Проектирование пустотной плиты перекрытия

14 fev 1.dwg

Проектирование пустотной плиты перекрытияnnq*;3.1. Проектирование пустотной плиты перекрытияnnКонструктивное решение плиты принимается в зависимости от выбранных размеров. Поперечное сечение плиты принимаем согласно (рис 3.1) nКонструктивная ширина плиты перекрытия принимается на 1 см (001 м) меньше номинальной ширины равной по величине принятой ширине bпл =148. Высоты плиты принимаем равной 22 см. nсм конспектnn3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияnnСбор нагрузок произведем в табличной форме (Табл. 3.1.) (конструкцию полов см в приложении 4)
3. Определение конструктивной и расчетной длинн плиты перекрытияnnКонструктивная длинна плиты определяется из условия ее опирания на ригели (рис 3.2).nДля удобства монтажа между плитаой и стенками ригелей с обеих сторон оставляется зазор по 10 мм.nnУчитывая размер ригеля и величину номинальной длины плиты определим конструктивную длину плиты по формуле:nn lпл.ном. = 6600 мм.nlпл.конст. = 6600 - 2 * 100 - 2 * 10 = 6380 мм.nnПо центру площадок опирания плиты на ригели действуют опорные реакции. Расстояние между этими реакциями - это расчетная длина плиты. Длина площадкиопирания плиты на ригель равна 90 мм. Следовательно опорные реакции будут находиться в 45 мм (90мм2) от ее краев с обеих сторон. Расчетная длина плиты перекрытия будет определяться по формуле:nnl = 6380 - 2 * 45 = 6290 мм = 629 м.
А - А (Схема каркаса)
Компановка сборного балочного перекрытияnnq*;nКомпановка конструктивной схемы заключается в размещении колонн и стен здания в плане выборе схем расположения ригелей и плит перекрытия назначении размеров колонн ригелей и плит перекрытия.nДля задания принимаем расположение ригелей - поперечное расположение плит перекрытия - продольное.nРазмер колонн принимаем 04 x 04 м.nРазмеры всех элементов принимаются с точностью до 1 см (если размеры получаются с десятыми долями сантиметра то их округляют до целого числа сантиметров в меньшую сторону). nДлину ригелй подбираем из заданной ширины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66 м. Принимаем длинну ригелей lp = 55 м (4 x 55 = 22м = bзд ).nДлинну плит перекрытия подбираем из заданной длины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66м. Принимаем длину плит перекрытия lp = 66м (6 x 66 = 396 = lзд).nШирину плит перекрытия подбираем из принятой длины ригеля учитывая что их ширина должна находиться в пределах от 11 до 16 м. Принимаем ширину плит перекрытия bпл = 15м (ПП1) и 1м (ПП2) (15 х 13) + (1 x 2) = 195 + 2 = 215 м = lp)nВ левом и правом нижних углах здания плиты не укладываем оставляя отвертия для устройства лестничны маршей.nПринятая схема перекрытий и схема каркаса здания указана на рис. 2.1.
Рис. 3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия
Рис. 3.2. Схема опирание плиты перекрытия на ригели.
4. Определение расчетных усилий.nnq*;nРасчетные усилия в плите перекрытия определяются как для однопролетной шарнино опертой балки по формулам:nnM = = = 5385 кнм ;nnQ = = = 3425 кнм ;n n где (g + ) - полная расчтеная нагрузка на плиту перекрытия; (g + ) = 8067 кНм;nbпл - номинальная ширина плиты перекрытия; bпл = 6298 м;n nн - коэфициент надежности по назначению; н = 09nn3.5. Выбор материала для плиты перекрытия.nnq*;nДля плиты перекрытия принимаем следующие материалы:n- Бетон: Класс B20 Rb = 115 МПа.n- Арматура: Класс В500 = 355 МПа.nn3.6. Расчет плиты перекрытия по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры).nnq*;nСхема армирования продольного ребра плиты перекрытия указана на рис. 3.3.nnКоэфициент ат определяется по формуле:nnαт = nn где M - расчетный момент; M = 5385 кнмnRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 115nbf - Ширина плиты поверху; bf = 146 см;nh0 - расстояние от оси арматуры до верха плиты (рабочая высота); h0 - a = 22 - 3 = 19 см;nb nnαт = = 00987 nnПо приложению 1 находим значения и соответсвующие найденному значениюnαт (или ближайшему по величине найденному). Для αт = 0104 значения этих величин будут равны: = 0945; = 011. Для арматуры А500 R = 0493. Проверяем выполнение условия R. Данное условие выполняется (0110493).nНаходим требуемое сечение арматуры по формуле:nnAs.тр. = nnгде Rs - расчетное сопротивление стали; Rs = 115 МПа;nnAs.тр. = = 660nnnПо приложению 3 подбираем ближайшее значение к требуемой площади для двух стержней. Принимаем арматуру А500 с кол - вом стержней 8фактической площадью сечения As.факт. = 10 см > As. тр. = 660 см.n
n(3267 + 48) * 15 * 629 * 09
M * 10nRb * bf*h0* b1
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮnnМОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТnnФАКУЛЬТЕТ "ИНЖЕНЕРНО - АРХИТЕКТУРНЫЙ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТnn"ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ nМНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ
Содержаниеnn1. Исходные данные для проектированияnn2. Компановка сборкого юалочного перекрытияnn3. Проектирование пустотной плиты перекрытия n3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия n3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияn3.3. Определение конструктивной и расчетной длин плиты перекрытияn3.4. Определение расчетных усилийn3.5. Выбор материалов для плиты перекрытияn3.6. Расчет nnn4. Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляn4.2. Сбор нагрузок ригеляn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляn4.4. Определение расчетных услилий n4.5. Выбор материалов для ригеляn4.6. Расчет ригеля по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры)n4.7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры) n4.8. Построение эпюры материалов (нахождения точки теоретического обрыва стержней)n4.9. Конструирование каркаса К-1 ригеляnn5. Проектирование средней колонный подвального этажаn5.1. Определение усилий в колоннеn5.2. Выбор материалов для колонныn5.3. Определение несущей способности колонны (подбор продольной рабочей арматуры)n5.4. Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыn5.5 Конструктивные каркаса колонныnn6. Список литературы
Исходные данные для проектированияnnq*;nРазмеры здания в плане в осях: 22 x 396 м.nnЧисло этажей: 12nВысота надземных этажей: 48 м.nВысота подвального этажа: 3 м.nnРасстояние от пола 1 - го этажа до планировочной отметки: 07 м.nnТип грунта: СупесьnУсловное расчетное давление на грунт: R0 = 04 МПа.nnРайон строительства: УфаnnВременная нагрузка на перекрытие (полное значение): 4 кНм2.nВременная нагрузка на перекрытие (длительная часть нагрузки): 15 кНм2.nnnТип пола: 2.
85n09 * 115 * 146 * 19
* 115 * 146 * 0104 * 19n11 * 435 * 0945
Рис. 3.3. Схема армирования плиты перекрытия.
7. Расчет продольного ребра на действие поперечной силыn(Подбор поперечной арматуры).nnnq*;В курсовом проекте расчет на действие силы не производим. Поперечную арматуру принимаем только по конструктивным требованиям. nДиаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой.nДля продольной рабочей арматуры 20А500 принимаем поперечную арматуру 8А500. Шаг поперечной арматуры: nn- в близости опор (~14 Принимаем шаг 10 см округляя в меньшую сторонуnкратно 5 см.n- в средней части плиты шаг будет равен:nS = 075 h = 1426 см; принимаем шаг 10 см.nn3.8. Расчет полки плиты на местный изгибnnВ курсовом проекте расчет полки не производим. nПолку армируем конструктивно стекой С - 1. Вблизи опор сетка располагается в верхней части плиты в центре пролета - в нижней части плиты. nДля армирования принимаем следующую сетку:nnC-1 .nnq*;n3.9. Конструирование каркаса продольного ребраnnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролета (Рис. 3.4.)
Рис. 3.7. Каркас К-1 продольного ребра.
МОЕ - 6380 - 40 = 6340
Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляnПоперечное сечение ригеля принимаем тавровое (рис. 4.1.)nnnnnnnnnnnnnnnnq*;Рис. .4.1. Конструктивное решение ригеля.nn4.2. Сбор нагрузок на ригель.nnПостоянная распределенная нагрузка от перекрытия на ригель:nng = gn * gn - постоянная расчетная нагрузка на перекрытие (берется из табл. 3.1.); ngn = 3267кНм2n nγn - коэфициент надежности по назначению: γn = 095;nng = 3267 * 66 * 095 = 2048 кНмnnСобственный вес погонного метра ригеля:nngриг = 60 кНм.nnПостоянная распределенная нагрузка на ригельnngпост = g + gриг = 2048 + 6 = 2648 кНм.nnВременная распределянная нагрузка на ригель:nn = n * n = 48кнм2;n nn - коэфициент надежности по назначению: n = 095nn = 48 * 66 * 095 = 30 кНм.nnПонижающий коэффициент для временной нагрузки определяем по формуле: nna1 = 04 + 06 A9
B500 - 200n5B500 - 100
где A - грузовая площадь ригеля определеяемая по формуле: nnA = n nnA = 55 * 66 = 363 м2.nna1 = 04 + 06 363 9 = 05.nnПолная распредленная нагрузка на ригель:nnqриг = gпост + * a1nqриг = 2648 + 30 * 05 = 4148 кНм.nn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляnnq*;nКонструктивная длина ригеля определеяется из условия ее опирания на колонны (рис 4.2.). Для удобства монтажа между колонной и ригелем с обеих сторон оставляется зазор по 20мм. Учитывая размеры колонны и величину номинальной длины ригеля определим конструктивную длину плиты по формуле:nnnРасчетные усилия в ригиле определяются как для однопролетной шарнирно опертой балки по формулам:nnM = qриг * Q = qриг * q = 4148 кНм;n nnM = (4148 * 492 * 492) 8 = 1255кнм; nQ = (4148 * 492) 2 = 102 кН.nn4.5. Выбор материала для плиты перекрытияnnq*;Для плиты перекрытия принимаем следующие материалы: nn- бетон: Rb = 17 МПа;n- Продольная арматура: А500C; Rs = 435 МПа; 10 мм.n- Поперечная арматура: Rsw = 265 МПа; 8 мм.
6. Расчет ригеля по нормальному сечению (Подбор продольной рабочей арматуры)nСхема армирования указана на рис. 4.3.nКоэфициент αт определяется по формуле:nnαт = M * 10 Rb * b * h0 * b1 nnгде М - расчетный момент; M = 1255 кНм;nRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 17 МПа; nb - ширина ригеля поверху; b = 20;nh0 - Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 см;nb b = 030. Для армутры А500 r = 0493. Проверяем выполнение условия. r. Данное условие выполняется (0300493).nНаходим требуемое сечение армутуры по формуле: nnAs.тр. = (M * 10 ) Rs * h0 * nnгде Rs - расчетное сопротивленеи стали; Rs = 435 МПа;nnAs.тр. = (1255 * 1000) 435 * 40 * 085 = 849 см.nnПо приложению 3 подбираем ближайшее большее значение к требуемой площади для четырех стержней. Принимаем арматуру 812А500 с фактической площадью сечения As.факт. = 905 см2 что > As.треб. = 849 см2.
7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры).nnq*;В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 12 А500 принимаем поперечную арматуру 8А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор (14 принимаем шаг 20 см;nn - в средней части плиты шаг будет равен:nnS = (3 * h0) 4 = (3*40)4 = 30 см; Принимаем шаг 30 см.nn4.8. Построение эпюры материалов n(нахождение точки теоритического обрыва стержней)nnq*;Для построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:nnM18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель qриг = 6593 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5489 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10986 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492) 128 = 1176 кНмnnОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:nn = (As.факт. * Rs) (b * h0 * bnRs – расчётное сопротивление арматуры Rs = 435;nb – ширина ригеля по верхней грани b = 200nh0 – расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 смnbl - коэффициент учитывающий длительность нагрузки 09 nRb – расчётное сопротивление бетона Rb = 17 МПаnn = (905 * 435) (20 * 40 * 09 * 17) = 032.
В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 22 А400 принимаем поперечную арматуру 6 А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор ( ) шаг будет равен:n n n- в средней части ригеля шаг будет равен:n n4.8. Построение эпюры материалов (нахождение точки теоритического обрыва стержней)nДля построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:n n n nГде: – поперечная сила n – расчётная длина ригеля n – полная распределённая нагрузка на ригель n n n nОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:n nГде: – фактическая площадь рабочей арматуры для 422 А400 n – расчётное сопротивление арматуры n – ширина ригеля по верхней грани n – коэффициент учитывающий длительность нагрузки n – расчётное сопротивление бетона n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:n nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна .nДля сечения с двумя стержнями найдём значение :n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением с двумя стержнями определяется по формуле:n nЗначения максимальных моментов и наносим на эпюру материалов. В точках пересечения линии и эпюры моментов М верхние стержни будут обрываться. Но для работы верхних стержней необходима их дополнительная заделка с каждой стороны на величину W равную 20 диаметрам арматуры:n nЭпюра материаловn n4.9. Конструирование каркаса К-1nКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина нижнего продольного стержня 22мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина продольного обрываемого стержня 22мм А400 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.n n
Рис. 4.3 Схема армирования ригеля.
Рис. 4.2 Схема опирания ригеля на колонны.
ПЕРЕСМОТРИ ВСЕ КВАДРАТЫ!!! "м2
По приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для = 032 = 084.nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:nnM4 = Rs * As.факт. * * h0 * 001 = 355 * 905 * 084 * 40 * 001= 10795 кН*мn nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна 76 . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна 42 .nnДля сечения с двумя стержнями найдём значение :nn = As.факт. * Rs b * h01 * bnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в карёкасе К-1 будет равна:nnnnДлина нижнего продольного стержня 12мм А500 в каркасе К-1 будет равна:nnnnДлина продольного обрываемого стержня 12мм А500 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.nnРис. 4.4 Эпюра материаловnn
M18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель q = 4148 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5485 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10978 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492 * 492) 128 = 16469 кНмn
Проектирование средней колонны подвального этажаn5.1 Определение усилий в колоннеnnНа среднюю колонну подвального этажа действуют следующие нагрузки:n- постоянная нагрузка от перекрытий всех этажейn- постоянная нагрузка от ригелей каждого этажаn- постоянная нагрузка от покрытияn- временная нагрузка от перекрытий всех этажейn- снеговая нагрузкаn- собственный вес колонн.nГрузовая площадь колонны принимается по номинальным длинам плиты (66 м) и ригеля (55 м):nnA = nnПостоянную нагрузку от ригеля принимаем равной gp = 26.nНагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа определяется по формуле:nngk = Ab * Hэт * p * n * fn nгде: Ab – площадь сечения колонны Ab = 04м * 04м = 016 м2nHэт – высота этажа Hэт = np – объёмный вес железобетона p = 25 кНм2 nn – коэффициент надёжности по назначению n = 095 nf – коэффициент надёжности по нагрузке f = 11 ngk = 016 * 3 * 25 * 095 * 11 = 1254 кНnnПолная постоянная нагрузка с одного этажа на колонну определяется по формуле:nngэт = g1 + gp +gк = 11266 + 36 + 1254 = 1612 кНnnnПостоянная нагрузка от покрытия определяется по формуле:ngпокр = gp +gкр nгде: gp - постоянная нагрузка от ригеля 26 кН;ngкр - постоянная нагрузка от конструкции кровли определяемая по формуле:ngкр = gкр1 * A * nnгде: gкр1 - расчётная нагрузка от собственного веса кровли на 1м2 gкр1 = 4 кНм2 nA - грузовая площадь колонны; A = 363 м2;
n - коэффицент надежности по значению: n = 095nnngкр = 4 * 363 * 095 = 13794 кН;ngпокр = 26 + 13794 = 163 94 кН.nВременная нагрузка от перекрытия одного этажа определяется по формуле:nn = * A * n nгде - временная расчетная нагрузка на перекрутие (берется из таблицы 3.1.); n = 48 кНм2nna0.25s*;n - коэффициент надёжности по назначению n = 095.n = 48 * 363 * 095 = 16553 кН.nВременная нагрузка от покрытия (снеговая нагрузка) определяется по формуле:nSпок = S * A * n nna0.25s*;где S - снеговая нагрузка на покрытия; S = 08 кНм2nA - грузовая площадь колонны; A = 363nn - коэффициент надежности по назначению: n = 095.Sпок = 08 * 363 * 095 = 2759;nПонижающий коэффициент для временной нагрузки определятся по формуле:nn1 = 04 + a1 - 04 n - 1nгде n1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки a1 - 072;nn - количества этажей в здании n = 12;nn1 = 04 + 072 - 04 12 - 1 = 053nПолная суммарная нагрузка со всех этажей на колонну определяется по формуле:nN = gэт * (n-1) + gпок + n * (n-1) * n1 + Sпок + gкnгде gэт - полный постоянная нагрузка с одного этажа на колонну; gэт = 1612 кН;nn - количество этажей в здании n = 12;ngпок - постоянная нагрузка от покрытия; gпок - 16394 кН;nn - временная нагрузка от перекрытия одного этажа; n - 16553 кН;nn1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки; n1 = 053;nSпок - снеговая нагрузка на покрытия; Sпок = 2759 кН;ngк - нагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа; gк = 1254 кН;nN = 1612 * (12-1) + 16394 + 16553 * (12-1) * 053 + 2759 + 1254 = 294229 кН;nnnn
nгде Hп - толлщина конструкции пола; Hп = 260 мм;nHпл - планировочная высота (расстояни от пола первого этажа до верха колонны); Hпл = 700 мм;nHэт - высота этажа здания; Hэт = 48 мм;n1 - расстояние от обреза фундамента до пола подвала; 1 = 150;nH3 - глубина заделки колонны в фундамени; H3 = 600 мм; nnHb = 450 + 260 + 700 = 1410 ;nHн = 4800 - 450 - 260 + 150 + 600 = 4840nnПолная высота колонны подвального этажа определяется по формуле:nnHк = Hв + Hн;nHк = 1410 + 4840 = 6250;nnКаркас конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятой велечины шага поперечной арматуры (рис 5.1.);nВ верхней части колонны устанавливается центрирующая прокладка и закладная деталь.nВ верхней и нижней частях колонны возникают большие сжимающие напряжения поэтому данные участки колонны необходимо усилить четырьмя стеками с шагом 70 мм.
nДобавь чертеж колонн и приложения с таблицами
nРисунок 5.1. Схема армирования колонны
n6. Список литеаратурыnnq*;1. Снипы
Нормативная нагрузка кНм2
Коэфф. надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянная: 1)Паркет = 8мм; 2)Древ. Волокн. плита = 8мм; 3) Цем-песч. раствор = 30мм; 4) жб плита

1.dwg

Проектирование пустотной плиты перекрытияnnq*;3.1. Проектирование пустотной плиты перекрытияnnКонструктивное решение плиты принимается в зависимости от выбранных размеров. Поперечное сечение плиты принимаем согласно (рис 3.1) nКонструктивная ширина плиты перекрытия принимается на 1 см (001 м) меньше номинальной ширины равной по величине принятой ширине bпл =148. Высоты плиты принимаем равной 22 см. nсм конспектnn3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияnnСбор нагрузок произведем в табличной форме (Табл. 3.1.) (конструкцию полов см в приложении 4)
3. Определение конструктивной и расчетной длинн плиты перекрытияnnКонструктивная длинна плиты определяется из условия ее опирания на ригели (рис 3.2).nДля удобства монтажа между плитаой и стенками ригелей с обеих сторон оставляется зазор по 10 мм.nnУчитывая размер ригеля и величину номинальной длины плиты определим конструктивную длину плиты по формуле:nn lпл.ном. = 6600 мм.nlпл.конст. = 6600 - 2 * 100 - 2 * 10 = 6380 мм.nnПо центру площадок опирания плиты на ригели действуют опорные реакции. Расстояние между этими реакциями - это расчетная длина плиты. Длина площадкиопирания плиты на ригель равна 90 мм. Следовательно опорные реакции будут находиться в 45 мм (90мм2) от ее краев с обеих сторон. Расчетная длина плиты перекрытия будет определяться по формуле:nnl = 6380 - 2 * 45 = 6290 мм = 629 м.
А - А (Схема каркаса)
Компановка сборного балочного перекрытияnnq*;nКомпановка конструктивной схемы заключается в размещении колонн и стен здания в плане выборе схем расположения ригелей и плит перекрытия назначении размеров колонн ригелей и плит перекрытия.nДля задания принимаем расположение ригелей - поперечное расположение плит перекрытия - продольное.nРазмер колонн принимаем 04 x 04 м.nРазмеры всех элементов принимаются с точностью до 1 см (если размеры получаются с десятыми долями сантиметра то их округляют до целого числа сантиметров в меньшую сторону). nДлину ригелй подбираем из заданной ширины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66 м. Принимаем длинну ригелей lp = 55 м (4 x 55 = 22м = bзд ).nДлинну плит перекрытия подбираем из заданной длины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66м. Принимаем длину плит перекрытия lp = 66м (6 x 66 = 396 = lзд).nШирину плит перекрытия подбираем из принятой длины ригеля учитывая что их ширина должна находиться в пределах от 11 до 16 м. Принимаем ширину плит перекрытия bпл = 15м (ПП1) и 1м (ПП2) (15 х 13) + (1 x 2) = 195 + 2 = 215 м = lp)nВ левом и правом нижних углах здания плиты не укладываем оставляя отвертия для устройства лестничны маршей.nПринятая схема перекрытий и схема каркаса здания указана на рис. 2.1.
Рис. 3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия
Рис. 3.2. Схема опирание плиты перекрытия на ригели.
4. Определение расчетных усилий.nnq*;nРасчетные усилия в плите перекрытия определяются как для однопролетной шарнино опертой балки по формулам:nnM = = = 5385 кнм ;nnQ = = = 3425 кнм ;n n где (g + ) - полная расчтеная нагрузка на плиту перекрытия; (g + ) = 8067 кНм;nbпл - номинальная ширина плиты перекрытия; bпл = 6298 м;n nн - коэфициент надежности по назначению; н = 09nn3.5. Выбор материала для плиты перекрытия.nnq*;nДля плиты перекрытия принимаем следующие материалы:n- Бетон: Класс B20 Rb = 115 МПа.n- Арматура: Класс В500 = 355 МПа.nn3.6. Расчет плиты перекрытия по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры).nnq*;nСхема армирования продольного ребра плиты перекрытия указана на рис. 3.3.nnКоэфициент ат определяется по формуле:nnαт = nn где M - расчетный момент; M = 5385 кнмnRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 115nbf - Ширина плиты поверху; bf = 146 см;nh0 - расстояние от оси арматуры до верха плиты (рабочая высота); h0 - a = 22 - 3 = 19 см;nb nnαт = = 00987 nnПо приложению 1 находим значения и соответсвующие найденному значениюnαт (или ближайшему по величине найденному). Для αт = 0104 значения этих величин будут равны: = 0945; = 011. Для арматуры А500 R = 0493. Проверяем выполнение условия R. Данное условие выполняется (0110493).nНаходим требуемое сечение арматуры по формуле:nnAs.тр. = nnгде Rs - расчетное сопротивление стали; Rs = 115 МПа;nnAs.тр. = = 660nnnПо приложению 3 подбираем ближайшее значение к требуемой площади для двух стержней. Принимаем арматуру А500 с кол - вом стержней 8фактической площадью сечения As.факт. = 10 см > As. тр. = 660 см.n
n(3267 + 48) * 15 * 629 * 09
M * 10nRb * bf*h0* b1
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮnnМОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТnnФАКУЛЬТЕТ "ИНЖЕНЕРНО - АРХИТЕКТУРНЫЙ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТnn"ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ nМНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ
Содержаниеnn1. Исходные данные для проектированияnn2. Компановка сборкого юалочного перекрытияnn3. Проектирование пустотной плиты перекрытия n3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия n3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияn3.3. Определение конструктивной и расчетной длин плиты перекрытияn3.4. Определение расчетных усилийn3.5. Выбор материалов для плиты перекрытияn3.6. Расчет nnn4. Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляn4.2. Сбор нагрузок ригеляn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляn4.4. Определение расчетных услилий n4.5. Выбор материалов для ригеляn4.6. Расчет ригеля по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры)n4.7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры) n4.8. Построение эпюры материалов (нахождения точки теоретического обрыва стержней)n4.9. Конструирование каркаса К-1 ригеляnn5. Проектирование средней колонный подвального этажаn5.1. Определение усилий в колоннеn5.2. Выбор материалов для колонныn5.3. Определение несущей способности колонны (подбор продольной рабочей арматуры)n5.4. Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыn5.5 Конструктивные каркаса колонныnn6. Список литературы
Исходные данные для проектированияnnq*;nРазмеры здания в плане в осях: 22 x 396 м.nnЧисло этажей: 12nВысота надземных этажей: 48 м.nВысота подвального этажа: 3 м.nnРасстояние от пола 1 - го этажа до планировочной отметки: 07 м.nnТип грунта: СупесьnУсловное расчетное давление на грунт: R0 = 04 МПа.nnРайон строительства: УфаnnВременная нагрузка на перекрытие (полное значение): 4 кНм2.nВременная нагрузка на перекрытие (длительная часть нагрузки): 15 кНм2.nnnТип пола: 2.
85n09 * 115 * 146 * 19
* 115 * 146 * 0104 * 19n11 * 435 * 0945
Рис. 3.3. Схема армирования плиты перекрытия.
7. Расчет продольного ребра на действие поперечной силыn(Подбор поперечной арматуры).nnnq*;В курсовом проекте расчет на действие силы не производим. Поперечную арматуру принимаем только по конструктивным требованиям. nДиаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой.nДля продольной рабочей арматуры 20А500 принимаем поперечную арматуру 8А500. Шаг поперечной арматуры: nn- в близости опор (~14 Принимаем шаг 10 см округляя в меньшую сторонуnкратно 5 см.n- в средней части плиты шаг будет равен:nS = 075 h = 1426 см; принимаем шаг 10 см.nn3.8. Расчет полки плиты на местный изгибnnВ курсовом проекте расчет полки не производим. nПолку армируем конструктивно стекой С - 1. Вблизи опор сетка располагается в верхней части плиты в центре пролета - в нижней части плиты. nДля армирования принимаем следующую сетку:nnC-1 .nnq*;n3.9. Конструирование каркаса продольного ребраnnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролета (Рис. 3.4.)
Рис. 3.7. Каркас К-1 продольного ребра.
МОЕ - 6380 - 40 = 6340
Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляnПоперечное сечение ригеля принимаем тавровое (рис. 4.1.)nnnnnnnnnnnnnnnnq*;Рис. .4.1. Конструктивное решение ригеля.nn4.2. Сбор нагрузок на ригель.nnПостоянная распределенная нагрузка от перекрытия на ригель:nng = gn * gn - постоянная расчетная нагрузка на перекрытие (берется из табл. 3.1.); ngn = 3267кНм2n nγn - коэфициент надежности по назначению: γn = 095;nng = 3267 * 66 * 095 = 2048 кНмnnСобственный вес погонного метра ригеля:nngриг = 60 кНм.nnПостоянная распределенная нагрузка на ригельnngпост = g + gриг = 2048 + 6 = 2648 кНм.nnВременная распределянная нагрузка на ригель:nn = n * n = 48кнм2;n nn - коэфициент надежности по назначению: n = 095nn = 48 * 66 * 095 = 30 кНм.nnПонижающий коэффициент для временной нагрузки определяем по формуле: nna1 = 04 + 06 A9
B500 - 200n5B500 - 100
где A - грузовая площадь ригеля определеяемая по формуле: nnA = n nnA = 55 * 66 = 363 м2.nna1 = 04 + 06 363 9 = 05.nnПолная распредленная нагрузка на ригель:nnqриг = gпост + * a1nqриг = 2648 + 30 * 05 = 4148 кНм.nn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляnnq*;nКонструктивная длина ригеля определеяется из условия ее опирания на колонны (рис 4.2.). Для удобства монтажа между колонной и ригелем с обеих сторон оставляется зазор по 20мм. Учитывая размеры колонны и величину номинальной длины ригеля определим конструктивную длину плиты по формуле:nnnРасчетные усилия в ригиле определяются как для однопролетной шарнирно опертой балки по формулам:nnM = qриг * Q = qриг * q = 4148 кНм;n nnM = (4148 * 492 * 492) 8 = 1255кнм; nQ = (4148 * 492) 2 = 102 кН.nn4.5. Выбор материала для плиты перекрытияnnq*;Для плиты перекрытия принимаем следующие материалы: nn- бетон: Rb = 17 МПа;n- Продольная арматура: А500C; Rs = 435 МПа; 10 мм.n- Поперечная арматура: Rsw = 265 МПа; 8 мм.
6. Расчет ригеля по нормальному сечению (Подбор продольной рабочей арматуры)nСхема армирования указана на рис. 4.3.nКоэфициент αт определяется по формуле:nnαт = M * 10 Rb * b * h0 * b1 nnгде М - расчетный момент; M = 1255 кНм;nRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 17 МПа; nb - ширина ригеля поверху; b = 20;nh0 - Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 см;nb b = 030. Для армутры А500 r = 0493. Проверяем выполнение условия. r. Данное условие выполняется (0300493).nНаходим требуемое сечение армутуры по формуле: nnAs.тр. = (M * 10 ) Rs * h0 * nnгде Rs - расчетное сопротивленеи стали; Rs = 435 МПа;nnAs.тр. = (1255 * 1000) 435 * 40 * 085 = 849 см.nnПо приложению 3 подбираем ближайшее большее значение к требуемой площади для четырех стержней. Принимаем арматуру 812А500 с фактической площадью сечения As.факт. = 905 см2 что > As.треб. = 849 см2.
7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры).nnq*;В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 12 А500 принимаем поперечную арматуру 8А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор (14 принимаем шаг 20 см;nn - в средней части плиты шаг будет равен:nnS = (3 * h0) 4 = (3*40)4 = 30 см; Принимаем шаг 30 см.nn4.8. Построение эпюры материалов n(нахождение точки теоритического обрыва стержней)nnq*;Для построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:nnM18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель qриг = 6593 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5489 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10986 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492) 128 = 1176 кНмnnОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:nn = (As.факт. * Rs) (b * h0 * bnRs – расчётное сопротивление арматуры Rs = 435;nb – ширина ригеля по верхней грани b = 200nh0 – расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 смnbl - коэффициент учитывающий длительность нагрузки 09 nRb – расчётное сопротивление бетона Rb = 17 МПаnn = (905 * 435) (20 * 40 * 09 * 17) = 032.
В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 22 А400 принимаем поперечную арматуру 6 А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор ( ) шаг будет равен:n n n- в средней части ригеля шаг будет равен:n n4.8. Построение эпюры материалов (нахождение точки теоритического обрыва стержней)nДля построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:n n n nГде: – поперечная сила n – расчётная длина ригеля n – полная распределённая нагрузка на ригель n n n nОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:n nГде: – фактическая площадь рабочей арматуры для 422 А400 n – расчётное сопротивление арматуры n – ширина ригеля по верхней грани n – коэффициент учитывающий длительность нагрузки n – расчётное сопротивление бетона n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:n nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна .nДля сечения с двумя стержнями найдём значение :n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением с двумя стержнями определяется по формуле:n nЗначения максимальных моментов и наносим на эпюру материалов. В точках пересечения линии и эпюры моментов М верхние стержни будут обрываться. Но для работы верхних стержней необходима их дополнительная заделка с каждой стороны на величину W равную 20 диаметрам арматуры:n nЭпюра материаловn n4.9. Конструирование каркаса К-1nКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина нижнего продольного стержня 22мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина продольного обрываемого стержня 22мм А400 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.n n
Рис. 4.3 Схема армирования ригеля.
Рис. 4.2 Схема опирания ригеля на колонны.
ПЕРЕСМОТРИ ВСЕ КВАДРАТЫ!!! "м2
По приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для = 032 = 084.nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:nnM4 = Rs * As.факт. * * h0 * 001 = 355 * 905 * 084 * 40 * 001= 10795 кН*мn nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна 76 . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна 42 .nnДля сечения с двумя стержнями найдём значение :nn = As.факт. * Rs b * h01 * bnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в карёкасе К-1 будет равна:nnnnДлина нижнего продольного стержня 12мм А500 в каркасе К-1 будет равна:nnnnДлина продольного обрываемого стержня 12мм А500 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.nnРис. 4.4 Эпюра материаловnn
M18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель q = 4148 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5485 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10978 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492 * 492) 128 = 16469 кНмn
Проектирование средней колонны подвального этажаn5.1 Определение усилий в колоннеnnНа среднюю колонну подвального этажа действуют следующие нагрузки:n- постоянная нагрузка от перекрытий всех этажейn- постоянная нагрузка от ригелей каждого этажаn- постоянная нагрузка от покрытияn- временная нагрузка от перекрытий всех этажейn- снеговая нагрузкаn- собственный вес колонн.nГрузовая площадь колонны принимается по номинальным длинам плиты (66 м) и ригеля (55 м):nnA = nnПостоянную нагрузку от ригеля принимаем равной gp = 26.nНагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа определяется по формуле:nngk = Ab * Hэт * p * n * fn nгде: Ab – площадь сечения колонны Ab = 04м * 04м = 016 м2nHэт – высота этажа Hэт = np – объёмный вес железобетона p = 25 кНм2 nn – коэффициент надёжности по назначению n = 095 nf – коэффициент надёжности по нагрузке f = 11 ngk = 016 * 3 * 25 * 095 * 11 = 1254 кНnnПолная постоянная нагрузка с одного этажа на колонну определяется по формуле:nngэт = g1 + gp +gк = 11266 + 36 + 1254 = 1612 кНnnnПостоянная нагрузка от покрытия определяется по формуле:ngпокр = gp +gкр nгде: gp - постоянная нагрузка от ригеля 26 кН;ngкр - постоянная нагрузка от конструкции кровли определяемая по формуле:ngкр = gкр1 * A * nnгде: gкр1 - расчётная нагрузка от собственного веса кровли на 1м2 gкр1 = 4 кНм2 nA - грузовая площадь колонны; A = 363 м2;
n - коэффицент надежности по значению: n = 095nnngкр = 4 * 363 * 095 = 13794 кН;ngпокр = 26 + 13794 = 163 94 кН.nВременная нагрузка от перекрытия одного этажа определяется по формуле:nn = * A * n nгде - временная расчетная нагрузка на перекрутие (берется из таблицы 3.1.); n = 48 кНм2nna0.25s*;n - коэффициент надёжности по назначению n = 095.n = 48 * 363 * 095 = 16553 кН.nВременная нагрузка от покрытия (снеговая нагрузка) определяется по формуле:nSпок = S * A * n nna0.25s*;где S - снеговая нагрузка на покрытия; S = 08 кНм2nA - грузовая площадь колонны; A = 363nn - коэффициент надежности по назначению: n = 095.Sпок = 08 * 363 * 095 = 2759;nПонижающий коэффициент для временной нагрузки определятся по формуле:nn1 = 04 + a1 - 04 n - 1nгде n1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки a1 - 072;nn - количества этажей в здании n = 12;nn1 = 04 + 072 - 04 12 - 1 = 053nПолная суммарная нагрузка со всех этажей на колонну определяется по формуле:nN = gэт * (n-1) + gпок + n * (n-1) * n1 + Sпок + gкnгде gэт - полный постоянная нагрузка с одного этажа на колонну; gэт = 1612 кН;nn - количество этажей в здании n = 12;ngпок - постоянная нагрузка от покрытия; gпок - 16394 кН;nn - временная нагрузка от перекрытия одного этажа; n - 16553 кН;nn1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки; n1 = 053;nSпок - снеговая нагрузка на покрытия; Sпок = 2759 кН;ngк - нагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа; gк = 1254 кН;nN = 1612 * (12-1) + 16394 + 16553 * (12-1) * 053 + 2759 + 1254 = 294229 кН;nnnn
n5.2 Выбор материала колонныnnq*;Для колонны принимаем следующие материалы:n- бетон: класс Rb = 85 МПа;n- арматура: A400 Rs = 355 МПа.n5.3 Определение насущей способности колонны n(подбор продольной рабочей арматуры) nnq*;Требуемое сечение арматуры для армирования колонны определяется по формуле:nAs.тр. = (10 * N φ - bnN - полная суммарная нагрузка со всех этажей на колонну; N = 294229 кН;nφ - коэффициентпродольного изгиб; φ = 092;nb bnRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 85 МПа; nAb - площадь сечения колонны; Ab = 016м2 = 1600 см2;nRs - расчетное сопротивление стали; Rs = 355 МПа;nAs.тр. = (10 * 294229092 - 09 * 85 * 1600) 355 = 55 ; nПо приложению 3 подбираем ближайшее значение к требуемой площади для четырех стержней. Принимаем арматуру 420A500 с фактической площадью сечения As = 524 см2 > As.треб. = 556 см2.nna0.25s*5.4 Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыnnq*;nПоперечная арматура устанавливается для выдержки защитных слоев батона для рабочей арматуры при вязке каркаса а также для исключения выпучивания рабочей арматуры под действием нагрузки.nДиаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматуры.nДля продольной рабочей арматуры 20A500 принимаем поперечную армутру 6A500.nШаг поперечной арматуры принимается не более 15 диаметров продольной рабочей арматуры:nns = 20 * 15 = 300 см.nnОкончательное принимаем шаг поперечной арматуры S = 300 см округляя в меньшую сторону кратно 5см.nn5.5 Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыnnq*;nКолонну принимаем составной по высоте здания.nКолонна подвального этажа будет устанавливаться в сборный фундамент станкового типа (рис 5.1). Расстояние от обреза фундамента до пола подвала принимаем равным 150 мм. Глубину заделки колонный в фундамент принимаем равной 600 мм. nОпределяем высоту верхней части колонны (от верха колонный до верха конслои) и высоту нижней части колонны (от верха консоли до низа колонны) по формулам:nHb = 450 + Hn + Hпл ;nHн = Hэт - 450 - Hn + + Hз
nгде Hп - толлщина конструкции пола; Hп = 260 мм;nHпл - планировочная высота (расстояни от пола первого этажа до верха колонны); Hпл = 700 мм;nHэт - высота этажа здания; Hэт = 48 мм;n1 - расстояние от обреза фундамента до пола подвала; 1 = 150;nH3 - глубина заделки колонны в фундамени; H3 = 600 мм; nnHb = 450 + 260 + 700 = 1410 ;nHн = 4800 - 450 - 260 + 150 + 600 = 4840nnПолная высота колонны подвального этажа определяется по формуле:nnHк = Hв + Hн;nHк = 1410 + 4840 = 6250;nnКаркас конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятой велечины шага поперечной арматуры (рис 5.1.);nВ верхней части колонны устанавливается центрирующая прокладка и закладная деталь.nВ верхней и нижней частях колонны возникают большие сжимающие напряжения поэтому данные участки колонны необходимо усилить четырьмя стеками с шагом 70 мм.
nДобавь чертеж колонн и приложения с таблицами
nРисунок 5.1. Схема армирования колонны
n6. Список литеаратуры
Нормативная нагрузка кНм2
Коэфф. надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянная: 1)Паркет = 8мм; 2)Древ. Волокн. плита = 8мм; 3) Цем-песч. раствор = 30мм; 4) жб плита

2.dwg

Проектирование пустотной плиты перекрытияnnq*;3.1. Проектирование пустотной плиты перекрытияnnКонструктивное решение плиты принимается в зависимости от выбранных размеров. Поперечное сечение плиты принимаем согласно (рис 3.1) nКонструктивная ширина плиты перекрытия принимается на 1 см (001 м) меньше номинальной ширины равной по величине принятой ширине bпл =148. Высоты плиты принимаем равной 22 см. nсм конспектnn3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияnnСбор нагрузок произведем в табличной форме (Табл. 3.1.) (конструкцию полов см в приложении 4)
3. Определение конструктивной и расчетной длинн плиты перекрытияnnКонструктивная длинна плиты определяется из условия ее опирания на ригели (рис 3.2).nДля удобства монтажа между плитаой и стенками ригелей с обеих сторон оставляется зазор по 10 мм.nnУчитывая размер ригеля и величину номинальной длины плиты определим конструктивную длину плиты по формуле:nn lпл.ном. = 6600 мм.nlпл.конст. = 6600 - 2 * 100 - 2 * 10 = 6380 мм.nnПо центру площадок опирания плиты на ригели действуют опорные реакции. Расстояние между этими реакциями - это расчетная длина плиты. Длина площадкиопирания плиты на ригель равна 90 мм. Следовательно опорные реакции будут находиться в 45 мм (90мм2) от ее краев с обеих сторон. Расчетная длина плиты перекрытия будет определяться по формуле:nnl = 6380 - 2 * 45 = 6290 мм = 629 м.
А - А (Схема каркаса)
Компановка сборного балочного перекрытияnnq*;nКомпановка конструктивной схемы заключается в размещении колонн и стен здания в плане выборе схем расположения ригелей и плит перекрытия назначении размеров колонн ригелей и плит перекрытия.nДля задания принимаем расположение ригелей - поперечное расположение плит перекрытия - продольное.nРазмер колонн принимаем 04 x 04 м.nРазмеры всех элементов принимаются с точностью до 1 см (если размеры получаются с десятыми долями сантиметра то их округляют до целого числа сантиметров в меньшую сторону). nДлину ригелй подбираем из заданной ширины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66 м. Принимаем длинну ригелей lp = 55 м (4 x 55 = 22м = bзд ).nДлинну плит перекрытия подбираем из заданной длины здания учитывая что их длина должна находиться в пределах от 50 до 66м. Принимаем длину плит перекрытия lp = 66м (6 x 66 = 396 = lзд).nШирину плит перекрытия подбираем из принятой длины ригеля учитывая что их ширина должна находиться в пределах от 11 до 16 м. Принимаем ширину плит перекрытия bпл = 15м (ПП1) и 1м (ПП2) (15 х 13) + (1 x 2) = 195 + 2 = 215 м = lp)nВ левом и правом нижних углах здания плиты не укладываем оставляя отвертия для устройства лестничны маршей.nПринятая схема перекрытий и схема каркаса здания указана на рис. 2.1.
Рис. 3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия
Рис. 3.2. Схема опирание плиты перекрытия на ригели.
4. Определение расчетных усилий.nnq*;nРасчетные усилия в плите перекрытия определяются как для однопролетной шарнино опертой балки по формулам:nnM = = = 5385 кнм ;nnQ = = = 3425 кнм ;n n где (g + ) - полная расчтеная нагрузка на плиту перекрытия; (g + ) = 8067 кНм;nbпл - номинальная ширина плиты перекрытия; bпл = 6298 м;n nн - коэфициент надежности по назначению; н = 09nn3.5. Выбор материала для плиты перекрытия.nnq*;nДля плиты перекрытия принимаем следующие материалы:n- Бетон: Класс B20 Rb = 115 МПа.n- Арматура: Класс В500 = 355 МПа.nn3.6. Расчет плиты перекрытия по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры).nnq*;nСхема армирования продольного ребра плиты перекрытия указана на рис. 3.3.nnКоэфициент ат определяется по формуле:nnαт = nn где M - расчетный момент; M = 5385 кнмnRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 115nbf - Ширина плиты поверху; bf = 146 см;nh0 - расстояние от оси арматуры до верха плиты (рабочая высота); h0 - a = 22 - 3 = 19 см;nb nnαт = = 00987 nnПо приложению 1 находим значения и соответсвующие найденному значениюnαт (или ближайшему по величине найденному). Для αт = 0104 значения этих величин будут равны: = 0945; = 011. Для арматуры А500 R = 0493. Проверяем выполнение условия R. Данное условие выполняется (0110493).nНаходим требуемое сечение арматуры по формуле:nnAs.тр. = nnгде Rs - расчетное сопротивление стали; Rs = 115 МПа;nnAs.тр. = = 660nnnПо приложению 3 подбираем ближайшее значение к требуемой площади для двух стержней. Принимаем арматуру А500 с кол - вом стержней 8фактической площадью сечения As.факт. = 10 см > As. тр. = 660 см.n
n(3267 + 48) * 15 * 629 * 09
M * 10nRb * bf*h0* b1
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮnnМОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТnnФАКУЛЬТЕТ "ИНЖЕНЕРНО - АРХИТЕКТУРНЫЙ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТnn"ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ nМНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ
Содержаниеnn1. Исходные данные для проектированияnn2. Компановка сборкого юалочного перекрытияnn3. Проектирование пустотной плиты перекрытия n3.1. Конструктивное решение плиты перекрытия n3.2. Сбор нагрузок на плиту перекрытияn3.3. Определение конструктивной и расчетной длин плиты перекрытияn3.4. Определение расчетных усилийn3.5. Выбор материалов для плиты перекрытияn3.6. Расчет nnn4. Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляn4.2. Сбор нагрузок ригеляn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляn4.4. Определение расчетных услилий n4.5. Выбор материалов для ригеляn4.6. Расчет ригеля по нормальному сечению (подбор продольной рабочей арматуры)n4.7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры) n4.8. Построение эпюры материалов (нахождения точки теоретического обрыва стержней)n4.9. Конструирование каркаса К-1 ригеляnn5. Проектирование средней колонный подвального этажаn5.1. Определение усилий в колоннеn5.2. Выбор материалов для колонныn5.3. Определение несущей способности колонны (подбор продольной рабочей арматуры)n5.4. Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыn5.5 Конструктивные каркаса колонныnn6. Список литературы
Исходные данные для проектированияnnq*;nРазмеры здания в плане в осях: 22 x 396 м.nnЧисло этажей: 12nВысота надземных этажей: 48 м.nВысота подвального этажа: 3 м.nnРасстояние от пола 1 - го этажа до планировочной отметки: 07 м.nnТип грунта: СупесьnУсловное расчетное давление на грунт: R0 = 04 МПа.nnРайон строительства: УфаnnВременная нагрузка на перекрытие (полное значение): 4 кНм2.nВременная нагрузка на перекрытие (длительная часть нагрузки): 15 кНм2.nnnТип пола: 2.
85n09 * 115 * 146 * 19
* 115 * 146 * 0104 * 19n11 * 435 * 0945
Рис. 3.3. Схема армирования плиты перекрытия.
7. Расчет продольного ребра на действие поперечной силыn(Подбор поперечной арматуры).nnnq*;В курсовом проекте расчет на действие силы не производим. Поперечную арматуру принимаем только по конструктивным требованиям. nДиаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой.nДля продольной рабочей арматуры 20А500 принимаем поперечную арматуру 8А500. Шаг поперечной арматуры: nn- в близости опор (~14 Принимаем шаг 10 см округляя в меньшую сторонуnкратно 5 см.n- в средней части плиты шаг будет равен:nS = 075 h = 1426 см; принимаем шаг 10 см.nn3.8. Расчет полки плиты на местный изгибnnВ курсовом проекте расчет полки не производим. nПолку армируем конструктивно стекой С - 1. Вблизи опор сетка располагается в верхней части плиты в центре пролета - в нижней части плиты. nДля армирования принимаем следующую сетку:nnC-1 .nnq*;n3.9. Конструирование каркаса продольного ребраnnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролета (Рис. 3.4.)
Рис. 3.7. Каркас К-1 продольного ребра.
МОЕ - 6380 - 40 = 6340
Проектирование сборного железобетонного ригеляn4.1. Конструктивное решение ригеляnПоперечное сечение ригеля принимаем тавровое (рис. 4.1.)nnnnnnnnnnnnnnnnq*;Рис. .4.1. Конструктивное решение ригеля.nn4.2. Сбор нагрузок на ригель.nnПостоянная распределенная нагрузка от перекрытия на ригель:nng = gn * gn - постоянная расчетная нагрузка на перекрытие (берется из табл. 3.1.); ngn = 3267кНм2n nγn - коэфициент надежности по назначению: γn = 095;nng = 3267 * 66 * 095 = 2048 кНмnnСобственный вес погонного метра ригеля:nngриг = 60 кНм.nnПостоянная распределенная нагрузка на ригельnngпост = g + gриг = 2048 + 6 = 2648 кНм.nnВременная распределянная нагрузка на ригель:nn = n * n = 48кнм2;n nn - коэфициент надежности по назначению: n = 095nn = 48 * 66 * 095 = 30 кНм.nnПонижающий коэффициент для временной нагрузки определяем по формуле: nna1 = 04 + 06 A9
B500 - 200n5B500 - 100
где A - грузовая площадь ригеля определеяемая по формуле: nnA = n nnA = 55 * 66 = 363 м2.nna1 = 04 + 06 363 9 = 05.nnПолная распредленная нагрузка на ригель:nnqриг = gпост + * a1nqриг = 2648 + 30 * 05 = 4148 кНм.nn4.3. Определение конструктивной и расчетной длин ригеляnnq*;nКонструктивная длина ригеля определеяется из условия ее опирания на колонны (рис 4.2.). Для удобства монтажа между колонной и ригелем с обеих сторон оставляется зазор по 20мм. Учитывая размеры колонны и величину номинальной длины ригеля определим конструктивную длину плиты по формуле:nnnРасчетные усилия в ригиле определяются как для однопролетной шарнирно опертой балки по формулам:nnM = qриг * Q = qриг * q = 4148 кНм;n nnM = (4148 * 492 * 492) 8 = 1255кнм; nQ = (4148 * 492) 2 = 102 кН.nn4.5. Выбор материала для плиты перекрытияnnq*;Для плиты перекрытия принимаем следующие материалы: nn- бетон: Rb = 17 МПа;n- Продольная арматура: А500C; Rs = 435 МПа; 10 мм.n- Поперечная арматура: Rsw = 265 МПа; 8 мм.
6. Расчет ригеля по нормальному сечению (Подбор продольной рабочей арматуры)nСхема армирования указана на рис. 4.3.nКоэфициент αт определяется по формуле:nnαт = M * 10 Rb * b * h0 * b1 nnгде М - расчетный момент; M = 1255 кНм;nRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 17 МПа; nb - ширина ригеля поверху; b = 20;nh0 - Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 см;nb b = 030. Для армутры А500 r = 0493. Проверяем выполнение условия. r. Данное условие выполняется (0300493).nНаходим требуемое сечение армутуры по формуле: nnAs.тр. = (M * 10 ) Rs * h0 * nnгде Rs - расчетное сопротивленеи стали; Rs = 435 МПа;nnAs.тр. = (1255 * 1000) 435 * 40 * 085 = 849 см.nnПо приложению 3 подбираем ближайшее большее значение к требуемой площади для четырех стержней. Принимаем арматуру 812А500 с фактической площадью сечения As.факт. = 905 см2 что > As.треб. = 849 см2.
7. Расчет ригеля по наклонному сечению (подбор поперечной арматуры).nnq*;В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 12 А500 принимаем поперечную арматуру 8А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор (14 принимаем шаг 20 см;nn - в средней части плиты шаг будет равен:nnS = (3 * h0) 4 = (3*40)4 = 30 см; Принимаем шаг 30 см.nn4.8. Построение эпюры материалов n(нахождение точки теоритического обрыва стержней)nnq*;Для построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:nnM18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель qриг = 6593 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5489 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10986 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492) 128 = 1176 кНмnnОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:nn = (As.факт. * Rs) (b * h0 * bnRs – расчётное сопротивление арматуры Rs = 435;nb – ширина ригеля по верхней грани b = 200nh0 – расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота); h0 = 40 смnbl - коэффициент учитывающий длительность нагрузки 09 nRb – расчётное сопротивление бетона Rb = 17 МПаnn = (905 * 435) (20 * 40 * 09 * 17) = 032.
В курсовом проекте расчёт ригеля по наклонному сечению не производим. Поперечную арматуру принимаем только из конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой. nДля продольной рабочей арматуры 22 А400 принимаем поперечную арматуру 6 А400 а шаг поперечной арматуры находим по формулам:n - вблизи опор ( ) шаг будет равен:n n n- в средней части ригеля шаг будет равен:n n4.8. Построение эпюры материалов (нахождение точки теоритического обрыва стержней)nДля построения эпюры материалов необходимо в первую очередь построить эпюру моментов возникающих в ригеле и нанести на неё максимальное и промежуточные значения моментов. Промежуточные значения величин моментов определяем по формулам:n n n nГде: – поперечная сила n – расчётная длина ригеля n – полная распределённая нагрузка на ригель n n n nОпределим фактическое усилие которое сечение ригеля может выдержать. Для этого найдём значение по формуле:n nГде: – фактическая площадь рабочей арматуры для 422 А400 n – расчётное сопротивление арматуры n – ширина ригеля по верхней грани n – коэффициент учитывающий длительность нагрузки n – расчётное сопротивление бетона n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:n nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна .nДля сечения с двумя стержнями найдём значение :n nПо приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для - .nМаксимальный момент воспринимаемый сечением с двумя стержнями определяется по формуле:n nЗначения максимальных моментов и наносим на эпюру материалов. В точках пересечения линии и эпюры моментов М верхние стержни будут обрываться. Но для работы верхних стержней необходима их дополнительная заделка с каждой стороны на величину W равную 20 диаметрам арматуры:n nЭпюра материаловn n4.9. Конструирование каркаса К-1nКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина нижнего продольного стержня 22мм А400 в каркасе К-1 будет равна:n nДлина продольного обрываемого стержня 22мм А400 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.n n
Рис. 4.3 Схема армирования ригеля.
Рис. 4.2 Схема опирания ригеля на колонны.
ПЕРЕСМОТРИ ВСЕ КВАДРАТЫ!!! "м2
По приложению 1 находим значение соответствующее найденному значению (или ближайшему по величине к найденном). Для = 032 = 084.nМаксимальный момент воспринимаемый сечением определяется по формуле:nnM4 = Rs * As.факт. * * h0 * 001 = 355 * 905 * 084 * 40 * 001= 10795 кН*мn nТ.к. изгибающий момент в ригеле не постоянен (уменьшается к краям) то ближе к краю ригеля сечение будет недогружено (будет перерасход арматуры). Следовательно часть рабочей арматуры можно до конца не доводить. Т.к. арматура принята одинаковой то не доводим до конца верхние стержни рабочей арматуры. В данном сечении фактическая площадь будет равна 76 . Расстояние от оси арматуры до верха ригеля (рабочая высота) будет равна 42 .nnДля сечения с двумя стержнями найдём значение :nn = As.факт. * Rs b * h01 * bnКаркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролёта.nДлина верхнего продольного стержня 12мм А400 в карёкасе К-1 будет равна:nnnnДлина нижнего продольного стержня 12мм А500 в каркасе К-1 будет равна:nnnnДлина продольного обрываемого стержня 12мм А500 в каркасе К-1 определяется графически из эпюры материалов.nnРис. 4.4 Эпюра материаловnn
M18 = Q*nnM14 = Q*2*nnM348 = Q*3*nnq – полная распределённая нагрузка на ригель q = 4148 кНм;nnM18 = (102 * 4920) 8 - (4148 * 4920 ) 128 = 5485 кНм;nnM14 = (102*2*4920) 8 - 4148 * (2 * 492*492) 128 = 10978 кНм;nnM348 = (102*3*4920) 8 - 4148 * (3 * 492 * 492) 128 = 16469 кНмn
Проектирование средней колонны подвального этажаn5.1 Определение усилий в колоннеnnНа среднюю колонну подвального этажа действуют следующие нагрузки:n- постоянная нагрузка от перекрытий всех этажейn- постоянная нагрузка от ригелей каждого этажаn- постоянная нагрузка от покрытияn- временная нагрузка от перекрытий всех этажейn- снеговая нагрузкаn- собственный вес колонн.nГрузовая площадь колонны принимается по номинальным длинам плиты (66 м) и ригеля (55 м):nnA = nnПостоянную нагрузку от ригеля принимаем равной gp = 26.nНагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа определяется по формуле:nngk = Ab * Hэт * p * n * fn nгде: Ab – площадь сечения колонны Ab = 04м * 04м = 016 м2nHэт – высота этажа Hэт = np – объёмный вес железобетона p = 25 кНм2 nn – коэффициент надёжности по назначению n = 095 nf – коэффициент надёжности по нагрузке f = 11 ngk = 016 * 3 * 25 * 095 * 11 = 1254 кНnnПолная постоянная нагрузка с одного этажа на колонну определяется по формуле:nngэт = g1 + gp +gк = 11266 + 36 + 1254 = 1612 кНnnnПостоянная нагрузка от покрытия определяется по формуле:ngпокр = gp +gкр nгде: gp - постоянная нагрузка от ригеля 26 кН;ngкр - постоянная нагрузка от конструкции кровли определяемая по формуле:ngкр = gкр1 * A * nnгде: gкр1 - расчётная нагрузка от собственного веса кровли на 1м2 gкр1 = 4 кНм2 nA - грузовая площадь колонны; A = 363 м2;
n - коэффицент надежности по значению: n = 095nnngкр = 4 * 363 * 095 = 13794 кН;ngпокр = 26 + 13794 = 163 94 кН.nВременная нагрузка от перекрытия одного этажа определяется по формуле:nn = * A * n nгде - временная расчетная нагрузка на перекрутие (берется из таблицы 3.1.); n = 48 кНм2nna0.25s*;n - коэффициент надёжности по назначению n = 095.n = 48 * 363 * 095 = 16553 кН.nВременная нагрузка от покрытия (снеговая нагрузка) определяется по формуле:nSпок = S * A * n nna0.25s*;где S - снеговая нагрузка на покрытия; S = 08 кНм2nA - грузовая площадь колонны; A = 363nn - коэффициент надежности по назначению: n = 095.Sпок = 08 * 363 * 095 = 2759;nПонижающий коэффициент для временной нагрузки определятся по формуле:nn1 = 04 + a1 - 04 n - 1nгде n1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки a1 - 072;nn - количества этажей в здании n = 12;nn1 = 04 + 072 - 04 12 - 1 = 053nПолная суммарная нагрузка со всех этажей на колонну определяется по формуле:nN = gэт * (n-1) + gпок + n * (n-1) * n1 + Sпок + gкnгде gэт - полный постоянная нагрузка с одного этажа на колонну; gэт = 1612 кН;nn - количество этажей в здании n = 12;ngпок - постоянная нагрузка от покрытия; gпок - 16394 кН;nn - временная нагрузка от перекрытия одного этажа; n - 16553 кН;nn1 - понижающий коэффициент для временной нагрузки; n1 = 053;nSпок - снеговая нагрузка на покрытия; Sпок = 2759 кН;ngк - нагрузка от собственного веса колонны в пределах одного этажа; gк = 1254 кН;nN = 1612 * (12-1) + 16394 + 16553 * (12-1) * 053 + 2759 + 1254 = 294229 кН;nnnn
n5.2 Выбор материала колонныnnq*;Для колонны принимаем следующие материалы:n- бетон: класс Rb = 85 МПа;n- арматура: A400 Rs = 355 МПа.n5.3 Определение насущей способности колонны n(подбор продольной рабочей арматуры) nnq*;Требуемое сечение арматуры для армирования колонны определяется по формуле:nAs.тр. = (10 * N φ - bnN - полная суммарная нагрузка со всех этажей на колонну; N = 294229 кН;nφ - коэффициентпродольного изгиб; φ = 092;nb bnRb - расчетное сопротивление бетона; Rb = 85 МПа; nAb - площадь сечения колонны; Ab = 016м2 = 1600 см2;nRs - расчетное сопротивление стали; Rs = 355 МПа;nAs.тр. = (10 * 294229092 - 09 * 85 * 1600) 355 = 55 ; nПо приложению 3 подбираем ближайшее значение к требуемой площади для четырех стержней. Принимаем арматуру 420A500 с фактической площадью сечения As = 524 см2 > As.треб. = 556 см2.nna0.25s*5.4 Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыnnq*;nПоперечная арматура устанавливается для выдержки защитных слоев батона для рабочей арматуры при вязке каркаса а также для исключения выпучивания рабочей арматуры под действием нагрузки.nДиаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматуры.nДля продольной рабочей арматуры 20A500 принимаем поперечную армутру 6A500.nШаг поперечной арматуры принимается не более 15 диаметров продольной рабочей арматуры:nns = 20 * 15 = 300 см.nnОкончательное принимаем шаг поперечной арматуры S = 300 см округляя в меньшую сторону кратно 5см.nn5.5 Подбор диаметра и определение шага поперечных стержней арматурыnnq*;nКолонну принимаем составной по высоте здания.nКолонна подвального этажа будет устанавливаться в сборный фундамент станкового типа (рис 5.1). Расстояние от обреза фундамента до пола подвала принимаем равным 150 мм. Глубину заделки колонный в фундамент принимаем равной 600 мм. nОпределяем высоту верхней части колонны (от верха колонный до верха конслои) и высоту нижней части колонны (от верха консоли до низа колонны) по формулам:nHb = 450 + Hn + Hпл ;nHн = Hэт - 450 - Hn + + Hз
nгде Hп - толлщина конструкции пола; Hп = 260 мм;nHпл - планировочная высота (расстояни от пола первого этажа до верха колонны); Hпл = 700 мм;nHэт - высота этажа здания; Hэт = 48 мм;n1 - расстояние от обреза фундамента до пола подвала; 1 = 150;nH3 - глубина заделки колонны в фундамени; H3 = 600 мм; nnHb = 450 + 260 + 700 = 1410 ;nHн = 4800 - 450 - 260 + 150 + 600 = 4840nnПолная высота колонны подвального этажа определяется по формуле:nnHк = Hв + Hн;nHк = 1410 + 4840 = 6250;nnКаркас конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры а также из принятой велечины шага поперечной арматуры (рис 5.1.);nВ верхней части колонны устанавливается центрирующая прокладка и закладная деталь.nВ верхней и нижней частях колонны возникают большие сжимающие напряжения поэтому данные участки колонны необходимо усилить четырьмя стеками с шагом 70 мм.
nДобавь чертеж колонн и приложения с таблицами
nРисунок 5.1. Схема армирования колонны
n6. Список литеаратуры
nПлита перекрытия П - 1
nПримечаная:n1. Бетон плиты перекрытия: B20n2. Армированая сетка С - 1 марки:
Нормативная нагрузка кНм2
Коэфф. надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянная: 1)Паркет = 8мм; 2)Древ. Волокн. плита = 8мм; 3) Цем-песч. раствор = 30мм; 4) жб плита