Проект железобетонного перекрытия административного здания

Лобачев.doc

1 Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
Выбираем поперечное расположение ригелей относительно длины здания за
счет чего достигается повышение жесткости что необходимо в зданиях с
большими проемами. На средних опорах ригели опираются на консоли
колонн а по краям заделываются в несущие стены. Принимаем
прямоугольную форму сечения ригеля как наиболее простую для расчета.
Исходя из технико-экономического анализа выбираем продольное
расположение плит относительно длины здания. Поскольку нормативная
нагрузка (10 кПа) больше 6 кПа принимаем ребристые предварительно
напряженные плиты номинальной шириной 1400 мм.
Связевые плиты шириной 1600 мм располагаем по рядам колонн. В крайних
пролётах помимо основных плит принято по доборному элементу шириной 800
Принимаем привязку осей 0х640 мм. Сетка колонн 58х76 м.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными
связями устанавливаемыми в одном среднем пролете по каждому ряду
В поперечном направлении жесткость здания обеспечивается по связевой
системе: ветровая нагрузка через перекрытия работающие как
горизонтальные жесткие передается на торцевые стены выполняющие
функции вертикальных связевых диафрагм и поперечные рамы. Поперечные
же рамы работают на вертикальную и горизонтальную нагрузку.
Исходя из климатических условий района строительства принимаем толщину
стен в два кирпича то есть 510 мм.
Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия по
двум группам предельных состояний
1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
1.1 Расчетный пролет и нагрузки
Для установления расчетного пролета плиты задаёмся размерами сечения
При опирании на ригель по верху расчётный пролёт равен:
где [pic] - расстояние
между разбивочными осями м
[pic] - ширина сечения ригеля м
Рисунок 2 – К определению расчетного пролета плиты
Таблица 1 - Нагрузка на 1м2 междуэтажного перекрытия
№ пп Наименование нагрузки Нормативная Коэфф. Расчётная
нагрузка надёжности
Нм2 по нагрузке нагрузка.
Собственный вес ребристой 2350 11 2585
шлакобетона [pic][pic]
то же холодной мастикм 480 13 625
Временная 10000 12 12000
В том числе: 7000 12 8400
Длительная 3000 12 3600
Полная нагрузка 13335 - 15770
постоянная и длительная 10335 - -
кратковременная 3000 - -
Расчётная нагрузка на 1 м при ширине плиты 14 м с учётом коэффициента
надёжности по назначению здания[pic]
полная [pic][pic][pic]
Нормативная нагрузка на 1 м длины:
в том числе постоянная и длительная : [pic]
1.2. Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
Рисунок 3- Расчетная схема плиты
От расчетной нагрузки:
От нормативной нагрузки:
От нормативной постоянной и длительной нагрузки:
1.3. Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты [pic].
Рабочая высота сечения [pic]
Ширина продольных ребер понизу [pic]
Ширина верхней полки [pic]. [pic]
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина
сжатой полки таврового сечения [p отношение [pic] при этом в расчет
вводится вся ширина полки [pic].
Расчетная ширина ребра [pic]
Рисунок 4 - Поперечные сечения ребристой плиты:
а) проектное сечение;
б) приведенное сечение.
1.4. Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируем канатами
класса К-7 (К1400) c механическим напряжением на упоры форм.
Изделие подвергаем тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый класса В30 соответствующий напрягаемой арматуре.
Призменная прочность нормативная [p
расчетная [p коэффициент условий работы бетона [p
нормативное сопротивление при растяжении [p расчетное [p
начальный модуль упругости бетона [pic].
Арматура продольных ребер – канаты класса К-7 (К-1400) диаметром 15
нормативное сопротивление [pic] расчетное сопротивление
[p модуль упругости [pic].
Предварительное напряжение арматуры принимаем равным
Проверяем выполнение условия при механическом способе натяжения:
[pic][pic] условие выполняется.
Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения:
([pic]принимаем [pic]
Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии
предварительного напряжения [pic]
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии
Предварительное напряжение с учётом точности натяжения:
1.5. Расчёт прочности плиты по сечению нормальному к продольной
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Условие:[pic]: [pic]
Поскольку [pic] условие выполняется нижняя
граница сжатой зоны располагается в пределах полки [pic]
Вычисляем:[pic][pic]
По таблице 3.1[8] находим при классе арматуры К1400 и [pic]
Тогда [pic] следовательно
сжатой арматуры не требуется и площадь сечения арматуры вычисляем по
Принимаем 215 К1400 с [pic] - по 115 К1400 в каждом ребре.
1.6 Расчёт полки на местный изгиб
Рисунок 5 - К расчету полки плиты на местный изгиб
Расчётный пролёт при ширине рёбер вверху 009 м составит
Нагрузка на [pic] полки:
Расчётная нагрузка на [pic]полки составляет:
где [pic]- расчётная постоянная нагрузка на плиту от пола [pic]
[pic]- расчётная нагрузка от собственного веса полки [pic]
Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяем с учётом частичной
заделки в рёбрах [pic]
Арматура 5В500 с [pic].
Сечение продольных стержней:
Принимаем 115В500 с [pic] с шагом [pic] и нестандартную
сварную сетку из одинаковых в обоих направлениях стержней 5В-500;
марка сетки [pic] с [pic].
2 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям II группы
2.1 Геометрические характеристики приведённого сечения.
Отношение модулей упругости:
Площадь приведённого сечения:
Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
Момент инерции приведённого сечения:
где [pic]момент инерции [pic] части сечения относительно оси
проходящей через центр тяжести этой части сечения;
Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведённого сечения по верхней зоне
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны
(верхней) до центра тяжести приведённого сечения:
То же наименее удаленной от растянутой зоны (нижней):
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
где [pic] - коэффициент принимаемый для тавровых сечений с полкой в
Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и
обжатия элемента: [pic]
где [pic]- коэффициент принимаемый для таврового сечения с полкой в
растянутой зоне при [pic] и [pic]
2.2 Определение потерь предварительного напряжения арматуры
Коэффициент точности натяжения арматуры при этом [pic]
Потери от релаксации напряжений в арматуре при механическом способе
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами
[pic] так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с
Усилие обжатия с учётом полных потерь:
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведённого
Напряжение в бетоне при обжатии:
Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:
Принимаем [pic] тогда [pic].
Потери от деформации анкеров:
Первые потери: [pic]
Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести
напрягаемой арматуры от усилия обжатия [pic] и с учётом изгибающего
момента от массы: [pic] тогда
[pic]Потери от ползучести бетона составляют:
Потери от усадки бетона [pic].
Вторые потери: [pic].
Полные потери: [pic]
т.е. больше установленного минимального значения потерь.
2.3. Расчёт прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси
Прочность бетонной полосы проверяем из условия:
[pic]- прочность бетонной
На приопорных участках длиной [pic] устанавливаем в каждом ребре плиты
поперечные стержни 5В500 с шагом[p
принимаем [pic](при [pic] условие прочности не удовлетворялось).
в средней части пролета шаг [pic].
Влияние продольного усилия обжатия [pic]
[pic]- принимаем [pic].
Проверяем выполнение условия: [pic]- условие выполняется. Принимаем
[pic]. При [pic]- условие прочности не выполнялось.
Определяем длину проекции c невыгоднейшего сечения по формуле:
[pic] при этом [pic]
[pic]принимаем [pic].
Поперечная сила в вершине наклонного сечения [pic].
Следовательно прочность всех сечений обеспечена.
2.4. Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси
Выполняем для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.
Вычисляем момент образования трещин по приближённому способу ядровых
Здесь ядровый момент усилия обжатия при [pic]:
Поскольку [pic]трещины в растянутой зоне образуются.
Определим приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия
постоянных и длительных нагрузок т.е. принимая [pic].
Рабочая высота сечения равна [pic].
Коэффициент приведения [pic].
По табл.4.2[8] находим [pic]. Тогда
Определяем значение [pic] при действии момента [pic]
По табл.4.2[8] [pic] [pic]
При моменте от полных нагрузок [pic]:
Проверяем условие принимая [pic]при допустимой ширине раскрытия
трещин [pic] для канатов класса К1400.
Следовательно проверяем только продолжительное раскрытие трещин.
При [pic] определяем коэффициент
Высота зоны растянутого бетона определенная как для упругого материала
А с учетом всех деформаций растянутого бетона:
Поскольку [pic] принимаем [pic].
Тогда площадь сечения растянутого бетона равна: [pic].
Усредненный диаметр стержней растянутой арматуры равен:
Определяем расстояния между трещинами
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её
обжатии при значении коэффициента точности натяжения [pic].
Изгибающий момент от собственной массы плиты [pic]
Расчётное условие: [pic]
условие удовлетворяется начальные трещины не образуются:
здесь [pic]- сопротивление бетона растяжению соответствующее
передаточной прочности бетона [pic].
2.5 Расчет плиты на деформативность
Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов [pic] от
действия соответствующих нагрузок (п. 4.3.3.2) [8] определяют по
где М - изгибающий момент от внешней нагрузки;
Np и е0p - усилие предварительного обжатия и его эксцентриситет
относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;
D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента
определяемая по формуле
где Еb1 - модуль деформации сжатого бетона определяемый в зависимости
от продолжительности действия нагрузки;
Ired - момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его
центра тяжести определяемый с учетом наличия или отсутствия трещин.
Значения модуля деформации бетона Еb1 и момента инерции приведенного
сечения Ired для элементов без трещин в растянутой зоне и с трещинами
определяют соответственно по указаниям пп. 4.3.3.4 и 4.3.3.5.[8].
Значения модуля деформации бетона принимают равными:
при непродолжительном действии нагрузки
при продолжительном действии нагрузки:
где φbcr - принимают по таблице 5.[8].
Кривизна от непродолжительного действия нормативной полной нагрузки:
Кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных
длительных нагрузок:
Кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных
Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для
участков с трещинами в растянутой зоне определяют по формуле:
Прогиб плиты определяем по формуле принимая согласно табл.4.3 [8]
2.6 Расчёт плиты на усилия возникающие в период
транспортирования и монтажа
Расчет ведем на совместное действие внецентренного сжатия и нагрузки от
За расчётное сечение принимаем сечение расположенное на расстоянии 1 м
Нагрузка от собственного веса:
Момент от собственного веса:
Определяем:[pic] [pic]
Сечение арматуры: [pic][pic]
Принимаем арматуру 232А300 с [pic] для каркасов КР-1.
Рисунок 6 - Расчетная схема плиты в период изготовления
Расчет трехпролетного неразрезного ригеля.
Расчетный пролет ригеля между осями колонн [pic] а в крайних пролетах:
где [pic] привязка оси стены от внутренней грани м
[pic] глубина заделки ригеля в стену м
1 Материалы ригеля и их расчетные характеристики.
Бетон тяжелый класса В15 [pic][pic] [pic] коэффициент
условий работы бетона [pic].
- продольная рабочая из стали класса А-300 [p
- поперечная из стали класса А240 [pic]
2 Статический расчет ригеля
Предварительно определяем размеры сечения ригеля:
Нагрузка от собственного веса ригеля: [pic]
Нагрузку на ригель собираем с грузовой полосы шириной равной
номинальной длине плиты перекрытия.
Вычисляем расчетную нагрузку на 1м длины ригеля.
-от перекрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению
-от массы ригеля с учётом коэффициента надёжности [pic] и [pic]
Временная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению
Расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил находим в
предположении упругой работы неразрезной трехпролетной балки. Схемы
загружения и значения M и Q в пролетах и на опорах приведены в табл.2
Таблица 2- Определение изгибающих моментов и поперечных сил
постоянная: 120 150
-от рулонного ковра в три слоя; 440 12 575
-от цементного выравнивающего 480 580
- от утеплителя- пенобетонных 12
- от пароизоляции в один слой; 500 11 550
- от ребристых плит; 11
- от вентиляционных коробов и
Снеговая: 840- 1200
в том числе длительная 0 - 0
кратковременная 840 - 1200
-от линолеума 145 11 160
- от холодной мастики 360 13 400
- от ребристой плиты; 2350 11 2585
- от ригеля; 610 11 675
В том числе: 10000 12 12000
длительная 7000 8400
Кратковременная 3000 3600
Полная от перекрытия 13945 - 16445
В том числе постоянная и - + 12845
Сечение колонн предварительно принимаем [pic].
Расчетная длина колонн во втором-пятом этажах равна высоте этажа то
есть [pic] а для первого этажа с учетом некоторого защемления
колонны в фундаменте [pic]
[pic] расстояние от пола междуэтажного перекрытия до оси
[pic]расстояние от пола первого этажа до верха
Собственный расчетный вес колонн на один этаж:
- во втором-четвертом этажах:
Таблица 4- Подсчет расчетной нагрузки на
Нагрузка от Расчетная суммарная
[pic]покрытия Собственный нагрузка кН
длительная кратковрем длительная полная
Расчет нагрузки от покрытия и перекрытия выполнен умножением их значений
по таблице 3 на грузовую площадь с которой нагрузка передается на одну
колонну. В таблице 4 все нагрузки по этажам приведены нарастающим итогом
последовательным суммированием сверху вниз.
За расчетное сечение колонн по этажам принимаем сечения в уровне стыков
колонн а для первого этажа - в уровне отметки верха фундамента.
2 Характеристики прочности бетона и арматуры
Бетон тяжелый класса В15; расчетное сопротивление на осевое сжатие
[pic] коэффициент условий работы бетона [pic].
- продольная класса А300 расчетное сопротивление на осевое растяжение
- поперечная - класса В500 [pic].
3 Расчет прочности колонн
Рисунок 11- Расчетная схема колонны в составе поперечной рамы
Усилия с учетом коэффициента надежности по назначению здания [pic]
Площадь поперечного сечения колонны:
где [pic] - коэффициент учитывающий гибкость колонн длительного
Принимаем коэффициент [pic]
Размер сечения колонны: [pic]- принимаем сечение
Значения коэффициентов при:
[pic] условие выполняется.
Искомая площадь сечения арматуры:
Проверяем коэффициент армирования
Принимаем 820А-300 c [pic].
Проверяем фактическую несущую способность сечения колонны по ф.:
Вычисляем запас несущей способности колонны:
Для унификации ригелей сечение колонн второго и всех
вышерасположенных этажей принимаем 055х055 м.
Принимаем следующую разрезку колонн:
колонна К-1- на I этаж;
колонна К-2- на II-III этажи;
колонна К-3- на IV-V этажи;
Тогда в качестве расчетных усилий для колонны К-2 будут:
[pic]- условие выполняется
Сечение арматуры колонны К-2:
Следовательно колонна К-2 способна выдерживать нагрузки без участия
арматуры. Принимаем армирование колонны К-3 по минимальному
Принимаем 416A300+410A300 с [pic].
Очевидно для колонн К-3 также не потребуется арматура.
Принимаем армирование колонн К-3 конструктивно то есть
6A300+410A300 с [pic].
4. Расчет и конструирование короткой консоли.
Опорное давление ригеля [pic].
Длина опорной площадки:
Вылет консоли с учётом зазора 5 см составляет
Расстояние от грани колонны до силы Q :
Высота консоли в сечении у грани колонны принимают равной
У свободного края при угле наклона сжатой грани (=45( высота консоли:
Рабочая высота сечения консоли [pic].
Поскольку выполняется условие [pic]
то консоль считается короткой.
Для короткой консоли выполняются 2 условия:
условие выполняется.
Изгибающий момент консоли у грани колонны:
Площадь сечения продольной арматуры консоли:
По сортаменту подбираем арматуру 220А300 c [pic]
Консоль армируем горизонтальными хомутами (5В500 с
[pic] с шагом [pic] (при этом [pic] и
[pic]) и отгибами 220(300 с [pic].
Проверяем прочность сечения консоли по условию:
Правая часть условия принимается не более :
Поскольку [pic] прочность консоли обеспечена.
Рисунок 12 - Схема армирования коротких консолей.
5. Конструирование арматуры колонны. Стык колонн.
Колонна армируется пространственным каркасом образованным из плоских
сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия
сварки с продольной арматурой 20 мм и принимаем равным 5мм класса
В-500 с шагом s=04 м что не более 20d=20х002=04 м.
Стык колонн осуществляем на ванной сварке выпусков стержней с
обетонированием. В местах контактов концентрируются напряжения поэтому
торцевые участки усиливаем косвенным армированием. Последнее
препятствует поперечному расширению бетона при продольном сжатии.
Косвенное армирование представляет собой пакет поперечных сеток.
Принимаем сетки с шагом s=01 м – на расстоянии равном [pic] но не
менее 4 сеток. Шаг сеток принимаем из условия [pic] где [pic]диаметр
арматуры сеток. Для этих сеток принимаем арматуру 5В-500.
Рисунок 13 - Конструкция стыка колонн
6. Расчет сборных элементов многоэтажной колонны на воздействия в
период транспортирования и монтажа.
При транспортировании под колонну кладем 2 подкладки на одинаковом
расстоянии от торцов. Тогда в сечении колонны под подкладками и в
середине пролета между подкладками нагрузка от собственной массы
колонны вызовет изгибающие моменты:
При высоте 1-го этажа в 46 м расстояние от пола 2-го этажа до верхнего
торца колонны 1-го этажа – 07 м и от нулевой отметки до верхнего
отреза фундамента – 015 м а также в предположении что фундамент
будет трехступенчатым с общей высотой – 12 м и расстоянием от его
подошвы до нижнего торца колонны равным 04 м общая длина сборного
элемента колонны составит:
При транспортировании конструкции для нагрузки от их собственной массы
вводится коэффициент динамичности 16. Коэффициент [p [pic].
Изгибающий момент воспринимаемый сечением при симметричном армировании
[pic] и [pic] [pic]- условие выполняется.
В стадии монтажа колонны строповку осуществляем в уровне низа консоли.
Расстояние от торца колонны до места захвата [pic] коэффициент
динамичности для нагрузки от собственного веса при подъеме и монтаже –
[pic] [pic] и [pic] [pic]- условие выполняется.
Под 2-хэтажные колонны при транспортировании следует укладывать 4
подкладки. При подъеме и монтаже этих колонн их строповку следует
осуществлять за консоли в 2-х уровнях.
Рисунок 15 - Расчетные схемы колонны:
Расчет трехступенчатого центрально-нагруженного фундамента.
Продольные усилия колонны: [pic]
Условное расчетное сопротивление грунта: [pic]
Класс бетона B15 [pic] [pic] [pic].
Арматуру класса А-300 [pic].
Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах [pic].
Высота фундамента должна удовлетворять условиям:
[pic]длина анкеровки арматуры колонны в стакане
[pic]требуемый зазор между торцом колонны и дном
Приняв [pic] длину анкеровки арматуры колонны 20А-300 в бетоне
фундамента класса В15 [pic] устанавливаем
предварительную высоту фундамента:
Окончательно принимаем высоту фундамента [pic]- трехступенчатый
Глубину фундамента принимаем равной:
где 015м- расстояние от уровня чистого пола до верха фундамента.
Фундамент центрально-нагруженный в плане представляет собой квадрат.
Площадь подошвы фундамента определяем по формуле:
где [pic]- нормативная продольная сила для расчетов размеров подошвы.
Подсчитываем с учетом усредненного значения [pic]:
Размер подошвы: [pic]
При размере подошвы [pic] условие прочности не удовлетворялось.
Графически определенные размеры фундамента составляют:
Кроме того рабочая высота фундамента h0 из условия продавливания по
поверхности пирамиды (грани которой наклонены на 450 к горизонту)
должна быть не менее:
где [pic]давление на грунт от расчетной нагрузки.
Рабочая высота фундамента [pic].
Проверяем отвечает ли [pic] условию прочности по поперечной силе без
поперечного армирования в наклонном сечении начинающемся на линии
пересечения пирамиды продавливания с подошвой фундамента.
Для единицы ширины этого сечения: [pic] вычисляем:
[pic] [pic] – условие
Проверку фундамента по прочности на продавливание колонной дна стакана
производим из условия:
F – расчетная продавливающая сила определяющаяся по формуле:
Um – среднее арифметическое периметров верхнего и нижнего основания
пирамиды продавливания колонной от дна стакана
[pic] - условие не удовлетворяется.
Проверку прочности фундамента на раскалывание проводим из условия:
[pic]– площадь вертикального сечения фундамента в плоскости
проходящей по оси сечения колонны за вычетом площади
Глубина стакана: [pic]
Площадь стакана:[pic]
[pic]- условие выполняется.
Прочность фундамента считается обеспеченной.
Армирование фундамента по подошве определяем расчетом на изгиб по
сечениям нормальным к продольной оси по граням ступеней и грани
колонны как для консольных балок.
Расчет на изгибающие моменты в сечениях проходящих по грани 1-2 (III-
III) 2-3 (II-II) 3 (I-I) вычисляем по формулам:
Площадь сечения арматуры:
Из трех значений выбираем большее и по сортаменту производим подбор
арматуры в виде сетки. Принимаем нестандартную сварную сетку с
одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 3312А300
c [pic] с шагом s=01 м.
Поскольку сторона фундамента [pic]3 м в целях экономии стали каждый
второй стержень не доводим до конца на 110 длины.
Проценты армирования:
что больше [pic] и меньше [pic].
Рисунок 16 - Конструкция отдельного фундамента
Расчет монолитного ребристого перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуем с поперечными главными
балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки
располагаются по осям колонн и в третях главной балки при этом пролеты
плиты между осями ребер равны: [pic]
Предварительно задаемся размерами сечения балок:
- главная балка: - высота [pic]
- второстепенная балка: - высота [pic]
1 Расчет многопролетной плиты ребристого перекрытия.
1.1 Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер
[pic] в продольном направлении [pic]
Отношение пролетов 735168=442 – плиту рассчитываем как работающую
по короткому направлению. Принимаем толщину плиты 006м.
№ пп Наименование нагрузки Нормативная Коэф. Расчётная
нагрузка. надёжности понагрузка.
Собственный вес плиты 1500 11
[pic]то же шлакобетона
то же холодной мастики480 13 625
=3 мм [pic] 360 11 470
то же линолеума =8 мм
Полная нагрузка 12485 – 14905
Таблица 5 - нагрузка на 1 м2
Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу шириной 1 м.
Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты с учетом коэффициента надежности
по назначению здания [pic].
Изгибающие моменты определяем как для многопролетной плиты с учетом
перераспределения моментов:
- в средних пролетах и на средних опорах:
- в I пролете и на I промежуточной опоре
Средние пролеты плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с
ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты
уменьшаются на 20[pic] если [pic]
При [pic]условие соблюдается.
Рисунок 17 - К расчету многопролетной неразрезной плиты
ребристого перекрытия
1.2 Характеристики прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В15; призменная прочность [pic] прочность при
осевом растяжении [pic] коэффициент условий работы бетона [pic]
Арматура – проволока класса В500 в сварной рулонной сетке [pic]
1.3 Подбор сечений продольной арматуры.
В средних пролетах и на средних опорах [pic]
Принимаем 75 В500 с [pic] c шагом [pic] и соответствующую рулонную
сетку марки [pic] с [pic]
В первом пролете и на I промежуточной опоре [pic].
Сечение арматуры [pic]
Принимаем две сетки - основную и той же марки доборную с общим числом
5В500 с [pic] с шагом [pic].
2 Расчет многопролетной второстепенной балки.
2.1 Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками:
Расчетные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки:
-собственный вес плиты и пола: [pic]
- то же балки сечением [pic]
C учетом коэффициента надежности по назначению здания [pic]
Временная нагрузка с учетом [pic]
Полная расчетная нагрузка [pic]
Рисунок 18 - К расчету неразрезной второстепенной балки:
а) и б)- загружение пролетов постоянной и
временной нагрузкой;
в) эпюры изгибающих моментов.
2.2. Определение расчетных усилий.
Изгибающие моменты определяем как для многопролетной балки с учетом
перераспределения моментов.
На I промежуточной опоре [pic].
В средних пролетах и на средних опорах :
Отрицательные моменты в средних пролетах зависят от отношения временной
нагрузки к постоянной. При [pic]
Отрицательный момент в среднем пролете в расчетном сечении в месте
обрыва надопорной арматуры можно принять равным 40% момента на средней
- на крайней опоре: [pic]
- на I промежуточной опоре слева: [p
- на I промежуточной опоре справа: [pic]
2.3 Характеристики прочности бетона и арматуры.
осевом растяжении [pic] коэффициент условий работы бетона[pic] модуль
- продольная класса А-300 [p
- поперечная класса В-500 [pic] модуль упругости [pic].
2.4 Расчет прочности второстепенной балки по сечениям нормальным к
Высоту сечения балки уточняем по пролетному наибольшему моменту:
Полная высота сечения [pic].
Принимаем [pic] [pic].
В пролетах сечение тавровое - полка в сжатой зоне.
Расчетная ширина полки при [pic] равна [pic]
Сечение в I пролете [pic]
нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.
Сечение арматуры: [pic]
Принимаем 228 А300 с [pic].
Сечение в среднем пролете [pic]
Принимаем 222 А300 с[pic]
На отрицательный момент [pic] сечение работает как прямоугольное.
Принимаем 214 А300 с [pic].
Сечение на I промежуточной опоре [pic]
Принимаем 614 А300 с [pic]две гнутые сетки по 312 А300 в каждой.
Сечение на средних опорах [pic]
Принимаем 614 А300 c [pic].
2.5 Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к
Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с
продольной арматурой диаметром 25 мм и принимаем равным [pic]
класса В-500 с [pic].
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям принимаем равным
Влияние свесов сжатых полок:
Условие [pic] выполняется.
Требование [pic]- выполняется.
При расчете прочности вычисляем:
вычисляем значение (с) по формуле:
[pic] - принимаем [pic].
Поперечная сила в вершине наклонного сечения:
Длина проекции расчетного наклонного сечения:
[pic] принимаем [pic].
Условие [pic]удовлетворяется.
Проверка прочности по сжатой наклонной полосе.
Условие прочности: [pic]

Лобачев.dwg

Проект административного 5-этажного здания
Конструктивное решение
Напрягае-nмаяnарматураnкласса
Ведомость расхода стали на П-1 кг
Плита перекрытия П-1
Напрягаемая арматура
Монтажная накладка МН-1
Спецификация сборных элементов плиты перекрытия П-1
Закладная деталь ЗД-1
Спецификация арматурных и закладных деталей nплиты перекрытия П-1
Привязатьnпроволокой к nС-1(КP)
Водоизоляция4 слоя рубероида12 мм
Пенобетонные плиты120 мм
Пароизоляция 1 слой рубероида3 мм
Цементно-песчаная стяжка20 мм
Керамическая плитка13 мм
План сборного перекрытия на отм. 4.600 М1:100
Схема армирования П-1 М 1:20
Холодная мастика 13 мм
Армирование колонны К-1 М1:20
Бетон замоноличивания
Центрирующая nпрокладка
Стык ригеля с колонной М1:20
В-500-(х150)+100n5В-500-(х250)+50