Однофазный коллекторный двигатель 140446.КППМ01.033

спецификация на общий вид.spw

Спецификация для сборочного чертежа
Панель щёткодержателя

Спецификация на якорь.spw

Спецификация для сборочного чертежа
Пленкостеклоткань 017

Titulny list KP o — копия.docx

ДЕПАРТАМЕНТ образования КИРОВСКОЙ ОБЛАСТИ
Кировское областное государственное
образовательное бюджетное учреждение
среднего профессионального образования
«Кировский авиационный техникум»
Курсовой проект по МДК01.02
«Проектирование электротехнических изделий»
Однофазный коллекторный двигатель
Пояснительная записка
Специальность 140446 Электрические машины и аппараты
Руководитель проекта:

заключение.doc

В процессе выполнения данной курсовой работы были получены ценные
навыки в проектировании однофазного коллекторного двигателя.
В соответствии с исходными данными были рассчитаны следующие основные
показатели двигателя:
Параметры якоря двигателя
Параметры магнитной системы
Параметры обмотки возбуждения
Потери и КПД двигателя
Полученные показатели соответствуют современным требованиям

общий вид.cdw

1. Поверхность Б консервировать смазкой ОКБ-122-7 ГОСТ 18179-72
Перед сборкой смазать рабочие поверхности подшипников
щитов поз. 1 2 турбинным маслом Т
Панель щёткодержателя поз. 8 крепить развернув встречно
усики щита поз. 1 и залив клеем ВК-9
Винты поз. 16 ставить на грунтовке ЭП-076 ТУ6-10-755-74
ПОС-61 ГОСТ 21931-76
Осевой люфт якоря замеренный под усилием веса якоря 02-16 мм

КУРСАЧ1.doc

1.Расчет главных размеров
1 Предварительно коэффициент полезного действия %
по Л1 рис. 1.26 для электрических машин летательных аппаратов
2 Электро-магнитная мощность Вт
4 Окружная скорость якоря мс
Допустимое значение окружной скорости якоря Vя =50.
5 Плотность линейного тока Асм
По Л2 рис. 1.16 для электрических двигателей летательных аппаратов с
самовентиляцией и Dя=48 мм А=85 120.
6 Магнитная индукция в воздушном зазоре Тл
По Л1 табл. 1.19 для электрических машин летательных аппаратов
Для электрических машин летательных аппаратов при Рн≤1000 Вт и
8 Коэффициент полюсной дуги
Для электрических машин летательных аппаратов мощностью 10 1000Вт
9 Машинная постоянная[pic]
10 Длина сердечника якоря см
Принимаем из ряда рекомендованных значений l=46
11 Коэффициент длины
Для маломощных электрических машин λ=08 16.
Расчет обмотки якоря
Т.к. номинальная мощность 370Вт и число полюсов 2р=4 то выбираем
простую волновую обмотку с числом параллельных ветвей 2а=2.
2 Полюсное деление см
Соответствует рекомендованному значению. р=3 6.
Т.к. электродвигатель с паралельным возбуждением то Iв=Iн Кв=129.
где Кв – коэффициент возбуждения. Принимаем Кв=01 из допустимых пределов
Кв =01 02 при мощности меньше 1кВт
Т.к. электродвигатель с последовательным возбуждением то Iя=Iн+Iв=14.
6 ЭДС обмотки якоря В
7 Ток в одном проводнике обмотки якоря А
8 Основной магнитный поток Вб
9 Число эффективных проводников
11 Число элементарных пазов в реальном
Принимаем по аналогу Uп=3.
12 Число проводников в пазу
13 Число коллекторных пластин
14 Число витков в секции
15Допустимое напряжение между соседними коллекторными пластинамиВ
Не превышает допустимого значения Uкд=20.
16 Уточняем плотность линейного тока Асм
17 Первый частичный шаг
18 Шаг по коллектору
20 Плотность тока в обмотке якоря Амм2(предварительно).
Для электрических машин летательных аппаратов при ПКР и охлаждении
самовентиляцией j=9 24.
21 Сечение обмоточного провода мм2
Принимаем провод стандартного сечения qст=077. Провод марки ПЭВ-2 с
22 Действительное значение плотности тока в обмотке якоря Амм2
23 Средняя длина полувитка обмотки якоря см
[pic] где lл – длина лобовой части
[pic] где Кл – коэффициент лобовой части. Кл=091 099.
24 Длина вылета лобовой части мм
Принимаем по аналогу lвл=12.
25 Сопротивление обмотки якоря в холодном состоянии Ом
26 Сопротивление обмотки якоря в нагретом состоянии при
[pic] где m – коэффициент увеличения сопротивления при нагреве свыше
ºС. По Л1 таб. 2.11 для =65ºС m=126.
1 Коэффициент заполнения паза
Кзп=03 07. Принимаем Кзп=034.
2 Потребная площадь паза мм2
По Л1 таб. 2.6 Bz=14Тл при покрытии листов якоря лаком и толщине листа
5мм по таб. 2.5 Кст=09.
5 Зубцовый коэффициент
5 Размеры листа якоря мм
По Л1 рис. 3.2 принимаем dв=8
7 Ширина спинки якоря мм
8 Длина средней магнитной линии в спинке якоря см
Эскиз заполненного паза
Расчет размеров магнитопровода
1 Воздушный зазор между якорем и полюсом мм
2 Коэффициент воздушного зазора
3 Расчетный воздушный зазор мм
Для электрических машин мощностью до 200Вт применяются цельные полюса.
5 Магнитная индукция в полюсе Тл
По Л1 таб. 3.6 при Рн≤100Вт Вп=10 12.
6 Коэффициент рассеивания полюсов
К=11 125. Принимаем К=11.
8 Ширина полюсной дуги см
10 Высота полюсного наконечника см
[pic] где Впн=15 18Тл. Принимаем Впн=16Тл.
12 Магнитная индукция в станине Тл
По рекомендациям в Л1 для машин малой мощности Вст=10 15.
13 Высота спинки станины см
14 Наружный диаметр корпуса машины см
15 Длина средней магнитной линии в станине см
16 Стык между полюсом и станиной см
Расчет магнитной цепи
1 МДС в воздушном зазоре А
2 Магнитная индукция в зубце Тл
3 Напряженность в зубце Асм
Для стали 1212 Hz=120
5 Индукция в спинке якоря Тл
6 Напряженность в спинке якоря Асм
Для стали 1212 Hся=896.
7 МДС спинки якоря А
8 Магнитная индукция в полюсе Тл
9 Напряженность в полюсе Асм
Для литой стали Нп=1207
13 Напряженность в станине Асм
Для стали марки 10895 Нс=692
ЭДС В [pic] 05Е 08Е 1Е 12Е 14Е
Магн. поток Вб [pic] 2455 3928 491 5892 6874
Индукция в возд. [pic] 015 024 03 036 042
МДС в возд. [pic] 432 6912 864 1037 1210
Индукция в зубце [pic] 07 112 14 167 195
Напряженность в По таблицам 20 506 120 502 230
МДС зубцов А [pic] 214 541 1284 537 246
Индукция в спинке [pic][pic] 066 106 132 158 185
Напряженность в По таблицам 188 436 896 294 140
МДС спинке якоря[pic] 207 48 986 323 154
Индукция в полюсе[pic][pic] 058 093 116 139 162
Напряженность в По таблицам 47 835 1207 203 44
МДС полюса А [pic] 62 1102 159 268 581
МДС стыка А [pic] 139 223 2784 334 389
Индукция в [pic][pic] 06 096 12 144 168
Напряженность в По таблицам 215 467 692 932 392
МДС станины А [pic] 119 259 3841 517 2176
Суммарная МДСА 468 761 970 1235 1925
F+Z 434 697 877 1091 1456
Расчет обмотки возбуждения
1 Полная МДС возбуждения машины при нагрузке А
2 Число витков обмотки возбуждения
3 Площадь поперечного сечения провода катушки возбуждения мм2
jв=6 10 Амм2. Принимаем jв=9 Амм2.
Принимаем провод стандартного сечения qв=12271. Выбираем марку провода ПЭВ-
с размерами: dг=125 мм;
4 Действительная плотность тока в ОВ Амм2
Допустимая плотность тока при ПКР и при охлаждении самовентиляцией 5 10
5 Площадь занимаемая обмоткой возбуждения см2
[pic] где Кзп – коэффициент заполнения медью сечения катушки
возбуждения. Кзп=05 06. Принимаем Кзп=051.
6 Высота катушки возбуждения см
7 Ширина катушки возбуждения см
8 Средняя длина витка обмотки возбуждения см
9 Полная длина ОВ см
10 Проверяем размещение обмоток в междуполюсном окне
Условие: [pic] где гн – расстояние между полюсами на высоте hпн.
Условие выполнено катушка помещается.
11 Сопротивление ОВ в холодном состоянии Ом
12 Сопротивление ОВ в нагретом состоянии при =65°С Ом
13 Падение напряжения в ОВ В
Расчет коллектора и щеток
1 Диаметр коллектора см
2 Коллекторное деление см
3 Ширина коллекторной пластины по окружности коллектора см
[pic] где к – толщина изоляции.
4 Окружная скорость коллектора мс
5 Толщина заплечника пластины см
6 Ширина щетки (предварительно) мм
Принимаем ширину щетки bщ=63.
7 Плотность тока в щетках (предварительно) Асм.
По рекомендациям jщ=15 30. Принимаем jщ=15.
Выбираем марку щеток А-8 т.к. она соответствует требованиям:
- область применения – авиация;
- окружная скорость коллектора – 15 мс;
- падение напряжения в щетках – 07 17В;
- плотность тока в щетках – 15 Асм2.
8 Площадь щеточного контакта см2
Принимаем длину щетки l =125.
10 Действительная плотность тока в щетке Асм
Что не превышает допустимого значения плотности тока для данной щетки.
Принимаем высоту щетки в начале работы h=14.
12 Длина рабочей поверхности коллектора см
13 Падение напряжения
Марка Тип Размеры мм Плотность тока Удельное Падение
Асм2 давление напряжения В
А - 8 К8 63 *125*1415 25·104 07 17
1 Потери электрические в обмотке якоря Вт
2 Потери электрические в обмотке возбуждения Вт
3 Потери электрические в щетках Вт
4 Потери механические в щетках Вт
где Кт=03 – коэффициент трения щеток о коллектор;
7 Частота перемагничивания Гц
8 Магнитные потери в стали Вт
где К=20 30 – коэффициент увеличения потерь при механической обработке.
р0=32 Вткг – удельные потери в стали 1212 при f=50 Гц (по приложению 12 в
9 Потери на трение в подшипниках и о воздух Вт
10 Добавочные потери Вт
11 Сумма потерь в машине Вт
12 Потребляемая мощность Вт
13 Коэффициент полезного действия %
14 Потребляемый ток из сети А
Предварительно было принято =34% ток I=104 А. Полученные значения
КПД и тока незначительно отличаются от принятых поэтому перерасчет машины

записко new.doc

Назначение и область применения двигателя .4
Схема внутренних соединений и технические данные машины. 5
Конструкция двигателя .. 6
Электромагнитный расчёт. .7
Магнитная система .16
Обмотка возбуждения 22
В настоящее время преимущественное распространение имеют сети
переменного тока поэтому в промышленности находят применение главным
образом машины переменного тока.
Темой моего курсового проекта является расчёт и проектирование
однофазного коллекторного двигателя.
Коллекторный двигатель переменного тока схож с двигателями
постоянного тока и имеет хорошие регулировочные и пусковые свойства.
Но двигатели такого типа имеют и свои недостатки. Такими
недостатками являются относительно высокая стоимость и ограниченная
мощность что объясняется трудными условиями коммутации.
Широкое применение однофазных коллекторных двигателей требует
большого разнообразия их номинальных данных (мощности частоты вращения
напряжения) и различных конструктивных исполнений соответственно условиям
их установки и эксплуатации.
В настоящее время эти двигатели выпускаются на мощности от 5 до 600
Вт (для электроинструмента до 22 кВт) и на частоты вращения от 2770 до
00 обмин. Пусковые токи таких двигателей невелики поэтому их в сеть
включают непосредственно без пусковых сопротивлений. Универсальные
коллекторные двигатели имеют минимум четыре вывода: два для подключения к
сети переменного тока и два для подключения к сети постоянного тока.
Назначение и область применения двигателя
Однофазные коллекторные двигатели нашли широкое применение как в
промышленности так и в домашнем хозяйстве.
Они широко используются например в телеграфных аппаратах в
некоторых устройствах автоматики и телемеханики в часовой промышленности
и т.д. Коллекторные двигатели переменного тока с одной обмоткой
возбуждения на полюсах находят также большое применение и в установках
домашнего быта как-то: в вентиляторах швейных и полотёрных машинах
пылесосах мясорубках электроинструменте и др.
Схема внутренних соединений и технические данные машины
Проектируемый мной однофазный коллекторный двигатель имеет две
обмотки возбуждения соединённые последовательно.
Технические данные проектируемого двигателя:
Напряжение фазное 220 В
Номинальная мощность 012 кВт
Частота вращения 12500 обмин
Способ монтажа IM3081
Способ охлаждения IC01
Условия эксплуатации УХЛ4
Конструкция двигателя
Конструктивно проектируемый двигатель состоит из: статора и якоря.
Якорь состоит из вала пакета якорного железа выполненного из листов
электротехнической стали 2411 якорной обмотки напрессованного на вал
коллектора на конец вала крепится вентилятор а в местах соединения со
статором устанавливаются подшипники скольжения.
Статор состоит из листов электротехнической стали 2411 на статор
крепятся две обмотки возбуждения по бокам крепятся подшипниковые щиты.
Электрическая энергии передаётся от неподвижного статора к подвижному
якорю посредствам щёточно-коллекторного узла.
Электромагнитный расчёт
1.1 Расчётная мощность двигателя Вт
Предварительно выбираем КПД 53%
Pa=E*Ia=((2+()3*()*P
Pa=((2+0.53)3*0.53)*120=159
1.2 Ток и э.д.с. якоря при нагрузке
Ia=120(0.53*220*0.96)=0.89 A
1.3 Машинная постоянная
C=6(2*104(0.65*0.35*70)=5312
1.4 Диаметр и расчётная длинна якоря мм
1.5 Окружная скорость якоря мсек
Va=(3.14*4.38*1250060)*10-2=27.5
1.6 Расчётный шаг и расчётная дуга мм
1.7 Частота перемагничивания якоря Гц
Число проводников обмотки якоря
N=60*065*(2*1786(1*12500*563*10-4)=2236
Фa=0.35*4.47*3.6*10-4=5.63*10-4
Число коллекторных пластин
Число витков секции обмотки якоря
Число проводников в пазу якоря
Линейная нагрузка якоря Асм
AS=2236*0.89(2*3.14*4.38)=72.3
Полученная величина AS отличается от ранее принятой менее чем на 5%
2.2 Предварительный выбор плотности тока в обмотке якоря
Окружная скорость мсек
Vв=(3.14*6.57*1250060)*10-2=41.25
Dв=4.38*(1+2*0.25)=6.57
Удельная тепловая нагрузка при продолжительном режиме Втсм2
q=65*0.004*(1+0.1*32)=1
Выбираем плотность тока по графику
Вращающий момент электродвигателя кг*см
2.3 Сечение и диаметр провода обмотки якоря мм2
Выбираем провод ПЭТВ-2
2.3 Окончательная плотность тока в проводнике обмотки якоря Амм2
ja=0.89(2*0.0754)=5.9
Разница между предварительно выбранной плотностью тока и окончательным
2.4 Площадь сечения паза якоря мм2
Площадь паза занимаемая изолированными проводниками
Snn=184*0.38520.74=36.85
Площадь паза занимаемая пазовой изоляцией
Площадь паза занимаемая клином
Общая требуемая площадь паза
Sп=36.85+7.8+1.5=46.15
2.5 Коэффициент заполнения паза
Kпи=184*0.16646.15=0.46
qаи=3.14*0.3824=0.116
2.6 Размеры паза и зубцов якоря мм
Зубцовые шаги по вершинам серединам и основаниям зубцов якоря
t1=3.14*43.812=11.46
tср=3.14*(43.8-13.1)12=8
t2=3.14*(43.8-2*13.1)12=4.6
Проверка максимальной индукции в минимальном сечении зубца Тл
Bз.max=B(*t1(0.93*zmin)
Bз.max=0.35*11.46(0.93*3)=1.43
Bз.max находится в допустимых пределах для продолжительного режима 13-
2.7 Средняя длинна проводника обмотки якоря мм
la=36+1.2*43.8=88.56
2.8 Сопротивление обмотки якоря в нагретом состоянии Ом
ra=k(*N*la(5700*4*qa)
k(=1+0.004*(65-20)=1.18
ra=1.18*2236*88.56(5700*4*0.0754)=12.7
2.9 Падение напряжения в обмотке якоря В
Падение напряжения находится в допустимых пределах 10-20%
2.10 Предварительный диаметр коллектора мм
2.11 Ширина коллекторной пластины мм
Коллекторное деление
Ширина коллекторной пластины
Толщина миконитовой изоляции
Окончательное коллекторное деление
2.12 Окончательный диаметр коллектора и его окружная скорость
Диаметр коллектора мм
Окружная скорость коллектора мсек
Vk=(3.14*29*1200060)*10-3=18.2
Скорость коллектора находится в пределах 05-09 от окружной скорости
2.13 Сорт щёток и плотность тока под щётками
Выбираем сорт щёток по ГОСТу 2332-63
К-т трения не более 025
2.14 Площадь сечения щётки и её размеры
По ГОСТ принимаем ближайшее значение
2.15 Окончательная плотность тока под щётками Асм2
jщ=0.89(1*0.4*0.32)=6.95
2.16 Длинна коллектора
Активная длинна коллектора по оси вала мм
Полная длинна коллектора по оси вала мм
2.17 Проверка коммутации
Ширина коммутационной зоны мм
bk=bщ’+[Uk+((K2p)-y1)-(p]*tk1
bk=4.83+[2+((242)-12)-11]*5.74=10.57
8*((-b0)=0.8*(68.7-44.7)=19.2
Удельная магнитная проводимость Гнсм
(=[0.6*((2*hn)(bn1+bn2))+lsl0+0.92*log(((*t1)(n)]*10-8
(=[0.6*((2*13.1)(5+3))+52.5636+0.92*log((3.14*11.46)1.92)]*10-8
Среднее значение реактивной ЭДС в короткозамкнутой секции якоря В
er=2*(c*(*AS*l0*Va*102
er=2*46*0.59*10-8*70*3.6*27.5*102=0.2
ea=(0.4*(*(c*AS*(*b0*Va*10-6)(0
ea=(0.4*3.14*46*70*6.87*3.6*27.5*10-6)1.3=1.29
Результирующая ЭДС В
ep лежит в пределах до 15 В
Трансформаторная ЭДС В
et=4.44*50*46*5.53*10-4=5.6
et не превышает допустимого значения в 6-8В
3.1 Длинна воздушного зазора под полюсом см
(=(0.4*6.87*700.35)*10-4=0.05
3.2 Высота сердечника якоря см
ha=4.38-(2*1.31+0.87)2=0.45
Проверка индукции якоря Тл
Ba=Фa*104(2*0.93*ha*l0)
Ba=(5.63*10-4*104)(2*0.93*0.45*3.6)=1.5
Максимальная индукция в допустимых пределах
Осевая длинна полюса см
Предварительная высота сердечника полюса см
Поперечное сечение полюса см2
Sпл=563*11*104*10-41=62
Ширина сердечника полюса см2
Поперечное сечение см2
Sc=563*1.1*104*10-4(2*1.2)=2.58
hc=2.58(0.95*3.6)=0.75
3.5 МДС для воздушного зазора
К-т воздушного зазора
k(=(11.46+10*0.5)(9.54+10*0.5)=1.1
МДС для воздушного зазора
AW(=1.6*0.35*1.1*0.05*104=308
3.6 МДС для зубцов якоря
Индукция по трём сечениям зубцов Тл
Вз min=B(*t1(0.93*z1)
Вз min=0.35*11.46(0.93*9.54)=0.45
Вз ср=B(*t1(0.93*zср)
Вз ср=035*1146(093*4)=1
Вз max=B(*t1(0.93*zmin)
Вз max=0.35*11.46(0.93*3)=1.43
AWз=((((з.min+4*((з.ср+((з.max)6)*Lз
AWз=((07+4*29+20)6)*262=141
3.7 МДС для сердечника якоря
Индукция в сердечнике якоря Тл
Ва=563*10-4*104(2*093*045*36)=18
МДС для сердечника якоря
3.8 МДС для сердечников полюсов
Индукция в сердечниках полюсов Тл
Bпл=Фа*(*104(K2*bпл*lпл)
Bпл=563*10-4*11*104(095*18*36)=1
МДС для сердечников полюсов
Индукция в станине Тл
Bc=Фa*(*104(2*K2*hc*lc)
Bc=5.63*10-4*1.1*104(2*0.95*0.75*3.6)=1.2
3.10 МДС для воздушного зазора в стыке между станиной и отъёмными
Индукция в зазоре стыка Тл
МДС для воздушного зазора в стыке
AWсб=16*1*00035*104=56
3.11 Характеристика холостого хода машины
Фа 282*10-4 45*10-4 563*10-4 647*10-4 732*10-4
Вб 018 028 035 04 046
Вз min 023 036 045 052 059
Вз ср 05 08 1 115 13
Вз max 072 115 143 165 186
Ва 09 144 18 207 234
Вс 06 096 12 138 156
((з min 035 056 07 08 091
((з ср 145 232 29 33 377
((з max 10 16 20 23 26
((з 135 216 27 3105 351
((а 65 104 130 1495 169
((пл 15 24 3 345 39
AWб 154 2464 308 3542 4004
AWз 705 1128 141 1621 1833
AWа 130 208 260 299 338
AWпл 39 624 78 897 1014
AWс 108 1728 216 2484 2808
AWсб 28 448 56 644 728
AWв 34875 558 6975 80219 90675
Характеристика холостого хода Е=f(AWв)
[pic] 4.3.12 МДС реакции якоря
AWk=bk*AS*(ia2*(((0’+b0’*ia+(*ia))*(1+(0.2*(*()((0*()*10-8)
(0=1.7*2.1*59502.5=8496.6
A=1.4*0.17*1054=5950
Ls=(c*(*AS*l0*bщ’iан
Ls=46*0.459*10-8*70*3.6*0.320.4=4*10-5
AWk=1*70*(1.12*1(8496.6+0.4*1.1+1*1.1))*(1+(0.2*3.14*6.87)(1.3*0.458*
AWR=11-2.8-0.083=8.12
4 Обмотка возбуждения
4.1 Число витков приходящихся на один полюс
WB’=(22362)*0.25=279
4.2 Сечение и диаметр провода обмотки возбуждения
Предварительное сечение мм2
4.3 Окончательная плотность тока Амм2
4.4 Сопротивление обмотки возбуждения в нагретом состоянии Ом
rB’=1.22*2p*(B’*lср(5700*qB’)
rB’=1.22*2*279*12.3(5700*0.173)=8.5
4.5 Активное падение напряжения в обмотке возбуждения В
4.6 Требуемая площадь окна для размещения обмотки возбуждения мм2
SB’=279*0.5320.82=95.5
4.7 Фактическая площадь окна мм2
4.8 Проверка величины воздушного зазора
AWB’=2*1.41*279*0.89=700.2
AWB’ соответствует полученному ранее
4.9 Активное падение напряжения в двигателе В
(Ua’=11.3+1.9+7.5=20.7
4.10 Индуктивное падение напряжения от полей рассеяния в двигателе
Индуктивное падение напряжения рассеяния в обмотке якоря В
Iaxas=((*f1*n2*(*l0(2*a2*z))*Ia
Iaxas=(3.14*50*22362*0.459*10-8*3.6(2*12))*0.89=4.5
Индуктивное падение напряжения в обмотке возбуждения В
Iaxвs=4.44*f1*2p*WB’*((-1)*(s*Фа
Iaxвs=444*50*2*279*(11-1)*08*563*10-4=55
Индуктивное падение напряжения рассеяния в двигателе
4.11 ЭДС самоиндукции в обмотке возбуждения от пульсации поперечного
потока реакции якоря В
Eq=0.15*f1*(3*N2*Da*l0*10-8(a2*p2*K(*()
Eq=0.15*50*0.633*22362*4.38*3.6*10-8(12*12*1.1*0.05)=29
4.12 ЭДС самоиндукции в обмотке возбуждения от пульсации главного
EB’=4.44*f1*2p*WB’*Фа
EB’=4.44*50*2*279*5.63*10-4=69.7
4.13 К-т мощности двигателя
Активная составляющая В
Индуктивная составляющая В
Напряжение на зажимах двигателя В
Uпр’=(199.32+1092=220
5.1 Потери в меди обмоток Вт
В обмотке возбуждения
5.2 Переходные потери Вт
5.3стали станины полюсов сердечника и зубцов якоря
Gcc=22*(Da+2*hпл+hc)*hc*l0*10-3
Gcc=22*(4.38+2*1.3+0.75)*0.75*3.6*10-6=0.45
Gcn=2p*7.8*Sпл*hпл*10-3
Gcn=2*7.8*6.2*1.3*10-3=0.12
Gca=5.5*(Da-2*hn)2*l0*10-3
Gca=5.5*(4.38-2*1.31)2*3.6*10-3=0.06
Gcз=7.8*z*zср*hn*l0*10-3
Gcз=7.8*12*4*1.31*3.6*10-3=1.76
5.4 Магнитные потери на гистерезис и вихревые токи в стали станины
Потери в стали станины
Pcc=1.61*1.22*0.45=1
Потери в сердечнике якоря
Pca=16.2*1.82*0.06=3.1
Потери в зубцах якоря
Удельные потери в стали Вткг
pc=2*(*(f1100)+2.5*p*(f1100)2
pc=2*0.8*(50100)+2.5*1.3*(50100)2=1.61
pa=2*(*(f100)+2.5*p*(f100)2
pa=2*0.8*(200100)+2.5*1.3*(200100)2=16.2
pз=1.5*(*(f100)+3*p*(f100)2
pз=1.5*0.8*(200100)+3*1.3*(200100)2=18
Pc=1+0.19+3.1+31.6=35.89
5.5 Механические потери Вт
Потери на трение щёток о коллектор
Pтр щ=981*(*pщ*Sщ*Vk
Pтр щ=9.81*0.25*2*10-4*0.87*18.2=0.007
Потери в шарикоподшипниках
Рпр л=K’*Gad0*V*10-3
Рпр л=2*0.49*12000*10-3=11.7
Ga=((4)*(Da2*l0*(a+Dk2*lk*(k)*10-3
Ga=(3.144)*(4.382*3.6*8.5+2.92*0.535*8.5)*10-3=0.49
Потери на трение якоря о воздух
Pтр в=2*Da2*n3*l0*10-14
Pтр в=2*4.382*12*36*1-8=0.00001
Полные механические потери
Pмх=Ртр щ+Ртр п+Ртр в
Рмх=0007+117+000001=117
5.6 Общие потери в машине при полной нагрузке Вт
(Р=E0*(Рма+Рмв+Рщк+Рс+Рмх)
(Р=112*(10+67+16+3589+117)=737
(=((Uпр*Ia*cos(-(Р)(Uпр*Ia*cos())*100
(=((220*0.89*0.96-73.7)(220*0.89*0.96))*100=60
Однофазный коллекторный двигатель

якорь.cdw

1. Якорь протирают компаундом ЭК-1МТ по инструкции.
Концы секций обмотки якоря крепить к коллекторным
пластинам пайкой 02 ГОСТ 860-75
На концы секций обмотки якоряналожить бандаж
поз. Б не более трёх витков и поз. 7
Якорь балансировать динамическипутём нанесения
балансировочной мастики. Остаточный дисбаланс в
плоскостях III-III IV-IV по 01 гсм. Допускается
балансировку производитьсверлением отверстий
на глубину не более 15 мм по центру зубца.
балансировочной мастики