Электропитание сельского населенного пункта

Oxanenko.cdw

Мережі 0.38 кВ населеного
пункту схема електрична

Оксаненко.doc

СУМСЬКИЙ НАЦОНАЛЬНИЙ АГРАРНИЙ УНВЕРСИТЕТ
НЖЕНЕРНО-ТЕХНОЛОГЧНИЙ ФАКУЛЬТЕТ
Кафедра «Електротехнічні системи в АПК та
ЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ СЛЬСЬКОГО
з дисципліни «Електропостачання сільського господарства»
ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА
Службові примітки: Роботу захищено з оцінкою
№ ФормПозначення Найменування К-тНомПримітк
А-4 КП.18.211 ПЗ Пояснювальна записка 39 2
Мережі 0.38 кВ населеного
пункту схема електрична
А-1 КП.18.211.01.е7 розташування 1
Пiдстанцiя 1004 кВ.
Кола первинної комутацiї.
А-1 КП.18.211.02.е2 Схама електрична принципова 1
Розробив Оксаненко Пояснювальна записка Літ
Електропостачання сільського населеного пункту: Курсова робота
Оксаненко Ярослав – Суми: СНАУ 2016р – 39с.
В курсовій роботі розраховано навантаження споживачів напругою 038 кВ
проведено розрахунок навантажень в мережах 038 та 10 кВ. Розраховано
потужність та виконано вибір силового трансформатора споживчої
трансформаторної підстанції 1004 кВ. До встановлення прийнято
трансформатор ТМФ-160.
В роботі також виконано вибір перерізу проводів в мережі 038 та 10 кВ
та виконано їх перевірку за допустимою втратою напруги. Проведено
розрахунок струмів короткого замикання мережі 10 та 038 кВ. Виконано вибір
обладнання мережі 10 та 038 кВ. До встановлення в мережі 10 кВ прийнято:
вимикач ВПМ-10-20630У3 роз’єднувачі РВЗ-10400У2 та
РЛНД- 10400У1 а в мережі 038 кВ автоматичні вимикачі серії ВА51.
В курсовій роботі також розраховано параметри релейного захисту лінії
кВ – максимального струмового захисту та струмової відсічки. Розглянуті
питання влаштування електричних мереж населеного пункту.
Табл. 14 л. 16 Бібл. 10
РОЗРАХУНОК НАВАНТАЖЕНЬ НА ВВОДАХ ДО СПОЖИВАЧВ 7
1 Розрахунок навантажень на вводі до групи житлових будинків 7
Розрахунок потужності зовнішнього освітлення населеного пункту..7
ВИЗНАЧЕННЯ МСЦЯ РОЗМЩЕННЯ СПОЖИВЧИХ
ТРАНСФОРМАТОРНИХ ПДСТАНЦЙ 1004 кВ
1 Розрахунок координат центра навантаження 8
2 Трасування повітряних ліній напругою 038 кВ .10
РОЗРАХУНОК НАВАНТАЖЕНЬ ПОВТРЯНИХ ЛНЙ
ВИЗНАЧЕННЯ ПОТУЖНОСТ ТА КЛЬКОСТ СИЛОВИХ
ТРАНСФОРМАТОРВ 1004 кВ
1 Визначення розрахункової потужності підстанції 1004 кВ .. ..15
2 Вибір кількості та номінальної потужності силових
трансформаторів підстанції 1004 кВ .16
ВИЗНАЧЕННЯ ДОПУСТИМО ВТРАТИ НАПРУГИ В МЕРЕЖ 18
ВИБР ПЕРЕРЗВ ПРОВОДВ ПОВТРЯНИХ ЛНЙ НАПРУГОЮ
ПЕРЕВРКА ПОВТРЯНО Л 038 кВ НА КОЛИВАННЯ
НАПРУГИ ПД ЧАС ПУСКУ ПОТУЖНОГО ЕЛЕКТРОДВИГУНА 22
РОЗРАХУНОК СТРУМВ КОРОТКОГО ЗАМИКАННЯ МЕРЕЖ 23
1 Розрахунок струмів короткого замикання мережі 10 кВ .23
2 Розрахунок струмів короткого замикання мережі 038 кВ 26
ВИБР ЕЛЕКТРИЧНИХ АПАРАТВ НАПРУГОЮ 10 ТА 038 кВ 28
1 Вибір електричних апаратів напругою 10 кВ 28
2 Вибір електричних апаратів напругою 038 кВ 31
РОЗРАХУНОК РЕЛЕЙНОГО ЗАХИСТУ ПОВТРЯНО ЛН
1 Розрахунок максимального струмового захисту повітряної лінії
2 Розрахунок струмової відсічки повітряної лінії напругою 10 кВ 35
ОБЛАДНАННЯ МЕРЕЖ 10 ТА 04 кВ ЩО ПРОЕКТУЮТЬСЯ 37
Електрифікація тобто виробництво розподіл та використання електричної
енергії у всіх галузях промисловості та побуту населення - один з
важливіших факторів технічного прогресу. Колишнім Радянським союзом була
розроблена програма по електрифікації народного господарства з метою
інтенсивного його розвитку і основною метою якої було переведення
споживачів на централізоване енергопостачання що забезпечить можливість не
тільки безперервного енергопостачання а ще й у зв’язку з вимогами до
мереж з кількома джерелами живлення гарантійну певну якість отриманої
електричної енергій що актуально на сьогоднішній день за умов вимог
споживачів та монопольного положення організацій що здійснюють
Один із важливих показників системи енергозбереження – надійність
постачання електричної енергії. У зв’язку з ростом електрифікації
сільськогосподарського виробництва особливо з відтворенням тваринницьких
комплексів промислового типу будь-яке відключення – планове (для ревізії та
ремонту) та особливо несподіване аварійне – наносить великий збиток
споживачу та енергетичній мережі. Тому необхідно застосовувати ефективні та
економічно доцільні заходи по забезпеченню оптимальної надійності
енергопостачання споживачів.
РОЗРАХУНОК НАВАНТАЖЕНЬ НА ВВОДАХ ДО
Розрахунок навантажень на вводах до споживачів ведемо паралельно для
денного і вечірнього максимумів навантаження.
Розрахункові навантаження (денне та вечірнє) на вводах у виробничі
побутові та комунальні приміщення приймаємо із завдання.
Коефіцієнт участі у денному максимумі побутового навантаження складає
а у вечірньому – 10 (12(.
1 Розрахунок навантажень на вводі до групи житлових будинків
План сільського населеного пункту наводимо на листі КП.18.206.01.е7
графічної частини роботи.
Для групи житлових будинків (1.1 1.25) навантаження вечірнього
максимуму на вводі дорівнює [2]:
де n – кількість будинків у групі (визначається із завдання n = 3)
ko – коефіцієнт одночасності (для будинків однієї групи k0 =
Ро – розрахункове навантаження на вводі в житловий будинок [2;4]
Для селища міського типу із газифікацією Ро = 2.2 кВт [2].
Навантаження денного максимуму на вводі до групи житлових будинків:
Розрахунок потужності зовнішнього освітлення населеного
Потужність зовнішнього освітлення населеного пункту:
де L – загальна довжина вулиць у населеному пункті м;
N – кількість виробничих приміщень шт.;
Ро вул. Ро nрим. – нормативне навантаження зовнішнього освітлення
відповідно на один погонний метр вулиці та на одне приміщення (2;4( кВт.
1 Розрахунок координат центра навантаження
Кількість споживчих трансформаторних підстанцій (ТП) у сільському
населеному пункті залежить від реального розміщення окремих споживачів у
населеному пункті наявності споживачів першої категорії сумарної
потужності навантаження [24].
У курсовій роботі кількість ТП 1004 кВ у населеному пункті приймаємо
згідно із завданням – 1 ТП. Трансформаторну підстанцію як правило
встановлюють у центрі навантажень зони її дії.
Координати центру навантажень населеного пункту визначаємо як [347]:
xi yi – відстань до і-го споживача за координатними осями.
Координати споживачів електричної енергії беремо із листа
КП.18.206.01.е7 графічної частини роботи.
Розрахунок центра навантаження ведемо за одним денним або вечірнім
максимумом для якого сумарне навантаження більше. Розрахунок доцільно
Для електропостачання сільськогосподарських споживачів використовують
комплектні трансформаторні підстанції (КТП) 1004 кВ. Вибір типу КТП
залежить від числа та розрахункової потужності трансформаторів кількості
споживачів та кількості ліній 04 кВ що відходять від КТП [3;4;7].
Таблиця 1 – Розрахунок координат центру навантажень
Віддалена ТП Проектована ТП
Відхилення напруги на шинах 10 кВ
[pic] 0.81 0.54 0.54 0.54
[pic] 0.46 0.38 0.38 0.38
2 Розрахунок струмів короткого замикання мережі 038 кВ
В мережі 038 кВ необхідно визначити струм триполюсного к.з. на шинах
8 кВ розрахункової ТП 1004 кВ (ТП 6) та однополюсний струм к.з. в
кінці кожної лінії 038 кВ [2;8].
Для визначення струмів к.з. в мережі 038 кВ необхідно також навести
розрахункову схему мережі (рисунок 10) та скласти схему заміщення (рисунок
Рисунок 10 – Розрахункова схема електричної мережі 038 кВ
Рисунок 11– Cхема заміщення електричної мережі 038 кВ
В мережах 038 кВ необхідно визначити струм триполюсного к.з. на шинах
кВ розрахункової ТП та однополюсний струм к.з. в кінці кожної лінії
8 кВ що відходить від підстанції [2;8].
Триполюсний струм к.з. на шинах 04 кВ ТП 1004 кВ визначається:
Струм однополюсного к.з. визначається в найбільш віддаленій точці
кожної лінії 038 кВ за формулою:
де Zт- повний опір силового трансформатора струму к.з. на корпус
Zn – повний опір петлі фазний – нульовий провід до точки к.з. Ом.
де roфi roнi – питомий активний опір відповідно фазного і нульового
проводів на і-й ділянці лінії [1] Омкм ;
хфн – питомий індуктивний опір петлі «фаза-нуль» (для проводів із
кольорового металу приймається хфн = 06 Омкм [2; 10]).
[pic][pic][pic][pic][pic]
ВИБР ЕЛЕКТРИЧНИХ АПАРАТВ НАПРУГОЮ 10 і 038 кВ
Згідно із [1] всі електричні апарати вибирають за родом встановлення
номінальним струмом і номінальною напругою та ін. Вибрані апарати
перевіряють на термічну і динамічну стійкість. Апарати захисту також
перевіряють на чутливість і селективність дії [1;2].
Розрахунок максимальних робочих струмів (тривалого режиму) в
характерних точках мережі виконується за формулою:
де Sроз – максимальна розрахункова потужність відповідної ділянки кВт.
На стороні 10 кВ РТП 3510 кВ:
На стороні 10 кВ проектованої ТП 1004 кВ (ТП12):
1 Вибір електричних апаратів напругою 10 кВ
Для управління лінією 10 кВ на РТП 3510 кВ встановлюються роз’єднувач
внутрішнього встановлення (шинний) QS1 і роз'єднувач зовнішнього
встановлення (лінійний) QS2 високовольтний вимикач (масляний або
вакуумний) Q1 трансформатори струму ТА1 ТА3 для живлення кіл обліку і
релейного захисту (рисунок 12).
Зі сторони високої напруги проектованої ТП 1004 (ТП 6) встановлюємо
роз'єднувач лінійний QS3 розрядники FV1 FV3 і запобіжники FU1 FU3 (рисунок
). Параметри обладнання наведені в [3-5].
Рисунок 12 – Схема однолінійна повітряної лінії напругою 10 кВ
Вибір і перевірку електричних апаратів 10 кВ зручно проводити табличним
способом. Форма таблиць і порядок вибору приведений в [3;4;10].
На динамічну стійкість під час к.з. апарати перевіряються шляхом
порівняння паспортних даних апарату з ударним струмом триполюсного к.з.
іу(3) у місці його встановлення.
На термічну стійкість апарати перевіряються за виразом:
де t – струм термічної стійкості для часу tТ (каталожні дані) кА
– усталений струм к.з. в місці встановлення апарату кА;
tПР – приведений час проходження струму к.з. с.
де tЗ = 12 с – витримка часу максимального струмового захисту;
tВ = 02 с – час вимикання вимикача.
Трансформатори струму перевіряються на динамічну стійкість за виразом
де kД – кратність струму динамічної стійкості (каталожні дані);
Н1 – номінальний первинний струм трансформатора;
Трансформатори струму також перевіряють на термічну стійкість [2]:
де kt - кратність струму термічної стійкості що відповідає часу t = 1с
Таблиця 8 – Вибір шинного роз’єднувача QS1
Розрахункові Параметри Умови вибору
Uн.м = 10 кВ Uн.а = 10 кВ Uн.м ≤ Uн.а 10 = 10
роб.макс. = 599 А н.а = 400 А роб.макс. ≤ 599 400
[pic]= 081 кА іmax = 52 кА [pic] ≤ imax 081 52
[pic] = 020кА2с [pic] [pic]≤[pic] 020 1024
Приймаємо до встановлення роз’єднувач РВЗ – 10400 У2.
Таблиця 9 – Вибір лінійного роз’єднувача QS2
[pic]= 081 кА іmax = 25 кА [pic] ≤ imax 081 25
[pic] = 020кА2с [pic] [pic]≤[pic] 020 400
Приймаємо до встановлення роз’єднувач РЛНД – 10400 У1.
Таблиця 10 – Вибір високовольтного вимикача Q1
роб.макс. = 599 А н.а = 630 А роб.макс. ≤ 599 630
[pic]= 046 кА н.відкл = 20 кА [pic] н.відкл 046 20
[pic] = 020кА2с [pic] [pic]≤[pic] 020 1600
Приймаємо до встановлення масляний вимикач ВПМ-10-20630У3.
Таблиця 11 – Вибір трансформаторів струму лінії 10 кВ
роб.макс. = 599 н.1= 75 А роб.макс. ≤ н.1. 599
[pic]= 081 кА КД ([pic](Н1 = 250( [pic] ≤ КД 081
1(75(10-3= = 64кА ([pic](Н1 264
[pic] = 020кА2с (Кт (Н1)2(t = [pic]≤ (Кт (Н1)2(t 020
(45(75(10-3 )2(3 = 1600
Приймаємо до встановлення трансформатори струму ТПЛ-10-05Р-755У3.
Вибір апаратури для розрахункової підстанції 1004 кВ (ТП 6).
Таблиця 12 – Вибір лінійного роз’єднувача QS3
роб.макс. = 107 А н.а = 400 А роб.макс. ≤ 107 400
Приймаємо до встановлення роз’єднувач РЛНД-10400У1.
Таблиця 13 – Вибір високовольтних запобіжників FU1 FU3
роб.макс. = 107 А н.а = 315 А роб.макс. ≤ 107 315
Iн тр= 2( 925 = 185вст. = 20 А 2Iн тр ≤ вст 185 20
[pic]= 038кА [pic] [pic] ≤ [pic] 038 20
Приймаємо до встановлення запобіжник ПКТ102-12-315-20Т3
Для захисту підстанції 1004кВ від наведених атмосферних перенапруг
приймаємо вентильні розрядники. До встановлення на стороні 10 кВ приймаємо
розрядники РВО-10У1 (Uн = 10 кВ; Uпр = 26 кВ).
2 Вибір електричних апаратів напругою 038 кВ
На відхідних лініях 038 кВ як правило встановлюють автоматичні
вимикачі на вводі 038 кВ – рубильник або автоматичний вимикач (рисунок
Рисунок 13 – Схема однолінійна ТП 1004 кВ
Розрахунок робочих струмів мережі 038 кВ.
Вибір електричних апаратів поводимо в табличній формі (таблиця 14).
Таблиця 14 – Вибір і перевірка електричних апаратів напругою 038 кВ
Місце Тип Параметри автомату Виснов.
А [pic] [pic] Ввід (QF) ВА51-35 193.5 038 250 250 2500
ПЛ-1 (QF1) ВА51-31 159.4 369 100 80 1120 028 37 ПЛ-
(QF2) ВА51-31 27.0 322 100 100 1400 023 32 ПЛ-3 (QF3)
ВА51-31 47.1 301 100 100 1400 035 3.0 ПЛ-4 (QF4) ВА51-31
Чутливість захисного обладнання повинна відповідати умовам [2;8]:
– для автоматів тільки з електромагнітним розчіплювачем:
5 – при Н.АВТ m > 100 А; 14 – при Н.АВТ 100 А;
де ВДС – струм відсічки автомата.
– для автоматів з тепловим розчіплювачем:
де Н.Р. – номінальний струм теплового розчіплювача.
де Н.В. – номінальний струм плавкої вставки запобіжника.
Релейний захист – це автоматичний пристрій який складається із
вимірювальних трансформаторів та реле які реагують на зміну режиму на будь-
якій ділянці мережі та подають імпульс на відключення даної ділянки
комутаційними апаратами або на сигналізацію. Для правильного та
своєчасного виконання своїх функцій релейний захист повинен забезпечувати
необхідну швидкість дії чутливість селективність та надійність [28].
Для ПЛ-10 кВ в якості основного захисту від міжфазних коротких
замикань як правило застосовується максимальний струмовий захист (МСЗ) а
в якості додаткового – струмова відсічка (СВ) [1;2;8].
1 Розрахунок максимального струмового захисту повітряної
лінії напругою 10 кВ
Приймаємо дворелейну схему МСЗ зі з’єднанням трансформаторів струму в
неповну зірку. Використовуємо струмові реле РТ-40 (КА1 КА2) реле часу РТМ-
(КТ) та проміжні реле РП-341 (KL1 KL2) (рисунок 14).
Рисунок 14 – Схема МСЗ повітряної лінії 10 кВ
Струм спрацювання МСЗ повинен відстроюватися від робочого струму лінії
з урахуванням можливих кидків струму самозапуску двигунів:
де kн – коефіцієнт надійності приймається для реле РТ-40 kн= 12
kс.зап– коефіцієнт самозапуску електродвигунів для лінії
сільськогосподарського призначення може бути прийнятий 12 13 [2-4;8];
kп – коефіцієнт повернення реле kп = 08 085 [2-4;8];
[pic] – максимальний робочий струму лінії А.
Селективна дія МСЗ лінії 10 кВ і запобіжників ТП 1004 кВ при їх
сумісній роботі забезпечуються якщо виконується умова:
– для захистів із залежною витримкою часу
– для захисту із незалежною витримкою часу
де п.в.(5) – струм при якому плавка вставка запобіжника найбільш
потужної ТП 1004 кВ перегорає за 5 с [4] А;
к – струм при якому плавка вставка запобіжника найбільш потужної ТП
04 кВ перегорає за час tп.в. А.
де tс.з. – час спрацювання захисту с; tс.з. = 12 с.
Найбільш потужна ТП 1004 – ТП3: Sн = 160 кВА[pic]=20А[pic].
Струм спрацювання реле визначається за формулою:
де с.з.. – більше значення струму спрацювання захисту отримане за
[pic] – коефіцієнт трансформації трансформатора струму.
За умовою надійного спрацювання електромагніту вимикання зі струмом
Найбільше із значень отриманих за виразами (49) і (50) округляємо до
струму уставки у.р. А обраного типу реле за умови:
Тоді дійсне значення струму спрацювання захисту:
Чутливість захисту визначається за формулою:
де к.min – струм двополюсного к.з. у кінці ділянки що захищається
kcx.min – мінімальна величина коефіцієнта схеми.
Приймаємо до встановлення реле РТ 4020 з у.р. = 13А;
Визначаємо чутливість захисту:
[pic]. Умова (53) виконується.
2 Розрахунок струмової відсічки повітряної лінії
Струмову відсічку лінії (додатковий захист) також реалізуємо за
допомогою реле РТ-40. Схема з’єднання трансформаторів струму – неповна
Струм спрацьовування відсічки ПЛ-10 кВ вибирається за умовами [2]:
– Струм спрацьовування відсічки повинен бути більшим ніж максимальний
струм к.з. у кінці ділянки що захищається:
де с.в. – струм спрацювання відсічки А;
к.мах – максимальний струм к.з. (трифазного) у точці підключення
найближчого трансформатора 1004 кВ А;
kн – коефіцієнт надійності (для реле РТ- 40 kн = 12 13).
– Струмова відсічка не повинна спрацьовувати під час кидків струму
намагнічування трансформаторів 1004 кВ:
де Σ Sн.тр – сумарна потужність ТП 1004 кВ що живляться від лінії кВА.
Струм спрацювання реле відсічки визначається за формулою:
де с.в. – найбільше із значень отримане за виразами (54) і (55).
Значення отримане за виразом (56) округляємо до струму уставки
(у.р.в.) обраного типу реле за умови:
Тоді дійсне значення струму спрацювання відсічки:
Чутливість відсічки:
де [pic] – струм к.з. у місці встановлення захисту в найбільш
сприятливому за умовами чутливості режимі (триполюсне к.з.).
За розрахункове приймаємо [pic]
Приймаємо реле РТ 40100 з у.р.в. = 65А;
Згідно із [1;2] для додаткових захистів повітряних ліній kЧ ≥ 12.
[pic] - умова (59) виконується.
ОБЛАДНАННЯ МЕРЕЖ 10 та 04 кВ ЩО ПРОЕКТУЮТЬСЯ
В сільському населеному пункті згідно із [1] приймаємо систему
електропостачання TN-C. Магістральні лінії напругою 038 кВ виконуємо
шістьма проводами: три фазних провода (L1 L2 L3) один нейтральний провід
(N) один захисний провід (PE) та один ліхтарний провід (L1.1) [1]. Провода
на опорах розміщують у наступному порядку: зверху фазні далі ліхтарний
нижче нейтральний та захисний.
При проектуванні електропостачання сільського населеного пункту для
ліній 038 кВ використані дерев’яні опори із залізобетонними приставками
(рисунок 15) а для лінії 10 кВ – залізобетонні. Відстань між опорами ПЛ
8 кВ приймаємо 30 40 м. Довжина прогону на вводі до споживачів не
повинна перевищувати 25 м [4].
а – проміжна; б – кінцева (кутова) з підкосом
Рисунок 15 – Опори ПЛ напругою 038 кВ розміри в міліметрах
Для закріплення проводів ПЛ 038 кВ приймаємо фарфорові ізолятори ТФ-16
(для проводів А25 А35) та ТФ-20 (для проводів А50) (рисунок 16 а) та
стальні гаки типу КН [24].
Для закріплення проводів ПЛ 10 кВ приймаємо фарфорові ізолятори ШФ10-Г
(рисунок 16 б) які закріплюються за допомогою стальних штирів на
а – типу ТФ; б – типу ШФ10
Рисунок 16 – Штирьові ізолятори
На прямих ділянках провід кріплять до головки ізолятора а на поворотах
Для живлення споживачів населеного пункту використовуємо
однотрансформаторну ТП 1004 типу потужністю 160 кВА. КТП встановлюють на
двох залізобетонних фундаментах-стійках в якості яких застосовують типові
уніфіковані стійки УСО-3А довжиною 36 м.
КТП необхідно встановити на висоті 18 м від рівня землі. Стійки УСО-3А
заглиблюють на 195 м [4].
Кінцева опора лінії 10 кВ встановлюється на відстані 3 м від
підстанції. На цій опорі монтують лінійний роз’єднувач [4]. Перші опори
ліній 038 кВ що відходять від підстанції встановлюють на відстані до 7 м
Для зниження хвиль атмосферних перенапруг що можуть розповсюджуватися
по проводах ПЛ 038 кВ під час грози виконують заземлення гаків та
нейтрального провода. Заземлення гаків та нейтрального провода виконують
сумісним. Діаметр спуску заземлення на опорі повинен бути не меншим ніж 6
мм [1;4]. В якості пристроїв заземлення використовуємо металеві кути та
У загальному випадку для електроустановок з ізольованою нейтраллю
напругою більше 1000 В опір заземлюючого пристрою не повинен перевищувати
Ом а для електроустановок з глухо заземленою нейтраллю напругою до 1000
В на приклад 380220 В – 4 Ом [4].
Грозозахисні заземлення в лінії 038 кВ виконують на останній опорі
лінії за 50 м від кінця лінії а потім через кожні 100 м встановлюють
повторні заземлення. Повторні заземлення виконують також на опорі вводу
до приміщень із значним скупченням людей або тварин та біля відповідальних
виробничих приміщень [4].
Правила устройства электроустановок. – Х.: Издательство «ИНДУСТРИЯ»
Будзко И. А. Электроснабжение сельского хозяйства: (Учебники и учеб.
пособия для студентов висш. учеб. заведений)И.А. Будзко Н.М. Зуль. –
М.: Агропромиздат 1990. – 496 с.
Практикум по электроснабжению сельского хозяйства под ред. И.А. Будзко.
– М.: Колос 1982. – 319с.
Каганов И. Л. Курсовое и дипломное проектированиеИ.Л. Каганов. – М.:
Агропромиздат 1990. – 351с.
Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций:
Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб.
пособие для вузов – 4-е изд. перераб. и доп. Б.Н. Неклепаев И.П.
Крючков. – М.: Энергоатомиздат 1989. – 608с.
Какуевицкий Л. И. Справочник по реле защиты и автоматики
Л.И. Какуевицкий Т.В. Смирнова. – М.: Энергия 1972.
Харкута К.С. Практикум по электроснабжению сельского хозяйства:
(Учебники и учеб. пособия для учащихся техникумов)К.С. Харкута С.В.
Яницкий Э.В. Ляш. – М.: Агропромиздат 1992. – 223с.
Притака .П. Електропостачання сільського господарства – 2-е вид.
перероб. та доп..П. Притака. – К.: Вища школа. Головне вид-во 1983.–
Довідник сільського електрика. – 3-є видання перероб. і доповн. за
ред. В.С. Олійника. – К.: Урожай 1989 – 264с.
Коваленко О.. Електропостачання сільського населеного пункту:
методичні вказівки до курсового проектуО.. Коваленко Л.Р. Коваленко
О.В. Лисенко. – Мелітополь: ТДАТУ 2009. – 60 с.

лист 2 Оксаненка.cdw

єднувач РЛН-10400 У1
єднувач РЛНД-10400(630) - УХЛ1
Кола первинної комутацiї.
Схама електрична принципова
Трансформатор ТМ 160
Вимикач ВПМ-10-20630У3
Тр-р струму ТПЛ-10-05Р-755У3
Запобіжник ПКТ 103-10-50-325 УЗ
Лічильник Меркурій 230ART