Курсовой проект по деревянным конструкциям - склад сыпучих материалов

╫хЁЄхцш.dwg

Склад миниральных удобрений
Монтажная схема здания.
Сводная спецификация.
Монтажная схема прогонов.
Узлы крепления прогонов к арке. Спецификация сб. марок
Узлы несущих конструкций.
Наименование отправочной марки
Порода древесины- лиственница. Влажность -12%. Сорт-2 2. Места сопряжения металлических элементов с деревянными прокладывать пергамином П350 по ГОСТ 2697-83. 3. Все применяемые металлические детали перед установкой следует окрасить масляной краской МА-15 по ГОСТ 10503-71 по грунтовке ГФ-021 по ГОСТ 25129-82. 4. Смотреть совместно с листами 2
Компоновочная схема здания
Профнастил Н57-750-0.7
Монтажная схема прогонов
Наименование сборочного элемента
Спецификация сборочных марок на конструкцию
Спецификация отправочных марок на сооружение
qрсн =1.25м=1.1055 тм.
qрсн =0.75м=0.6633 тм.
qрсоб. вес=0.4750 тм.
Сводная спецификация
Спецификация отправочных марок. Ведомость металла.
При устройстве опорного узла следует предусматривать прокладку гидроизоляции из рубероида. 2. Анкерные болты
крепящие траверсу к фундаменту М24 длиной 640мм по ГОСТ 24379.1.
Ведомость металла на одну марку
Болт анкерный М24 ø24мм
Центрирующая прок- ладка 100х345х20
Накладка деревянная

СОДЕРЖАНИЕ.docx

Сравнение вариантов 1
Расчет профнастила 5
Определение геометрических характеристик ..10
Статический расчет арки . 16
Подбор сечения арки 16
Расчет узлов арки .18
а) Опорный узел ..18
б) Коньковый узел ..22
Конструирование связей жесткого каркаса 24
Указания по защите ограждающих и несущих конструкций 26
Список используемой литературы 34

╧╟.doc

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
Университет имени А.Г и Н.Г. Столетовых
Кафедра строительных конструкций
По дисциплине: «Конструкции городских зданий и сооружений»
Склад для хранения минеральных удобрений
Принял: доц. Грязнов М.В.
Разработать проект склада в г. Красноярске предназначенный для хранения минеральных удобрений.
Основные размеры здания:
шаг несущих конструкций – В = 50м
Помещение склада неотапливаемое.
Грузоподъемное оборудование – грейфер Q = 5 т.
Собственная масса грейфера равна 0.85 т.
В торцевых стенах склада предусмотрены ворота.
Применяемые материалы: древесина – лиственница;
Ограждающая часть покрытия состоит из прогонов по которым устраивается кровля из профилированных листов.
Рис. 1. Схематический план склада.
По табл. 2 выбираем три варианта конструкций проектируемого здания (рис. 2).
Вариант 1. Арка клееная трехшарнирная стрельчатого очертания. Пролет 18 – 90 ; ксм = 2 – 4; км = 5 – 8 %. Для пролета 54 м принимаем ксм = 3; км = 65 %.
Вариант 2. Решетчатая арка клееная. Пролет 24 – 60; ксм = 3 – 4; км =10 – 12 %. Для пролета 54м принимаем ксм = 383; км = 1167 %.
Рис. 2. Схемы вариантов
В качестве ограждающих конструкций покрытия принимаются профилированные листы. Вес асбестоцементных листов с учетом нахлестки листов на стыках – 15 кгм2 (015 кНм2).
Профилированные листы укладываются по прогонам вес которых составляет – 12 кгм2 (012 кНм2). Временная расчетная нагрузка – снеговая для IV зоны по СНиП [1] составляет 240 кгм2(24 кНм2).
Собственная масса несущей конструкции на 1м2 горизонтальной проекции покрытия определяется по формуле:
где gн – постоянная равномерно распределенная нормативная нагрузка массу
ограждающей конструкции gн = 27 кг м2 (027 кНм2);
pн – временная нормативная снеговая нагрузка pн = 240*0.7=168 кг м2 (168 кНм2);
– пролет здания = 54м;
kсм – коэффициент нагрузки от собственной массы зависящий от типа конструкций.
Расход металла на конструкцию определяется по формуле:
где kм – коэффициент расхода металла на конструкцию в процентах от монтаж-ной массы.
Расход древесины на конструкцию определяется по формуле:
где γ – объемная масса древесины (лиственницы) γ = 650 кгм3.
Сравнение вариантов по расходу материалов и стоимости приведено
Таблица сравнения вариантов
Собственная масса конструк-ций
В результате сравнения вариантов принимаем вариант 1 как наиболее экономичный и менее материалоемкий.
Нагрузка от покрытия:
)Временная снеговая:
Расчетное значение S0 = 240 кгм2
Расчетное значение с учетом коэффициента m
S = S0*m = 240*0.737 = 176.88 кг м2
Полная расчетная погонная нагрузка нагрузка:
Расчетную схему принимаем в виде однопролетной балки пролетом 3м. (расстояние между прогонами)
Принимаем профнастил Н57-750-07 со следующими характеристиками:
При сжатых узких полках:При сжатых широких полках:
Ix = 53.8 cм 4 Ix = 53.8 cм 4
Wxmin = 14.8 cм 3 Wxmin = 16.4 cм 3
Масса 1 м 2 = 8.7 кг
Расчетная схема настила с расчетной и монтажной нагрузкой приведена на рисунке.
Максимальный изгибающий момент в пролете равен
Мmax = 30670.9 кг см
Найдем максимальное напряжение возникающее в пролете ( сжаты широкие полки)
Условие прочности соблюдается.
Максимальная поперечная сила на опоре равна
Поперечная сила приходящаяся на одну стенку гофра
Проверяем прочность сечения:
Условие жесткости обеспечено.
Окончательно принимаем профнастил Н57-750-07
Шаг прогонов принимаем 3 м.
Уклон кровли 2:3 ( )
Расстояние между несущими конструкциями 5м.
Нагрузки действующие на прогон определяем по таблице.
Нагрузки на прогон покрытия
Нормативная нагрузка кгсм2
Коэффициент надежности по нагрузке γ
Расчетная нагрузка кгсм2
Кровля из профилированных листов Н57-750-07
прогона сечением 40х10 см (ориентировочно)
Нормативная нагрузка на прогон gн = 19173 =575.1 кгсм (575 кНм) Расчетная нагрузка на прогон g = 265633 = 796.89 кгсм (7.96 кНм).
Расчетный пролет прогона р = 50 - 2012 = 49 м где 01 м – ширина опорной площадки равная половине ширины верхнего пояса несущей конструкции.
Расчетная схема прогона приведена на рисунке
Максимальный изгибающий момент в сечении прогона над средней опорой
Прогон работает в условиях косого изгиба.
Составляющие изгибающего момента относительно главных осей сечения равны
Соотношение сторон поперечного сечения прогона принимаем равным .
Требуемый момент сопротивления прогона
Принимаем сечение прогона 363×175 мм склеенное из 11 досок 175х33мм.
Проверяем сечение прогона на действие максимального изгибающего момента
Полный прогиб прогона в пролете определим на расстоянии 38 от крайней опоры
где х и у – составляющие полного прогиба находим по формулам
- условие выполняется.
Скатная составляющая нагрузки в месте опирания прогона на несущую конструкцию воспринимается стальным уголком 100×7 прикрепленным к верхнему поясу несущей конструкции двумя гвоздями 5×150 мм. Стык прогонов перекрываем накладками из брусков 75×75 мм.
Опирание прогонов представлено на рисунке
Определение геометрических характеристик.
Длина хорды полухорды арки:
Стрелу подъема дуги полуарки принимаем
Радиус кривизны оси полуарки
Угол φ раствора полуарки
Угол наклона хорды полуарки к горизонту
Угол φ0 наклона радиуса проходящего через опору арки
Построение геометрической оси арки показано на рисунке
Для определения расчетных усилий каждую полуарку делим на пять равных частей. Длина дуги и центральный угол соответствующие одному делению равны.
S1 = S5 = 32.8445 = 6.568; φ1 = φ5 = 30°51'5 = 6°10'.
За начало координат принимаем левую опору тогда координаты центра кривизны оси полуарки будут равны:
y0 = rsin φ0 60.92sin 41°21' = 60.92×0660 = 40.20 м.
Координаты расчетных сечений арки определяем по формулам:
где φn = φ0 + nφ1 (n - номер рассматриваемого сечения). Вычисление координат приведено в таблице 3.
Для нахождения зоны L = 2xс в пределах которой угол наклона к горизонту касательной не превышает 50° необходимо определить координаты x50 и y50 из уравнения кривой полуарки x2 + y2 = x20 + y20 или после подстановки значении x0 и y0:
Взяв первую производную получим y' = y50 = = 39.105 м;
yс = y0 + f - y50 = 40.20 + 18 – 39.105 = 19.09 м;
tg α1 = yм α1 = 34°19'.
Определяем угол . В выражении y' подставим координату
= 17°52' > 15° поэтому коэффициент м для снеговой нагрузки определяем по схеме 1 б табл. 5 СНиП II-6-74 для α1 = 34°19' т.е. (Рекомендации по определению снеговой нагрузки для некоторых типов покрытии ЦНИИСК им. Кучеренко. М. 1983.)
На арку действуют собственный вес покрытия арки и грейфера снеговая нагрузка вес временной нагрузки грейфера и снеговая нагрузка.
Постоянные равномерно распределенные нагрузки на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия определяем с введением коэффициента перегрузки n (СНиП II-6-74 п. 2.2) и коэффициента k = S(05l) = 32.84427 = 122 учитывающего разницу между длиной дуги полуарки и ее горизонтальной проекцией. Сбор постоянных нагрузок от веса покрытия приведен в табл.4.
Постоянные нагрузки от веса покрытия
Вес 1 м2 покрытия кН
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент перегрузки n
Расчетная нагрузка кНм2
Кровля из профилированных листов Н57-750-08
Прогоны сечением 0175 0393 м через 3 м
На 1 м2 горизонтальной проекции
расчетная g = 034911 = 0383 кНм2.
Сосредоточенная нагрузка от технологического оборудования (грейфер) приложенная в точке подвески ее на уровне конькового шарнира слагаются из постоянной (собственного веса) – 8.5 кН и временной нагрузки от давления груза - 50 кН.
Рн = 585 кН Рр = 58512 = 702 кН.
Pэкв = Pl = 58.554 = 1.083 кНм
Нормативное значение с учетом коэффициента m
Рнсн = Sн*m =1.68*0.737 = 1.238 кН м2
Собственный вес арки в зависимости от нормативного веса покрытия снега и тельфера определим по формуле:
Равномерно распределенные расчетные нагрузки на 1 м горизонтальной проекции арки:
постоянная нагрузка от собственного веса покрытия и арки
qрп = (0.383 + 0.567)*5 = 4.75 кНм;
временная (снеговая нагрузка)
qрсн = 2.4×0.737×5 = 8.844 кНм.
Расчетную ветровую нагрузку определяем по СНиП II-6-74
г.Красноярск находится в 3 ветровой зоне для которой нормативное значение ветрового давления по табл.5.[2] W0=38 кгсм2
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки
на 1 м2 площади стены.
Здесь k коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте z принимается по табл.6 норм [2]
Аэродинамический коэффициент с принимаем при fl=0.333:
До высоты 07f = 0.7*18 = 12.6 м
-с наветренной стороны:
-с заветренной стороны:
Выше отм. 12.6 м с2 = -1
Для типа местности В:
k=0.65 –для высоты до 10 м k=0.9 –для высоты более 10 м.
Значения Wm от активного давления ветра в зоне 1:
С наветренной стороны:
Wm= W0 k1 c1=38*065*04 = 9.88 кгм2
С заветренной стороны:
Wm= W0 k1 c3=38*065*(-04) = -9.88 кгм2
Расчетное значение интенсивности эквивалентной равномерно распределенной ветровой нагрузки на 1 п.м. длины арки:
P1= Wm a g fgn = 9.88 *5*1.4*0.95 = 65.70 кгм
P3= Wm a g fgn = (-9.88) *5*1.4*0.95 = -65.70 кгм
где 1.4 коэффициент перегрузки
Значения Wm от активного давления ветра в зоне 2:
Wm= W0 k2 c2=38*09*(-1) = -34.2 кгм2
P2= Wm a g fgn = -34.2 *5*1.4*0.95 =-227.43 кгм
Статический расчет арки
Расчет арки выполняется на 3 сочетания нагрузок:
Постоянной снеговой на всем пролете ветровой слева грейфера с грузом 5т.
Постоянной снеговой в соотношении : 0.75 и 1.25 на левой и правой половинах арки соответственно ветровой слева грейфера с грузом 5т.
Постоянной снеговой в соотношении : 1.25 и 0.75 на левой и правой половинах арки соответственно ветровой слева грейфера с грузом 5т.
Статический расчет арки проводится отдельно от каждого вида нагрузки Статический расчет арки произведен помощью программы "ЛИРА 9.4". Схемы загружения приведении в приложении к К.П. результаты расчета приведены в приложении в таблице 1 . Эпюры изгибающих моментов поперечных и нормальных усилий также приведены в приложении.
Для изготовления арок принимаем пиломатериал из древесины лиственницы 2 сорта толщиной 33 см. Коэффициент надежности по назначению γn = 095.
Оптимальная высота поперечного сечения арки находится в пределах (140 – 150) l = (140 – 150)·5400 = 135 – 108 см.
Согласно СНиП II-25-80 пп. 3.1 и 3.2 коэффициенты условий работы древесины будут при h ≤ 150 см сл = 33 см и rка = 6092.633 = 1846.242 > 650:
mн = 12; mб = 08; mсл = 1; mгн = 1; соответственно расчетное сопротивление сжатию и изгибу
Rс = Rи = 12·08·1·1·15095 = 15157 МПа.
Определим предварительные размеры поперечного сечения. Принимаем = hb = 5; и определяем высоту и ширину сечения арки h = 1716 мм и b = 17165 = 343.2 мм 345 мм.
Принимаем поперечное сечение арки b×h = 345×1716 из 52 слоев толщиной 33 мм составленное из:
- 52 досок толщиной 33 мм после острожки доски толщиной 40 мм шириной 215 после острожки доски шириной 230 мм
- 52 досок толщиной 33 мм после острожки доски толщиной 40 мм шириной 130 после острожки доски шириной 145 мм.
Расчет арки на прочность выполняем в соответствии с указаниями СНиП II-25-80 п. 4.17 формула (28).
Гибкость в плоскости изгиба:
Максимальные значения момента М и
усилия N из расчета «Лира 9.4»:
М3=88.635 т*м Рис. 8
Коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента определяется по формуле:
Момент определяемый по деформированной схеме:
Подставив эти значения в формулу (28) СНиП II-25-80 получим
т.е. прочность сечения достаточна.
Расчет на прочность сечения с отрицательным моментом не требуется так как он отсутствует. Следовательно раскрепления внутренней кромки в промежутке между пятой и коньковым шарниром не требуется.
Расчетная нормальная сила N=57.922т.= 579.22 кН поперечная сила Q=11.083т.=110.83кН
Производим проверку торцевого упора арки на смятие. Расчетное сопротивление смятию Rсм = Rи = Rс = 15157 МПа;
требуемая площадь смятия
Fсм = N Rсм = 579.22·103 15.157= 38215 мм2
откуда при b = 375 мм
l ≥ Fсмb = 38215345 = 110 мм принимаем l = 400 мм.
Исходя из этих размеров назначаем ширину и длину башмака соответственно 345 и 400 мм.
Усилие передается на башмак через сварной профиль из пластин имеющий два боковых ребра толщиной 10мм. Тогда площадь смятия торца арки под башмаком
Fсм = 345·400 = 13.8·104 мм2.
sсм = 579.22·103 13.8·104 = 4.197 МПа 15157 МПа.
Из конструктивных соображений принимаем толщину листа d=20мм. Момент сопротивления 1м.п. листа
W = 1d2 6 = 1·0022 6 = 667·10-5 м3.
Распределенная нагрузка на 1м.п. листа
qсм = 1·sсм = 1·4.197·106 = 4197 кНм.
При работе опорного листа по балочной схеме
M = qсмb2 8 = 4197·103·03452 8 = 62443 кНм;
s = M W = 62.443 667·10-5 = 936.176 МПа >Ry = 240 МПа
т. е. прочность опорной пластины не обеспечена.
Принимаем толщину листа d=30мм и длину башмака =800мм
Тогда площадь смятия торца арки под башмаком
Fсм = 345·800 = 27.6·104 мм2.
sсм = 579.22·103 27.6·104 =2.09 МПа 15157 МПа.
Момент сопротивления 1м.п. листа
W = 1d2 6 = 1·0032 6 = 15·10-5 м3.
qсм = 1·sсм = 1·2.09·106 = 2090 кНм.
M = qсмb2 8 = 2090·103·03452 8 = 31.095 кНм;
s = M W = 31.095 ·103 15·10-5 = 207.300 МПа Ry = 240 МПа
т. е. прочность опорной пластины обеспечена.
Определение числа болтов крепления концов полуарки к фасонке:
Принимаем болты d = 24 мм
Они воспринимают поперечную силу и работают симметрично при ширине сечения 34.5 см
При 2-х швах и угле смятия a = 90 0 Ka = 0.55
Расчетная несущая способность болта:
Количество болтов определяем по формуле:
Окончательно принимаем 5 болтов диаметром 24 мм
Расстояние от торца полуарки до центра болтов принимаем 7d=16.8см.
Расстояние между центрами болтов поперек волокон принимаем 3.5d=8.4 см.
Расчет сварных швов на срез рассчитываются по двум сечениям
по металлу границы сплавления
Принимаем сварочную проволоку Св-08А с Rwf=180МПа Rwz=045·Run = 045·370=1665МПа.
Согласно табл.34* СНиП II-23-81* принимаем bf = 07 bz = 10.
Согласно табл.38* СНиП II-23-81* принимаем kf=kfmin=8 мм.
Длина сварного шва с учетом непровара lw = 320 – 10 = 310мм.
Для предотвращения работы клеевых швов на отрыв под действием раскалывающих усилий возникающих в зоне опорного шарнира концы полуарки стягиваем болтами d=20мм поставленными нормально к ее оси.
Стягивающие болты передают сжимающие усилия на конец полуарки через накладки - уголки равнополочные №75 по ГОСТ 8509-93
Анкерные болты принимаем диаметром d=24мм (F=452см2)
Анкерные болты крепятся к опорной пластине расстояние от отверстия до края 40мм от отверстия под болт до боковой пластины опорного башмака 60мм.
Рис. 9 Конструкция опорного узла
Расчетная нормальная сила N=33.176т.= 331.76 кН поперечная сила Q=12.906т.=129.06кН
Соединение полуарок в коньковом узле предусматриваем упором торцов со срезкой их сверху и снизу. Концы полуарок перекрываются парными клееными накладками.
Толщина сечения b = c = 34.5 cм под углом смятия к волокнам древесины:
По интерполяции для стальных нагилей принимаем Ka = 0.61
Изгибающий момент накладок:
Принимаем накладки сечением 185 х 330мм склеенные из десяти досок сечением 33 х 185мм
Напряжение в накладках
Прочность накладки обеспечена
Усилия действующие на болты:
В ближнем к коньку ряду
В дальнем к коньку ряду
- в ближайшем к коньку ряду:
- в отдаленном от конька ряду:
Из за условия расположения болтов ( расстояние 70мм между центрами болтов) принимаем ширину накладки 816мм
Принимаем накладки из 25 досок сечением 33мм=825мм
Как и в опорном узле для предотвращения работы клеевых швов на отрыв под действием раскалывающих усилий возникающих в зоне шарнира концы полуарки стягиваем болтами d=20мм поставленными нормально к ее оси.
Рис. 10 Конструкция конькового узла
Конструирование связей жесткого каркаса
Минимальный размер h высоты поперечного сечения связевого элемента определяем из условия гибкости:
При длине связевого элемента
Из условия размещения болтов принимаем связи в виде досок сечением
0140 мм длиной 4760 мм.
Рис. 11 Связи в арке
Указания по защите ограждающих и несущих конструкций.
Защита от химически агрессивного воздействий минеральных удобрений.
При эксплуатации агрессивные среды вызывают снижение прочности древесины на 15-25%. Поэтому при проектировании конструкций предусматривают конструктивные и химические меры защиты.
Необходима защитная обработка покрытиями от увлажнения и воздействия агрессивной среды. Последнюю выполняют либо поверхностным нанесением лакокрасочных материалов (перхлорвиниловая эмаль ХВ-785 и лак ХВ-784) либо пропиткой синтетическим смолами (эпоксидные смолы ЗП-755 ЭП-773). Торцы деревянных элементов обрабатывают указанными растворами 6-8 раз.
Биозащита конструкций.
Поскольку соли минеральных удобрений являются антисептиками биозащитную обработку древесины не делают.
Защита от возгорания.
Незащищенная древесина относится к группе сгораемых материалов. Пожарная безопасность деревянных конструкций характеризуется пределом огнестойкости и пределом распространения огня.
Для предварительной оценки эффективности огнезащитной обработки древесины в лабораторных условиях допускается проводить испытания огнезащищенной древесины по ГОСТ 16363-76 "Древесина. Определение огнезащитных свойств покрытий и пропиточных составов методом керамической трубы".
В соответствии с примечанием 2 к табл. 3 главы СНиП II-2-80 деревянные плиты настилы и прогоны покрытий зданий и сооружений а также элементы навесных панелей наружных стен и внутренних несущих стен (перегородок) этих зданий и сооружений должны быть подвергнуты глубокой пропитке антипиренами.
Огнезащитная обработка не уменьшает скорости обугливания древесины и не повышает предел огнестойкости деревянных конструкций сечением более 120х120 мм для остальных конструкций предел огнестойкости может быть увеличен на 5 мин. Применение огнезащитной обработки может уменьшить пределы распространения огня по деревянным конструкциям или перевести древесину в группу трудносгораемых материалов.
Качество огнезащитной обработки должно обеспечивать снижение предела распространения огня по деревянным конструкциям до 40 см для вертикальных элементов до 25 см - для горизонтальных или результаты испытаний защищенной древесины по СТ СЭВ 2437-80 должны удовлетворять требованиям предъявляемым к трудносгораемым материалам.
Вспучивающиеся покрытия наносятся на поверхность деревянных конструкций пневмораспылением. Пропиточные составы наносятся на поверхность древесины или пропитывают древесину способом глубокой пропитки.
Для поверхностной огнезащиты рекомендуется применять: покрытие по древесине огнезащитное фосфатное ОФП-9 (ГОСТ 23790-80) покрытие по древесине вспучивающееся огнезащитное ВПД (ГОСТ 13130-82) состав ТХЭФ - раствор трихлорэтилфосфата в четырех - хлористом углероде. Для глубокой пропитки древесины рекомендуется состав МС 1 : 1 - водный раствор смеси диаммонийфосфата сульфата аммония и фтористого натрия.
Вспучивающиеся покрытия в процессе воздействия высоких температур образуют пенистый угольный слой представляющий собой закоксовавшийся расплав вспененный с помощью выделяющихся при нагревании газообразных продуктов. Образовавшийся слой создает теплоизоляционный экран и увеличивает время прогрева древесины до температуры разложения.
Огнезащитный эффект антипиренов достигается за счет того что при их термическом разложении поглощается тепло продукты их разложения
создают вблизи поверхности древесины защитную оболочку инертных
газов связывают активные радикалы продуктов разложения.
Для защиты несущих деревянных конструкций выполненных из цельной древесины рекомендуются вспучивающиеся огнезащитные составы пропиточные составы а также составы наносимые на поверхность. Для клееных деревянных конструкций рекомендуется применять вспучивающиеся составы и антипирены наносимые на поверхность конструкций.
Для огнезащиты элементов деревянных каркасов ограждающих конструкций рекомендуется применять антипирены для глубокой пропитки древесины под давлением и наносимые на поверхность.
Список используемой литературы
СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1983. – 31 с.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1986. – 60 с.
СНиП II-2-80. Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. – М.: Стройиздат 1976. – 84 с.
СНиП III-19-76. Деревянные конструкции. Правила производства и приемки работ. – М.: Стройиздат 1976. – 84 с.
СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. Госстрой СССР. – М.: Стройиздат 1990. – 94 с.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстрой СССР 1985. – 79 с.
Пособие по проектированию деревянных конструкций к СНиП II-25-80 ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко. – М.: Стройиздат 1986. – 216 с.
Рекомендации по проектированию защиты от коррозии строительных конструкций складов минеральных удобрений НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: Стройиздат 1983. – 77 с.
Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов 5-е изд. перераб. и доп. Ю.В. Слицкоухов и др.; Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В. Слицкоухова. – М.: Стройиздат 1986. – 547 с.
Гринь И.М. и др. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет: Учеб. пособие 3-е изд. перераб. и доп. И.М. Гринь К.Е. Джантемиров В.И. Гринь. – Киев: Вища шк. 1990. – 221 с.
Щуко В.Ю. Еропов Л.А. Смирнов Е.А. Конструкции из дерева и пластмасс. Облегченные дощатые конструкции: Учеб. пособие. – Владимир 1990. – 56 с.

эп моментов.doc

Эмюры изгибающих моментов Му т*м.
Максимальное усилие 64.5865 т*м
Максимальное усилие 75.7061 т*м
Максимальное усилие 88.6347 т*м

эп попер сил.doc

Эпюры поперечных сил QZ т.
Максимальное усилие 9.757 т.
Максимальное усилие 12.077 т.
Максимальное усилие 12.906 т.

эп прод сил.doc

Эпюры продольных сил N т.
Максимальное усилие 55.579 т.
Максимальное усилие 58.316 т.
Максимальное усилие 57.922 т.