Расчет времени эвакуации людей до наступления опасных факторов пожара

2 этаж.dwg

ТОРГОВЫЙ КОМПЛЕКС У СЕВЕРНОГО ВЕСТИБЮЛЯ
СТАНЦИИ МЕТРО «МОЛОДЕЖНАЯ»
Расчет времени эвакуации людей до наступления опасных факторов пожара со второго и третьего этажей
Экспликация помещений

3 этаж.dwg

Расположение антресоли над выделенным фрагментом.
Определение расчетного
времени эвакуации людей
Экспликация помещений
ТОРГОВЫЙ КОМПЛЕКС У СЕВЕРНОГО ВЕСТИБЮЛЯ
СТАНЦИИ МЕТРО «МОЛОДЕЖНАЯ»
Расчет времени эвакуации людей до наступления опасных факторов пожара со второго и третьего этажей

ПЗ.doc

Условия безопасности людей при пожаре .3
Алгоритм определения расчетного времени эвакуации 5
Определение необходимого времени эвакуации 10
1Методика определения необходимого времени эвакуации
2 Методика расчета времени задымления здания .14
3. Результаты расчета времени задымления здания торгового
Оценка своевременности эвакуации .22
ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ..22
В связи с перепланировкой помещения №228 на втором этаже и помещения №348 на третьем этаже изменяются ранее предусмотренные маршруты эвакуации людей. В данной работе производится расчет времени эвакуации людей до наступления опасных факторов пожара после вышеуказанных изменений
Требования настоящего раздела направлены на своевременную и беспрепятственную эвакуацию людей спасение людей которые могут подвергнуться воздействию опасных факторов пожара защиту людей на путях эвакуации от воздействия опасных факторов пожара. Эвакуация представляет собой процесс организованного самостоятельного движения людей наружу из помещений в которых имеется возможность воздействия на них опасных факторов пожара.
Эвакуация осуществляется по путям эвакуации через эвакуационные выходы соответствующие требованиям Федерального закона №123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности". Спасение представляет собой вынужденное перемещение людей наружу при воздействии на них опасных факторов пожара или при возникновении непосредственной угрозы этого воздействия. Спасение осуществляется самостоятельно с помощью пожарных подразделений или специально обученного персонала в том числе с использованием спасательных средств через эвакуационные и аварийные выходы. Защита людей на путях эвакуации обеспечивается комплексом объемно-планировочных эргономических конструктивных инженерно-технических и организационных мероприятий. Эвакуационные пути в пределах помещения должны обеспечивать безопасную эвакуацию людей через эвакуационные выходы из данного помещения без учета применяемых в нем средств пожаротушения и противодымной защиты. За пределами помещений защиту путей эвакуации следует предусматривать из условия обеспечения безопасной эвакуации людей с учетом функциональной пожарной опасности помещений выходящих на эвакуационный путь численности эвакуируемых степени огнестойкости и класса конструктивной пожарной опасности здания количества эвакуационных выходов из помещения этажа и из здания в целом. Пожарная опасность строительных материалов поверхностных слоев конструкций (отделок и облицовок) в помещениях и на путях эвакуации за пределами помещений должна ограничиваться в зависимости от функциональной пожарной опасности помещения и здания с учетом других мероприятий по защите путей эвакуации.
Количество эвакуационных выходов с каждого этажа предусмотрено не менее двух.
Все лестничные клетки расположены рассредоточено друг от друга. Ширина марша лестницы не менее 12 м. Лестничные клетки имеют выход непосредственно наружу.
Выходы расположены рассредоточено на расстоянии не менее:
где Р - периметр помещения м;
n - число эвакуационных выходов;
Ширина эвакуационных выходов предусмотрена не менее 12 м - из помещений при числе эвакуирующихся более 50 чел. и 08 м - при числе эвакуирующихся менее 50 чел.
Ширина горизонтальных участков путей эвакуации предусмотрена не менее 12 м.
Условия безопасности людей при пожаре
ГОСТ 12.1.004-91* п. 3.3 «Пожарная безопасность. Общие требования» и ФЗ №123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» требуют организации своевременной и беспрепятственной эвакуации людей из здания.
Под своевременностью понимается необходимость покинуть здание при пожаре до достижения в помещениях и на путях эвакуации предельно допустимых уровней воздействия на людей опасных факторов пожара определяемое динамикой их распространения при различных вариантах функционирования систем защиты. С учетом вышеизложенного можно сформулировать условие безопасности по первому предельному состоянию (по своевременности):
где tэв = tин+ tн.э. + t p – значение времени эвакуации последнего из людей в здании;
tин – инерционность системы оповещения - интервал времени от возникновения пожара до начала оповещения о пожаре;
tн.э. – интервал времени от получения сигнала о пожаре до начала эвакуации людей; определяется психофизиологией поведения людей при получении информации о ЧС.
tp – расчетное значение максимального времени выхода замыкающей части людского потока с момента начала эвакуации.
tнб – время достижения предельно допустимых уровней воздействия на людей опасных факторов пожара определяемое динамикой их распространения.
Беспрепятственность достигается отсутствием на путях эвакуации скоплений людей с высокой плотностью что позволяет сформулировать условие безопасности по второму предельному состоянию (по беспрепятственности эвакуации):
Максимальные плотности на участках движения возникают в случае если величина подходящего людского потока Pik больше пропускной способности участка . Это означает что к границе участка i+1 в единицу времени подходит больше людей чем он может пропустить за это же время:
Естественно часть людей задерживается на участке i перед границей с участком i+1 образуется скопление людей в котором плотность потока в чрезвычайной ситуации достигает максимальных значений. Образование скоплений людей является основным признаком нарушения беспрепятственности движения. В чрезвычайной ситуации воздействие людей друг на друга в скоплении и на ограждающие конструкции эвакуационных путей достигает уровней давления способных к компрессионной асфиксии организма человека со смертельным исходом. Условия безопасности проверяются расчетом.
Алгоритм определения расчетного времени эвакуации
Согласно ГОСТ 12.1.004-91* расчетное время эвакуации людей из помещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.
При расчете весь путь движения людского потока подразделяется на участки (проход коридор дверной проем лестничный марш тамбур) длиной li и шириной bi. Начальными участками являются проходы между рабочими местами оборудованием рядами кресел и т. п.
При определении расчетного времени длина и ширина каждого участка пути эвакуации принимаются по проекту. Длина пути по лестничным маршам а также по пандусам измеряется по длине марша. Длина пути в дверном проеме принимается равной нулю. Проем расположенный в стене толщиной более 07 м а также тамбур следует считать самостоятельным участком горизонтального пути имеющим конечную длину li.
Расчетное время эвакуации людей (tр) следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути (ti) по формуле
где t1 – время движения людского потока на первом (начальном) участке мин;
t2 t3 ti – время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути мин.
Время движения людского потока по первому участку пути (t1) мин вычисляют по формуле
v1 – значение скорости движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке определяется по табл. 2 в зависимости от плотности D ммин.
Плотность людского потока (D1) на первом участке пути м2м2 вычисляют по формуле
где N1 – число людей на первом участке чел.;
f – средняя площадь горизонтальной проекции человека принимаемая равной м2;
взрослого в домашней одежде – 01;
взрослого в зимней одежде– 0125;
b1 – ширина первого участка пути м.
Скорость V1 движения людского потока на участках пути следующих после первого принимается по табл. 3.1 в зависимости от значения интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути которое вычисляют для всех участков пути в том числе и для дверных проемов по формуле
qiqi-1 – значения интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути ммин значение интенсивности движения людского потока на первом участке пути (q=qi-1) определяемое по табл. 1 по значению D1 установленному по формуле (6).
Плотность потока D м2м2
Дверной проем. Интенсивность q ммин
Интенсивность q ммин
Примечание. Табличное значение интенсивности движения в дверном проеме при плотности потока 09 и более равное 85 ммин установлено для дверного проема шириной 16 м и более а при дверном проеме меньшей ширины b интенсивность движения следует определять по формуле .
Если значение qi определяемое по формуле (7) меньше или равно значению qmax то время движения по участку пути (ti) в минуту
при этом значения qmax следует принимать равными ммин:
для горизонтальных путей – 165;
для дверных проемов – 196;
для лестницы вниз – 16;
для лестницы вверх – 11.
Если значение qi определенное по формуле (7) больше qmax то ширину bi данного участка пути следует увеличивать на такое значение при котором соблюдается условие
При невозможности выполнения условия (9) интенсивность и скорость движения людского потока по участку пути i определяют по табл. 3.1 при значении D=09 и более. При этом должно учитываться время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.
При слиянии вначале участка i двух и более людских потоков (рис. 3.1) интенсивность движения (qi) ммин вычисляют по формуле
b i – ширина рассматриваемого участка пути м.
Рис. 3.1 Слияние людских потоков
Если значение qi определенное по формуле (10) больше qmax то ширину bi данного участка пути следует увеличивать на такую величину чтобы соблюдалось условие (9). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (8).
Количество покупателей определяется из расчета 30 м2 (п.3.26 МГСН 4.13-97) на человека.
Исходные данные и полученные значения сведены в таблицу 3.2
Количество людей на участке чел.
Время прохождения участка сек.
С наиболее длительным временем является путь по участку:
- для второго этажа: участок 13-15-17-19-21-22-24 время движения людского потока по данному пути эвакуации с учетом задержек составляет - 7569с (126мин);
- для третьего этажа: участок 2-3-5-7-13 время движения людского потока по данному пути эвакуации с учетом задержек составляет - 9943с (166мин).
Определение необходимого времени эвакуации.
1 Методика определения необходимого времени эвакуации из помещений
Условием безопасности людей при пожарах согласно ГОСТ 12.1.004-91 [1] является соблюдение условия о возможности эвакуации людей до наступления критических значений опасных факторов пожара
где: tр - расчетное (фактическое) время эвакуации людей из помещения или здания с; tнб - необходимое время эвакуации (время достижения опасными факторами пожара критических для человека значений) с.
Расчетным временем эвакуации из помещения (здания) называется время за которое человек из наиболее удаленного от эвакуационного выхода места в помещении (здании) может покинуть помещение (здание).
Необходимое время эвакуации из помещения представляет собой время в течении которого опасные факторы пожара достигают критических для человека значений. Методика определения необходимого времени эвакуации из помещений и зданий изложена в приложении 2 ГОСТ 12.1.004-91 [1]. Критическое время эвакуации из помещения определяется по таким опасным факторам пожара как температура уменьшение видимости в дыму уменьшение концентрации кислорода повышению концентрации токсичных компонентов продуктов горения.
По достижению критического для человека значения температуры продуктов горения необходимое время эвакуации определяется по формуле
tкрТ = BA× ln [1+70×t0(270+tн)×z]1n
где B = (353×cp×V)[(1-j)×h×Q]
По потере видимости
tкрпв = BA× ln [1+V×ln(105×a×E) (lпр×B×Dm×z)-1]1n
По снижению концентрации кислорода в воздухе
tкрО2 = BA× ln [1-044 (B×LO2V+027)×z]1n
По каждому из газообразных токсичных компонентов продуктов горения
tкрпг = BA× ln [1 - V×x(B×L×z]-11n
где t0 - начальная температура воздуха в помещении °С;
n - показатель степени учитывающий изменение массы выгорающего вещества;
А - размерный параметр учитывающий удельную массовую скорость выгорания кгс;
z - безразмерный параметр учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
Q - низшая теплота сгорания материала кДжкг;
cp - удельная изобарная теплоемкость воздуха кДж(кг×К);
j - коэффициент теплопотерь;
h - коэффициент полноты сгорания;
V - свободный объем помещения м3;
a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации м;
Dm - дымообразующая способность горючего материала Нп×м2кг;
L - удельный выход токсичных газов при сгорании одного кг материала кгкг;
LO2 - удельный расход кислорода кгкг.
Изложенная выше методика определения необходимого времени эвакуации из помещений основана на интегральной модели и не предназначена для помещений подобных рассматриваемому. Более адекватную оценку дают расчеты по зонной модели. В качестве необходимого времени эвакуации принимается время опускания слоя дыма в помещении до заданного уровня от пола помещения
t = 639×Sпом×(Y-05 - H-05)Pf
Рассмотрим физические предпосылки задымления помещения при пожаре (рис. 6).
Рис. 6. Физические предпосылки расчёта задымления помещения при пожаре
Величину расхода дыма поступающего в подпотолочный слой через конвективную колонку можно определять по формуле Хинкли
где G - расход дыма кгчас;
П –периметр очага пожара м;
z - расстояние от пола до нижней границы слоя дыма м.
Недостатком последней формулы является то что она не учитывает ни расположения очага пожара ни количества тепла выделившегося в результате горения. В стандарте Национальной Противопожарной Ассоциации США (NFPA USA) величину расхода дыма входящего в конвективную колонку рекомендуют определять в зависимости от расположения очага пожара (источника задымления) по отношению к задымляемому помещению. В случае когда источник задымления находится на полу задымляемого помещения массовый расход дыма в кгс определяется по формуле
Gк = 0032 Qс35 z (2)
где Gк - массовый расход дыма кгс;
Qс- конвективная производительность очага пожара кВт.
В случае когда источник задымления помещения располагается под навесом или балконом внутри помещения большого объема величина расхода дыма вычисляется по формуле
Gк = 04 (Qс W2)13 (zb + 03H)[1+0063(zb +06H]23
где W - ширина струи при стекании ее с балкона м
zb - расстояние от балкона до нижней границы слоя дыма м;
H - высота расположения балкона над полом помещения м.
При задымлении помещения большого объема через отверстие или проем в ограждающих конструкциях массовый расход дыма вычисляется по формуле
Gк = 068 (Aw Hw12)13 (zw + a)53 + 159 Aw Hw12
где Aw - площадь проема м2;
Hw - высота проема м;
zw - расстояние от верхнего среза проема до нижней границы слоя дыма м;
a - вспомогательная величина определяемая по формуле
a = 24 Aw25 Hw15 - 21 Hw.
Максимальная температура продуктов горения на оси конвективной струи определяется по формуле
Tmax = Tв + 169×Qc23Y53(3)
Tв- температура воздуха в помещении К;
Y - вертикальная координата точки м.
Расход дыма в конвективной колонке рассчитывается либо по формуле (2) либо по формуле
Gд = 0071×Qп13×Y53 + 00018×Qп.(4)
Средняя температура дыма на высоте Y от пола помещения определяется из уравнения теплового баланса
Tср = Qп(cp×Gд) + Тв.(5)
Высота незадымленной зоны определяется в результате решения системы дифференциальных уравнений баланса массы и энергии в подпотолочном слое дыма
dHdt = cp×Gд×Tср -cp×Gду×Tд.(7)
где: М- масса подпотолочного слоя дыма кг;
H - полная энтальпия (теплосодержание) подпотолочного слоя дыма кДж;
Gду - массовый расход удаляемого дыма кгс.
Поскольку для расчета динамики изменения высоты незадымленной зоны в нижней части помещения требуется решение системы дифференциальных уравнений (6 -7) разработаны специальные программы на языке Фортран реализующие приведенные выше методики. Скорость выгорания и линейная скорость распространения пламени задаются как случайные величины с нормальным законом распределения.
2 Методика расчета времени задымления здания
В качестве необходимого времени эвакуации людей из зданий согласно ГОСТ 12.1.004-91»Пожарная безопасность. Общие требования» принимается время блокирования опасными факторами пожара коридоров и лестниц.
Значения температуры концентраций токсичных компонентов продуктов горения и оптической плотности дыма в коридоре этажа пожара и в лестничной клетке определяется в результате решения системы уравнений теплогазообмена для помещения очага пожара поэтажного коридора и лестничной клетки.
Уравнения движения связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами через проемы имеют вид
G = sign(DP) m B(y2-y1) [2r DP]05
где G -расход газа через проем или его часть кгс; m - коэффициент расхода проеме (m=08 для щелей в закрытых проемах и m=064 для открытых проемов); B - ширина проемов м; y2 y1 - нижняя и верхняя границы потока или проема м; r - плотность газов проходящих через проем или его часть кгм3; DP - средний в пределах y2 y1 перепад полных давлений Па.
Нижняя и верхняя границы потока зависят от положения плоскости равных давлений
yo = (Pi - Pj)[g(rj - ri)] (8)
где P g- ускорение свободного падения мс2; rj ri - среднеобъемные плотности газов в i-ом и j-ом помещениях кгм3.
Если плоскость равных давлений располагается вне границ рассматриваемого проема (yo h1 или yo³h2) то поток в проеме течет в одну сторону и границы потока совпадают с физическими границами проема h1 и h2. Перепад давлений DP Па в этом случае вычисляется по формуле
DP = Pi - Pj +g(h1 +h2) (ri -rj)2.(9)
Если плоскость равных давлений расположена в границах проема (h1yoh2) то в проеме текут два потока: из i-го помещения в j-е и из j-го в i-е. Нижний поток имеет границы h1 и yo перепад давления DP для этого потока определяется по формуле
DP = Pi - Pj + g(yo+h1) (ri - rj)(10)
Поток в верхней части проема имеет границы yo и h2 перепад давления (DP) для него рассчитывается по формуле
DP = Pi - Pj + g(h2+ yo) (ri - rj)(11)
Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным выходящий - отрицательным) и значение r зависят от знака перепада давления
Уравнение баланса массы выражается зависимостью
d(rjVj)dt = y + SGi + SGj(13)
где Vj - объем помещения м3; y - скорость выгорания пожарной нагрузки кгс; SG SGj -сумма расходов выходящих из помещения кгс.
Уравнение энергии для коридора и лестничной клетки
d(cvrjVjTj)dt = cpSTiGi - cpTjSGk(14)
где cv cp -удельная изохорная и изобарная теплоемкости кДж(кг×К); Ti Tj - температура газов в i-м и j-м помещениях К.
Уравнения баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода
d(XLj rjVj)dt = y LL + SXLj SGk(15)
где XLj XL LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода) выделяющегося (потребляемого) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки кгкг.
Уравнение баланса оптической плотности дыма
Vjdmjdt = y Dm + SmiGi + mjSGk(16)
где mj m Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки Нп×м2кг.
Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотношением
Для решения представленной выше системы уравнений составлена программа GOST91 на языке Фортран для IBM совместимых ПЭВМ.
Температура продуктов горения в помещении очага пожара и скорость выгорания пожарной нагрузки задаются как случайные величины с нормальным законом распределения.
3. Результаты расчета времени задымления здания торгового комплекса
На этажах с подвального по третий здания торгового комплекса располагаются торговые помещения. Эти этажи соединяются проемами для эскалаторов и представляют собой единый объем. В надстройке располагаются помещения офисного назначения. Для проведения расчетов использовались следующие два сценария развития пожара:
задымление торговой части здания с подвального этажа по третий при возникновении пожара на подвальном этаже;
задымление коридора надстройки на отметке +13.50 м при пожаре в одном из помещений в надстройке.
Расчеты проведены для зимнего периода года температура наружного воздуха для Москвы составляет -28°С. В качестве горючей нагрузки при пожаре рассмотрены бумага древесина и пластик. Рассмотрен также пожар с пожарной нагрузкой пожароопасные характеристики (теплотворная способность скорость выгорания линейная скорость распространения пламени) которой приняты равными среднему арифметическому значению из рассмотренных материалов а величина среднеквадратичного отклонения – одной шестой части от разности максимального и минимального значений. Теплотворная способность бумаги составляет 13400 кДжкг древесины - 13850 кДжкг пластика 33520 кДжкг усредненной пожарной нагрузки 20250 кДжкг. Удельная массовая скорость выгорания бумаги составляет 05 кг(м2 мин) древесины 09 кг(м2 мин) пластика 075 кг(м2 мин) усредненной пожарной нагрузки 072 кг(м2 мин). Линейная скорость распространения пламени для бумаги составляет 03 ммин для древесины 17 ммин для пластика 11 ммин для усредненной пожарной нагрузки 103 ммин.
Результаты расчетов скорости опускания слоя дыма на этажах с подвального по третий при пожаре в подвальном этаже приведены на рис. 7.
Рис. 7 Скорость опускания слоя дыма на этажах с подвального по третий при пожаре в подвальном этаже
Время опускания слоя дыма до уровня рабочей зоны третьего этажа составляет от 12 до 335 мин среднее время 227 мин. Время опускания слоя дыма до уровня рабочей зоны второго этажа составляет от 3 до 7 мин среднее время 5 мин. Время опускания слоя дыма до уровня рабочей зоны первого этажа составляет от 4 до 10 мин среднее время 7 мин. Время опускания слоя дыма до уровня рабочей зоны подвального этажа составляет от 5 до 17 мин среднее время 11 мин.
На рис. 8 9 и 10 приведены результаты расчетов изменения концентрации СО оптической плотности дыма и температуры в помещении очага пожара и поэтажном коридоре при пожаре помещении надстройки на отм. +13.50 м.
Рис. 8. Изменение концентрации СО при пожаре в помещении надстройки
При пожаре в помещении надстройки критическое для человека значение концентрации оксида углерода в помещении очага пожара достигается через 025 мин от начала пожара в поэтажном коридоре –через 15 мин.
Рис. 9 Изменение оптической плотности дыма при пожаре в помещении надстройки
При пожаре в помещении надстройки значение оптической плотности дыма соответствующее видимости в 10 м в помещении очага пожара достигается через 075 мин от начала пожара и в поэтажном коридоре через 25 мин.
Рис. 10 Изменение температуры продуктов горения при пожаре в помещении надстройки
При пожаре в помещении надземной части здания критическое значение температуры в помещении очага пожара достигается через 25 мин от начала пожара в поэтажном коридоре критическое значение температуры не достигается в течении 15 мин.
Ведущим опасным фактором в коридоре надстройки является концентрация СО необходимое время эвакуации из коридора составляет 15 мин.
Таким образом необходимое время эвакуации для второго этажа 5 мин для третьего этажа 227 мин.
Оценка своевременности эвакуации
Условие безопасной эвакуации tр tнб для второго и третьего этажей не соблюдается:
для второго этажа необходимое время эвакуации составляет 5 мин расчетное – 126 мин;
для третьего этажа с антресолью необходимое время эвакуации составляет 227 мин расчетное – 166 мин;
ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
Существующие эвакуационные выходы по количеству ширине протяженности и рассредоточенности соответствуют нормам. Однако принимая во внимание проведенные расчеты и данные раздела 5 люди не успевают эвакуироваться до наступления опасных факторов пожара.
В связи с этим необходимо предусмотреть следующие компенсирующие мероприятия:
Ширину основных эвакуационных проходов в рекреационных зонах на каждом этаже предусмотреть не менее 25м;
Предусмотреть выход на кровлю (в соответствии с п. 32г) ст.89 ФЗ №123-ФЗ ) по лестнице в осях 4-Б;
Ограничить количество человек эвакуируемых в рекреационную зону на третьем этаже ниже расчетного (281) на 50 человек (т.е. до 231);
Предусмотреть систему противодымной защиты помещений в соответствии с п. 7.2 СП 7.13130.2009;
В здании предусмотреть автоматическое пожаротушение (п.5.1.13СП 4.13130.2009; таблица А.1 приложения А СП 5.13130.2009);
В здании предусмотреть автоматическую пожарную сигнализацию (п. 7.19 СП 7.13130.2009; п.3.3 СП 3.13130.2009);
На втором этаже между осями 6-7Б-В предусмотреть эвакуационный выход (шириной не менее 15м) наружу ведущий в лестничную клетку №210.
Не указанные в настоящем документе мероприятия должны быть предусмотрены в соответствии с требованиями нормативных документов по пожарной безопасности.
Градостроительный кодекс Российской федерации от 29декабря2004года N190-ФЗ;
Федеральный закон Российской Федерации от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности
СП 1.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. ЭВАКУАЦИОННЫЕ ПУТИ И ВЫХОДЫ»;
СП 3.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. СИСТЕМА ОПОВЕЩЕНИЯ И УПРАВЛЕНИЯ ЭВАКУАЦИЕЙ ЛЮДЕЙ ПРИ ПОЖАРЕ. Требования пожарной безопасности»;
СП 4.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. ОГРАНИЧЕНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПОЖАРА. НА ОБЪЕКТАХ ЗАЩИТЫ. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям»;
СП 7.13130.2009 «ОТОПЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ. Противопожарные требования»;
«Рекомендации по расчету систем противодымной защиты зданий различного назначения». – М. ВНИИПО 1983 г.
ГОСТ 12.1.004-91* "Пожарная безопасность. Общие требования".
Грушевский Б.В. и др. «Пожарная профилактика в строительстве» - М. ВИПТШ МВД СССР 1985.
Предтеченский В.М. Милинский А.И. Проектирование зданий с учетом организации движения людских потоков. - М. 1979.
Холщевников В.В. Исследования людских потоков и методология нормирования эвакуации людей из зданий при пожаре. -М.: МИПБ МВД России 1999.-93с.
Кошмаров Ю.А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении. Учебное пособие. АГПС МВД РФ М. - 2000.
Пожарная профилактика в строительстве. Под ред. В.Ф.Кудаленкина. -М.: ВИПТШ МВД СССР 1985 - 452 стр.
Холщевников В.В. Самошин Д.А. Эвакуация и поведение людей при пожарах: Учебное пособие –М.: Академия ГПС МЧС России 2009. -212 с.