Водоснабжение города и промпредприятий с населением 2500 + 6 чертежей

генплан города.dwg

Условные обозначения проектируемая водопроводная сеть ВК-1 водопроводный колодец ПГ-1 пожарный гидрант ВБ водопроводная башня СК водозаборная скважина
-х этажный 12-и кв. жилой дом
-х этажный 4-и кв. жилой дом
-х этажный 2-и кв. жилой дом
Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
Технологическая часть
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ
Генплан рабочего посёлка
станция обезжелезивания

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ.doc

1. Характеристика водоснабжения промышленной зоны и рабочего посёлка
Рабочий посёлок с численностью населения 2500 жителей расположен на территории Республики Беларусь в Брестской области. Город имеет в основном двухэтажную застройку. В качестве системы водоснабжения принимается:
)по назначению – объединенная система (единый водопровод на хозяйственно-питьевые производственные и противопожарные нужды);
)по видам объектов водоснабжения – система водоснабжения рабочего посёлка и промышленной зоны ;
)по способу подъема воды – с помощью насосов;
)по характеру использования воды – прямоточная и оборотная;
В рабочем посёлке расположена промзона которая включает три предприятия и котельную.
Схема водоснабжения с использованием подземных источников представлена на рисунке 1.1
Рисунок 1.1 Схема водоснабжения из подземных источников:
–водозаборные скважины; 2–водоочистная станция; 3–резервуары чистой воды; 4–насосная станция второго подъема; 5–водоводы; 6–водопроводная сеть города; 7–водонапорная башня;8- промзона.
Данные о которых приведены в таблице 1.1
Таблица 1.1 – Данные по промышленной зоне
Завод метал-локонст-рукций
Завод метал-локанст-рукций
Число человек пользующихся душем
Число работающих в горячих цехах
Число работающих в холод
Определение расчётных расходов воды
1 Определение расходов воды на питьевые нужды рабочего посёлка
Средний суточный расход воды на хозяйственно-питьевые нужды населения определяется:
Кн- коэффициент учитывающий расход воды на нужды учреждений организаций и предприятий социально-гарантированного обслуживания а также неучтённые расходы принимается по [1];
qж – среднесуточная норма водопотребления принимаемая по таблице А.1 [1] в зависимости от степени санитарного благоустройства зданий и климатических условий района в котором находится объект водоотведения лчел·сут.
Расчетные расходы воды в сутки наибольшего водопотребления определяются:
Kсут.max=1.2 – коэффициент максимальной суточной неравномерности который принимается из [1]. Он учитывает режим работы предприятий степень благоустройства зданий и изменение водопотребления по сезонам года и дням недели.
Средний максимальный часовой расходы воды определяется по формуле:
Kчасmax– коэффициент максимальной часовой неравномерности:
Kчасmax = αmax · max (2.5)
α – коэффициент учитывающий степень благоустройства зданий режима работы предприятий определяется по [1]: αmax = 1.3
– коэффициент учитывающий число жителей в населенном пункте принимается по табл. 2 [1]: max = 1.6.
Kчасmax = 1.3 ·1.6 = 2.08
Средний часовой расход:
Максимальный часовой расход:
Секундный расход воды определяется по формуле:
Средний секундный расход:
Максимальный секундный расход:
2 Определение расходов на поливку территории
Расход воды на мойку улиц проездов площадей поливку зеленых насаждений:
qпол – норма водопотребления на поливку принимаемые по таблице А.3 [1]:
fi – площадь поливаемой территории.
Поливка зеленых насаждений производится 2 раза в сутки в течение 5-ти часов в период с 4 до 7 и с 20 до 22 часов.
Расчет расхода воды на поливку территории сведен в таблицу 2.1.
Таблица 1.2 – Расчет расхода воды на поливку территории
Наименование поливаемой территории
Площадь рабочего посёлка %
Площадь рабочего посёлка м2
Площадь территории м2
Норма расхода воды на поливку лм2
Расход воды на 1 поливку м3сут
а) механизированная мойка улиц и площадей
б) механизированная поливка улиц и площадей
в) поливка зеленых насаждений парков
г) поливка газонов и цветников
Общий расход воды на поливку:
3 Определение расходов воды по промышленной зоне
3.1 На питьевые и душевые нужды
Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды рабочих определяют:
– норма водопотребления в холодных и горячих цехах:
– число человек работающих в холодных и горячих цехах принимается из таблицы 1.1.
Так как в первую и во вторую смену работает одинаковое количество людей то расход воды на хозяйственно-питьевые нужды определяют исходя из количества работающих в первой смене.
Расход воды на питьевые нужды 1 смены:
Распределение расходов воды по часам на хозяйственно-питьевые нужды зависит от характера производства продолжительности смены. Расчеты сводятся в таблицу 2.2.
Норма расхода воды на одну душевую сетку принимается равной 500 лчас. Продолжительность пользования душем после окончания смены – 45 минут. Расчетное количество душевых сеток принимается для смены с максимальным количеством работающих.
0 – норма расхода воды на 1 душевую сетку за 45 мин;
– время пользования душем мин;
n – количество душевых сеток:
Nдуш – максимальное число человек в смену принимающих душ;
Nнорм – нормативное число рабочих приходящихся на одну душевую сетку принимаемое в зависимости от группы производственных процессов.
Кабельный завод по группе производственных процессов имеет категорию II в (Nнорм=5челдуш). Количество душевых сеток при этом по сменам:
Максимальный расход воды на душевые нужды кабельного завода по сменам:
Завод металлоконструкций по группе производственных процессов имеет категорию II в (Nнорм=5челдуш). Количество душевых сеток при это
Максимальный расход воды на душевые нужды завода металлоконструкций по сменам:
Автобаза по группе производственных процессов имеет категорию II в (Nнорм=5челдуш). Количество душевых сеток при этом по сменам:
Максимальный расход воды на душевые нужды завода металлоконструкций по сменам:
Котельная по группе производственных процессов имеет категорию II в (Nнорм=5челдуш). Количество душевых сеток при этом по сменам:
Результаты расчетов заносят в таблицу 2.2
3.2 На нужды столовой
Максимальный суточный расход на нужды столовой составит:
Nобщ – количество работающих на предприятиях: Nобщ=2214 челсут;
а – количество условных блюд на 1 работающего: а=25;
q – норма расхода воды на 1 условное блюдо: q=16 л.
kh – коэффициент часовой неравномерности водопотребления: kh=11 – 14;
n – число часов работы столовой: n=10 – 12 ч.
Результаты расчетов заносят в таблицу 2.2.
3.3. На производственные нужды
В системе водоснабжения расход воды составит:
- расход воды на умягчение составит 2184 м3сут. Котельная работает 24 часа в сутки. Часовой расход на умягчение составит:
- на технологические нужды завода металлоконструкций 13344 м3сут. Завод работает 16 часов в сутки. Часовой расход составит:
- на собственные нужды установки по умягчению 24288 м3сут. Работает 24 часов в сутки. Часовой расход составит:
- на подпитку систем охлаждения 48 м3сут. Работает 16 часов в сутки. Часовой расход составит:
- на подпитка систем оборотного водоснабжения автобазы 4.8 м3сут. Автобаза работает 16 часов в сутки. Часовой расход составит:
- на подпитка систем оборотного водоснабжения кабельного завода 100 м3сут. Кабельный завод работает 16 часов в сутки. Часовой расход составит:
Расход воды на производственные нужды составит:
3.4 Определение расхода воды на пожаро-
тушение на промышленной зоне
А) Расчетное количество одновременных наружных пожаров на промзоне принимается в зависимости от занимаемой ими площади.
При S до 150 га принимается 1 пожар
при S>150 га – 2 одновременных наружных пожаров.
Так как площадь кабельного завода завода металлоконструкций и автобазы меньше 150 га то принимаем 1 наружный пожар.
Расход воды на тушение 1 пожара должно приниматься для здания требующего наибольшего расхода согласно таблице 3 4 [2].
Необходимые параметры здания завода металлоконструкций:
S=ab=101142=14342 м2
V=abh=1434210=143420 м3
Степень огнестойкости III
Категория по взрывоопасной и пожарной опасности А.
В зависимости от объема производственного здания ( 143420 м3) а также от его степени и категории (III А) расход составляет 40 лс при расчетной продолжительности тушения пожара 3ч.
Б) На внутреннее пожаротушение зданий оборудованных внутренними пожарными кранами расчет воды определяется по таблице 7 [2].
для завода металлоконструкций - две струи по 5 лс на каждую струю:
3.5. На нужды поливки
Расход на поливку территории определяется в зависимости от рода покрытия территории вида насаждения и климатических условий по таблице[1].
На 1 механизированную поливку 1 м2 условных покрытий проездов и площадей требуется 03 – 04 л воды. Принимается 1 поливка в сутки
Для поливки газонов и цветников 5 лм2. Принимается 1 поливка в сутки:
Количество поливок 1 – 2 раза в сутки.
Общий расход воды на поливку территории:
Водопотребление по промышленной зоне сводится в таблицу 2.2
4 Определение расхода воды на пожаротушение
Расчетный расход на наружное пожаротушение и количество одновременных пожаров принимается по таблице 1 [2] в зависимости от числа жителей в рабочем посёлке и этажности жилой застройки.
Число жителей Nраб.пос.= 2500 человек.
Число одновременных пожаров n = 1
Расход воды на наружное пожаротушение в населенном пункте на один пожар qнар.пож.= 10 лс
Расход воды на внутреннее пожаротушение на один пожар qвнутр.пож=5 лс
Секундный расход воды на пожаротушение в населенном пункте:
Максимальный часовой расход в населенном пункте:
Таблица 2.2 - Водопотребление промышленной зоны
Расход водым3чна нужды:
Суммарные расходы м3час
Хозяйст-венно-питьевые нужды
Техноло-гические нужды з-да металло-конструкций
нужды установки по умягч.
5 Составление суммарного графика водопотребления
При составлении суммарного графика водопотребления необходимо знать распределение расходов воды на хозяйственно-питьевые нужды населения по часам суток. Принимается типовой график водопотребления близкий к расчетному коэффициенту часовой неравномерности:
Типовой Kчас.расч. является коэффициент часовой неравномерности Kчас.тип.=25. Если считать суточный расход воды за 100% то единичный часовой расход в % следующий
Расчеты по определению суммарного водопотребления сводится в таблицу 2.3.
Таблица 2.3 – Расчеты по определению суммарного водопотребления
Хозяйственно-питьевые нужды населения
Расход воды на поливку м3ч
Расход воды на промзоне
Суммарный расход воды
Продолжение таблицы 2.3 – Расчеты по определению суммарного водопотребления
Основные положения трассировки водопроводной сети
Источником водоснабжения рабочего посёлка и промышленной зоны являются подземные воды. Насосная станция 2-го подъема располагается на территории очистных водопроводных сооружений. Учитывая что территория рассматриваемого рабочего посёлка небольшая рельеф местности спокойный требуемые напоры для различных потребителей различаются незначительно а расстояние от насосной станции 2-го подъема до рабочего посёлка невелико принимаем схему водоснабжения однозонной.
В схему водоснабжения включается промежуточная регулирующая емкость - водонапорная башня (ВБ) которая располагается на самой высокой отметке территории посёлка.
Водопроводная сеть посёлка состоит из магистральной и распределительной сетей.
Диаметры распределительной сети определяется по величине расхода воды на тушение одного наружного пожара диаметры магистральной сети – гидравлическим расчетом.
После подсчета характерных расчетных расходов воды при различных режимах работы сети выбирают место расположения водонапорной башни.
Трассировка магистральной сети выполняется с таким расчетом что вода подается ко всем потребителям кратчайшим путем. Основные магистрали соединяются перемычками в результате чего схема кольцевая.
При выборе трассы водопроводных линий следует соблюдать следующие требования:
Обеспечить подачу воды в заданных количествах с необходимым давлением.
Обеспечить надежность работы сети как при нормальной работе так и при аварии.
Запроектированная сеть должна обеспечивать наименьшую величину приведенных затрат на строительство и эксплуатацию систем водоснабжения.
Соблюдая требования предъявляемые к водопроводной сети и учитывая факторы влияющие на ее устройство выбирается такая конфигурация сети которая обеспечивает возможно меньшую протяженность сети наилучшие условия прокладки и позволяет легко осуществлять ее дальнейшее развитие при увеличении числа потребителей.
В рабочем посёлке линии водопроводной сети прокладываются обычно по улицам и проездам поэтому очертание сети определяется планировкой рабочего посёлка.
Выбор режима работы насосной станции 2-го подъёма
1 Составление совмещенного графика
водопотребления и работы НС-I НС-II
При выборе режима работы насосов необходимо руководствоваться следующим:
Стремиться к установке насосных агрегатов большой производительности наименьшего количества
Все насосы должны быть однотипными т.е. иметь одинаковые напор и подачу.
Количество переключений насосов должно быть минимальным.
График работы насосов должен быть близок к графику водопотребления для того чтобы получить наименьшую емкость бака водонапорной башни
Максимальная производительность насосов НС-II в % может быть ниже максимальных расходов на значение (04 – 06) %
Совмещенный график водопотребления и работы НС-1 и НС-2 изображен на рисунке 4.1
Рисунок 4.1 – Совмещенный график водопотребления рабочего посёлка промзоны и работы НС-1 и НС-2
2 Определение емкости бака водонапорной башни и ее размеров
Водонапорная башня предназначена для хранения регулирующего и противопожарного объема воды а также для создания и поддержания в сети необходимого напора. Объем бака рассчитывается:
Wб.= Wpег +Wnож. м3 (4.1)
Wpег. – регулирующий объем бака который определяется путем совмещения графиков водопотребления и подачи насосов НС-II.
Расчет сводится в таблицу 4.1.
P –максимальный остаток в баке %
Qсут. max = 5000 м3сут.– максимальный суточный расход воды.
Wn – неприкосновенный запас воды на пожаротушение рассчитанный на 10 мин. тушения пожара.
Максимальный секундный расход воды:
лс – расход воды на пожаротушение посёлка и промышленной зоны.
Определение емкости бака водонапорной башни сведено в таблицу 4.1
Таблица 4.1 – Определение регулирующей емкости бака водонапорной башни
Водопотребление рабочего посёлка %
Остаток воды в баке%
При работе трёх насосов подача – 62 %. Двух – 46 %.Одного – 23%.
Wpег. – регулирующий объем бака составляет:
Определение емкости бака водонапорной башни
Wб.=Wnож.+Wpег=737+282=3557 м3 (4.5)
Объём бака водонапорной башни:
Отношение высоты водонапорной башни к ее диаметру:
Диаметр бака водонапорной башни:
Высота бака водонапорной башни:
3 Определение ёмкости запасно-регулирующих резервуаров и их размеров
Резервуары предназначена для хранения хозяйственного противопожарного объема воды и объема воды на собственные нужды очистной станции.
Wрез = Wpег. + Wnож. + W0 (4.8)
Wpег. – регулирующая емкость резервуара которая определяется путем совмещения графиков работы НС-I и НС-II:
Расчет регулируемого объема резервуара сведен в таблицу 4.2
Таблица 4.2 – Расчет регулируемого объема резервуара
Поступление в резервуар %
Расход из резервуара %
Регулирующая емкость резервуара:
Wnож. – противопожарный объем резервуара
Wnож. = 3 (Qчас.пож. + Qmax.хоз – QI) (4.11)
Qчас.пож. – общий расход воды на пожаротушение м3ч;
Qmax.хоз – объем воды потребляемой из сети в течение трех смежных часов наибольшего расхода
QI – часовая подача воды насосной станцией первого подъема
Значит неприкосновенный противопожарный запас воды составит:
W0 – объем воды на собственные нужды очистной станции (м3). Принимается (3% 10%) от Qсут. max:
Полная емкость резервуара чистой воды составит:
Принимается к установке 2 резервуара. Объем каждого составляет:
Принимаются резервуары:
Марка РЕ – 100М – 10.
Полезная емкость резервуара – 692 м3;
Номинальная емкость 700 м3
Площадь резервуара: F = l·b = 12·24 = 288 м2.
Схема резервуара приведена на рисунке 4.2
Рисунок 4.2 – Схема резервуара чистой воды
Отметка воды в резервуаре принимается равной отметке земли в месте расположения резервуара:
Высота столба воды в резервуаре:
Отметка дна резервуара
Zд. = Zзем. – hв. = 197.5 – 32 = 1943 м (4.15)
Высота столба воды необходимой для тушения пожара в резервуаре:
Отметка неприкосновенного противопожарного запаса:
Zпож =Zдна + hпож = 1948 + 16 = 196.4 м (4.17)
Гидравлический расчёт водопроводной сети рабочего посёлка
В соответствии с принимаемой системой водоснабжения необходимо рассчитать: водоводы I соединяющие водонапорную башню с сетью и водоводы II соединяющие насосную станцию второго подъёма с сетью. Для обеспечения надёжности подачи воды принимают водоводы из двух линий. Материал труб – чугун. Длину водоводов определяют по генплану водоснабжения рабочего посёлка и промзоны.
1 Определение характерных расчетных режимов работы сети
Водопроводная сеть проектируется и проверяется для трех основных расчетных случаев:
)максимальный хозяйственный водоразбор;
)максимальный хозяйственный водоразбор при пожаре;
)максимальный транзит в башню.
Расчет сводим в таблицу 5.1
Таблицу 5.1 – Режимы работы сети
Подаваемые в сеть расходы лс
Сосредоточенные расходы
Максимальный хозяйственный
Максимальный хоз-ый водоразбор
Максимальный транзит в башню(19-20)
2 Определение удельных путевых и узловых расходов воды
Наиболее часто применяется такая расчетная схема отдачи воды при которой сосредоточенный водоотбор наиболее крупных потребителей намечается отдельными узловыми точками а водоотбор остальных предполагается равномерным по длине магистральной сети с отбором его в узловых точках. При этом условно считают что водоотдача участка сети пропорциональна его длине при постоянном удельном расходе. Удельный расход – расход приходящийся на единицу длины сети.
где - суммарный расход воды отбираемый из сети рассредоточенными потребителями при принятом расчетном режиме лс
- общая расчетная длина магистральной сети = 853.65 м.
Участки сети служащие только для транспортировки воды а не для ее раздачи т.е. проходящие по незастроенным территориям в расчетную длину не включаются.
Участки сети проходящие по территории застроенной с одной стороны учитываются в половинчатом размере.
Величина удельных расходов изменяется в соответствии с графиком водопотребления и будет различна для разных режимов работы сети.
Для режимов максимального хозяйственного водоразбора и максимального хозяйственного водоразбора при пожаре:
Для режима максимального транзита в башню:
Расход воды отдаваемой каждым участком т.е. путевой расход определяется формулой:
где - расчетная длина каждого участка сети м
Расчеты приведен в таблицу 5.2
Таблица 5.2 - Путевой расход отдаваемый каждым участком сети
Длина участка сети м
макс.-хоз. и макс.-хоз. водоразбор при пожаре
максимальный транзит в башню
Отбор путевых расходов предполагается в узловых точках к которым примыкают расчетные участки. Для упрощения расчетов принимают что путевой расход каждого участка делится пополам и присоединяется в качестве сосредоточенного расхода в узловой точке. Узловой расход любой узловой точки сети будет состоять из полу суммы путевых расходов примыкающих к узлу участка.
Расчеты приведены в таблице 5.3
Таблица 5.3 –Узловой расход отдаваемый каждым участком сети
№ участ-ков при-мыкающ-их к узлу
Максимально-хозяйст-венный водоразбор лс
Максимальный транзит в башню лс
Сосредото-ченный рас-ход воды при пожаре лс
3 Определение экономических диаметров сети
Для определения диаметра необходимо произвести предварительное потокораспределение расходов воды по сети:
) максимальный хозяйственный водоразбор лс:
) максимальный хозяйственный водоразбор при пожаре лс:
) максимальный транзит в башню лс:
Данные предварительного потокораспределения расходов воды по участкам сети используются для определения диаметров сети расчет приведен таблице 5.4
Таблица 5.4- Предварительное потокораспределение расходов воды по участкам сети
Расход для режимов лс
4 Гидравлический расчет трёх режимов работы сети
а) МАКСИМАЛЬНЫЙ ХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ВОДОРАЗБОР
В кольце 1 невязка – -0.00019 м
Результаты гидравлического расчета на ЭВМ при данном режиме работы приведены в таблице 5.5
Таблица 5.5 – Результаты гидравлического расчета при максимальном хозяйственном водоразборе
Трубы чугунные ГОСТ 9583-75
б)МАКСИМАЛЬНЫЙ ХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ВОДОРАЗБОР И ПОЖАР
В кольце 1 невязка – -0.0052 м
Результаты гидравлического расчета на ЭВМ при данном режиме работы приведены в таблицу 5.6
Таблица 5.6 – Результаты гидравлического расчета при максимальном хозяйственном водоразборе и пожаре
б)МАКСИМАЛЬНЫЙ ТРАНЗИТ В БАШНЮ
В кольце 1 невязка – 0.0059 м
Результаты гидравлического расчета на ЭВМ при данном режиме работы приведены в таблице 5.7
Таблица 5.7 – Результаты гидравлического расчета при максимальном транзите в башню
Диаметры водоводов определяются исходя из пропуска максимального расхода воды т.е. для максимального хозяйственно-питьевого водоразбора при пожаре. Водовод прокладывается в две нити из стальных труб.
Дэ=Э0.14 Q0.42 (5.3)
Э=0.75 – экономический фактор
Расход воды при максимальном водоразборе:
При максимальном водоразборе по [3] параметры водоводов следующие:
Диаметр водовода – 250 мм
Скорость воды в водоводе – 0.62 лс
Гидравлический уклон – 3.90
Потери напора в водоводах от насосной станции второго подъема до рабочего посёлка
L – расстояние от насосной станции второго подъема до рабочего посёлка: L=1000 м.
Определение напоров в водопроводной сети
1 Требуемые свободные напоры
Требуемые свободный напор водопроводной сети определяется исходя из этажности жилой застройки
n – этажность застройки города.: n=2
2 Выбор диктующей точки и определение высоты
Диктующей точкой являются точки наиболее удаленные от насосной станции и точки имеющие наибольшие геодезические отметки земли.
Высота водонапорной башни определяется по формуле:
НВБ= Нтр.св – ( Zд – Zб) + Σhi м (6.2)
Нтр.св – свободный требуемый напор (14 м)
Zд – отметка поверхности земли в диктующей точке (197);
Zб – отметка поверхности земли в месте расположения водонапорной башни (1975);
Σhi – потери напора при движении от водонапорной башни до диктующей точки при максимальном водоразборе: Σhi=271 м.
Высота водонапорной башни составляет
НВБ= 14.0 – (197– 1975) + 271 = 1721 м
3 Определение напоров насосов для трёх режимов работы водопроводной сети
При максимальном водоразборе из сети напор составляет
НН = (Zд – Zn) +Нтр.св.+ Σhс+ hв+ hн.с. м (6.3)
Zд – отметка диктующей точки: Zд=197 м;
Zn – отметка расчетного уровня воды в резервуаре чистой воды: Zn=198 м;
Нтр.св. – требуемый свободный напор: Нтр.св.=14 м;
Σhс – потери напора в сети при движении воды от насосной станции до диктующей точки Σhс=661 м;
hв – потери напора в водоводах: hв=39 м;
hн.с. – потери напора в коммуникациях насосной станции: hн.с.=3.0 м.
При максимальном водоразборе из сети напор составляет:
НН = (197 – 198) + 14 + 661 + 39 + 3.0 = 2651 м
Необходимый напор насосов для случая максимального транзита в башню:
НН=(Zб – Zn) + НВБ + hб+ Σh’’с+ h’’в+ h’’н.с. м (6.4)
НВБ – высота водонапорной башни: НВБ = 1721 м
hб – высота бака водонапорной башни: hб =77 м;
h’’в – потери напора в водоводах: h’’в=39 м;
h’’н.с. – потери напора в коммуникациях насосной станции: hн.с.=3 м;
Σh’’с – потери напора в сети: Σh’’с=19 м
Zб – отметка поверхности земли в точке расположения башни: Zб.=1975м;
Zn – отметка расчетного уровня воды в резервуаре чистой воды: Zn=198 м.
Необходимый напор насоса для случая максимального транзита в башню:
НН = (1975 – 198) + 1721 + 77 + 19 + 39 + 3.0 = 3321м
Необходимый напор насосов для случая пожара при максимальном водоразборе:
НН= (Zд – Zдна) +Н’тр.св.+ Σh’с+ h’в+ h’н.с. м (6.5)
Zд – отметка поверхности земли в диктующей точке Zд=197 м;
Zдна – отметка дна резервуара: Zдна = Z1 = 1943 м;
Н’тр.св. – требуемый свободный напор при пожаре: Н’тр.св.=10 м;
Σh’с – потери напора в сети: Σh’с=532 м;
h'в – потери напора в водоводах: h'в=39 м;
h’н.с. – потери напора в коммуникациях насосной станции: h’н.с.=3 м.
НН = (197 – 1943) +10.0 + 532 + 39 + 3 = 2492 м
Подбор насосов приведен в таблице 6.1
Таблица 6.1 – Подбор насосов
Число рабочих насосов
Максимальный водоразбор
Максимальный транзит в башню
Максимальный водоразбор и пожар
Сооружения по забору подземных вод
1 Проектирование и расчёт водозаборных сооружений
Необходимо запроектировать групповой скважинный водозабор производительностью Qв=5000 м3сут. В качестве источника водоснабжения используется неограниченный напорный пласт с площадным питанием: Важнейшие расчетные параметры пласта:
- коэффициент фильтрации К=17 мсут (00002 мс);
- отметка поверхности земли zз=197 м;
- отметка статического уровня воды в пласте zст=192 м;
- отметка верхней части верхнего водоупора zв1=178 м;
- отметка верхней части нижнего водоупора zв2=153 м;
Водовмещающие породы пласта представлены крупнозернистыми песками с диаметром частиц d=06 10 мм (dср=075 мм).
Рисунок 7.1 Расчетная схема скважины
2 Описание гидрогеологических условий и принятых схем отбора воды из подземного источника
Требуемый забор воды из подземных источников Qв.подз. = 5000 м3сут.
Характеристика гидрогеологических условий напорного пласта.
Для расчета принимаем напорный водоносный пласт мощностью 18 м.
Статический уровень грунтовых вод находится на отметке 192м.
Водовмещающая порода – песок средней крупности с характеристиками:
коэффициентом фильтрации Кф = 17 м3сут
d = 0.4 мм (размер частиц)
3 Проектирование и расчет взаимодействующих скважин в напорных условиях
3.1 Определение производительности скважин
Определение производительности скважин производят методом последовательного приближения в следующей последовательности:
)на основании материалов изысканий намечают для данного пласта предварительную производительность скважин определяют требуемое количество скважин nо определяют для них тип фильтра и находят So :
)определяют рациональное расположение скважин находят
)определяют n1 и т.д. пока
Определяем предельное допустимое понижение уровня воды в скважине:
Предварительно задаемся радиусом и радиусом влияния будущих скважин в допустимых пределах для данного типа грунта (песок крупнозернистый).
По этим параметрам считаем безразмерное фильтрационное сопротивление скважины:
Для первого приближения принимается и определяется дебит скважины:
где Кф – коэффициент фильтрации для данного типа грунтов ( мсут )
m-мощность пласта (м).
S - допустимое понижение уровня воды в скважине (м)
- поправка на несовершенство скважины по степени вскрытия пласта.
- поправка на несовершенство скважины по характеру вскрытия пласта характеризующая дополнительное фильтрационное давление.
Определяем количество скважин:
где nраб – количество рабочих скважин
QВЗ – объем воды забираемый водозабором
– расчетная производительность скважины
Принимаем в дальнейший расчет количество скважин = 1.
Для водозаборного сооружения II-й категории надежности при числе рабочих скважин 1-4 количество резервных должно составлять скважина.
Тогда общее количество скважин:
Производится расчет параметров скважины при дебите
Длина фильтра определяется по формуле:
гдеvф.доп. – допустимая скорость фильтрации:
Принимаем расчетную длину фильтра =6.97м.
Значения поправки приводятся в справочной литературе в зависимости от степени вскрытия пласта и отношения . С достаточной точностью можно определить по формуле:
где a и b - показатели степени соответственно равные 25 и 19 при примыкании фильтра к нижнему водоупору.
Коэффициент безразмерного сопротивления фильтра скважины:
где А - параметр фильтрационного сопротивления приниматься в пределах 8 10 для каркасно-стержневых фильтров с проволочной обмоткой и гравийной обсыпкой;
М - мощность пласта в районе действия скважины.
Уточним радиус влияния скважины:
где q0 – площадное питание пласта равное 00055 м3(сутм2). За расчетный примем R=450 м.
Определяется безразмерное фильтрационное сопротивление системы скважин при различных расстояниях между скважинами равными 200 м 250 м 300 м:
Определяется производительность скважин и их количество после первого приближения.
При : м3сут = 66.2 м3час
При : м3сут = 70.8 м3час
При : м3сут = 74.7 м3час
Рассчитывается длина сборных водоводов и других коммуникаций между скважинами водозабора с учетом что число рассматриваемых участков в водоводе на единицу меньше общего числа скважин в водозаборе которое для сооружения II категории надежности на единицу больше числа рабочих скважин.
Из полученных данных следует что при увеличении расстояния между скважинами с 200 до 250 длина межскваженных коммуникаций увеличивается на 50м а число скважин в водозаборе сокращается на 1. В этом случае экономически выгодным вариантом строительства является расстояние = 250м.При увеличении расстояния между скважинами с 250 до 300 м число скважин водозабора не изменяется а длина коммуникаций увеличивается на 150 м. Для водозабора II категории при числе рабочих скважин 1-12 необходимо предусматривать 1 резервную. Общее число скважин составит:
Производится перерасчет параметров скважины при новом дебите :
Степень вскрытия пласта:
Поправка на несовершенство скважины по степени вскрытия пласта:
Радиус влияния скважины: м
Безразмерное фильтрационное сопротивление системы скважин
Производительность скважин и их количество после 2-го приближения.
При : м3сут = 70 м3час
Производительность скважин и их количество после 3-го приближения.
При : м3сут = 67.6 м3час
Значение дебита полученного во втором приближении отличается от дебита третьего приближения на 4% поэтому окончательное значение дебита принимается по 2-му приближению и расчет по определению притока воды к водозабору считается законченным.
Принимается количество рабочих скважин = 3 а количество резервных = 1. Общее число скважин = 4.
Определяются потери напора в фильтре:
3.2 Расчет фильтра скважин
Конструкция фильтра зависит от водовмещающей породы. Т.к. водовмещающая порода напорного водоносного пласта – песок крупнозернистый в соответствии со стандартами и нормами Беларуси выбираем каркасно-стержневой фильтр с проволочной обмоткой и гравийной обсыпкой.
Фактическая скорость воды на входе в фильтр при данном значении составит:
Т.к то надёжная работа фильтра обеспечена.
Необходимая площадь фильтрующей части составляет:
Диаметр фильтра определяется из формулы:
Требуемая глубина скважины:
где - длина отстойника скважины = 2м.
Диаметр обсадных труб скважин принимаем из возможности опускания в них погружных насосов с подачей Q=1671 м3сут(19.3лс) и создания необходимых условий для забора воды из скважин.
Минимальный диаметр обсадных труб: где
- диаметр двигателя насоса.
- допустимый размер щели между обсадными трубами и двигателем насоса. В экономической части проекта приводится технико-экономический расчет для двух насосов принадлежащих различным концернам но имеющим сходные параметры. По итогам расчета выбирается полностью погружаемый насос WILO К 84-2.
С учетом параметров насоса мин. диаметр обсадной трубы будет равен:
3.3 Расчет сборных водоводов
При принятой схеме размещения скважин длина каждого участка сборного водовода - 250м. Длина горизонтальных линий подключения скважин к сборному водоводу намечена в пределах 20м. Диаметр трубопроводов линий подключения принимается равным 150 мм. Диаметр труб водоподъемной колонны в соответствии с намеченным типом насоса составляет 150мм.
Гидравлический расчет сборных водоводов выполняется по схеме расчета тупиковых водопроводных сетей с рассредоточенной подачей воды в точки питания. Узловые расходы равны производительности скважины – 19.3 лс. Результаты расчета сведены в таблицу 7.1
Таблица 7.1 Гидравлический расчет сборных водоводов.
3.4 Определение необходимого напора насосов и подбор водоподъемного оборудования
Требуемый напор насосного оборудования скважин определяется по формуле:
где - геометрическая высота.
- отметка воды в РЧВ. - отметка динамического уровня воды в скважине.
- потери которые включают в себя потери напора по длине в сборных водоводах и местные потери.
Принимаем местные потери в процентах от потерь по длине:
- свободный напор на изливе. (Принимается 05 1м)
Исходя из расчетной подачи насоса 70 м3час и напора 31.64 м а также технико–экономических расчетов принимаем для скважин насос WILO К 84-2 с мотором NU 501-211.
4 Проектирование здания насосной станции первого подъема
Над устьем колодца устраивают павильоны над поверхностью земли. Расположение павильона относительно поверхности земли зависит от типа насосов. Для насосов ЭЦВ оборудованных погружным двигателем принимается з поверхностная схема расположения павильона.
5 Зоны санитарной охраны подземного источника водоснабжения
Для обеспечения необходимой санитарной защиты водозабора предусматривается создание трех поясов зоны санитарной охраны.
Первый пояс образуется выделением вокруг каждой скважины территории на 30м во всех направлениях.
Второй пояс включает территорию находящуюся в радиусе R от крайних скважин:
где Q – производительность всего водозабора
Т – время добегания загрязнений до поверхности скважины; для второй климатической зоны в которой расположена Республика Беларусь:
для безнапорных пластов – 200суток
m – мощность пласта м
n – пористость пласта n=0.3
Третий пояс включает территорию находящуюся в радиусе R определяемом по той же формуле что и для второго пояса но при Т = 25лет = 9125сут.
Водопроводные очистные сооружения. Насосная станция второго подъёма.
1 Описание принципиальной схемы очистки
Для выбора метода очистки воды а также схемы и состава сооружений осуществляется в сравнении показателей качества воды в источнике с нормативами [4]. Сравнение показателей приведены в таблице 8.1
Таблица 8.1 – Оценка качества воды в источнике
Наименование показателей
В источнике водоснаб-жения
Заключение о необходимости подготовки воды
требуется обезжелезивание
Требуется обезмарганцев.
Свободная углекислота
Общее количество колифорных бактерий
На основании сравнения показателей качества воды с нормами [4] можно сделать вывод о необходимости обезжелезивания воды а также об ее дегазации. В связи с небольшим превышением содержания Mn требуется ее обезмарганцевание которое может быть осуществлено в тех же сооружениях что и обезжелезивание воды.
Строительными нормами [5] приведены пределы применимости метода фильтрования с упрощенной аэрацией для обезжелезивания воды:
)содержание общего железа ≤10 мгл при этом [Fe2+]≥70%[Feобщ];
)щелочность ≥1-15ммольл;
)окисляемость ≤6-7 мгл;
)сероводород (H2S) ≤2 мгл.
На основании приведенных данных принимается метод фильтрования с упрощенной аэрацией на безнапорных (открытых) фильтрах. После фильтрования вода поступает в РЧВ пройдя предварительную обработку бактерицидным облучением.
С целью экономии воды на собственные нужды станции предусматривается оборот воды после промывки фильтров заключающийся в следующем: грязная вода после промывки фильтров отводится в отстойники оборотного водоснабжения откуда после длительного отстаивания равномерно откачивается и подается в голову сооружения т.е. в водовод первого подъема подающий воду на станцию обезжелезивания.
Осадок из отстойников оборотного водоснабжения периодически перекачивается на шламовые площадки располагаемые за пределами станции водоподготовки. Схема сооружений приведена на рисунке 8.1
Рисунок 8.1 - Принципиальная схема сооружений станции обезжелезивания
-водоводы первого подъема; 2-скорый фильтр; 3-бактерицидная установка; 4-РЧВ; 5-насосная станция второго подъема;5а-промывные насосы; 6-отстойник промывных вод; 7-насос для перекачки осветленной воды из отстойника 6 в голову сооружения; 7а-насос для отведения осадка на шламовые площадки 8.
2 Определение полной производительности водопроводной очистной станции
Полная производительность водопроводной очистной станции является суммой расчётного расхода воды для суток максимального водопотребления и расхода воды на собственные нужды очистной станции (промывка фильтров потери воды на удаление осадка из отстойников очистка и промывка очистных сооружений приготовление растворов реагентов). Поскольку на станции предусмотрен оборот промывных вод то коэффициент расхода на собственные нужды станции в соответствии [5] может быть принят К =103-104.Для станции обезжелезивания подземных вод К=103 и после этого расчетный расход воды поступающей на станцию составит:
3 Расчет основных технологических сооружений
Скорые фильтры могут использоваться для задержания как взвешенных (при осветлении воды) так и растворенных веществ (при обеззараживании подземных вод).
В качестве фильтрующей загрузки принимают кварцевый песок с крупностью частиц 1-16мм с высотой слоя 15м. Скорость фильтрования в соответствии с техническими указаниями W223-2 «Обезжелезивание и обезмарганцевание воды » [6] мч.
Площадь фильтрования F м2 составит:
где Q – расчетная производительность станции м3сут;
- продолжительность работы станции в течение суток ч;
- расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме мч (принимается по [6]);
- число промывок каждого фильтра = 05;
- интенсивность промывки лс·м2 =20 лс·м2;
- продолжительность промывки фильтра в часах принимается равной 6 минут;
- время простоя фильтра в связи с промывкой принимаемое для водной промывки 033 часа;
В каждом фильтре имеются ячейки с рабочей площадью фильтрования 51 х 2.4 м. Фильтр оборудуется каналом. Площадь рабочей части ячейки составляет:
Рисунок 8.2 - Фильтр
- рабочая площадь фильтрования; 2 - канал.
Число фильтров Nфопределяется из отношения:
Скорость промывки фильтра составляет:
где - интенсивность промывки фильтра лсм2.
Дренажная система фильтра предназначенная для сбора фильтрата а также для подачи промывной воды при промывке рассчитывается по промывному расходу лс. В качестве дренажа фильтров принимаются сдвоенные модули фирмы «Леопольд» с водопроницаемыми дренажными покрытиями. Модули располагаются перпендикулярно каналу длинной стороной.
Количество блоков приходящихся на один фильтр составит:
Полная высота фильтра составляет:
где Ндр – высота дренажной части м;
Нз – высота слоя загрузки м;
Нв - высота слоя воды над загрузкой м;
Нпрег – высота прегрузки м.
3.2 Промывка скорых фильтров
Промывной расход необходимый для промывки фильтра определяется по формуле:
где – интенсивность промывки лс·м2 ;
Fя - площадь ячейки м2.
Вода на промывку подается с помощью специальных промывных насосов размещенных в насосной станции второго подъема.
По справочнику «Насосы и насосные станции» [7] подбираются насосы для промывки типа Д1250-63б со следующими характеристиками: Q=1050м3ч Н=44 м N=200кВт.
Желоба для сбора и отведения промывной воды устраиваются над загрузкой и их количество определяется исходя из допустимого расстояния между двумя желобами которое не должно быть более 2.2 м и :
Расстояние между осями желобов:
Ширина желоба Вж м определяется по формуле:
где qж – расход воды по желобу м3с;
аж – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины принимается равным 1;
Кж – коэффициент принимаемый равным для желобов с полукруглым сечением – 2.
Так как ширина желоба составляет 0.47 м то высота прямоугольной его части составит 0.235 м. По этим размерам построим сечение желоба.
Рисунок 8.3 - Поперечное сечение желоба
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до верхних кромок желобов определяем по формуле:
Расстояние от дна желоба до дна канала определяется по формуле:
где А- ширина канала м;
Для удаления воздуха из дренажной системы предусматривается воздушник диаметром 75 мм отводящий воздух из верхней зоны нижней части канала.
3.3 Обеззараживание воды
Для обеззараживания воды применяют ультрафиолетовое облучение. По [8] таблица 11.5 подбираются лампы: УДВ-10014-А1 2 лампы по 100м3ч с размерами 1400х1080х420мм и мощностью 12 кВт.
Вместимость отстойников системы оборота промывных вод определяется исходя из промывного расхода и продолжительности промывки:
Дно секции отстойника должен иметь уклон 45-50°.Высота слоя воды в отстойнике равна 1.5 м.
Размеры в плане отстойника могут быть 6×6 45×45 45×6. При большом объеме отстойника возможно его устройство из 2 или 4 секций.
Принимается статический прямоугольный в плане с призматическим днищем отстойник из двух сообщающихся секций с размерами 4.5×6 м.
Принимаем следующую схему промывных вод включающую следующие процессы:
)подача промывных вод в отстойник;
)осветление воды в отстойнике;
)перекачка осветленной воды в исходную воду поступающей на фильтры;
)уплотнение осадка в отстойнике;
)перекачка осадка на площадки для подсушивания.
Продолжительность фильтроцикла 48ч.
Число отстойников определяется по формуле:
Где - количество фильтров на станции;
-расчетное время цикла работы отстойника ч (включает отстаивание-24 часа и перекачку воды в голову сооружения-12 часов);
- число промывок каждого фильтра в сутки n=0.5;
- продолжительность работы в течение суток =24 ч.
Принимая объем воды подлежащей перекачке в голову сооружения равным 80% от общего объема промывных вод при промывки одного фильтра. Определяется расход перекачиваемой воды:
Доля % объема перекачиваемой воды по отношению к расходу очищаемой воды:
Подбирается насос для перекачки по [7] К818 Нн=14м Qн=14м3ч со следующими характеристиками N=1кВт =53%.
3.5 Определение количества осадка
Определение количества осадка осуществляется из условия расчетной производительности станции и содержания железа в воде 2.5 мгл:
При влажности осадка 965 % после 12 часов пребывания в отстойнике его объем в пересчете на Fe(OH)3 составит:
5 – доля сухого вещества в объеме осадка;
– атомный вес железа;
7 – вес молекулы Fe(OH)3;
Осадок первоначально накапливается в течении 14 суток затем ежесуточно сбрасывается на шламовые площадки.
Объем осадка за 14 суток составит:
3.6 Расчет шламовых площадок
Обезвоживание осадка предусматривается на шламовых площадках.
Количество осадка накопившегося за год составит:
Общая площадь шламовых площадок составит:
H – принятая годовая нагрузка на площадки принимается равной 6 м3м2 ;
2 – коэффициент разбавления осадка;
Период зимнего намораживания осадка для условий РБ принимается 138 дней.
Количество накопившегося осадка за период зимнего намораживания без учета фильтрации определяется по формуле:
Количество намороженного осадка с учетом фильтрации:
гдеК – коэффициент определяющий величину фильтрации в период зимнего намораживания в зависимости от грунтовых условий (супесь);
Общее количество осадка составит:
Необходимо предусматривать резервные карты на период весеннего таяния намороженного осадка в размере 25 % от полезной площади то есть рабочая площадь за период зимнего намораживания составит:
При этом высота намороженного слоя составит:
С учетом дополнительной площади на устройство оросительной и осушительной сети принимается дополнительно увеличение площади на 25 % то есть:
Количество карт должно быть не менее 3. На площадках необходимо предусматривать распределительное устройство для напуска осадка устройство для отведения с различных уровней осветленной воды которая образуется в результате уплотнения свежего осадка гидроксида железа или предварительно промороженного осадка.
Результаты расчета площадок приведены в таблице 8.2.
Таблица 8.2 – Расчет шламовых площадок
Площадь шламовых площадок при нагрузке 6 м3м2
Количество осадка за период зимнего намораживания
Период зимнего намораживания
Величина фильтрации в период зимнего намораживания при К=0.45
Количество намороженного осадка
Рабочая площадь за период зимнего намораживания
Высота намораживания
Общая площадь площадок
Насос для перекачки осадка (марка)
3.7 Расчет коммуникационных трубопроводов
Расчет сводится в таблицу 8.3.
Таблица 8.3 - Расчет коммуникационных трубопроводов
Наименование трубопроводов
Рекомендуемая скорость мс
Водопровод первого подъема
Подача исходной воды на каждый фильтр
Подача воды на промывку
Отвод промывной воды
Коллектор подачи промывной воды
Коллектор отвода промывной воды в отстойники
Водоводы II-го подъёма
При расположении сооружений следует использовать рельеф местности. Для определения отметок уровней воды в различных сооружениях следует учитывать потери напора в самих сооружениях и в соединительных коммуникациях.
Построение высотной схемы начинается от резервуара чистой воды максимальная отметка поверхности воды в котором принимается на 0.5 м выше поверхности земли в этом месте. Прибавляем затем к этой отметке последовательно потери напора в коммуникационных трубопроводах и сооружениях определяют отметки уровней воды во всех сооружениях (расчет выполняется в направлении обратном движению воды).
4 Генплан станции санитарная охрана и благоустройство территории
4.1 Генплан станции водоподготовки
На площадке водопроводной очистной станции размещаются: станция обезжелезивания сблокированная в одном здании со служебно-бытовым корпусом и насосной станцией второго подъема и блоками обеззараживания; РЧВ с камерами переключения; сооружения по обороту промывных вод включающие отстойники с насосной станцией оборотного водоснабжения; шламовые площадки.
4.2 Санитарная охрана и благоустройство территории
Граница первого пояса зоны санитарной охраны водопроводных сооружений должна совпадать с ограждением площадки сооружений и предусматриваться на расстоянии:
- от стен резервуаров фильтрованной (питьевой) воды фильтров (кроме напорных) контактных осветлителей с открытой поверхностью воды не менее 30 м;
- от стен остальных сооружений и стволов водонапорных башен - не менее 15 м.
На территории зоны первого пояса:
- все виды строительства за исключением реконструкции или расширения основных водопроводных сооружений (подсобные здания непосредственно не связанные с подачей и обработкой воды должны быть размещены за пределами первого пояса зоны);
- размещение жилых и общественных зданий проживание людей в том числе работающих на водопроводе;
- прокладка трубопроводов различного назначения за исключением трубопроводов обслуживающих водопроводные сооружения;
- выпуск в поверхностные источники сточных вод купание водопой и выпас скота стирка белья рыбная ловля применение для растений ядохимикатов и удобрений;
б) здания должны быть канализованы с отведением сточных вод в ближайшую систему бытовой или производственной канализации или на местные очистные сооружения расположенные за пределами первого пояса зоны с учетом санитарного режима во втором поясе. При отсутствии канализации должны устраиваться водонепроницаемые выгребы расположенные в местах исключающих загрязнение территории первого пояса при вывозе нечистот;
в) должно быть обеспечено отведение поверхностных вод за пределы первого пояса;
г) допускаются только рубки ухода за лесом и санитарные рубки леса.
На площадках водопроводных сооружений с зоной санитарной охраны второго пояса должны предусматриваться технические средства охраны:
- запретная зона шириной 5—10 м вдоль внутренней стороны ограждения площадки ограждаемая колючей или гладкой проволокой на высоту 12 м;
- тропа наряда внутри запретной зоны шириной 1 м на расстоянии 1 м от ограждения запретной зоны;
- столбы-указатели обозначающие границы запретной зоны и устанавливаемые не более чем через 50 м;
- охранное освещение по периметру ограждения при этом светильники надлежит устанавливать над ограждением из расчета освещения подступов к ограждению самого ограждения и части запретной зоны до второго пояса.
4 Насосная станция второго подъёма.
Полный напор определяется:
H = Hст + Σh; (8.31)
Hст = Hг + Hсв; (8.32)
гдеHг – геометрическая высота подъема
Hг = Zдикт.точки – Zm (8.33)
Hсв – свободный напор м ; Hсв =14 м;
Hст = 3+ 14 = 17 м; (8.34)
Σ h = hвс + h нс+ hн
гдеhвс – потери напора во всасывающих трубопроводах;
h нс – потери напора в насосной станции;
hн – потери в напорных водоводах м;
hн = hм + hl = 11· (8.35)
Σ h = 2 + 23 = 25 м;
По имеющимся параметрам (Q = 578 лс H = 42 м) выбираем следующий тип насосов и их количество:
Насос 1Д200-90б n=3000 обмин в количестве 3 штук плюс 1 резервный.
Система оборотного водоснабжения
1 Описание принципиальной схемы системы охлаждения
Нагретая вода в результате охлаждения оборудования котельной и компрессорной под остаточным напором поступает на охладительные сооружения (градирни). После охлаждения вода собирается в резервуаре градирни откуда она забирается насосами охлажденной воды и подается на охлаждение оборудования.
2 Расчёт охлаждающих сооружений
В качестве охлаждающего сооружения принимается вентиляторная градирня.
Исходные данные для расчета градирни:
расход охлаждаемой воды – 58.2 м3ч;
температура нагретой воды – ;
температура охлажденной воды – ;
температура воздуха по сухому термометру – ;
влажность воздуха – .
Необходимая площадь оросителя вентиляторной градирни в плане с капельным и брызгальным оросителем определяется:
где – количество охлаждаемой воды;
– температурный перепад
– коэффициент учитывающий взаимозависимость температуры воды и ее напора перед разбрызгивающим соплом и температуры воздуха по влажному термометру определяется по [9] =460;
– температура воздуха по влажному термометру определяется по [9] = 22;
– скорость движения воздуха через ороситель принимается в зависимости от типа оросителя и уточняется после подбора производительности вентилятора; для капельного оросителя – для брызгального – ; для предварительных расчетов принимается мс;
– плотность воздуха принимается по данным графика [9] в зависимости от и кгм3.
По [9] подбирается вентилятор производительностью 30000-50000м3ч воздуха на одну секцию; тип оросителя – капельный площадь типовой секции – м2.
Количество секций оросителя:
Проверяется скорость потока влажного воздуха относительно оросителя градирни:
где – подача воздуха вентилятором на одну секцию
Вентилятор подобран правильно так как фактическая скорость влажного воздуха лежит в пределах установленных для градирен с капельным оросителем.
Плотность дождя на оросителе (гидравлическая нагрузка):
Удельный расход воздуха:
3 Подбор насосного оборудования систем охлаждения
Требуемый напор у технологического оборудования – 25 30м требуемый напор у компрессоров – 29 35м. По большему из этих напоров –м и расходу охлаждаемой воды – м3ч подбирается насос. Принимаем один рабочий и один резервный насос марки К9035.
Система умягчения воды для нужд котельной
1 Описание принципиальной схемы умягчения
Умягчение воды – процесс понижения ее жесткости обусловленной наличием солей кальция и магния. Существует несколько методов снижения жесткости воды. Выбирают методы исходя из требований к качеству умягчаемой воды (глубины умягчения) и технико-экономических соображений.
Для умягчения воды котельной проектируется схема параллельного Н-Na-катионирования. Н-Na-катионирование применяют для исходной воды с малой некарбонатной жесткостью. При этом часть воды пропускается через Н-катионитный фильтр а другая часть – через Na-катионитный фильтр. Затем оба фильтрата смешиваются. В результате можно получить воду с весьма молой жесткостью и близкой к нулю щелочностью. Выделяющаяся при взаимодействии Na-катионированной воды с Н-катионированной водой двуокись углерода удаляется на специальных дегазаторах.
2 Технологические расчёты по умягчению
При общей жесткости воды забираемой из городского водопровода до 14 мг-эквл умягчения воды для нужд котельной производится методом ионного обмена. Условия эффективного применения умягчения воды по схеме параллельного H-Na-катионирования следующие
мутность исходной воды не более 5-8 мгл;
общая жесткость до 14 мг-эквл;
температура исходной воды до 30-40С при условии загрузки фильтра сульфоуглем;
отношение карбонатной жесткости к общей жесткости при жесткости некарбонатной менее 35 мг-эквл;
остаточная щелочность умягченной воды равна 03-04 мг-эквл;
остаточная жесткость умягченной воды равна 003 мг-эквл
содержание в исходной воде ионов мг-эквл Na+ не более 1-2 мг-эквл.
2.1 Расчёт Н-катионитовых фильтров
Расход воды подаваемый на H-катионитовые фильтры определяется как
где – расчетная производительность водоумягчительной установки =91 м3ч;
Щ – щелочность обрабатываемой воды для условий РБ принимается равной карбонатной жесткости Щ = 385 мг-эквл;
а – остаточная щелочность умягченной воды;
А – сумма сульфатных и хлоридных ионов А =36 мг-эквл.
Рабочая обменная емкость Н-катионита:
где – коэффициент эффективности регенерации Н-катионитовых фильтров который зависит от удельного расхода серной кислоты и принимается равным 085;
– полная обменная емкость Н-катионита при крупности сульфоуголя 03-08 мм принимается равной 550 г-эквм3;
– удельный расход воды на отмывку катионита равен 5м3 на 1м3 загрузки;
– концентрация натрия в исходной воде =102 мг-эквл.
Необходимый объем катионита для загрузки в Н-катионитовые фильтры:
где – число регенераций фильтра в сутки =2.
Расчетная скорость фильтрования на Н-катионитовых фильтрах составит
где – высота катионитовой загрузки =2м;
– продолжительность работы фильтра при снижении кислотности фильтрата до нуля принимается равной 105 часов;
– 80%-ный калибр зерен катионитовой загрузки =08 мм.
Для фильтрата мг-эквл мг-эквл тогда
Необходимая площадь Н-катионитового фильтра
Количество рабочих фильтров составит
где F1 – площадь стандартного фильтра.
К проектированию принимаются фильтры с - таким образом
Принимается 2 рабочих и 1 резервный фильтр.
2.2 Расчёт Na -катионитовых фильтров
Расход воды на Na-катионитовые фильтры составит
где – расчетная производительность водоумягчительной установки;
– расход воды подаваемый на H-катионитовые фильтры.
Обменная емкость катионита определяется по формуле
где – коэффициент эффективности регенерации Na-катионита учитывающий неполноту регенерации катионита зависит от уровня расхода поваренной соли гг-экв принимается согласно [10] равным 081;
– коэффициент учитывающий снижение обменной емкости катионита по кальцию и магнию вследствие частичного задержания катионов натрия принимается из соотношения
– полная обменная емкость Na-катионита при крупности сульфоугля 05-11 мм принимается равной 500 г-эквм3;
– удельный расход воды на отмывку катионита равен 4 м3 на 1 м3 загрузки.
Объем Na-катионитовой загрузки составит
Высота загрузки принимается равной hк=2м. Скорость фильтрования воды через катионит для напорных фильтров первой ступени при нормальном режиме не должна превышать
Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрования на 10 мч по сравнению с указанными выше данными при отключении фильтра на регенерацию или ремонт.
где – 80%-ный калибр зерен катионитовой загрузки =08-12 мм.
– допустимая жесткость умягченной воды мг-эквл;
– продолжительность межрегенерационного периода определяется по формуле:
где – продолжительность взрыхления катионита =025 ч;
– продолжительность регенерации катионита =042 ч;
– продолжительность отмывки катионита =083 ч;
Скорость фильтрования воды через катионит составит
Скорость находится в допустимых пределах.
Необходимая площадь Na-катионитовых фильтров составит
К проектированию принимаются фильтры с диаметром 15 м F1 =177 м2 таким образом
Принимается 4 рабочих и 1 резервный фильтр.
2.3 Расчёт устройства для хранения приготовления и перекачки раствора серной кислоты
Расход 100%-ной серной кислоты H2SO4 на регенерацию одного Н-катионитового фильтра составит
где S – удельный расход серной кислоты 100 гг-экв.
Регенерация H-катионитовых фильтров производится 1-15%-ным раствором серной кислоты. Объем бака для регенерационного раствора составит
где - концентрация раствора серной кислоты ;принимаем .
Объем бака определяется из условия регенерации одного фильтра если суммарное количество H-Na-катионитовых фильтров меньше четырех и регенерации двух фильтров если количество их больше четырех. Каждый бак оборудуется устройством для барботирования раствора сжатым воздухом. Общий расход 100%-ной H2SO4 составит
где n – количество рабочих Н-катионитовых фильтров.
Емкость цистерн для хранения концентрированной серной кислоты
где m – число дней на которое предусматривается запас кислоты m=30 дней;
b – концентрация кислоты b =100%;
– удельный вес 100-ной серной кислоты =183 тм3;
Грузоподъемность железнодорожной цистерны 50 тонн что соответствует объему концентрированной кислоты м3. Поэтому емкость цистерны для хранения кислоты принимается такой чтобы можно было слить серную кислоту из железнодорожной цистерны то есть 274 м3.
Слив и перемещение H2SO4 из железнодорожной цистерны в стационарную происходит под вакуумом который создает вакуум-насос или эжектор. Кислота поступает в мерник а затем подается на Н-катионитовые фильтры. Полезная емкость бака мерника для концентрированной кислоты составит
Емкость бака с водой для взрыхления сульфоугля в Н-катионитовом фильтре определяется с учетом возможности последующего взрыхления катионита в двух фильтрах.
где –интенсивность взрыхления катионита принимается равной 4 лс.м2;
– продолжительность взрыхления катионита =15 мин;
2.4 Расчёт устройства для мокрого хранения соли приготовления раствора соли и его перекачки
Расход соли на одну регенерацию Na-катионитового фильтра составит
где ас – удельный расход NaCl гг-экв.
Емкость резервуаров для мокрого хранения соли
где m – число дней на которое принимается запас соли m =25 дней;
bс – концентрация насыщенного раствора соли bс =26%.
Емкость резервуара принимают из расчета загрузки в каждый резервуар 60 т соли что равно грузоподъемности одного железнодорожного вагона.
Суточный расход соли на регенерацию составит:
где n – число рабочих Na-катионитовых фильтров.
Необходимая емкость бака для разбавленного раствора соли составит
где С – концентрация разбавленного раствора соли С=8%;
– удельный вес 8%-ного раствора соли =10585 тм3.
Количество баков должно быть не менее двух. Для перекачки 8%-ного раствора соли предусматривается 2 насоса – 1 рабочий и 1 резервный.
Производительность насоса
где – скорость движения раствора соли через катионитовую загрузку =3-5 мс.
2.5 Определения расхода воды на собственные нужды H-Na-катионитовой установки
Расходы воды на взрыхление катионитовой загрузки
Расход воды на отмывку катионитовой загрузки
Расход воды на растворение соли в резервуарах мокрого хранения
Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли (разбавлением 26%-ного раствора соли из резервуара мокрого хранения до 8%-ной концентрации)
Расход воды на приготовление регенерационного раствора серной кислоты с концентрацией bк = 1-15%
Расход воды на собственные нужды Н-Na-катионитовой установки
где и – число рабочих Na-катионитовых и Н-катионитовых фильтров соответственно.
3 Расчёт дегазаторов
Содержание углекислоты в воде подаваемой на дегазатор определяется:
где – содержание свободной углекислоты в исходной воде мгл.
где и – поправки которые определяются согласно [10] с учетом общего солесодержания в исходной воде (C=400 мгл) и температуры воды (t=10 оС) =094 =1.
Площадь поперечного сечения дегазатора
где – часовой расход водоумягчительной установки =91 м3ч;
– плотность орошения на 1 м2 площади дегазатора которая зависит от типа насадки. Для колец Рошига плотность принимается = 60 м3ч.
Исходя из этого диаметр дегазатора составит:
Высота слоя насадки принимается в зависимости от содержания СО2 и типа насадки при мгл высота слоя составит 55 м.
Требуемый расход воздуха обеспечиваемый вентилятором
где – удельный расход воздуха =20 м3 воздуха на 1 м3 воды.

CMP.dwg

Трубы стальные электросварные ГОСТ10704-76
Продольный профиль водоводов Мг 1:50000 Мв 1:100
-1 Разработка растительного грунта М 1:100
-2 Разработка подстилающего грунта М 1:100
-5 Монтаж колодцев из монолитного железобетона М 1:100
-6 Присыпка перед предварительными гидравлическими испытаниями М 1:100
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО УКЛАДКЕ ЧУГУННОГО ТРУБОПРОВОДА D=300ММ
-4 Укладка трубопровода М 1:100
-7 Предварительные гидравлические испытания М 1:100
-8 Засыпка траншеи c одновременным уплотнением М 1:100
-3 Устройство приямков М 1:100
Трубы чугунные ГОСТ9583-75
ПРОДОЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ ВОДОВОДОВ D=300мм
L=900м Мг 1:4000 Мв 1:100
КАЛЕНДАРНЫЙ ГРАФИК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
ГРАФИК ДВИЖЕНИЯ РАБОЧЕЙ СИЛЫ
-9 Рекультивация растительного грунта М 1:100
Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ
Техника и технология строительно-монтажных работ
Технологические схемы производства работ по видам
Календарный график производства работ
график движения рабочей силы
профиль трассы водоводов"

11 СМР.doc

11 Технология и организация строительства
1 Состав работ и технологическая последовательность их выполнения при укладке водоводов в 2 нитки из чугунных
труб D=300 ммL=900м.
Разработка и перемещение растительного грунта.
Разработка основного грунта.
Устройство приямков.
Укладка трубопровода.
Устройство монолитных железобетонных камер.
Присыпка трубопровода.
Телевизионная инспекция и осмотр трубопровода изнутри.
Промывка трубопровода.
Предварительное гидравлическое испытание.
Засыпка траншеи бульдозером.
Окончательное гидравлическое испытание.
Рекультивация растительного грунта.
Хлорирование и промывка.
2 Техническая характеристика чугунных труб и их соединения
Для укладки применяются трубы раструбные с резиновой самоуплотняющейся манжетой.
Трубы такой конструкций предназначены для строительства трубопроводов работающих под напором или вакуумом и транспортирующих воды неагрессивные к материалу труб и резиновых манжет с температурой не выше 40 °С и рабочим давлением не более 04 испытательного гидравлического давления на которое трубы испытываются на заводе изготовителе.
Резиновые манжеты для уплотнения раструбного стыкового соединения чугунных напорных труб изготавливаются по ТУ 38-105895-75 из резины ИРП-1131 и ИРП-1109А.
3 Определение размеров траншеи и кавальеров грунта места расположения кавальеров
Геологические условия данной местности: грунт растительный без корней и примесей толщиной 03 м и плотностью r = 1200 кгм³ - I группы для всех машин; супесь без примесей плотностью r = 1700 кгм³ - I группы для одноковшового экскаватора и II группы для бульдозера.
Рисунок 11.1. Схема для определения размеров траншеи
Напорные водоводы прокладываются в две нитки параллельно уклону земли в данной местности с одинаковой глубиной заложения. Минимальная глубина траншеи (глубина заложения траншеи по всей трассе):
hmin = hпр + 05 = 14 + 05 = 19 м.
hтр= hmin –tр.г.=19-03=16м
Способ укладки трубопровода – отдельными трубами.
Согласно [11] минимальная ширина траншеи по дну:
Заложение откосов траншеи m по таблице 3.3 [12] в зависимости от глубины траншеи и грунта принимается:
До 15 a = 76° m = 025
До 3 a = 56° m = 067
До 5 a = 50° m = 085
Так как глубина заложения = 1.9м поэтому принимается заложение откосов = 067м. С учетом заложения откосов ширина траншеи поверху составит:
Размеры приямков по таблице 3.2 [12]:
- ширина b = dн +02 = 0326+02 = 053 м;
Число приямков N =2( Lтр l1тр)- 2Nк =2( 900 6) - 4 =296
где Nк –число колодцев на трассе.
Согласно [12] коэффициенты разрыхления грунтов:
- растительный грунт Кр = 12.
Определение размеров траншеи кавальера подстилающего грунта и кавальера растительного грунта.
Рисунок 11.2 Схема расположения кавальеров
Определяется площадь поперечного сечения траншеи по формуле:
Расчеты по характерным сечениям сводим в таблицу 11.1:
Отметка поверхности земли м
Отметка без учета растительного слоя м
Расстояние между сечениями Lм
Отметка низа трубы м
Глубина траншеи hтр м
Ширина траншеи поверху м
Площадь поперечного сечения
Таблица 11.1 Определение размеров траншеи.
Определение размеров кавальера подстилающего грунта:
Расчет ведется для 1м.п. траншеи.
площадь кавальера м2
Результаты расчетов сводим в таблицу 11.2:
Таблица 11.2 Размеры кавальеров подстилающего грунта.
Определим размеры кавальеров растительного грунта:
Расчет ведется для 1м.п. длины траншеи.
ширина полосы срезки растительного грунта:
площадь кавальера: м2
Дальность перемещения грунта:
Результаты расчетов сводим в таблицу 11.3:
Площадь поперечного сечения
Дальность транспортировким
Таблица 11.3 Размеры кавальеров растительного грунта.
4 Определение объёмов работ по видам
4.1 Определение объемов подстилающего грунта
Объем подстилающего грунта для участка:
где Li - расстояние между характерными точками м.
Характерные точки намечены в начале и в конце трассы.
Используя данные таблицы 11.1 находим:
где n – число участков между характерными точками.
4.2 Определение объемов растительного грунта
Объем растительного грунта определяется:
где - средняя длина снятия растительного грунта (м) определяется по данным таблицы 11.2
м - длина одинакова во всех характерных сечениях траншеи.
- длина траншеи равная 900 м.
4.3 Определение объема приямков
Объем грунта при разработке приямков:
где - объем одного приямка м3;
n – число приямков равное 296.
где a – длина приямка равная 05 м;
b – ширина приямка равная 053 м;
h – глубина приямка равная 01 м.
Общий объем приямков для всей траншеи:
4.4 Определение объемов грунта в местах установки камер.
Объем котлована под камеру прямоугольной формы в плане может определяться по формуле опрокинутой усеченной пирамиды (призматоида).
где- глубина котлована под колодец м;
- ширина и длина котлована по дну м;
- ширина и длина котлована поверху м.
Ширина и длина котлована поверху определяются по формулам:
Ширина и длина котлована по дну:
где - заложение откосов в котловане под колодец;
- соответственно длина и ширина колодца м;
- расстояние между стенкой колодца и нижней бровкой котлована м .
Определяется ширина и длина котлована поверху:
Определяется объем котлована под камеру прямоугольной формы:
Учтенный объем траншеи проходящей через котлован камеры:
где - площадь траншеи в характерной точке расположения колодца м;
- расчетная длина траншеи в котловане колодца м которая определяется по формуле:
Где - глубина траншеи в точке расположения колодца м.
Учтенный объем траншеи проходящей через котлован камеры составит:
Определяется дополнительный объем на устройство котлована под камеру:
Так как на водоводах проектируется 2 камеры то суммарный дополнительный объем котлована под камеры составит:
4.5 Определение объемов кавальеров подстилающего грунта
Объемов кавальеров подстилающего грунта: м3
где - площадь кавальера основного грунта постоянная по всей длине траншеи (таблица 11.1.) м2.
4.6 Определение объемов кавальеров растительного грунта
Объем кавальеров растительного грунта: м3;
где - средняя площадь кавальера растительного грунта (таблица 11.2.) м2.
4.7 Определение объема присыпки напорного трубопровода.
Для того чтобы не было смещения напорного трубопровода во время испытаний каждая труба в середине присыпается на высоту над трубой. Объем присыпки 2х труб укладываемых параллельно складывается из объемов:
где и - объемы составляющих присыпки
где - количество ниток трубопроводов;
- наружный диаметр трубопровода.
Общий объем присыпки 2х труб:
Суммарный объем присыпки всех труб:
где - количество присыпок.
4.8 Определение объема грунта подлежащего вывозу с места разработки траншеи.
Объем грунта подлежащий вывозу с места разработки траншеи состоит из:
- объема уложенного в траншею трубопровода .
- объема установленных колодцев.
где - строительная ширина длина и высота колодца м;
- наружный диаметр горловины колодца м;
- высота горловины колодца ( включая опорные кольца) м.
- количество колодцев на трассе.
Суммарный объем грунта составляет:
Т.к. рассчитанный объем грунта составляет меньше чем 10% от полного объема основного грунта то его вывоз не предусматривается. Грунт равномерно распределяется по всей площади траншеи.
5 Выбор и обоснование методов производства работ
Земляные работы чаще всего выполняются механизированными способами. Для разработки грунта растительного 1-ой группы без корней и примесей используется бульдозер. Для разработки основного грунта – супеси без примесей будет применяться экскаватор с обратной лопатой (грунт 1-ой группы трудности). Устройство приямков производится за 1-2 дня до монтажа труб. Для монтажа элементов строительных конструкций (труб колодцев) используется крановое оборудование. Для обратной засыпки траншеи и рекультивации применяется бульдозер.
6 Подбор машин и механизмов по видам работ
6.1 Разработка и перемещение растительного грунта
Для разработки и перемещения растительного грунта принимается бульдозер марки ДЗ-18 [13] с гидравлическим управлением типа отвала – поворотный высота отвала – 1м мощность 79 кВт марка трактора Т-100 масса бульдозерного оборудования 186 т. Разрабатываемый грунт I группы расстояние 10 м.
Рисунок 11.3 Перемещение растительного грунта бульдозером
Приведение агрегата в рабочее положение;
Подъем и опускание отвала;
Возвращение бульдозера в забой порожняком.
Состав звена: машинист 6-го разряда норма времени – 0.69ччас на 1000м2 [13]
где tсм = 8ч – продолжительность смены при принятой пятидневке
где nсм = 1 – количество смен в сутки
Продолжительность работ: сут.
где Vрг – объем растительного грунта м³.
6.2 Разработка подстилающего грунта.
Для разработки подстилающего грунта принимается экскаватор оборудованный обратной лопатой (рисунок 11.4). Экскаватор должен отвечать следующим условиям:
где R рез – радиус резания м;
Rк – радиус копания м;
- максимальная ширина верха траншеи (таблица 11.2) м.
где Hк – глубина копания м;
- максимальная глубина траншеи или колодца м.
где H выгр – высота выгрузки м;
- максимальная высота кавальера подстилающего грунта (таблица 11.1) м.
Рисунок 11.4. Разработка подстилающего грунта одноковшовым экскаватором
Подбор ведется по [13] (экскаватор с обратной лопатой). Принимаем параллельную проходку и экскаватор марки ЭО-4321. Его параметры:
- вместимость ковша 065м³;
- управление гидравлическое;
- наибольшая глубина копания Нк ma
- наибольший радиус выгрузки Rв ma
- наибольшая высота выгрузки Нв max = 56м.
Установка экскаватора в забое;
Разработка грунта с очисткой ковша;
Передвижка экскаватора в процессе работы;
Очистка мест погрузки грунта и подошвы забоя;
Отодвигание негабаритных глыб в сторону при разработке разрыхленных мерзлых или скальных грунтов.
Состав звена: машинист 6-го разряда.
Норма времени: Нвр = 16ччел на 100 м³. [13]
Продолжительность работ: сут
6.3 Устройство приямков.
Разметка на грунте очертания ям;
Копание грунта с разрыхлением вручную;
Выбрасывание грунта на бровку;
Зачистка дна и стенок ямы;
Переходы от ямы к яме в пределах одного объекта.
Состав звена: землекоп 3 разряда.
Нвр = 085 на 1 м3 траншеи.
Продолжительность работ:
6.4 Подбор грузоподъемного крана
Укладка трубопровода осуществляется отдельными трубами с помощью крана. Выбор крана при монтаже строительных конструкций производится исходя из его:
- грузоподъемности G
Данные приводятся в паспорте машины.
Грузоподъемность крана:
где Мэ – масса элемента;
Мтп = 0.05т – масса такелажного приспособления;
Ммк – масса монтажных конструкций и приспособлений закрепленных на элементе;
Му = 0 – масса конструкций временного усиления.
Т.о. грузоподъемность крана:
где Мо = 0.05т – масса оснастки трубоукладчика.
Исходя из того что максимальный вес монтажного элемента – вес плиты перекрытия колодца – 15 т необходимая грузоподъемность крана равна:
где Мпл– масса плиты перекрытия колодца.
Определяется необходимый вылет крюка:
где bвтр – ширина траншеи поверху;
Определяется высота подъема крюка (рисунок 11.5):
Рисунок 11.5. Определение высоты подъема крюка при выборе крана
Где h1 = 0.5м – запас для проноса груза над поверхностью земли м;
h2 – высота элемента в положении подъема м;
h3 = 1.5м – высота грузозахватывающего элемента м;
h4 = расстояние от уровня стоянки крана до опоры сборного
элемента на верхнем монтажном горизонте h4 = 0 м.
С учетом того что максимальный по высоте элемент – чугунные трубы с наружным диаметром 0323м.
По найденным параметрам принимаем автомобильный стреловой кран КС-1562А с характеристиками [14]:
Рисунок 11.6 Характеристики крана
максимальная грузоподъемность 5т;
грузоподъемность при мах вылете стрелы – 15т;
длина основной стрелы – 6 м удлиненной -10м;
высота подъема крюка при наибольшем вылете стрелы 38м;
высота подъема крюка при наименьшем вылете стрелы 62м;
марка базового автомобиля - Газ-5317;
скорость передвижения – 75 кмч;
основные размеры: длина 835 м ширина 25 м высота 333 м масса 74т.
6.5 Укладка трубопровода.
Монтаж ведется от низшей точки вверх раструбами вперед по заданному уклону пользуясь ходовой визиркой. Правильность уклона проверяется нивелиром прямолинейность – шнуром. При прокладке труб диаметром 150-300 основание устраивают плоским. Перед укладкой каждую трубу тщательно осматривают и производят выбраковку при наличии сколов или трещин. Трубы стыкуются с зазором величина которого зависит от диаметра. Для диаметра 300 мм зазор должен составлять – 5мм.
Опускание труб в траншею;
Укладка труб на основание по отвесу уровню и зеркалу;
Закрепление в траншее подбивкой грунта;
Уплотнение раструбных соединений.
Состав звена: монтажники наружных трубопроводов:
разряд – 2 человека;
Нвр = 016 на 1 м трубопровода + 011 на заделку стыка.
Продолжительность работ для 2х ниток составит :
где - длина трассы трубопровода м.
6.6. Устройство монолитных железобетонных камер.
Устройство монолитных железобетонных колодцев ведется по нормам в соответствии с [15].
Водопроводные колодцы предназначены для установки на узлах водопроводов и водопроводных сетей с рабочим давлением до 1 МПа. Габариты колодцев приняты из необходимости размещения в них основных узлов труб и оборудования. Т.к. водоводы прокладываются в две нитки то устанавливаются прямоугольные монолитные железобетонные камеры.
На трассе трубопровода требуется установить 2 камеры.
6.6.1 Устройство опалубки прямоугольных камер.
Проверка разметки по осям и отметкам.
Установка креплений опалубки распорками стяжками стойками.
Выверка установленной опалубки.
Состав звена: плотник 4 разр.- 1 чел плотник 2 разр.- 1 чел.
Норма времени на 1м2 опалубки соприкасающейся с бетоном – 0.75ч.
Время на устройство опалубки 2х камер:
6.6.2 Укладка опорных плит под трубопровод
Состав звена: бетонщики 4 разр. – 1 2 разр. – 1.
Норма времени на 1плиту (12 х 12) – 064.
6.6.3 Установка арматуры из отдельных стержней ø8мм
Разметка расположения стержней и хомутов.
Укладка бетонных прокладок с закреплением.
Установка арматуры непосредственно в опалубке с установкой упоров для фиксации арматурных стержней.
Вязка узлов арматуры.
Состав звена: арматурщики 5 разр. – 1 2 разр. – 1.
Необходимую массу арматуры примем как 10% от требуемой массы бетона;
где - объем бетона необходимый для устройства камеры ;
- плотность бетона .
тогда масса арматуры составит:
Норма времени на 1т арматуры ø8мм – 31.
Время на установку арматуры в 2х камерах:
6.6.4 Укладка бетонной смеси в стены камер
Очистка опалубки от мусора
Устройство легких подмостей
Укладка бетонной смеси в траншею с разравниванием и уплотнением
Норма времени на 1м3 бетонной смеси – 18ч
Продолжительность работ (на 2 камеры):
6.6.5 Разборка опалубки
Разборка обшивки с очисткой досок от остатков бетона
Раскрепление и уборка стоек
Укладка материалов в штабель
Состав звена: плотник 3 разр.- 1 чел плотник 2 разр.- 1 чел.
Норма времени на 1м2 опалубки соприкасающейся с бетоном – 0.2ч.
Производительность работ:
6.6.6 Укладка железобетонных плит перекрытий
приготовление постели из раствора.
Подъем и укладка плит.
Выверка и исправление положения плит.
Крепление плит анкерами к стенам и между собой.
Состав звена: монтажники конструкций 4 разр. – 1 3разр. – 2 машинист 6 разр. – 1.
Норма времени на 1плиту (F≤4м2) – 0.36ч.
Исходя из габаритов колодца принимаем по 1 плите перекрытия (23м*15м) на каждый колодец.
6.6.7 Установка люков в камерах
Приготовление цементного раствора с подноской составляющих
Выравнивание основания под обойму
Установка и закрепление обоймы
Заделка обоймы раствором
Установка крышки люка
Состав звена: монтажники наружных трубопроводов 4 разр. – 1 2разр. – 1.
Норма времени на 1люк – 12ч.
Время на устройство необходимого количества люков (для 2 камер):
6.7 Присыпка трубопровода.
Присыпка осуществляется подобранным ранее экскаватором ЭО-4321 для разработки основного грунта. Радиус резания экскаватора должен удовлетворять условию:
Н вр = 16 на 100 м3 .
Состав звена: машинист 6-ого разряда.
6.8. Промывка трубопровода
Промывка трубопровода производится для удаления оставшихся загрязнений и случайных предметов как правило перед проведением гидравлических испытаний путем водовоздушной промывки [15].
Присоединение водопровода;
Наполнение трубопровода водой;
Промывка трубопровода до полного очищения воды от мутных примесей;
разряд – 2 человека.
Нвр = 0028 на 1 м трубопровода.
Продолжительность промывки 2х ниток с учетом того что обе нитки промываются одновременно 2мя бригадами составит:
6.9 Гидравлические испытания
Испытание напорных трубопроводов всех классов должно осуществляться как правило в два этапа. [15]:
- предварительное испытание на прочность и герметичность выполняемое после засыпки пазух с подбивкой грунта на половину диаметра и присыпкой труб в соответствии с требованиями [12] (05 от верха трубы) с оставленными открытыми для осмотра стыковыми соединениями; это испытание допускается выполнять без участия представителей заказчика и эксплуатирующей организации с составлением акта утверждаемого главным инженером строительной организации;
- приемочное (окончательное) испытание на прочность и герметичность надлежит выполнять после полной засыпки трубопровода при участии представителей заказчика и эксплуатирующей организации с составлением акта о результатах испытания по форме обязательного приложения I к [12].
Оба этапа испытания должны выполняться до установки гидрантов вантузов предохранительных и противовакуумных клапанов вместо которых на время испытания следует устанавливать фланцевые заглушки.
Напорный трубопровод признается выдержавшим предварительное и приемочное гидравлическое испытание на герметичность если величина расхода подкачиваемой воды не превышает величины допустимого расхода приведенного в СНиП. Если расход подкаченной воды превышает допустимый то выявляются дефекты они устраняются а испытание повторяется.
Трубопроводы из стальных чугунных железобетонных и асбестоцементных труб независимо от способа испытания при длине 1 км следует испытывать за один прием а при большей длине – участками длиной не более 1км.
Очистка трубопровода;
Установка заглушек с закреплением их временными упорами манометра и кранов;
Присоединение водопровода и пресса;
Наполнение трубопровода водой до заданного давления;
Осмотр трубопровода с отметкой дефектных мест;
Устранение обнаруженных дефектов;
Вторичное испытание и сдача трубопровода;
Отсоединение водопровода и слив воды из трубопровода;
Снятие заглушек упоров и манометров.
Состав звена при гидравлических испытаниях.
монтажники наружных трубопроводов:
разряд – 1 человека;
Нвр=014 на 1 м трубопровода (из этого 60% - предварительные 40% - окончательные испытания). Норма времени приведена для участков трубопроводов не более 500м. При участках более 500м норму времени следует умножать на 075.
Период времени необходимый для проведения предварительных и окончательных гидравлических испытаний 2х ниток трубопровода с учетом того что испытания обоих ниток проводят одновременно:
Тогда предварительные гидравлические испытания будут закончены за 13 дней а окончательные гидравлические испытания за 8 дней.
6.10 Телевизионная инспекция и осмотр труб изнутри
Проводится с помощью специальных устройств которые помещают в уложенный трубопровод и через установленные на них камеры осматривают каждый стык трубопровода.
Состав звена при телеинспекции: 2 монтажника наружных трубопроводов.
Продолжительность работ: 4 дня при работе в 1 смену.
6.11. Засыпка траншеи бульдозером с одновременным уплотнением.
Для засыпки грунта в траншею применяется бульдозер типа Д318 [13]..
Приведение агрегата в рабочее состояние.
Перемещение грунта с засыпкой траншеи и котлованов.
Возвращение бульдозера порожняком.
Состав рабочих – машинист 6 разр.
Объем засыпаемого грунта составит:
Норма времени на засыпку 100 м3 составит 031ч. (при транспортировке на расстояние до 5м) При расстояниях больших 5 м следует к норме времени добавлять 016 на каждые последующие 5 м.
Расчетная дальность транспортировки равна – 62м.
Норма времени при данной дальности транспортировки – 047ч.
Тогда продолжительность засыпки траншеи составит:
Весь грунт засыпаемый в траншею уплотняется вручную с помощью электротрамбовки.
Марка электротрамбовки ИЭ-4502.
Глубина уплотнения (за 2 прохода) – 40 см.
Размеры башмака 350 х 450мм
Частота ударов – 93 Гц
Габариты 970 х 475 х 960мм
Подготовка электрической трамбовки к работе.
Обслуживание электрической трамбовки.
Землекоп 3разр -1 чел.
Норма времени на 100м3 уплотняемого грунта = 19 ч.
При работе 2х звеньев продолжительность уплотнения грунта электротрамбовкой составит:
6.12 Рекультивация растительного грунта
Рекультивация заключается в приведении территории в состояние пригодное для использования.
Для рекультивации площади производится разравнивание и доставка растительного грунта слоем толщиной не менее 10 см и в случае необходимости посев трав или посадка зеленых насаждений а также ряд других мероприятий по благоустройству территории.
Для этой цели используем ранее принятый бульдозер Дз-18 с приведенными выше характеристиками и расчет норм времени ведем в соответствии с нормами для разравнивания растительного грунта.
Группа растительных грунтов – I.
Норма времени на рекультивацию 100 м растительного грунта = 05ч.
Продолжительность работ по рекультивации грунта составит:
6.13 Хлорирование и промывка
Хлорирование производится для дезинфекции трубопроводов[15]. После этого производится промывка трубопровода для удаления остаточного хлора как правило путем водовоздушной промывки.
Наполнение трубопровода хлорной водой;
Вторичное наполнение и промывка трубопровода после хлорирования.
Нвр = 007 на 1 м трубопровода.
Продолжительность промывки и хлорирования 2х ниток с учетом того что обе нитки промываются одновременно 2мя бригадами составит:
7 Определение коэффициента неравномерности движения рабочей силы
При определении коэффициента неравномерности движения рабочей силы Кр используется график движения рабочей силы (лист 7).
Nср – среднее число рабочих участвующих в строительстве чел:
где N1 - количество рабочих занятых в одном строительном процессе чел;
t1 – продолжительность строительного процесса сут;
t общ – общая продолжительность строительного процесса ( по графику) сут;
– коэффициент учитывающий невыходы на работу по уважительным причинам.
Коэффициент неравномерности движения рабочей силы равен:
Т.к. рассчитанный коэффициент 136 15 то дальнейшая корректировка графика не требуется.

скважины.dwg

Место установки приборов
Технический разрез скважины в напорном пласте Q=70м³ч
Павильон насосной станции 1-го подъема наземного типа
Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
Технологическая часть
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ
Технический разрез скважины
наземный павильоны насосных станций 1-го подъема
ситуационный план РЧВ
-Задвижка; 2. - Обратный клапан; 3. - Вантуз; 4. - Напорная колонна ø150 мм; 5. - Защитные колонны труб; 6. - Эксплуатационная колонна ø800мм; 7. - Соединительная муфта; 8. - Токопроводящий кабель; 9. - Насос WILO К 84-2 ; 10. - Двигатель; 11. - Фильтр ø700мм; 12. - Башмак; 13. - Цементация затрубного пространства; 14. - Присоединительный трубопровод ø150мм 15. - Монометр; 16. - Монтажный люк;
Ситуационный план: 1 - резервуар чистой воды 2 - всасывающий трубопровод 3 - насосная станция 4 - напорный трубопровод
Ситуационный план РЧВ-нс2-потребитель

ситуационный план .dwg

Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
Технологическая часть
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ

ВВЕДЕНИЕ.doc

Водоснабжение является одной из важнейших отраслей техники направленной на повышение уровня жизни людей благоустройство населенных мест и развитие промышленности. Снабжение населения чистой доброкачественной водой в достаточном количестве имеет важное санитарно-гигиеническое значение предохраняет людей от всевозможных эпидемических заболеваний распространяемых через воду.
В данном проекте необходимо запроектировать водоснабжение города с населением 2500 жителей и промпредприятий. В качестве источников водоснабжения рассматриваются подземный источник.
Водозаборные и очистные сооружения являются важнейшими элементами коммунальных водопроводов. Работу этих сооружений необходимо рассматривать во взаимной связи исходя из системного подхода. Только при этом условии можно правильно распределить между рассматриваемыми сооружениями общую нагрузку по очистке исходной воды от загрязнений и объективно наметить оптимальные их параметры.
При проектировании водозаборных и очистных сооружений необходимо должным образом увязывать вопросы качества воды в источниках водоснабжения технологии гидравлики строительных дисциплин экономики и охраны труда.

12 Охрана труда.doc

1 Техника безопасности и производственная санатория при эксплуатации сооружений станции водоподготовки
Персонал станции водоподготовки подвергается воздействию следующих опасных и вредных производственных факторов:
)Повышенный уровень шума и вибрации .
)Пониженная температура и повышенная влажность воздуха.
)Воздействие вредных веществ при работе в реагентном хозяйстве.
)Возможность поражения электрическим током.
Вредными производственными факторами называют те неблагоприятные факторы которые при длительном воздействии могут вызывать у рабочих или служащих профессиональные заболевания.
1.1 Производственный шум
Источником шума на сооружениях водоснабжения являются насосные агрегаты компрессоры вентиляционные системы и другие механизмы. Сильный продолжительный шум действуя на все нервные окончания человека является общебиологическим раздражителем. Поэтому расстраивается работа сердечно-сосудистой системы желудочно-кишечной системы и общее состояние здоровья человека ухудшается. Шум и вибрация являются причиной снижения работоспособности ослабления памяти внимания остроты зрения что может привести к травматизму и авариям. Вибрация особенно неблагоприятно действует на женский организм.
Основой всех мер по снижению шума является его гигиеническое нормирование. В настоящее время действуют 2 нормативных документа:
- ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ «Шум общие требования безопасности»
Санитарные нормы устанавливают классификацию шумов допустимые уровни шумов для рабочей зоны при этом учитывается не только физиология человека но и характер выполняемой работы; общие требования к измерению шумов основные меры по снижению шума и профилактики профессиональных заболеваний. В качестве характеристики шума принимаются уровни звукового давления измеренные в актовых полосах со среднегеометрическими частотами 315; 63; 125; 250; 500; 1000; 2000; 4000; 8000 Гц. Измерение уровня звукового давления производят с помощью шумомера. Если анализировать шум с учетом частот не требуется а необходимо ощенить общую шумовую картину максимально приблизив ее к субъективному восприятию человека то производится измерение уровня звука по специальной шкале «А» шумомера. В этом случае получается одночисловая характеристика шума которая сравнивается с соответствующей допустимой и измеряется в дБА.
Таблица 5.1. Допустимые уровни звукового давления и уровень шума на рабочих местах для производственных помещений и территорий промышленного объекта (ГОСТ 12.1.003-83)
Уровни звукового давления дБ в октавных полосах со среднегеометрическими частотами Гц.
Если работа связана с повышенными требованиями к процессам наблюдения дистанционного управления с восприятием акустических сигналов а также при работе с документами и т.д. то норма шума уменьшается. Нормы установлены из расчетов воздействия на человека шума в течение 8ч. При меньшем времени воздействия а также при наличии колеблющихся или импульсных шумов нормы могут быть увеличены в соответствии с ГОСТом. Если фактический уровень шума превышает нормы то развивается тугоухость. При уровне шума равном 120 дБА возникает сильная боль в слуховом аппарате человека; при 130-140 дБА – механические повреждения барабанной перепонки.
Меры по снижению шума в рабочей зоне
- выбор оборудования с минимальными шумовыми характеристиками.
- своевременный профилактический ремонт и обслуживание оборудования.
- дистанционное управление шумным оборудованием.
Строительно-акустические:
- использование звукопоглощающих и отражающих материалов (штукатурки пористый кирпич древесина пенопласт гипсовые материалы).
- звукоизоляционные кабины и экраны.
Медико-профилактические:
- проведение предварительного и профилактического медосмотров.
- соблюдение рационального режима труда и отдыха.
- прием 2 раза в год поливитаминов группы ВС.
Индивидуальные средства защиты:
- наушники (свыше 95 дБА)
- шлемофон (свыше 120 дБА)
- бирушы ( снижают уровень шума на 10-15 дБА)
1.2 Производственная вибрация
Вибрация – колебания твердого тела около положения равновесия возникающие при неуравновешенности силовых воздействий.
В соответствии с ГОСТ 12.1.012 – 90 ССБТ « Вибрационная безопасность» вибрация по способу передачи колебаний на тело человека бывает 2х видов:
- общая когда колебания через опорные части сидящего или стоящего человека распространяются по всему телу.
- локальная когда колебания поступают непосредственно на руки при работе с ручным вибро- электро- и пневмоинструментом.
Для каждого вида вибрации ГОСТом устанавливаются предельно-допустимые уровни (ПДУ) вибрации. Эти нормы учитывают как физиологию человека так и характер труда. Максимальная величина ПДУ устанавливается для персонала обслуживающего производственное оборудование в помещениях где есть источник вибрации. При работах связанных с умственным напряжением ПДУ имеет меньшее значение. Если фактическое значение вибрации превышает ПДУ то развивается проф. заболевание – виброболезнь. На первой стадии виброболезнь проявляется в виде общих признаков недомогания. На второй стадии начинаются деформации опорно-двигательного скелета и образуются тромбы крови заканчивающиеся гипертонией или закупоркой вен. На третьей стадии виброболезнь приводит к инвалидности с утратой работоспособности. Наиболее опасны для человека колебания совпадающие с частотой колебания внутренних органов. (сердце - 8-9Гц глазное яблоко 60-90 Гц).
Нормируемыми показателями постоянной вибрации являются среднеквадратичные значения виброускорения и виброскорости измеряемые в октавных полосах частот или их логарифмические уровни а так же корректированные по частоте значения виброускорения и виброскорости и их логарифмические уровни. У насосов вибрация воздействующая на персонал является общей категории 3 тип «а» т.е передающаяся от стационарного оборудования на рабочее место. Допустимое значение виброскорости составляет 92 дБ или
Меры по снижению вибрации в стационарном оборудовании.
Технологические способы снижения вибрации
- уменьшение вибрации в источнике возникновения за счет усовершенствования конструкции оборудования и проведение своевременных профилактических ремонтов.
- виброгашение – установка оборудования на дополнительный массивный фундамент масса которого рассчитывается так чтобы колебания на основание фундамента имели амплитуду =01 мм.
- виброизоляция – уменьшение колебаний по пути передачи от источника к объекту с помощью установки резиновых или пружинистых амортизаторов.
Также как и при мероприятиях по снижению шума необходимы:
организационные меры
медико-профилактические меры
индивидуальные средства защиты
1.3 Пониженная температура и повышенная влажность воздуха
Между телом человека и окружающей средой идет постоянный теплообмен. Несмотря на колебания параметров внешней среды температура тела поддерживается на постоянном уровне благодаря реакциям терморегуляции. Но если параметры внешней среды длительно нарушены то реакции терморегуляции работают с перегрузкой у человека ухудшается самочувствие падает работоспособность и может наступить перегрев или переохлаждение тела. Поэтому ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ « Общие требования к воздуху рабочей зоны» устанавливает требования к параметрам характеризующим микроклимат в рабочей зоне. К этим параметрам относятся 4 фактора:
Температура воздуха (Т град. Цельсия.)
Относительная влажность воздуха (%)
Скорость движения воздуха (мс)
интенсивность теплового (инфракрасного) излучения от нагретых поверхностей (Втм2)
Эти параметры микроклимата должны поддерживаться в оптимальных или допустимых величинах в рабочей зоне. Оптимальные микроклиматические условия - это сочетание показателей микроклимата которое обеспечивает человеку ощущение теплового комфорта в течение 8-ми часовой рабочей смены без нарушения механизмов терморегуляции и не вызывает отклонений в здоровье. При этом создаются предпосылки для высокого уровня работ. Допустимые микролиматические условия установлены по критериям допустимого теплового и функционального состояния человека на период 8 часовой рабочей смены. Они не вызывают нарушений здоровья и механизмов терморегуляции. В помещениях станции водоподготовки микроклимат должен поддерживаться в допустимых величинах. Учитывая что при обслуживании оборудования работы выполняемые персоналом обычно относят к категории 2б (работы средней тяжести) параметры микроклимата должны находиться в следующих пределах:
Относительная влажность - до 75%
Скорость движения воздуха – до 0.4 мс
Меры по улучшению микроклимата рабочей зоны.
Для поддержания микроклимата производственных помещений во все периоды года осуществляются различные технические и гигиенические мероприятия. Для предупреждения охлаждения работающих помещения оборудуют системами отопления а в неотапливаемых помещениях предусматривают специальные кабины для обогрева. Чтобы предотвратить прорывы холодного воздуха в рабочие помещения устраивают тамбуры и теплые завесы.
1.4 Воздействие вредных веществ при работе в реагентном хозяйстве
Перед подачей воды в сеть производится ее хлорирование. Хлор является вредным веществом 2-го класса опасности.
Вредными считаются вещества которые при контакте с организмом человека вызывают отклонение в здоровье или отражается на здоровье последующего поколения.
Для каждого вещества ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ устанавливает предельно допустимые концентрации (ПДК). ПДК устанавливается из расчета что у человека работающего в данных условиях каждый день в течение трудового стажа современными средствами медицины не будут обнаружены отклонения в здоровье или в здоровье последующего поколения.
Если фактическая концентрация веществ в воздухе рабочей зоны превышает ПДК то у обслуживающего персонала развиваются профессиональные отравления которые могут быть хроническими или острыми.
В зависимости от степени опасности для человека ГОСТ делит все вещества на 4 класса опасности:
класс - чрезвычайно-опасные (ПДК до 0.1)
класс – высоко-опасные ( ПДК 0.1- 1.0)
класс – умеренно-опасные (ПДК 1.0- 10)
класс – мало-опасные ( ПДК более 10)
Однако существует ряд веществ фиброгенного действия которые считаются вредными в любых концентрациях даже значительно меньших ПДК. За наличие этих веществ в воздухе рабочей зоны условия труда считаются вредными и дается 1 балл вредности а также обязательна бесплатная выдача молочнокислых продуктов. Эти вещества перечислены в специальном перечне утвержденным органами санитарии и гигиены Минздравом и профсоюзами. Хлор также занесен в этот список.
Обязателен контроль за содержанием хлора в отделении хлорирования воды на станции водоподготовки. Периодичность контроля устанавливается в зависимости от класса опасности вредного вещества. Для хлора (2 класс) периодичность должны быть не реже 1 раза в месяц.
1.5 Защита от поражения электрическим током
Ток проходя через тело человека оказывает термическое действие ( нагрев сосудов и нервов электролитическое действие (разложение биологических жидкостей – электролиз) биологическое ( судорожное сокращение мышц). Все это приводит к 2-м видам поражений:
) Электротравмы ( разрыв тканей электрические ожоги)
- I степени – судорожное сокращение мышц которое не приводит к потере сознания и нарушению дыхания и работы сердца.
- II степени – действие тока приводит к судорожному сокращению мышц с потерей сознания но без нарушения дыхания и работы сердца.
- III степени – судорога мышц приводит к потере сознания и к нарушению дыхания и работы сердца.
- IV степени – остановка дыхания и работы сердца ( т.е клиническая смерть)
Факторы которые определяют исход поражения человека током:
Сила тока. ( при переменном токе частотой 50 Гц и силе 10-15мА – ток пороговый неотпускающий вызывает такую судорогу мышц что человек самостоятельно преодолеть не может.)
Время прохождения тока через тело человека. Чем дольше тем хуже последствия. Безопасным считается время 02 сек на которое и рассчитывается срабатывание всех электрозащищающих средств.)
Род и частота тока. Наибольшую опасность представляет ток переменный с частотой 20-10 Гц.
Индивидуальные свойства тела человека.
Путь тока через тело человека ( определяется точкой входа и выхода тока: рука-рука нога-нога рука-нога).
Меры защиты от поражения электрическим.
В соответствии с ПУЭ-85 ( правила устройства электроустановок) безопасность посторонних лиц обеспечивается следующими мерами:
) применение надежной изоляции токопроводящих частей оборудования при этом расчетное сопротивление должно быть более 500 кОм. В помещениях 3кл. опасности по поражению током изоляция должна быть двойной с рабочим и защитным слоем.
) Соблюдение безопасных расстояний до токоведущих частей и их ограждение.
) Заземление кожухов электрооборудования при этом обязательному заземлению и занулению подлежат:
- Электроустановки напряжением более 380В~ (440B-) в помещениях при работах 123 классов опасности по поражению электрическим током.
- Электроустановки напряжением более 42В~(110В-) - в помещениях 23 класса опасности.
- Все электроустановки независимо от напряжения во взрывоопасных помещениях.
) Использование автоматического отключения электрооборудования от сети.
) Применение предупреждающих надписей и сигнализации.
) Использование индивидуальных средств защиты и приспособлений.
- основные (за счет их большого сопротивления ими разрешается касаться токопроводящих частей оборудования )
- ограждающие (предотвращают несанкционированный доступ к электрооборудованию)
- дополнительные ( используются в дополнение к основным; запрещается касаться токоведущих частей.
) Порядок выполнения работ в действующих электроустановках определяется специальным документом ПТЭ (правила технической эксплуатации ) и ПТБ ( правила технической безопасности). Персонал работающий с электрооборудованием должен иметь квалификационную группу отдельно по электробезопасности.
2 Пожарная безопасность
Основные задачи пожарной безопасности решаются в процессе проектирования строительства и эксплуатации зданий и сооружений. Они сводятся к комплексу профилактических мероприятий направленных на предупреждение пожаров ограничение сферы распространения огня в случае загорания создание условий для эвакуации людей и материальных ценностей из горящего здания а также для действий подразделений пожарной охраны по тушению пожаров.
Сооружения систем водоснабжения строят как правило из несгораемых материалов. Ввиду большой сырости в этих помещениях (насосные станции очистные станции водонапорные башни и т.д.) стены делают из кирпича или бетона перекрытия – из железобетона полы – из бетона (в большинстве случаев покрывают металлическими плитами).
При разработке генеральных планов расположения основных узлов водопроводных сооружений учитывают требования пожарной безопасности: предусматривают противопожарные разрывы между отдельными зданиями или группами зданий территория обеспечивается дорогами и подъездами отдельно выделяют территории и помещения опасные в отношении взрыва и пожара.
Пожаро- и взрывоопасность помещения характеризуется совокупностью условий способствующих вероятности появления и распространения пожара или взрыва. Определяющими условиями для установления вероятности пожара или взрыва являются физико-химические свойства образующихся в технологических процессах веществ: температура вспышки жидкости предел воспламенения газа и пыли возгораемость твердых веществ скорость горения и т.д. Исходя их совокупности свойств веществ применяемых и появляющихся в технологических процессах разделяют на 5 категорий по взрывной взрывопожарной и пожарной опасности.
Категория А – это технологические процессы в которых используются или выделяются горючие газы пары легко воспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ) с температурой вспышки менее 28°С включительно образуются газовоздушные взрывоопасные смеси с возможным давлением взрыва пять и более кПа.
Категория Б – это технологические процессы в которых используются или выделяются горючие пыль и волокна пары легко воспламеняющихся жидкостей с температурой вспышки более 28°С образуются газовоздушные взрывоопасные смеси с возможным давлением взрыва пять и более кПа.
Категория В – это технологические процессы в которых используются горючие жидкости и твёрдые горючие материалы способные при взаимодействии друг с другом кислородом воздуха и водой гореть.
Категория Г – это технологические процессы в которых используются негорючие материалы в горячем раскалённом или расплавленном состоянии процессы сопровождающиеся выделением искр а также процессы утилизации твёрдых материалов сжиганием.
Категория Д – это технологические процессы в которых используются негорючие материалы в холодном состоянии
Категории производств определяли исходя не из нормальных условий технологического процесса когда все оборудование и аппараты исправны а из аварийной ситуации когда имеют место серьезное нарушение процесса повреждения аппаратов связанные с возможностью выхода пожароопасных веществ в помещения.
На территории сооружений водопроводно-канализационного хозяйства предусматривают систему противопожарного водоснабжения. Вдоль дорог на расстоянии не более 100 м один от другого устанавливают пожарные гидранты. Отапливаемые здания и производственные помещения оборудуют внутренними пожарными кранами.
В каждом помещении где имеется опасность загорания и пожара должен быть комплект ручного противопожарного инвентаря: лопата ломы крюки багры ящик с песком бочки с водой ведра огнетушители перезаряженные в установленные сроки противопожарный инвентарь и огнетушители размещают в легкодоступных местах. На случай пожара должен быть разработан план эвакуации персонала. План должен быть вывешен на видном месте.
Ответственность за обеспечение пожарной безопасности предприятия несет его руководитель а на рабочих местах – мастер.

Водоподготовка .dwg

Ремонтная площадка для обслуживания
Трубопровод подачи промывной воды ø400
Трубопровод исходной ø200
Трубопровод отвода промывной воды ø450
Трубопровод чистой воды ø250
Трубопровод полного опорожнения ø100
Трубопровод производственной канализации ø150
Сухой приямок 700*800
План здания фильтров М 1:50
Технологический трубопровод на собственные нужды
в администритивный корпус ø50
Дренажная система фильтра М 1:50
Трубопровод чистой воды ø100
Сдвоенные модули n=30 шт
Примечание: Относительной отметке 0.000 соответствует абсолютная отметка 197
Деталь загрузки фильтра М 1:10
Наименование загрузки
Пределы крупности загрузки (мм)
Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
Технологическая часть
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ
Водопроводная очистная станция производительностью 5000 м.куб.сут
Генплан станции обезжелезивания производительностью 5
тыс. м.кубсут М1:500
Cброс в производственную канализацию
Подача воды потребителю
Экспликация зданий и сооружений
Сооружения по обороту промывной воды для станции обезжелезивания воды из подземных источников с содержанием железа 2.5 мгл.
Резервуары чистой воды
сборные железобетонные емкостью 905 м.куб каждый
Здание станции обезжелезивания воды подземных источников с содержанием железа 2.5 мгл производительностью 4.7 тыс. м.куб.сут
Индивидуальный проект
Условные обозначения В1 - трубопровод чистой воды ø250 В8 - трубопровод подачи осветленной воды в голову сооруженийø50 В9 - трубопровод подачи исходной воды на станцию ø200 В10 - трубопровод подачи промывной воды ø 400 В11 - трубопроводы отвода грязной промывной воды ø 450 К4 - сброс осадка на шламовые площадки
Насосная станция II подъема
Резервуар чистой воды
Высотная схема М 1:100
Трубопровод отвода промывной воды
Насос для перекачки осадка
Насос для перекачки осветленной воды
Сооружения по обороту промывной воды Отстойники промывной воды
Примечание: Относительной отметке 0.000 соответствует абсолютная отметка 197.5.
Группа насосов К-818
Трубопровод подачи грязной промывной воды ø450
Трубопровод подачи осветленной воды на фильтры ø50
Переливной трубопровод в производственную канализацию ø80
Сборный дырчатый трубопровод осветленной воды ø50
На шламовые площадки ø50
Подвесной кран-балка
Трубопровод подачи осветленной воды на фильтры ø150
Трубопровод осветленной воды ø50
Разрез и план сооружений по обороту промывных вод
Примечание: Относительной отметке 0.000 соответствует абсолютная отметка 215.44
Генплан станции обезжелезивания. Отстойники оборотного водоснабже- ния
план.Высотная схема."

генплан завода.dwg

- Производственный корпус 2-Административно-бытовой корпус 3-Материальный склад 4-Котельная 5-Столовая 6-Склад химикатов 7-Автостоянка 8-Градирня 9-Компрессорная 10-РМЦ 11-Очистные сооружения 12-Склад готовой продукции 13-Склад 14-Механическая автомойка 15-Очистные сооружения мойки 16Помещения для бункера с осадком
Условные обозначения -В1-совмещенный хозяйственно-питьевой
пожарный водопровод -В4-трубопровод нагретой воды -В5-трубопровод охлажденной воды -В10-трубопровод сернокислых сточных вод после очистки -В8-трубопровод сернокислых сточных вод на очистку
Водоснабжениие рабочего посёлка и промзоны с Q=5000 м.куб.сут
Технологическая часть
БНТУ ФЭС Группа 110213 Кафедра ВиВ
Генплан водоснабжения помзоны
Схема умягчения воды
вентиляторная градирня
План на отметке 0.000
Вентиляторная градирня с капельным оросителем
Технологическая схема умягчения воды параллельным Н-Na-катионированием
Бак смешения фильтрата
Н-катионитовые фильтры
Na-катионитовые фильтры
подача раствора на регенерацию загрузки
отвод умягченной воды
Условные обозначения:
подача воды на фильтры
отвод кислого фильтрата
отвод щелочного фильтрата
- водоуловительные решетки
- водораспределительная система
- блоки капельного оросителя
- водоподводящая труба

ЛИТЕРАТУРА.doc

[1] СНБ 4.01.01 – 03 «Водоснабжение питьевое. Общие положения и требования». Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь. Мн. 2004.
[2] СНБ 4.01.02-03 “Противопожарное водоснабжение” Мн. 2004г.
[3] Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб. Справочное пособие Шевелев Ф.А. Шевелев А.Ф. – М.: Стройиздат 1984.
[4] СанПиН 10-124 РБ 99 “Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества. ” Минск2001.
[5] СНиП 2.04.02-84* “Водоснабжение. Наружные сети и сооружения”. М. Госстрой России 1997.
[6] Технические правила W 223-2. “Обезжелезивание и обезмарганцевание воды“ ч.2 Endesenung und Entmanganung. Boun 2005.
[7] Б.В. Королев “Насосы и насосные станции”.М.: Высшая школа 1979.
[8] “Водоснабжение. Проектирование систем и сооружений” том 2. Научно методическое руководство и общая редакция докт. техн. наук проф. Журбы М.Г. Вологда-Москва: ВоГТУ 2001.
[9] Кожинов В.Ф. «Очистка питьевой и технической воды. Примеры и расчёты 3-е издание М 1971.
[10] спросить по умягчению
[11]7СНиП III-4-80* Техника безопасности в строительстве 1989г.
[12]8Методические указания. Н.М. Кунцевич Г.А. Коревицкий. «Строительство трубопроводов водоснабжения и водоотведения» . Минск 2005г – 65с.
[13]9ЕНиР на строительные монтажные и ремонтно-строительные работы. Сб. Е2. Земляные работы. Вып. 1. «Механизированные и ручные земляные работы» - М.: Стройиздат 1988-224с.
[14]10Перешивкин А.К. Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации. – 4-е изд. – М.: Стройиздат 1988. – 653 с.
[15]11ЕНиР на строительные монтажные и ремонтно-строительные работы. Сб. Е9. «Сооружение систем теплоснабжения водоснабжения газоснабжения и канализации» вып.-2 «Наружные сети и сооружения» - М.: Стройиздат 1988-95с.