Тепловой расчет котельного агрегата ДКВр-6, 5-13

план мой..cdw

Кот_уст мои.doc

Федеральное агентство по образованию
ГОУ ВПО «Братский государственный университет»
Факультет энергетики и автоматики
Кафедра промышленной теплоэнергетики
Курсовой проект по дисциплине
“Котельные установки промышленных предприятий“
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
Пояснительная записка
0104 КУ 07 КП 00000 П3
Введение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
Исходные данные для проектирования . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов
сгорания по газоходам котла . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
Тепловой баланс котла . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13
Тепловой расчет топочной камеры . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
Конструктивный расчет пароперегревателя . . . . . . . . . . . . . . 21
Поверочный расчет первого котельного пучка . . . . . . . . . . . . 28
Поверочный расчет второго котельного пучка . . . . . . . . . . . . 33
Расчет чугунного водяного экономайзера . . . . . . . . . . . . . . . 37
Проверка теплового расчета . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41
Сводная таблица и проверка теплового расчета. . . . . . . . . . . . .42
Заключение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43
Список использованной литературы . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44
Целью курсового проекта является реконструкция котельного агрегата типа ДКВр паропроизводительностью D=65 тч с избыточным давлением перегретого пара Р = 13 кгссм2 для сжигания твердого топлива.
Реконструкция котла заключается в получении пара более высоких параметров. Для этого за топкой устанавливаем пароперегреватель убирая при этом часть труб первого по ходу газа котельного пучка.
Также производится конструктивный расчет водяного экономайзера из чугунных ребристых труб типа ВТИ для более полного удаления теплоты из дымовых газов и для снижения выбросов в атмосферу.
Ниже будет представлен расчет котла малой мощности ДКВ-65-13 производительностью 63 час пара.
Котлы ДКВ применяют с продольным расположением барабана причем нижний барабан укорочен что позволяет в передней части котла разместить колосниковую решетку и топочную камеру покрытую экранами. Вода в экраны поступает из коллекторов а пароводяная смесь отводится в переднюю часть барабана. Опускные трубы служат одновременно опорами передней части верхнего барабана а задняя часть барабана через трубы котельного пучка и нижний барабан опирается на постамент.
Между трубами котельного пучка предусмотрены вертикальные перегородки обеспечивающие более полное омывание труб газами в результате горизонтальных поворотов. При установке пароперегревателя его размещают за правой перегородкой вместо части труб кипятильного пучка.
Все поверхности нагрева кроме экранных труб нагреваются конвективным способом от дымовых газов. Так если температура дымовых газов на выходе из топки будет около 1000 0С то на выходе из последней ступени нагрева составит 100-150 0С.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
1. Характеристика топлива.
В соответствии с заданным месторождением топлива выбираем его характеристики:
Уголь Хольбольджинский:Марка Б3
рабочая влажность Wр = 220 %
рабочая зольность A р = 125 %
содержание серы S рк+о = 03 %
содержание углерода C р = 465 %
содержание водорода H р = 33 %
содержание азота N р = 07 %
содержание кислорода O р = 147 %
Низшая теплота сгорания топлива Q нр = 16539 МДжкг
1.1.1. Определяем значение приведенной влажности:
Так как значение приведенной влажности находится в интервале 1÷5 %кгМДж то считаем данное топливо влажным.
Также определяем значение приведенной зольности:
2. Выбор способа сжигания топлива.
Выбор способа сжигания производится в зависимости от вида топлива физико-химических характеристик топлива и золы производительности котла и его конструктивных особенностей. При сжигании твёрдого топлива используются преимущественно слоевые и камерные топки.
3. Выбор температуры уходящих газов.
Температура уходящих газов является одним из основных факторов определяющих экономичность работы котлоагрегата. Так снижение температуры уходящих газов на 12 – 16 °С повышают КПД котла на 1%.
В целом потери теплоты с уходящими газами являются наибольшими среди потерь в тепловом балансе котла и составляют обычно 5 – 12 %.
Выбор оптимальной температуры уходящих газов производится на основе технико-экономического анализа. Это связанно с тем что снижение температуры уходящих газов с одной стороны приводит к повышению КПД котла а с другой – к необходимости увеличения площади конвективных поверхностей и затрат на тягу и дутьё. Кроме этого минимальная температура уходящих газов ограничивается условиями низкотемпературной коррозии концевых поверхностей нагрева. Выбор температуры уходящих газов осуществляется также с учетом стоимости топлива его влажности значений температуры питательной воды и давления пара.
Рекомендуемые температуры уходящих газов при сжигании твёрдого топлива: у.г = 140 – 150 °С. Принимаем у.г = 140°С.
4. Выбор хвостовых поверхностей нагрева.
Выбор хвостовых поверхностей нагрева предполагает решение вопросов о целесообразности установки на рассматриваемом котлоагрегате водяного экономайзера и воздухоподогревателя а также определения их компоновки.
Для котлов низкого давления в качестве дутья используется воздух с температурой 25 – 34°С что исключает необходимость установки воздухоподогревателя. В указанных котлах устанавливают обычно экономайзер выполненный из ребристых чугунных труб. В котлах производительностью D 25 тч имеющих развитые поверхности ограничиваются установкой лишь водяного экономайзера.
Водяной экономайзер является неотъемлемой частью современного парогенератора. Экономайзер благодаря применению труб небольшого диаметра является недорогой и компактной поверхностью нагрева в которой эффективно используется теплота уходящих газов. В современных парогенераторах водяной экономайзер воспринимает до 18% общего количества теплоты переданной через поверхности нагрева парогенератора. Экономайзеры изготавливаются из труб диаметром 28 – 38 мм которые изгибаются в змеевики размещенные обычно в опускном газоходе при поперечном омывании их продуктами сгорания. Расположение змеевиков чаще всего шахматное может быть и коридорное коллекторы имеют круглую форму обычно размещаются за пределами газохода.
Для облегчения монтажа экономайзера удобства выполнения ремонтных работ и облегчения очистки от летучей золы поверхности нагрева разбиваются на отдельные блоки.
РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПО ГАЗОХОДАМ КОТЛА
1. Расчет горения топлива
Определяемая величина
Теоретический объем воздуха
V0 = 00889×(C Р+ 0375 × SРо+k) + 0265 × H Р – 00333 × O Р
V0 = 00889×(465 + 0375 × 03) + 0265 × 33 – 00333 × 147
= 079 × V0 + 08 × (N Р 100)
= 079 × 457 + 08 × (07 100)
Объем трехатомных газов
= 1866 × (C Р + 0375 × Sр) 100
= 1866 × (465 + 0375 × 03) 100
= 0111 × H Р + 00124 × W Р + + 00161 V0
= 0111 × 33 + 00124 × 220 + 00161 457
Теоретический объем образующихся дымовых газов
Vго =362 + 088 + 072
2. Объемы продуктов сгорания объемные доли трехатомных газов концентрация золовых частиц по отдельным газоходам котла.
Пароперегре-ватель (ПП)
Первый котель-ный пучок (КП1)
Второй котель-ный пучек (КП2)
Водяной экономайзер (ВЭ)
Коэф. избытка воздуха на входе
Коэф. избытка воздуха на выходе
Ср.знач. коэф. избытка воздуха
= + +00161×(αср – 1)V
Vг = + + ++(αср – 1)V0
Объемные доли трехатом-ных газов
Сумма объемных долей трехатомных газов
3.Энтальпия продуктов сгорания по газоходам котла
Энтальпия продуктов сгорания 1 кг твердого топлива кДжкг определяется как сумма энтальпий газообразных продуктов сгорания и избыточного воздуха. Расчет энтальпии продуктов сгорания проводится на выходе из каждой рассматриваемой поверхности нагрева при соответствующем значении a по следующим уравнениям:
НГ – энтальпия продуктов сгорания кДжкг.
Н0Г и Н0В – энтальпия теоритических объемов продуктов сгорания и воздуха соответственно кДжкг.
(сJ)RO2 (сJ)N2 (сJ)H2O (сJ)B. – энтальпия 1 м3 трехатомных газов азота водяных паров и воздуха соответственно кДжм3.
Все полученные данные заносим в таблицу 2.3.
Температура продуктов сгорания за поверх-ностью нагрева 0С
Энтальпия продуктов сгорания за поверхностью нагрева
За пароперег-ревателем (ПП)
За первым котельным пучком (КП1)
За вторым котельным пучком (КП2)
За зкономайзе-ром (ВЭ)
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА.
Целью составления теплового баланса котлоагрегата является определение коэффициента полезного действия котла расхода топлива и тепловых потерь по статьям расхода.
Формула (ссылка на источник) и расчет
Низшая теплота сгорания рабочей массы топлива
Располагаемая теплота
Температура уходящих газов
Принимаем по табл.2.2 из [1]
Энтальпия уходящих газов
По табл.2.3 за ВЭ при
Энтальпия холодного воздуха
Потери теплоты с уходящими газами
Потери теплоты от химической неполноты сгорания
Потери теплоты от механического недожога
Потери теплоты от наружного охлаждения
Потери теплоты с теплом удаляемого шлака
= 085 × 125 × 562 16539
Суммарные тепло потери
q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =
= 68+ 05 + 55 + 24 + 036
Коэффициент полезного действия котла
Энтальпия перегретого пара
При t = 245°С и Р =12кгссм²= 12МПа по П.8.2[1]
Энтальпия питательной воды
Энтальпия котловой воды
П.8.1 [1] при Р =12кгссм²=12 МПа
Энтальпия насыщенного пара
Расход перегретого пара
Расход котловой воды на продувку
D × p 100 = 175 × 17 100
Полное полезно отдаваемое тепло
D(hпп - hпв) + Dпр (hкв - hпв) =
= 17 (292004 – 4405) + 003(795 – 4405)
Расчетный расход топлива
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ
1. Конструктивные характеристики топочной камеры
Толщина стенки трубы
Относительный шаг между осями труб
для гладкотрубных экранов
Объем топки с камерой догорания
Полная поверхность стен
Площадь зеркала горения
Радиационная поверхность
X × Fпл = 094 × 1858
Эффективная толщина излучающего слоя
× (Vт Fст) = 36 × (2003 471)
Отношение площади зеркала горения слоя к поверхности стен топки
Рис. 4.1Эскиз топочной камеры (вид сверху)
Рис.4.2 Эскиз топочной камеры (вид сбоку)
Рис. 4.3 Эскиз топочной камеры (фронтальный разрез)
Расчет геометрических характеристик котла:
)площадь фронтальной стенки FФ = 7 м2.
)площадь пола Fпола = 8316 м2.
)площадь задней стенки Fз.ст = 46 м2.
)площадь боковой (левой) стенки Fб.лев = 14012 м2.
)площадь боковой (правой) стенки Fбправ = 9425 м2.
)площадь окна Fокна = 16 м2.
)площадь потолка Fпот = 3747 м2.
)площадь экранов Fпл.лев = 6594 м2 Fпл.прав = 8986 м2 Fпл = 1858 м2.
)Общая площадь стен Fст = FФ + Fз.ст + Fб.лев + Fбправ + Fпот =
= 7 + 46 + 14012 + 9425 + 3747 = 471 м2.
2 Расчет теплопередачи в топочной камере
Топочная камера предназначена для организации эффективного процесса горения топлива и передачи тепла излучением от продуктов сгорания к расположенным в ней экранам.
Предварительная температура газа на выходе из топки
Принимаем предварительно
Количество теплоты передаваемое газами
Энтальпия газа на выходе из топки
Адиабатная температура
По графику Н = f() по Qт
а + 273 = 2060 + 273
Энтальпия газов на выходе из топки
Определяем из табл. 2.3 по ''т
Количество воспринятой теплоты
φ(Qт - Н''т) = 097(164042-7010)
Коэффициент сохранения теплоты
= 1 – 24 (8444 + 24)
Сред.сумм-я теплоемкость продуктов сгорания
(Qт - Н''т)(Та - Т''т) = (164042 – 7010)(2333 – 1223)
Коэффициент тепловой эфф-ти экранов
×Нл Fст = 06×1907 471
Коэффициент поглощения лучей трехатомными газами
Парциальное давление трехатомных газов
Коэффициент поглощения лучей золовыми частицами
Коэффициент поглощения лучей топочной средой
Кrrп + kзлзл + kкокскокс =
kкокскокс = 0 По [1]
k×P×S = 245 × 01 × 153
Эффективное значение критерия Бугера
Параметр учитывающий относительное положение максимума температуры факела в топке
Параметр забалластированности топочных газов
Действительная температура продуктов сгорания на выходе из топки
Действительная энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки
Определяем из табл. 2.3 по "т
Определяем погрешность выполненного расчета
т.расч- "т.пред ±50 °С
4 – 950 = -46 ±50 °С
Т. к. расчетное значение отличается от предварительно принятого менее чем на 100 °С расчет считаем оконченным.
В последующих расчетах используем расчетное значение температуры газов на выходе из топки "т.расч = 904 °С.
КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
В котлах низкого давления используются конвективные пароперегреватели. Температура перегретого пара в котлах низкого давления (ДКВ ДЕ КЕ) не превышает 250 оС. Основные конструктивные характеристики пароперегревателей и скорость движения газов приведены в таблице 6.1.[1]
Рекомендуемая глубина пакета змеевиков пароперегревателя составляет 0.81.5 м а расстояние между соседними пакетами 0608 м.
Пароперегреватели могут быть выполнены по прямоточной противоточной схемам или с последовательно - смешанным током. Пароперегреватель может выполняться как одноступенчатый так и двухступенчатый (нумерация ступеней производится по ходу пара).
Конвективные пароперегреватели могут быть выполнены по прямоточной противоточной схемам или с последовательно-смешанным током. Пароперегреватели могут быть одноступенчатыми и двухступенчатыми (нумерация ступеней производится по ходу пара).
В данном курсовом проекте мы производим конструктивный расчет одноступенчатого пароперегревателя (рис.5.1). Изменение температур сред при противотоке показано на рис. 5.2.
Непосредственно расчету предшествует эскизная проработка конструкции пароперегревателя в результате которой определяется его предварительная поверхность.
Конструктивные характеристики пароперегревателя взятые из таблицы 6.1.[1]сведены в таблицу 5.1.
Рис.5.1 Одноступенчатый пароперегреватель
Рис.5.2 Изменение температур сред при противотоке
1.Конструктивные характеристики пароперегревателя:
Наружный диаметр труб пароперегревателя
Внутренний диаметр труб пароперегревателя
Шаг труб пароперегревателя расположенных поперек движения газов
Относительный поперечный шаг
Шаг труб пароперегревателя расположенных вдоль движения газов
Относительно продольный шаг
Число труб в ряду расположенных поперек движения газов
Число труб в ряду расположенных по движению газов
Общее количество трубок
Длина труб в газоходе
Проходное сечение газа
Проходное сечение для пара
Предварительная поверхность ПП
2 Тепловой расчет пароперегревателя
(ссылка на источник)
Температура газов на входе в ПП.
Энтальпия газа на входе в ПП
Температура питательной воды при давлении насыщения
Температура перегретого пара
П.8.2. [1] при Р =13
Количество теплоты восприним. нагр. средой
= 17502860×(2912 - 2787)
Энтальпия газов за ПП
Температура газа на выходе из пароперегревателя
Из табл.энтальпий при H"пп
Средняя температура газов
Jср + 273 = 858 + 273
Большая разность температур
Меньшая разность температур
Средняя расчетная температура пара
Параметры дымо-вых газов при Jср:
Коэффициент теплопроводности
Коэффициент кинематической вязкости
Параметры пара при tср:
Расчетная скорость газа
Bp×Vг×(J+273)(Fг×273) =
= 02860 × 761 × (858+273)
Расчетная скорость пара
Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке
×(wг×dnг)065×Pr033 =
=02×0935×0931×× 058033
Поправка на число рядов по ходу газов
Поправка на геометрическую компоновку пучка
(1+(2 × 1 -3)×(1-2 2)3)-2 =
= (1+(2×27-3)×(1-152)3)-2
Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к пару
23×(lпdэ)(Wп×dэn)0.8
=0023×(405×10-20026)
×d(4 × s1 × s2)(p ×d2)-1) =
=09×0032×(4×00864×0048)
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами
Коэффициент ослабления лучей
Суммарная оптическая толщина запыленного потока
(kг×rп + kзл×mзл)×p×s =
= (668 + 0081) 01 × 012
Степень черноты продуктов сгорания
– e -kps = 1 – 27 – 009
Температура загрязнения наружной поверхности труб
= 218 + (0005 + × 765×103
t3 + 273 = 333 + 273
Коэффициент теплоотдачи излучением
x(aк + aл) =1(586+ 124)
Коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к пару
Расчетная поверхность нагрева
Погрешность при предварительном расчете поверхности нагрева
DH=496%15% в пределах нормы и расчет считаем оконченным.
ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ПЕРВОГО КОТЕЛЬНОГО ПУЧКА
Для котельных пучков проводится поверочный расчет в результате которого определяются параметры (температура и энтальпия) дымовых газов на выходе из поверхности и тепловосприятие в ней. Характерной особенностью испарительных поверхностей нагрева а к таковой относится котельный пучок является неизменность температуры рабочей среды (пароводяной смеси) при её течении в трубах котельного пучка. При этом температура пароводяной смеси равна температуре кипения tк а подводимое к поверхностям нагрева тепло расходуется на испарение жидкости.
1.Конструктивные характеристики первого котельного пучка.
До проведения расчета необходимо определить конструктивные параметры первого котельного пучка:
Наружный диаметр труб КП1
Внутренний диаметр труб КП1
Число труб поперек движения газов
Число труб по ходу движения газов
Общее количество труб
Расчетная поверхность КП1
Рис 6.1. Схема конвективного пучка котла
Рис 6.2. Изменение температур сред при кипении воды в КП.
2.Поверочный расчет первого котельного пучка
Формула (ссылка на источник)
Температура газов на входе в КП1.
Температура газов на выходе из КП1
Принята предварительно
Энтальпия газов на входе в КП1
Данные табл. энтальпий при J кп1
Энтальпия газов на выходе из КП1
Данные табл. энтальпий при J "кп1
Количество теплоты переданное газами
J’кп1 – tнп = 810 – 1907
J”кп1– tнп = 545– 1907
Температурный напор
Средняя расчетная температура газов
Расчетная скорость газов
Bp × Vг × Тср (Fг × 273) =
Теплофизические параметры газов приJср
Коэффициент теплоотдачи конвекцией
×d((4×s1×s2)(p ×d2)- 1)=
Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания
(kг × rп + k × зл)p × s =
= (644+ 0097)×01×018
Степень черноты потока газов
Расчетная температура загрязнения стенки труб
Суммарный коэффициент теплоотдачи
(aк + aл) = 1(4858+138)
Коэффициент теплопередачи
Количество теплоты переданное газами среде
Погрешность в расчете
Расчет считаем законченным т. к. невязка баланса DQ = 12 не превышает допустимого значения DQдоп = ±2 %. За окончательную величину тепловосприятия принимаем Qб = 22886 кДжкг.
ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВТОРОГО КОТЕЛЬНОГО ПУЧКА
1.Конструктивные характеристики второго котельного пучка.
До проведения расчета необходимо определить конструктивные параметры второго котельного пучка:
Наружный диаметр труб КП2
Внутренний диаметр труб КП2
Расчетная поверхность КП2
2. Поверочный расчет второго котельного пучка
Температура газов на входе в КП2.
Температура газов на выходе из КП2
Энтальпия газов на входе в КП2
Интерполир. данные табл. энтальпий при Jкп2
Энтальпия газов на выходе из КП2
Интерполир. данные табл. энтальпий при J”кп2
Количество теплоты переданное газами
J’кп2 – tнп = 545 – 1907
J”кп2 – tнп = 350 – 1907
Bp × Vг × Тср (Fг × 273)=
= 02860 × 815 × 7205
× d((4× s1× s2)(p×d2)- 1)=
=09×0051×((4×014×0078)
(kг × rп + k × зл) p × s =
= (65 + 0107)× 01 ×02
- e-kps = 1 – 27-0132
Расчет считаем законченным т. к. невязка баланса DQ = 2 не превышает допустимого значения DQдоп = ±2 %. За окончательную величину тепловосприятия принимаем Qб = 19437 кДжкг.
РАСЧЕТ ЧУГУННОГО ВОДЯНОГО ЭКОНОМАЙЗЕРА
Чугунные экономайзеры системы ВТИ не кипящего типа используются в котлоагрегатах с давлением пара Р ≤ 25 МПа.
Они выполняются из ребристых чугунных труб диаметром 76x8 мм ограниченных по концам квадратными фланцами 150x150 мм которые при монтаже трубного пучка образуют две стенки экономайзера (рис.8.1). Расположение труб в пучке – коридорное. Соседние трубы соединяются между собой специальными калачами.
Движение газов и воды противоточное. Скорости движения газов при сжигании зольного топлива находятся в пределах 7-10 мс при этом большие значения скоростей соответствуют более зольным топливам. Скорость воды в экономайзере составляет 05-10 мс.
Блочные экономайзеры ВТИ компонуют из ребристых чугунных труб при этом количество труб в ряду принимается в пределах от 3 до 9 труб.
Температура воды на выходе из блочного чугунного экономайзера должна быть ниже температуры насыщения на котлах автоматами питания на 20 оС а при отсутствии последних на 40 оС.
Рис.8.1 Экономайзер ВТИ.
Для удобства расчет водяного экономайзера сведем в таблицу.
Температура газов на входе в экономайзер
Энтальпия газов на входе в экономайзер
Температура газа на выходе из водяного экономайзера
Предварительно выбираем
Энтальпия газа на выходе из ВЭ
Из таблицы энтальпий при J”вэ
Площадь поверхности нагрева одной трубы
Площадь живого сечения для прохода газов (одной трубы)
Количество теплоты отданное газами
φ(H’эк – H”эк +DaН0хв)=
Расход питательной воды
Внутренний диаметр труб
Энтальпия питательной воды на входе в ВЭ
Энтальпия воды на выходе из экономайзера
Температура воды на выходе из ВЭ
J'вэ – t"вэ = 350 – 1832
J"вэ - tпв = 150 - 115
Предварительная скорость
Площадь сечения труб в ряду
Коэффициент теплопередачи
П.12 при Jср= 250 °С
Средняя расчетная температура воды
Требуемая площадь нагрева
Общее количество труб в ВЭ
Число рядов походу газов
Площадь поверхности чугунного экономайзера
Z1 Z2 Hтр = 4 25 295
Количество теплоты передаваемое от газов к воде
Расчет считаем законченным т. к. расхождение DQ = 065 не превышает допустимого значения DQдоп = ±2 %.
ПРОВЕРКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
Тепловой расчет котла считается законченным при выполнении следующих условий:
Величина погрешности по каждому рассчитанному элементу котла не должна превышать допустимого предела.
Значение расчетной температуры уходящих газов за последней хвостовой поверхностью нагрева не должна отличатся от принятой в тепловом балансе котла величины у.г. более чем на + 10 оС.
Невязка теплового баланса котла Q не должна превышать 05% от величины располагаемого тепла кДжкг:
Q =16539×085-(93942+765+23162+1903+1803)×(100-55)100=568 кДжкг
05×16539 = 827 кДжкг
Сводная таблица и проверка теплового расчета
Наименование величины
Наименование газоходов
Температура газов: на входе на выходе
Энтальпия газов: на входе на выходе
Темпера-тура рабочих сред (пара воды воздуха): на выходе на входе
Темпера-турный напор
Скорость пара воды и воздуха
Коэффици-ент теплопе-редачи
Поверх- ность нагрева
Доля воспринятого тепла
В данной курсовой работе был произведен тепловой расчет котельного агрегата ДКВр-65-13. В соответствии с заданием и типом топлива используемым при сжигании в парогенераторе мы рассчитали энтальпии объемы воздуха и продуктов сгорания по газоходам котла. Произвели расчет теплового баланса котла в результате которого определили конструктивные характеристики топочной камеры определили температуру газов на выходе из топки.
Далее сконструировали одноступенчатый пароперегреватель и получили необходимую тепловоспринимающую поверхность для него. В следующих расчетах нами был произведен поверочный расчет двух котельных пучков и определено количество тепла воспринятое поверхностью нагрева.
Заключительным этапом стал конструктивный расчет низкотемпературной поверхности нагрева: одноступенчатого водяного экономайзера.
Невязка теплового баланса котла не превысила 05% от величины располагаемого тепла и в результате весь расчет можно считать законченным и верным.
Список использованной литературы
Пак Г.В. Котельные установки промышленных предприятий. Тепловой расчет промышленных котельных агрегатов. Учебное пособие. – Братск: БрГТУ 2002.
Сидельковский Л.Н. Юренев В.Н. Котельные установки промпредприятий. – М.: Энергоатомиздат1988.
Гутчинский Л.Ф. Технический анализ твердого и жидкого топлива: Методические указания. – Братск: БрГТУ 2001.
Физико-химические основы горения и топливо: Программа задания и методические указания. – Братск: БрГТУ 2003.
Ривкин С.Л. Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара.- М.: Энергоатомиздат 1984.
Конспект лекций по курсу «Котельные установки»

А1 мой.cdw

план мой.cdw

разрез.cdw