Строительство 9-этажного офисного центра с подземным гаражом в Черкассах

сваи.dwg

(Verwendungsbereich)
(Modell- oder Gesenk-Nr)
Вертикальн планировки площадки
Разработка грунта на транспорт
Подчистка дна котлована вручную
Устройство щитовой опалубки
Бетонирование конструкции
Уплотнение грунта эл. трамбовками
Транспортировка грунта самосвалами
Устройство подготовки под фундаменты
Графік виробництва земляних робіт та влаштування свайних фундаментів
Схема влаштування буронабивних свай по технологоії НПШ
Ба а Liebherr LRB-250
Візанурювач DCP CSV-300A - 1641
Rmax=19.5м Rо.з.=26.5м
демонтаж і переміщення бурової вежі Liebherr LRB-250 виконувати відповідно до технологічних карт під безпосереднім керівництвом осіб
відповідальних за безпечне виконання вказаних робіт. Монтаж
демонтаж і переміщення буровиої вежі при вітрі 15 мс і більш або грозі не допускаються. Перед підйомом конструкцій бурової вежі всі їх елементи повинні бути надійно закріплені
а інструмент і незакріплені предмети видаленні. Технічний стан бурової вежі Liebherr LRB-250 (надійність кріплення вузлів
справність зв'язків і робочих настилів) необхідно перевіряти перед початком кожної зміни.
ТЕХОЛОГЧНА КАРТА ПО ВИРОБНИЦТВУ ПАЛЬОВОГО ПОЛЯ
Бурова установка Liebherr LRB-250
Віброзанурювач DCP CSV-300A
Укрупнена збірка арматурного каркасу
Буріння скважин для паль
Встановлення каркасу за допомогою крану
Встановлення опалубки ростверку
ГРАФК ВИРОБНИЦТВА РОБТ
Бетонування ростверку бетононасосом
Встановлення арматури
Бетонування бетононасосом
ОРГАНЗАЦЯ ТЕХНОЛОГЯ ВИКОНАННЯ РОБТ Якість виготовлення арматурного каркаса повинно задовольняти вимогам проекту і ГОСТ 14098-91 "З'єднання зварні арматури і закладних виробів залізобетонних конструкцій. Типи
конструкції та розміри". Перед установкою в свердловину арматурний каркас повинен бути ретельно очищений від іржі і бруду. Після завершення робіт зі встановлення в свердловини арматурних каркасів складається акт огляду і приймання бурових свердловин з встановленими арматурними каркасами.В акті зазначається готовність свердловини до бетонування і дата початку бетонування. Рекомендовані форми: Акт огляду прихованих робіт
виконаних на будівництві та Акт проміжного приймання відповідальних конструкцій (СНіП 12-01-2004 "Організація будівництва"
В); Бетонування паль дозволяється тільки після огляду і оформлення актів на приховані роботи з буріння та армуванню пальових свердловин. При бетонуванні паль слід дотримуватись вимог СНиП 3.03.01-87 "Несучі та огороджувальні конструкції". ВИМОГИ ДО ЯКОСТ ПРИЙМАННЯ РОБТ При влаштуванні буронабивних паль на всіх етапах робіт слід виконувати виробничий контроль якості будівельно-монтажних робіт
який включає в себе вхідний контроль робочої документації
матеріалів і устаткування
операційний контроль окремих будівельних процесів або виробничих операцій і приймальний контроль проміжних і остаточних циклів робіт.Склад контрольованих показників
обсяг і методи контролю повинні відповідати вимогам СНиП 3.02.01-87 "Земляні спорудження
підстави і фундаменти"
СНіП 3.01.01-85 * "Організація будівельного виробництва".

Геологический разрез1.dwg

ТСП-сваи.dwg

Затраты труда на 1сваю
Ведомость нужных механизмов
График производства свайных работ
Схема последовательной срубки свай
Техника безопасности
Требования к выполнению работ
Схема сваебойной установки СП-50
-первый маршрут движения 1-ой
-окончание первого маршрута
движения 1-ой сваебойной машины
-первый маршрут движения 2-ой
движения 2-ой сваебойной машины
-второй маршрут движения 1-ой
-окончание второго маршрута
-второй маршрут движения 2-ой
- сваебойная установка(СП-50)
- автомобильный кран КС-357А
- сваевоз(ЗиЛ-157КВ)
Технико-экономические
Прием-сдача свайных фундаментов включает:
а также паспортов на них
полученных на заводе-изготователе.
В процессе сдачи-приема строительная
организация представляет заказчику:
-исполнительный план
-ведомость погружения свай
-акт приема геодезического разбития
-результаты статических и динамических
Технологический процесс забивки свай включает в
себя следующие операции:
-перемещение копра к свае
-строповка и подтаскивание сваи к копру
-подъем молота с наголовником в верхнее положение
-установка и выверка положения сваи
-установка на сваю молота с наголовником
-пуск молота и погружение сваи
-снятие молота с наголовником со сваи.
Перемещение сваебойной установки на очередную
стоянку осуществляется при поднятом вверх
Наведение рабочего органа на точку забивки сваи
можно за счет передвижения крана вперед-назад
также за счет поворота платформы.
Управлять сваебойной установкой разрешается машинистам
обученных для этой работы и имеющих соответствующие документы.
Перед началом работы машинист обязан убедиться в надежности и
исправности механизмов на холостом ходу
При работе сваебойная установка должна стоять на ровном месте
допустимый наклон-5. При производстве работ все операции должны
выполняться поэтапно и плавно
запрещается резкое включение механизмов.
На установке должна быть аптечка с необходимыми медикаментами.
Категорически запрещается включать механизмы и начинать работу
без подачи предварительного звукового сигнала
в отсутствии на установке и в радиусе действия посторонних
лиц и обслуживающего персонала.

МВ фунд..doc

Общие требования по выполнению работы
Пример расчета технологической карты на устройство монолитных ленточных фундаментов (на русском языке)
1. Подсчет объема работ
2. Выбор машин для бетонирования фундаментов
3. Составление калькуляции трудозатрат и заработной платы рабочих на выполнение земляных работ
4. Сравнение вариантов механизации
5. Составление графика производства земляных работ
6. Технико-экономические показатели проекта
7. Технология производства опалубочных арматурных и бетонных работ.
8. Безопасность труда и требования по защите окружающей среды.
9. Контроль качества работ по устройству монолитных фундаментов.
10. Список использованной литературы
Exemple de calcul de la gamme d’oprations pour les travaux de mise en oeuvre de semelle continue monolithe (en franais)
1. Le calcul des volumes des travaux
2. Le choix des engins pour le btonnage des fondations
3. Le calcul de quantit de travail et du salaire des ouvriers pour l'excution des travaux
4. La dfinition du prix de revient des procssus mcaniss
5. La conception du planning d’avancement des travaux de mise en place des fondations
6. Les caractristiques techniques et conomiques du projet
7. La technologie des travaux de btonnage des fondations
8. Le contrle de qualit et l’admission des travaux
9. La scurit de travail
Выполнение курсового проекта должно способствовать закреплению теоретических знаний полученных студентом развитию самостоятельности в решении задач строительного производства.
Состав проектирования определяется учебными целями и требованиями программы по технологии строительного производства.
Начальные данные для выполнения курсового проекта
Проектирование выполняется по индивидуальному заданию выданному студенту на кафедре (см. приложение1).
Состав курсовго проекта
Курсовой проект должен состоять из записки и графического материала.
А. Пояснительная записка должна содержать:
Начальные данные для проектирования;
Расчет двух технологических карт : на устройство монолитных ленточных фундаментов и на возведение здания с кирпичными стенами и перекрытиями из сборных железобетонных плит.
Список использованной литературы.
Б. Графическая часть курсового проекта.
Графическая часть курсовой работы выполняется на листах стандартного формата «А1» (420х594мм) и должна содержать:
Схемы производства работ по устройству монолитных ленточных фундаментов а также по возведению надземной части здания с привязкой и нанесением хода движения машин и механизмов указанием зон складирования материалов и конструкций а также временных дорог;
Разрезы по зданию с привязкой механизмов;
Схемы строповки грузов;
Схемы организации рабочего места каменщика или бетонщика;
График производства земляных работ;
Указания по технологии безопасности и контролю качества работ.
Первой страницей курсовой работы является титульная страница где указана фамилия студента и имеется его личная подпись. В конце работы обязательно прилагается список использованной литературы.
Курсовая работа может быть засчитана преподавателем лишь после защиты. На защиту принимаются только работы которые полностью оформлены по требованиям приведенным выше.
Пример расчета технологической карты на устройство монолитных ленточных фундаментов
1. Подсчет объемов работ
Рис. 1. План фундаментов
Рис. 2. Схема расположения фундамента
Рис. 3. Схема расположения арматуры в ленте фундамента
Определение площади опалубки :
где – площадь боковой поверхности фундаментной ленты;
– высота фундаментной ленты (рис. 2);
– длина фундаментной ленты здания.
Определение объема бетона:
где – поперечная ширина фундаментной ленты (рис. 2).
Определение веса арматуры :
– вес арматурных стержней в сетках или каркасах:
где – длина стержня;
и – количество продольных и поперечных стержней соответственно;
и – удельный вес продольных и поперечных стержней соответственно (см. прил. 2);
– вес арматуры фундаментной ленты:
Выбор монтажных кранов осуществляется по трем параметрам:
-грузоподъемность ();
-высота подъема крюка ();
-вылет стрелы крана ().
Для бетонирования выбираем поворотную бадью емкостью 1м3. Ее масса с бетоном равна 31т. Длина бадьи – 32 м. (см. прил. )
Определение грузоподъемности :
где: - масса наиболее тяжелого груза;
- масса строповочного приспособления (двухветвевой строп).
Рис. 4. Схема определения параметров крана при устройстве конструкций ниже уровня его стоянки
Определение высоты подъема крюка
где:- превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана;
- запас по высоте необходимый по условиям монтажа для заводки конструкции на монтаж или перенося ее через смонтированные конструкции (не менее 05м);
- высота элемента в монтажном положении (высота бадьи=32м);
- высота строповки расстояние от верха монтируемого элемента до низа крюка в рабочем положении (5м).
Определение вылета стрелы
где: – половина колеи крана (3м);
– минимальное допустимое расстояние от нижней кромки котлована до ближайшей опоры ;
– расстояние от ближней кромки котлована до ближайшей конструкции (1м);
– расстояние от края конструкции до ее оси;
– расстояние между осями от ближайшей до наиболее удаленной конструкции монтируемой краном с одной стоянки.
Выбираем 2 марки крана:
Автомобильный кран KC-55727-1 с Lmax=28 м Qlmax=25 т Hlmax=185м
Кран пневмоколесный KOBELKO с Lmax=216 м Qlmax=11 т Hlmax=188 м
2.2. Выбор автобетононасоса
Возможно выполнение работ по бетонированию фундаментов при помощи автобетононасоса. В этом случае бетонная смесь доставляется на строительную площадку при помощи автобетоносмесителя.
Для бетонирования монолитных фундаментов будем использовать автобетононасос марки AБН 7521 производительностью 65м³час.
Марка автобетоносмесителя З 6233P4 объемом 7м³.
3.Составление калькуляции трудозатрат и заработной платы рабочих на выполнение земляных работ
3.1. Определение трудоемкости работ
Трудоемкость работ определяется по формуле:
где НВР – норма времени – трудозатраты для выполнения единицы продукции;
tсм – продолжительность смены (8 часов);
k – коэффициент при норме времени.
3.1. Расчет заработной платы рабочих
Расчет заработной платы рабочих осуществляется по усредненной стоимости человеко-часа:
где Зм – средняя заработная плата в строительстве (по состоянию на 21.04.2008) Зм = 2300 грн.
Нр.в. – усредненная норма рабочего времени в час на одного работника. Нр.в. = 16764 часа.
По Су определяется средний разряд в строительстве:
Для разряда 38 определяется межразрядный коэффициент:
Зарплата по видам работ калькуляции:
где Сф.у. – фактическая усредненная стоимость человеко-часа конкретного вида работ которая соответствует среднему разряду () этого вида работ грн.
Т – трудоемкость выполнения соответствующего вида работ ч-дн.
tсм – продолжительность рабочей смены в часах tсм = 8 часов.
Фактическая усредненная стоимость ч-часа определяется по формуле:
где - межразрядный коэффициент для соответствующего значения среднего разряда () рассчитываемого вида работ.
Результаты расчета заработной платы рабочих сводятся в калькуляцию (табл. 1).
Калькуляция трудоемкости и заработной платы рабочих
Средний разряд рабочих
Разгрузка арматуры с транспортных средств
Укладка арматурных сеток и каркасов вручную
Прием бетонной смеси в бункера
Подача бетонной смеси краном в бункерах
Бетонирование фундаментов краном
4.1. Себестоимость одной смены эксплуатации машины определяется по формуле:
где См-час – стоимость маш-часа работы машины в грн. по ДБН.
kинф. – коэффициент инфляции – приведенная стоимость маш-часа работы машины к стоимости маш-часа на момент составления расчета.
4.2. Себестоимость механизированного процесса по устройству монолитных фундаментов:
где Тсм – время работы машины на площадке в сменах;
СЗП – сумма зарплаты рабочих занятых ручным трудом при устройстве фундаментов;
– коэффициент накладных затрат на заработную плату.
4.3. Выбор наиболее экономичного варианта
Сравнение вариантов механизации работ по строительству и монтажу осуществляется по стоимости единицы продукции.
Себестоимость единицы продукции:
Сравнение вариантов механизации произвести используя прикладную программу «Мехвыбор.xls».
5.Составление графика производства земляных работ
Продолжительность процессов в днях рассчитывается исходя из трудоемкости этих процессов.
где – количество людей занятых на выполнении работы;
– количество механизмов одного типа задействованных на выполнении работы;
– количество рабочих смен в одном календарном дне.
Продолжительность работ (по графику производства работ):
Затраты труда на 1м³ при разработке котлована:
Общая зарплата рабочих: 332895 грн
Стоимость механизированного процесса по отрывке котлована:
10. Список использованной литературы.
Технологія будівельного виробництва. Підручник В.К. Черненко М.Г. рмоленко Г.М. Батура та ін.; За редакцією В.К. Черненка М.Г. рмоленка. – К.: Вища школа 2002.
Кірош В.Г. Чечеткін С.Н. Александров А.Н.” Довідник з контролю якості будівництва будівель і споруд” ч..т.1 1999р.
Бадьин Г.М. и др. Справочник строителя. – М.: изд-во АСБ -2000. – 340с.
Афанасьєв А.А. Данилов Н.Н. и др. Технология строительных процессов: Учебник для вузов по специальности ПГС. – М.: Высшая школа 1997. 234 с.
Технология строительного производства: Учебник для вузов C.С. Атаев Н.Н. Данилов Б.В. Прыкин и др. – М.: Стройиздат 1984. – 559с.
ЕНиР. Е§2-1 Механизированные и ручные земляные работы. М
Канторер С.Е. Расчеты экономической эффективности применения
машин в строительстве. М Стройиздат 1972.
СНиП III- 4 - 80* «Техника безопасности в строительстве» М. 2000. – 21с.
ДБН А.3.1-5-96 «Організація будівельного виробництва». Державний комітет України у справах містобудування і архітектури - К. 1996. – 65с.
Посібник по розробці проектів організації будівництва і проектів виробництва робіт (до ДБН А.3.1-5-96 «Організація будівельного виробництва») Частина 1. Технологічна і виконавча документація. Арендне підприємство науково-дослідний інститут будівельного виробництва - К. 1997. – 63с.
П р и л о ж е н и е 1
Варианты заданий на выполнение курсового проекта
«Производство работ по возведению кирпичного здания с монолитными фундаментами»
Ширина ленты фундамента м
Глубина заложения подошвы фундамента м
Прим.: Типы зданий 4 и 5 – это двухподъездные дома каждый подъезд которых представляет собой здания по типам 1 и 2 соответственно.
П р о д. п р и л о ж е н и я 1
П р и л о ж е н и е 2
Спецификация арматуры
П р и л о ж е н и е 3
Технічні характеристики неповоротних бункерів
Об’єм номінальний м3
Розміри вивантажувального вікна мм
Технічні характеристики поворотних бункерів
Уніфікований ряд переносних бункерів конструкції ЦНОМТП об’ємом м3
Кількість бункерів при прийомі бетонної суміші від одного самоскиду
П р и л о ж е н и е 4
Минимально допустимое расстояние от нижней кромки котлована до ближайшей опоры машины м.
П р и л о ж е н и е 5
Технические характеристики грузозахватных приспособлений
Наименование приспособлений
Для монтажа балок стеновых панелей фундаментных блоков оборудования для бетонных работ
Строп четырёхветвевой
Для монтажа фундаментных блоков и балок лестничных площадок плит покрытий и перекрытий металлоконструкций.
Для монтажа плит покрытий и перекрытий
Универсальный полуавт. захват
Для монтажа стальных и железобетонных конструкций
Траверса с захватами
Для монтажа балок покрытий подкрановых и фундаментных балок длиной до 12 м.
Для монтажа плит покрытий и перекрытий размером 3 6
Для монтажа плит покрытий и перекрытий размером 3 12
П р и л о ж е н и е 6
Минимальная длина полиспаста в стянутом состоянии
П р и л о ж е н и е 7
Технические характеристики строительних кранов
Вилет крюка крана в м
(колея–45м)L=20-25м;
(колея 45 м) L= 20 м;
(колея 45 м) L= 25 м;
(колея 65 м) L=18 м;
(колея 65 м) L=35 м;
(колея 6 м) L=30 м;
(колея 6 м) L=20 м;
П р о д. п р и л о ж е н и я 7
КС-357 А (база 43 м)
КС-4561 А(база 34 м)
КС-4561 А (база 34 м)
Пневмоколесные краны
КС-4361 А (база 41 м)
МКТ-40(база 5м)L=25м;
МКТ-40 (база 5м) L=250 м;
МКГ-25 (колея 4.3 м)
МКГ-25 БР (колія 43 м)
ДЕК-251 (колія 44 м)
СКГ-4063 (колія 45 м)
СКГ-63100 (колія 51 м)
П р и л о ж е н и е 8
Технико-экономические характеристики некоторых строительных машин
Марки машин і механізмів
Найменування групи машин і механізмів
Визначальні технічні
Машины для приготовления транспортировки и
уклададки бетонной смеси и раствора
вантажопідйомність: 48т
вантажопідйомність: 47т
Lкузова=622м; V=35м3
вантажопідйомність: 98т
вантажопідйомність: 146т
Lкузова=771м; V=435м3
вантажопідйомність: 153т
Бетононасос стаціонарний від автономного двигуна Д-144
продуктивність: до 20м3год
подача по вертикалі: до 30м
з комплектом бетоноводів 125м
Автобетононасос на шасі КамАЗ-53215
продуктивність: до 65м3год
висота подачі розподільчою стрілою:до21м
привід гідравлічний від двигуна шасі
RENAULT-26.340 KERAX
продуктивність: 140м3год
висота подачі розподільчою стрілою:до32м
потужність двигуна: 250кВт
Mersedes Benz - 3341
бетононасос марки Putsmeister
продуктивність: 200м3год
висота подачі розподільчою стрілою:до35м
потужність двигуна: 302кВт
бетононасос CIFA MAGNUM MK 284L
Бетонозмішувачі примусової дії
Mersedes Benz – Atego 2628
вантажопідйомність: 10-15т
вантажопідйомність: 10-75т
вантажопідйомність: 9-63т
вантажопідйомність: 7-35т
вантажопідйомність: 22-12т
вантажопідйомність: 18-12т
вантажопідйомність max: 6т
вантажопідйомність: 29т
вантажопідйомність max: 42т
вантажопідйомність max: 44т
Marchetti – Sherpa CW 65.42L
вантажопідйомність max: 65т
вантажопідйомність: 15т
вантажопідйомність: 162т
вантажопідйомність: 25т
L стріли =1008-2808м
вантажопідйомність: 16т
вантажопідйомність: 32т
вантажопідйомність: 50т
вантажопідйомність: 65т
вантажопідйомність: 55т
MARCHETTI – MTK 1006
вантажопідйомність: 100т
МАЗ – КС-55727 (МАШЕКА)
вантажопідйомність: 7т
вантажопідйомність: 11т
Hстрілиmax=188м (з гуськом 216м)
вантажопідйомність: 265т
Hстрілиmax=318м (з гуськом 436м)
вантажопідйомність: 375т
Hстрілиmax=401м (з гуськом 546м)
вантажопідйомність: 38т
вантажопідйомність: 26т
П р и л о ж е н и е 9
Усредненная стоимость человеко-часа по разрядам работ в стротельстве*
По состоянию на 21.04.2008
Средний разряд выполняемой работы
Стоимость чел.-часа грн.
* Стоимостные показатели приведенные в таблице вычеслены исходя из среднемесячной заработной платы 2300 грн. что отвечает среднему разряду сложности работ в строительстве в целом – 38.
П р и л о ж е н и е 10
Розміри прорізів для установлення столярних виробів в мм
П р и л о ж е н и е 11
Специфікація плит перекриття
Специфікація маршів сходів та площадок
П р и л о ж е н и е 12
Витрати матеріалів при цегляній кладці
а) Витрати матеріалів на 1м3 суцільної цегляної кладки
Товщина стін у цеглах
б) Витрати матеріалів на 1м2 кладки перегородок
(без урахування прорізів)

ТЕХ КАрта ОиФ.dwg

СВАИ ЗАБИВНЫЕ.doc

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРОЙ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ
Сваи забивные призматические предварительно-напряженные железобетонные с продольной арматурой стержневой из высокопрочной проволоки и семипроволочных прядей без поперечного армирования сплошного сечения размерами 25х25 и 30х30 см длиной от 4 5 до 12 м (рабочие чертежи типовых конструкций серии 1.011-6) рекомендуется применять при прорезке сваями песков средней плотности и рыхлых супесей пластичной и текучей консистенции суглинков и глин туго- мягко- и текучепластичной а также текучей консистенции при условии что сваи погружены в грунт на всю глубину или выступают над поверхностью грунта на высоту не более 2 м при их расположении внутри помещения здания (сооружения).
При необходимости прорезки других видов грунтов допустимость применения свай рассматриваемой конструкции устанавливается пробной забивкой.
Опирание нижних концов свай допускается на все виды грунтов за исключением скальных и вечномерзлых торфов заторфованных грунтов слабых грунтов типа илов глинистых текучей консистенции и других видов сильносжимаемых грунтов с учетом дополнительных указаний приведенных в рабочих чертежах свай.
Указанные сваи рекомендуется применять для фундаментов любых зданий и сооружений за исключением мостов и портовых гидротехнических сооружений когда они проходят по номенклатуре и параметрам свай предусмотренных рабочими чертежами удовлетворяют результатам расчета и грунтовым условиям строительной площадки. Такие сваи не допускается применять в пучинистых грунтах если силы пучения превышают величину вертикальной вдавливающей нагрузки на сваю и при наличии сил выдергивающих сейсмических а также при необходимости погружения их в грунт с помощью вибрации.
Применение свай без поперечного армирования позволяет снизить расход стали в среднем до 40% по сравнению со сваями с предварительно-напряженной продольной арматурой с поперечным армированием и до 70% по сравнению со сваями с ненапрягаемой продольной арматурой и с поперечным армированием а также снизить трудоемкость их изготовления на заводах железобетонных конструкций.
ЗАБИВНЫЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРОЙ С ПОПЕРЕЧНЫМ АРМИРОВАНИЕМ
Забивные призматические предварительно-напряженные железобетонные сваи с продольной арматурой стержневой из высокопрочной проволоки и семипроволочных прядей с поперечным армированием сплошного сечения размерами от 20х20 до 40х40 см длиной от 3 до 20 м (рабочие чертежи типовых конструкций серии (1.011-6) рекомендуется применять при любых сжимаемых грунтах подлежащих прорезке за исключением насыпей с твердыми непробиваемыми включениями (остатки разрушенных частей каменных бетонных и железобетонных конструкций и т.п.) а также когда требуется проходка слоев твердого глинистого грунта либо других видов грунтов природного сложения с часто встречающимися валунами и т.п.
Опирание нижних концов свай допускается на все виды грунтов за исключением торфов заторфованных грунтов слабых грунтов типа илов глинистых текучей консистенции и других видов сильно сжимаемых грунтов.
Указанные сваи допускается применять для фундаментов любых зданий и сооружений: они могут воспринимать вертикальные вдавливающие и выдергивающие а также горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты. При необходимости жесткости сопряжения свай с плитой ростверка такое сопряжение должно осуществляться заделкой головы свай в плиту на величину требуемую расчетом.
Применение предварительно-наряженных железобетонных свай с продольной арматурой из высокопрочной проволоки при длине свай от 3 до 20 м и семипроволочных прядей при длине от 11 до 20 м позволяет снизить расход стали (в натуральном весе) до 50% по сравнению со сваями с ненапрягаемой арматурой поэтому рекомендуется как правило предусматривать применение таких свай с арматурой из высокопрочной проволоки или семипроволочных прядей.
В транспортном и гидротехническом строительстве (например для опор мостов причальных сооружений и т.п.) могут применяться призматические железобетонные предварительно-напряженные сваи сплошного сечения размерами 35х35 см длиной до 20 м и 40х40 см длиной до 25 м изготовляемые по ведомственным рабочим чертежам Минтрансстроя а также сечением 45х45 см - по ведомственным рабочим чертежам Минморфлота. Эти сваи имеют повышенный расход арматурной стали (по сравнению с соответствующими сваями по серии 1.011-6) вызванный необходимостью воспринятия больших эксплуатационных нагрузок (нормальных и горизонтальных сил и изгибающих моментов).
ЗАБИВНЫЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ С ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРОЙ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНЫМ АРМИРОВАНИЕМ
Забивные призматические железобетонные сваи с продольной ненапрягаемой стержневой арматурой с поперечным армированием сплошного сечения размерами от 20х20 до 40х40 см длиной от 3 до 16 м (рабочие чертежи типовых конструкций серии 1.011-6) рекомендуется применять в грунтовых условиях аналогичных указанным для забивки призматических железобетонных свай с предварительно-напряженной продольной арматурой с поперечным армированием.
Рассматриваемые сваи могут воспринимать вертикальные вдавливающие и выдергивающие а также горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты. В целях сокращения расхода стали такие сваи следует применять для фундаментов зданий и сооружений лишь в тех случаях когда по грунтовым условиям или условиям воспринятия внешних нагрузок не представляется возможным применение свай указанных в пп. 1 и 2 настоящих Рекомендаций а также в случаях когда в районах строительства указанные в пп. 1 и 2 сваи не могут быть изготовлены.
В транспортном строительстве могут применяться также призматические железобетонные без предварительного напряжения сваи сплошного сечения размерами 35х35 см длиной до 16 м и 40х40 см длиной до 25 м изготовляемые по ведомственным рабочим чертежам Минтрансстроя которые имеют относительно более высокий расход арматурной стали чем соответствующие сваи по серии 1.011-6 вызванный необходимостью воспринятия больших эксплуатационных нагрузок.
ЗАБИВНЫЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ С КРУГЛОЙ ПОЛОСТЬЮ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРОЙ И БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ
Забивные призматические железобетонные сваи с круглой полостью размерами сечения 25х25 30х30 и 40х40 см длиной от 3 до 8 м (рабочие чертежи типовых конструкций серии 1.011-6) допускается применять в условиях аналогичных для предварительно-напряженных свай без поперечного армирования указанных в п. 1 настоящих Рекомендаций.
Применение призматических железобетонных свай квадратного сечения с круглой полостью позволяет уменьшить расход бетона в среднем на 20% по сравнению со всеми видами призматических свай сплошного поперечного сечения а также сократить расход арматурной стали до 15% по сравнению с соответствующими сваями с поперечным армированием (пп. 2 и 3 настоящих Рекомендаций).
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПОЛЫЕ КРУГЛЫЕ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ
Забивные железобетонные без предварительного напряжения полые круглые сваи диаметром от 40 до 80 см и сваи-оболочки диаметром более 80 до 160 см включительно длиной от 4 до 12 м и составные от 14 до 48 м (рабочие чертежи типовых конструкций серии 1.011-5) рекомендуется применять при необходимости прорезки слабых грунтов и опирания на любые виды грунтов за исключением торфов заторфованных грунтов слабых грунтов типа илов глинистых грунтов текучей консистенции и других видов сильносжимаемых грунтов. Указанные сваи и сваи-оболочки рекомендуется применять для любых зданий и сооружений в том числе возводимых в сейсмических районах при больших вертикальных вдавливающих и выдергивающих а также горизонтальных нагрузках.
Полые круглые сваи могут погружаться с открытым или закрытым нижним концом (наконечником) с использованием для забивки молотов или вибропогружателей. Сваи-оболочки погружаются с открытым нижним концом вибропогружателями без выемки или с выемкой грунта (частичной или полной) из внутренней полости.
Полые круглые сваи с закрытым нижним концом (наконечником) следует применять в случае когда необходимо прорезать сваями слабые грунты и опирать их на более плотные и прочные грунты.
В транспортном и гидротехническом строительстве могут применяться железобетонные полые круглые сваи диаметром от 40 до 80 см и сваи-оболочки диаметром более 80 до 300 см включительно длиной отдельных звеньев до 12 м изготовляемые по ведомственным рабочим чертежам Минтрансстроя Минморфлота и Минрыбхоза СССР. Конструкции этих свай и свай-оболочек имеют повышенный расход арматурной стали (по сравнению с соответствующими полыми круглыми сваями и сваями-оболочками по серии 1.011-5) вызванный необходимостью воспринятия больших эксплуатационных нагрузок (нормальных и горизонтальных сил и изгибающих моментов).
Применение железобетонных полых круглых свай и свай-оболочек позволяет сократить расход бетона в среднем в 2 раза по сравнению с призматическими сваями сплошного сечения.
Сваи-колонны представляют собой разновидность забивных железобетонных свай надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений).
Сваи-колонны длиной от 5 до 7 5 м сплошного квадратного сечения от 20х20 до 30х30 см (рабочие чертежи конструкций серии 1.821-1) рекомендуется применять для одноэтажных сельскохозяйственных зданий и подобных им по конструкциям параметрам и нагрузкам зданий другого назначения а также в качестве опор сооружений (например технологических трубопроводов; горизонтальных надземных резервуаров и т.п.).
Сваи-колонны рекомендуется применять при спокойном рельефе строительной площадки с глинистыми грунтами мягкопластичной тугопластичной и полутвердой консистенции и с песчаными грунтами средней плотности.
Применение свай-колонн не допускается когда в пределах погружаемой части или поднижними концами их расположены слабые грунты (заторфованные и торф илы глинистые текучей консистенции и др.) либо гравелистые пески крупнообломочные и плотные песчаные грунты.
Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно-напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой а также предварительно-напряженных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры.
Применение свай-колонн позволяет уменьшить материалоемкость и трудоемкость возведения зданий и сооружений указанного типа.
ЗАБИВНЫЕ СОСТАВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ КВАДРАТНОГО (СПЛОШНОГО) СЕЧЕНИЯ
Забивные составные железобетонные сваи квадратного (сплошного) сечения рекомендуется применять при условии если конструкция стыка воспринимает осевые вдавливающие и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты а для фундаментов с выдергивающими нагрузками - также растягивающие силы.
Составные сваи рекомендуется применять:
а) при необходимости заглубления свай в несущий слой кровля которого имеет невыдержанное залегание в пределах контуров проектируемого здания (сооружения);
б) при затруднении транспортирования длинномерных элементов вызванных стесненными дорожно-транспортными условиями или стесненными условиями площадки строительства;
в) при отсутствии копрового оборудования необходимого для погружения свай длиной более 12-14 м;
г) при возможности уменьшения размеров поперечного сечения свай если при этом несущая способность таких свай удовлетворяет расчетной нагрузке.
Применение составных свай позволяет изготавливать их в формах имеющихся на заводах железобетонных изделий для более коротких призматических свай а погружение таких свай производить с помощью имеющихся у строительных организаций копров небольшой высоты.
Сваи-столбы представляют собой железобетонные цилиндры диаметром 80 см длиной 6-12 м (рабочие чертежи № 10671 утвержденные Минтрансстроем и МПС) и устраиваются по следующей технологии:
бурится скважина диаметром 90-100 см на глубину определяемую расчетом;
зазор между стенками скважины и боковой поверхностью столба заполняется песчано-цементным раствором на всю высоту ниже глубины сезонного промерзания или сезонного оттаивания грунтов а в верхней части - сухим песчаным грунтом.
Сваи-столбы рекомендуется применять преимущественно для устройства фундаментов опор мостов строящихся в районах распространения вечномерзлых и пучинистых грунтов при невозможности забивки свай ввиду мерзлого состояния грунтов либо наличия плотных песчаных гравелистых и галечниковых грунтов в которых столбы должны быть заделаны исходя из условий воспринятия сил морозного пучения.
Применение свай-столбов обеспечивает повышение уровня индустриализации строительных работ в отдаленных районах.
ЗАБИВНЫЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ
Забивные без предварительного напряжения железобетонные сваи длиной от 5 до 12 м сплошного квадратного и прямоугольного сечения (рабочие чертежи типовых конструкций серии 1.011-3М) предназначены для строительства зданий и сооружений различного назначения на вечномерзлых грунтах с сохранением основания в мерзлом состоянии на весь период эксплуатации здания (сооружения).
Указанная конструкция свай позволяет воспринимать силы морозного пучения характерные для районов распространения вечномерзлых грунтов.
ЗАБИВНЫЕ ОДИНОЧНЫЕ И ПАКЕТНЫЕ ДЕРЕВЯННЫЕ СВАИ
Деревянные сваи допускается применять в любых сжимаемых грунтах в которых возможно погружение забивных свай (пп. 2 и 3 настоящих Рекомендаций) при обеспечении постоянного положения голов свай ниже горизонта воды в строительный и эксплуатационный периоды не менее чем на 0 5 м.
Деревянные сваи рекомендуется применять в районах где лес является местным строительным материалом (например в многолесных районах) в целях экономии бетона и стали.
Буронабивные сваи диаметром ствола от 40 до 170 см с уширениями в нижней части до 350 см и без них устраиваемые по различной технологии без крепления или с креплением стенок скважины рекомендуются для зданий и сооружений любого назначения (производственных общественных жилых и др.) при больших сосредоточенных вертикальных и горизонтальных нагрузках а также на площадках со сложными геологическими и другими условиями строительства.
Буронабивные сваи рекомендуется предпочтительно применять при длине более 10 м а сваи меньшей длины - под легкие или средние нагрузки (например для сельскохозяйственных зданий) особенно в случаях отсутствия соответствующей производственной базы необходимой для изготовления и применения железобетонных забивных свай.
Буронабивные сваи рекомендуется также применять:
когда необходима прорезка сваями насыпей с твердыми включениями (в виде остатков разрушенных частей каменных бетонных железобетонных конструкций и т.п.) или прорезка слоев грунта природного сложения в виде твердых глинистых грунтов слоев с часто встречающимися валунами и т.п. не позволяющих производить забивку или вибропогружение свай;
на стесненных площадках где сложно транспортировать и устанавливать забивные сваи;
вблизи существующих зданий и сооружений в которых могут возникнуть недопустимые деформации элементов несущих конструкций или оборудования при забивке или вибропогружении свай.
Буронабивные сваи не следует применять при наличии сильно агрессивных грунтовых или производственных вод.
Методы устройства буронабивных свай надлежит выбирать с учетом следующих указаний:
а) буронабивные сваи устраиваемые без крепления стенок скважин рекомендуется применять в случаях когда строительные площадки сложены глинистыми грунтами твердой полутвердой и тугопластичной консистенции (в том числе глинистыми просадочными и набухающими грунтами) а горизонт грунтовых вод в период строительства расположен ниже пяты свай;
б) буронабивные сваи для устройства которых требуется крепление стенок скважин глинистым раствором рекомендуется применять в случаях когда строительные площадки сложены глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенции;
в) буронабивные сваи с креплением стенок скважин обсадными трубами рекомендуется применять в случаях когда строительные площадки сложены водонасыщенными неоднородными глинистыми грунтами текучей консистенции с прослойками песка и супесей;
г) буронабивные сваи устраиваемые при помощи специальных станков с закреплением стенок скважины извлекаемыми стальными (инвентарными) трубами рекомендуется применять при условии когда строительные площадки сложены любыми грунтами а сваи опираются нижними концами на скальные или другие виды плотных грунтов высокой несущей способности (твердые глинистые грунты крупнообломочные грунты плотные пески).
НАБИВНЫЕ СВАИ УСТРАИВАЕМЫЕ В ПРОБИВАЕМЫХ СКВАЖИНАХ
Скважины для таких свай устраиваются путем забивки извлекаемых инвентарных труб с башмаком оставляемым в грунте или забивкой инвентарных обсадных труб с ядром из плотноутрамбованной жесткой бетонной смеси в нижней части трубы.
Набивные сваи в пробитых скважинах отличаются от буронабивных более высокой степенью использования несущей способности грунтов основания приближающейся к забивным сваям.
Набивные сваи устраиваемые в пробитых скважинах рекомендуется применять в грунтовых условиях аналогичных как и для забивных свай (пп. 2 и 3 настоящих Рекомендаций) особенно в случаях когда затруднено получение сборных железобетонных свай либо когда застраиваемая территория характеризуется резким колебанием залегания плотных грунтов несущего слоя.
НОВЫЕ ВИДЫ ЗАБИВНЫХ СВАЙ ВНЕДРЯЕМЫХ В СТРОИТЕЛЬСТВО
В настоящее время в строительстве внедряются новые виды забивных свай в том числе: с уширением в нижней части (булавовидные) пирамидальные ромбовидные и др.
При внедрении новых конструкций свай с целью накопления опыта строительства а также для обоснования возможности более широкого применения их установления номенклатуры свай и выявления целесообразности их типизации необходимо проводить испытания указанных свай и наблюдения за их работой.
БУЛАВОВИДНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ
Булавовидные железобетонные сваи целесообразно применять когда на строительной площадке от поверхности планировки залегают слабые оплывающие грунты (рыхлые пески супеси текучей консистенции илы заторфованные грунты и т.п.) подстилаемые относительно плотными грунтами; при этом заглубление уширенной части свай в относительно плотные грунты должно быть не менее чем на высоту уширения.
Такие сваи могут применяться для устройства фундаментов зданий жилых и общественных объектов промышленного сельскохозяйственного и транспортного назначения при статических вдавливающих нагрузках. Вертикальные булавовидные сваи воспринимают меньшие горизонтальные нагрузки чем железобетонные призматические сваи поэтому применение их не рекомендуется при больших горизонтальных нагрузках передаваемых на фундаменты.
Булавовидные сваи имеют в ряде случаев более высокую несущую способность отнесенную к 1 м3 расходуемого материала (в среднем в 1 5 раза и более) чем забивные призматические сваи предусмотренные в п. 3 настоящих Рекомендаций что позволяет значительно снизить материалоемкость трудоемкость и стоимость свайных фундаментов.
Поскольку единая номенклатура таких свай еще не разработана при применении их рекомендуется использовать разработки и предложения различных организаций (трест Оргтехстрой Минстроя Латвийской ССР НИИЖБ НИИОСП им. Герсеванова и Уральский Промстройниипроект Госстроя СССР ЦНИИС Минтрансстроя).
ПИРАМИДАЛЬНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ
Такие сваи различаются двух видов:
а) пирамидальные сваи с малыми углами наклона боковых граней (1-4° ) рекомендуется применять в однородных по глубине грунтах а также в случаях когда сваями вынуждено прорезаются слои плотных грунтов и их нижний конец заглубляется в более слабые грунты; они допускаются в сейсимческих районах с расчетной сейсмичностью до 6 баллов включительно.
Такие сваи не рекомендуется применять в насыпных грунтах сложенных бытовыми отбросами в набухающих вечномерзлых и просадочных грунтах (без полной прорезки просадочной толщи) а также в пучинистых грунтах если силы пучения превышают величину вертикальной вдавливающей нагрузки на сваю;
б) пирамидальные сваи с большими углами наклона боковых граней (4-14° ) рекомендуется применять в песчаных и глинистых грунтах в том числе для легких зданий в просадочных грунтах 1 типа по просадочности; такие сваи допускается также применять в сейсмических районах с расчетной сейсмичностью до 7 баллов включительно а при наличии просадочных грунтов - до 6 баллов включительно. При пучинистых грунтах пирамидальные сваи с большими углами наклона граней в фундаментах должны целиком располагаться ниже уровня сезонного промерзания грунтов.
Указанные сваи не рекомендуется применять в набухающих вечномерзлых грунтах просадочных грунтах II типа по просадочности в насыпных грунтах сложенных бытовыми отбросами а также при передаче на сваи выдергивающих нагрузок и когда на глубине менее 5 м под концами свай залегают текучепластичные и текучие глинистые грунты или торфы.
Пирамидальные сваи (при любом уклоне боковых граней) рекомендуется применять только как висячие сваи. Особенно эффективны они в ленточных фундаментах при однорядном и двухрядном расположении свай; допускается применять в кустах но не более двух рядов свай.
Номенклатура и рабочие чертежи типовых конструкций пирамидальных свай еще не разработаны поэтому при их применении рекомендуется использовать:
для пирамидальных свай с малыми углами наклона боковых граней чертежи разработанные НИИОСП им. Герсеванова и ЭКБ ЦНИИСКа им. Кучеренко Госстроя СССР совместно с трестом Рязаньжилстрой Минпромстроя СССР;
РОМБОВИДНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ
Ромбовидные железобетонные сваи рекомендуется применять когда основание площадки строительства (в пределах глубины сезонного промерзания грунта) сложено пучинистыми грунтами в которых благодаря наличию сужения верхней части свай уменьшается влияние сил морозного пучения грунта.
Такие сваи допускается применять в фундаментах зданий жилых общественных и другого назначения с погружением свай на всю глубину рабочего участка (наклона граней) в песчаных грунтах средней плотности и рыхлых а также в глинистых грунтах полутвердой туго- мягко и текучепластичной консистенции. На участках с вечномерзлыми грунтами ромбовидные сваи применять не допускается.
Забивка ромбовидных свай в зимнее время должна производиться в скважины предварительно пробуренные на глубину слоя мерзлого грунта диаметром не менее 0 9 наибольшего размера поперечного сечения сваи. После погружения сваи пространство между стенкой скважины и гранями сваи должно быть заполнено талым грунтом.
Применение ромбовидных свай в указанных выше грунтовых условиях позволяет уменьшить количество свай в фундаментах и тем самым сократить их материалоемкость и стоимость.
Номенклатура и типовые конструкции ромбовидных свай еще не разработаны. Документация необходимая для применения таких свай составлена НИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР и Главтюменпромстроем Минпромстроя СССР.
При проектировании оснований и фундаментов зданий и сооружений выбор конструкций фундамента (свайного или на естественном основании) и вида свай следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки и проектируемого объекта на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов с учетом наличия соответствующих производственных баз и материальных ресурсов у заказчика и подрядчика а также с учетом настоящих Рекомендаций.
Для правильного выбора вида и параметров свай следует особое внимание обращать на полноту исходных данных для проектирования свайных фундаментов содержащихся в отчетах инженерных изысканий строительной площадки предусмотренных нормами проектирования свайных фундаментов а также в письме Госстроя СССР от 30 декабря 1971 г. № 78-Д устанавливающем источники финансирования этих работ и в письме от 21 августа 1975 г. № 60-Д «О порядке применения пункта 45 Правил о договорах подряда на капитальное строительство при устройстве свайных фундаментов».
В части экономии дефицитных строительных материалов в первую очередь металла следует руководствоваться требованиями «Технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов» (ТП 101-76). При прочих одинаковых условиях следует отдавать предпочтение конструкциям фундаментов для изготовления которых требуется меньший расход металла.
Предельные величины нагрузок (вертикальных сжимающих и выдергивающих горизонтальных и изгибающих моментов) допускаемых на сваи различных видов из условия прочности материала свай принимаются в соответствии с указаниями рабочих чертежей свай (типовых конструкций или ведомственных) утвержденных в установленном порядке.
Отпускная цена (руб.шт.)
Пункт 5.1 ЭФФЕКТИВНЫЕ ТИПЫ ФУНДАМЕНТОВ ДЛЯ ЛЕГКИХ ЗДАНИЙ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ
Для легких зданий на пучинистых грунтах необходимо принимать та- кие типы фундаментов которые значительно снижают воздействие сил морозного пучения (Tfh Pf) и соответственно деформацию зданий (hfp efp Sf) как в период промерзания грунта так и при его оттаивании. Та- кими основными эффективными типами фундаментов можно считать малозаглубленные и незаглубленные фундаменты на естественном и искусственном основании (подсыпках) фундаменты на локально уплотненном основании (мелкозаглубленные фундаменты в вытрамбованных котлованах МЗФВК) короткие сваи специального профиля (рис. 25 26) и др.
Пункт 5.2 ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ФУНДАМЕНТОВ ДЛЯ ЛЕГКИХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ
Основной принцип конструирования малозаглубленных и незаглуб- ленных фундаментов зданий на пучинистых грунтах заключается в объ- единении таких фундаментов в единую достаточно жесткую раму ("систему") перераспределяющую неравномерные деформации при промерзании-оттаивании основания (hfp Sf). В основу конструирования незаглубленных и малозаглубленных фун- даментов для легких зданий должны быть положены также решения которые направлены на снижение сил морозного пучения (fh Pf (Pfr)) и неравномерных деформаций конструкций зданий а также на при- способление зданий к неравномерным деформациям оснований (ef). В зависимости от степени пучинистости грунта основания (f) и чувст- вительности здания (изгибной жесткости [EI]) конструктивные решения фундаментов рекомендуется проектировать по одной из схем приведенных на рис. 27 28 - 36.
Пункт 5.3 НЕЗАГЛУБЛЕННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ (НЗ)
При этом типе фундамента (рис. 2832) почти не проявляются касательные силы морозного пучения (fh) и следовательно почти исключается возможность накоплени я остаточных неравномерных деформаций при промерзании - оттаивании грунтов.
Основные мероприятия по обеспечению устойчивости и эксплуатационной пригодности зданий и сооружений сводятся к подготовке грунтов оснований для укладки на них фундаментов с целью снижения деформаций от воздействия нормальных сил морозного пучения (Rf Pfr) и приспособления конструкций фундаментов и надфундаментного строения к знакопеременным деформациям (поднятие-опускание).
Нормальные силы морозного пучения для малонагруженных зданий в большинстве случаев превышают вес надфундаментного строения таких зданий т.е. они не уравновешиваются нагрузкой на фундамент а поэтому мероприятия должны быть направлены на снижение значений деформаций выпучивания до предельно допустимых величин приведенных в табл.22.
Ранее уже отмечалось что при наличии подушек из непучинистого (несмерзающегося) грунта высотой hn под фундаментами значительно уменьшаются за счет упругости подушки нормальные силы морозного пучения (Pfr« Pf). В качестве материала подушек рекомендуется применять песок круп^но° и среднезернистый гравийноалечный мелкий щебень котельный шлак керамзитовый и шунгизитовый гравий (у > 600 кгсмЗ) местный непучинистый грунт подвергшийся противопучинной обработке (гидрофобизации) и т.п.
Ленточные фундаменты под стены кирпичных блочных и панельных зданий возводимых на среднеи сильнопучинистых грунтах (0035 f = 012) объединяются в жесткую горизонтальную раму перераспределяющую неравномерность деформации основания от пучения в период промерзания грунта и от осадки во время оттаивания.
Принцип увеличения изгибной жесткости [EI] и совместной работы фундаментов сохраняется и при устройстве столбчатых фундаментов.
Глубина заложения (d) высота подушки (hn) и армирование фундаментов определяется расчетом в соответствии с "Руководством по проектированию малозаглубленных фундаментов малоэтажных сельских зданий на пучинистых грунтах." (ВСН 29-85) (см. ниже раздел "Расчет малонагруженных фундаментов ").
Незаглубленный монолитный ленточный фундамент конструктивно представляет собой ж.. элемент шириной "в" зависящей от толщины стены вs (обычно в = 30-50 см) высотой h = 20-25 см уложенный под все наружные и внутренние несущие стены (без заглубления или с неольшим заглублением) на подушку из непучинистого материала (рис. 28).
Толщина подушки (hn) зависит от степени пучинистости грунта основания (f) конструктивных особенностей здания (жесткости [EI]) и определяется расчетом. Для уменьшения влияния промерзания пучинистого грунта рекомендуется укладывать теплозащиту под отмостку (рис. 32 а б) и даже под фундамент (рис. 32 в г) (расчет приведен ниже). Конструкция сборного ленточного фундамента отличается от монолитного только тем что на подготовленное основание подушки укладываются сборные фундаментные блоки сечением обычно 25 х 40 см длиной от 2 до 3 м.
Для деревянных зданий на слабопучинистых грунтах (f = 0035) могут быть применены ленточные фундаменты из сборных блоков свободно уложенных на подсыпку из непучинистого материала. При среднеи сильнопучинистых грунтах (f > 0035) укладываемые на подушку армированные сборные блоки должны быть жестко соединены (скруткой сваркой) между собой (рис. 29).
Правильное использование сезоннопромерзающего пучинистого грунта в качестве естественного основания под незаглубленные фундаменты (в том числе с применением теплоизоляции рис. 32) исключает выпучивание фундаментов сверх допустимых значений позволяет значительно сократить период строительства снизить расходы стройматериалов и стоимость производства работ по нулевому циклу (см. табл. 21). Таблица 21
Эффективность различных видов фундаментов (по данным А.И.Перич)
Сметная стоимость в ценах 1984 года руб.
Трудозатраты чел-час
Ленточные из сборных элементов
Ленточные монолитные
Ленточные бутобетонные
Буронабивные сваи 400 мм
Примечание: В числитиле - абсолютные значения в знаменателе - %.
Предельные деформации малоэтажных зданий и сооружений
Конструктивные особенности зданий
Предельные деформации пучения hfpuсм
Предельные относительные деформации пучения Sfpu (SfpLn)u
относительные прогиб или выгиб
относительная разность деформаций
Бескаркасные здания с несущими стенами из
б) блоков из кирпичной кладки без армирования
в) блоков и кирпичной кладки с армированием или жб поясами при наличии сборномонолитных (монолитных) ленточных или столбчатых фундаментов со сборно-монолитными фундаментными балками
Здания стоечно-балочной конструкции
Здания с деревянными конструкциями
а) на ленточных фундаментах
б) на столбчатых фундаментах
Бескаркасные здания с несущими стенами при LnH = 3 (Ln - длина большей стены Н - высота стены) на ленточных и плитных фундаментах
*) Допускается принимать большие значения если на основании расчёта стены на прочность будет установлено что напряжения в кладке не превышают расчётных сопротивлений кладки растяжения при изгибе.
Пункт 5.4 МАЛОЗАГЛУБЛЕННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ (МЗ)
При этом типе фундамента могут действовать касательные fh (при отсутствии подушки из непучинистого материала) и нормальные силы морозного пучения (Pf Pfr). Поэтому рекомендуется боковые грани фундаментов выполнять наклонными с уширением книзу а пазухи траншей (котлованов) заполнять непучинистым материалом (с послойным уплотнением) или предусматривать обмазку выровненных боковых поверхностей непрочно смерзающимися (противопучинистыми) материалами а также различные химические мероприятия [1 2 3 5 6].
Конструктивно малозаглубленный ленточный фундамент представляет собой также ж.. или бетонный элемент (шириной в = 30-50 см высотой h = 20-50 см) уложенный с небольшим заглублением (d) на подушку (подсыпку) из непучинистого материала (см. рис 28).
В зависимости от степени пучинистости грунта и конструктивных особенностей здания элементы (блоки) могут укладываться свободно (без соединения между собой) соединенные между собой (см. рис. 29) или из монолитного ж.-б. Допускается применение сборных ленточных фундаментов из свободно уложенных блоков с устройством по ним и под ними армированных поясов; необходимость армирования (сверху и снизу сеткой с продольными стержнями) блоков; устройство фундаментных поясов и одновременное усиление стен армированными или жб поясами (над проемами в уровне перекрытий) определяется расчетом по деформациям (см. ниже). Деформации оснований фундаментов не должны превышать величин допустимых для рассматриваемого типа фундаментов (табл. 22).
При устройстве столбчатых фундаментов и малозаглубленных фундаментов в вытрамбованных котлованах (МЗФВК) под стены из любых материалов фундаментные балки должны быть уложены с зазорами между ними и грунтом не менее расчетной величины подъема ненагруженного грунта при пучении (hf) (см. рис. 42 а).
При средне- и сильнопучинистых грунтах основания (0035 f 012) фундаментные балки должны быть связаны между собой (скруткой сваркой) на опорах или могут быть применены пояса усиления (армированные или ж..). В качестве ленточного фундамента может быть рекомендован фундамент из трапецеидальных блоков (1) размещенных в траншее заполненной непучинистым материалом (2) (рис. 30). Основание и боковые поверхности блоков (б) выполнены с обращенными к непучинистому материалу треугольными вырезами (3 4 5).
Принцип работы такого фундамента при промерзании грунта заключается в следующем. При возникновении нормальных сил морозного пучения грунтов происходит выпирание непучинистого материала (2) через треугольные вырезы (3) блоков (1) что ослабляет действие и величину этих сил. Касательные же силы морозного пучения грунтов ослабляются за счет наклона боковых поверхностей (б) блока (1).
Для повышения устойчивости фундамента против воздействия нормальных и касательных сил морозного пучения в зоне сезонного их промерзания (d df) может быть применен фундамент (рис. 31) в виде открытой снизу оболочки (1) имеющей в верхней части опорную подушку (2) причем полость оболочки заполнена дренирующим грунтом (3).
Под оболочкой (1) может быть уложена компенсирующая подушка (4) например из песка песчано-щебенистого (гравелистого) грунта. Оболочка может быть цилиндрической конической квадратной прямоугольной и др. Поверхность оболочки в целях уменьшения смерзания с грунтом может быть обмазана нефтебитумом или смолой.
Конструкция малозаглубленного фундамента в виде оболочки позволяет снизить объем земляных работ и строительных материалов за счет уменьшения глубины заложения и использования несущей способности грунта в полости оболочки. Эффективность еще больше повысится если котлован не откапывать а вытрамбовывать.
В том случае когда деформации фундаментов при промерзании и оттаивании будут превышать допустимые пределы (см. табл. 22) для уменьшения или исключения промерзания грунта рекомендуется применять теплозащиту (рис. 32).
Теплоизоляция расположенная на небольшой глубине (15-25 см) рядом с фундаментной стеной с ее наружной стороны в горизонтальном направлении замедляет отдачу тепла и значительно уменьшает глубину промерзания грунта (df тепл.) (рис. 32 д). В качестве теплоизоляции можно применять пенопластовые и минераловатные плиты или легкие сыпучие материалы (шунгизитовый керамзитовый гравий полистиролетон шлак и др.). При применении таких материалов важное значение имеют следующие из свойства: теплоизолирующая способность долговечность прочность.
В ряде случаев в качестве материала подушки можно рекомендовать теплоизоляционный материал (например в Карелии шунгизитовый гравий) (рис. 33). Для защиты теплоизоляционной подушки (2) фундамента (1) от проникновения поверхностных вод рекомендуется защищать ее водонепроницаемым гибким экраном (3) (расположенном между слоями оболочки (5) из дренирующего материала) жестко закрепленным на фундамент с устройством асфальтовой отмостки (4) (рис. 33).
В некоторых случаях положительную температуру грунта можно поддерживать с помощью электрического кабеля или теплопровода уложенного около фундамента.
В качестве малозаглубленных фундаментов могут с успехом применяться и буронабивные свайные фундаменты. На рис. 34 показан один из эффективных способов устройства буронабивного фундамента.
После бурения скважины (1) и установки на подкладки обсадной трубы (2) (диаметр трубы примерно равен 08 см диаметра скважины) в нее опускается рабочий заводит внутрь края полиэтиленовой пленки (3) и ручной трамбовкой уплотняет грунт в основании. После этого производится бетонирование тела фундамента с вибрированием а пространство между стенкой пробуренной скважины и обсадной трубой засыпается непучинистым грунтом (или обработанным местным грунтом) (4). Извлечение обсадной трубы производится непосредственно после бетонирования и заполнения пространства грунтом. Пленочная оболочка при медленном подъеме обсадной трубы остается на теле фундамента и служит защитой от воздействия касательных сил морозного пучения.
Выбор типа и конструкции малозаглубленного фундамента способа подготовки основания и других мероприятий по уменьшению деформаций зданий от неравномерного морозного пучения грунта должен решаться на основе техникокономического анализа с учетом конкретных условий строительства.
Пункт 5.5 ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ С ПУЧИНИСТЫМ ГРУНТОМ ФУНДАМЕНТОВ В ВЫТРАМБОВАННЫХ КОТЛОВАНАХ (ФВК)
Исследования В. И. Федорова показали что процессы влагонакопления в связных грунтах зоны аэрации на застроенных территориях являются главным образом следствием изменения нарушения их природного состояния в массиве. Поэтому чем больший объем нарушенных грунтов появится на территории после выполнения работ по закладке фундаментов возведению подвалов и подземных сооружений прокладке различных подземных коммуникаций устройстве насыпей при вертикальной планировке и т.п. тем более обильное влагонакопление в грунтах будет происходить в последующий период (при прочих равных условиях) а следовательно и больше силы морозного пучения.
В последние годы сформировалось и успешно развивается направление устройство фундаментов без нарушения грунта фундаменты в вытрамбованных котлованах (ФВК). Особенность их состоит в том что в процессе устройства фундаментов под подошвой и вокруг их боковых граней создается уплотненный грунт пониженной влажности но повышенной прочности и несущей способности (рис. 35 зона "2"). Нагрузка фундаментов по подошве и боковым стенкам передается в начале на уплотненный грунт (2) (см. рис. 35 а) а затем на грунты природного сложения благодаря чему достигается более высокая (в 15 3 и более раза) несущая способность фундамента что позволяет существенно снизить размеры фундамента а следовательно и воздействие сил морозного пучения.
К такому виду устройства фундаментов относятся также забивные призматические и пирамидальные сваи забивные блоки набивные сваи в пробитых скважинах виброштампованные сваи и др.
Сущность метода устройства ФВК состоит в том что котлованы под отдельные фундаменты не откапываются а вытрамбовываются на необходимую глубину (dp) (dp =05-3 м.) с последующим заполнением вытрамбованного котлована бетоном в распор (рис. 35ав) или установкой сборного элемента (рис. 35 б г).
Вытрамбовывание котлована производится с помощью навесного оборудования на кранекскаваторе или тракторе (сбрасыванием трамовки с высоты 4-8 м массой 15-7 те и более по направляющей штанге имеющей форму будущего фундамента либо путем забивки (сваенагружающим механизмом) трамбовки шаблона с последующим ее извлечением.
По способу устройства ФВК подразделяются:
а) на обычные с плоской или клиновидной подошвой (рис. 35 а б г);
б) с уширением основания путем втрамбовывания в дно котлована отдельными порциями жесткого материала (небольших валунов щебня гравия крупного песка жесткой бетонной смеси отходов производства и т.п.) с последующим заполнением верхней части вытрамбованного котлована монолитным бетоном (класса В 125 В 15) (рис. 35 г).
По взаимному расположению и характеру взаимодействия с грунтом основания ФВК подразделяются:
- на отдельно стоящие (столбчатые) на которых не сказывается влияние одного фундамента на другой при вытрамбовывании котлованов так и при передаче нагрузки на грунт (при расстояниях поверху между фундаментами амин >= 2 bm где bm ширина (средняя) фундамента на глубине 12 dp) а при амин bm как ленточные прерывистые (рис. 36).
При устройстве фундаментов в вытрамбованных котлованах (сборных или монолитных) в зависимости от показателя текучести (IL) вокруг них в основании образуется уплотненная зона грунта шириной BS = 15 bm и мощностью hs = 15 - 20 bm (плотность в этой зоне повышается до 12 раза) в результате чего несущая способность уплотненного грунта повышается Rs = (15 - 2) R (R - расчетное сопротивление природного грунта) уменьшается влажность (14 - 18 раза) и его пучинистость (14 20 раза).
Существенное влияние на величину и характер зон уплотнения оказывает природная влажность и состояние грунта. Так с ростом показателя текучести грунта (IL) размеры зон уплотнения уменьшаются. В зависимости от показателя текучести грунта и типа фундамента в вытрамбованных котлованах выпучивание их при отсутствии нагрузки в 15 28 раза меньше выпучивания однотипных фундаментов устроенных в открытых котлованах и траншеях [5].
С ростом угла наклона боковых граней а (сбега боковых граней) увеличиваются и размеры уплотненной зоны достигая лучшего уплотнения грунта а с точки зрения воздействия на них сил морозного пучения происходит ухудшение: кроме касательных сил (Tfh) на боковые грани фундамента действуют нормальные силы пучения (Pf) (см. рис. 41). Чем больше угол наклона боковых граней тем больше силы морозного пучения но меньше осадка после оттаивания грунта (Sf).
При проектировании малозаглубленных фундаментов в вытрамбованных котлованах (МЗФВК) (dp « df) в пучинистых грунтах рекомендуется принимать угол сбега граней около а = 15° т.к. по несущей способности по сопротивлению силам морозного пучения по остаточным деформациям пучения угол является оптимальным.
С увеличением глубины заложения (dp) выпучивание фундаментов в вытрамбованных котлованах уменьшается т.к. увеличивается глубина заанкеривания его в талом грунте (при dp > df).
Проектирование ФВК применительно к условиям Северо-Запада подробно изложено в литературе [8 9] а МЗФВК при воздействии сил морозного пучения рассмотрено ниже (см. раздел "Расчет малозаглубленных фундаментов в вытрамбованных котлованах на выпучивание").

Календарный план_мар12.dwg

Календарный план_мар13.dwg

ТСП-сваи.doc

1 Расчет объёмов работ
Для устройства фундамента применяются призматические сваи сечением 035*035 м. и длиной 9м. Фундамент ленточный
Определяю количество стержней в сваях.
Nст – кол-во стержней.
Nст=650*4=2600 стержня.
2 Определение трудоёмкости выполнения свайных работ.
Трудоёмкость работ определяется по формуле:
Нвр – норма времени для производства единицы продукции
V- объём выполняемых работ
tсм -продолжительность смены равная 8 часов
к – коэффициент при норме времени
Расчет трудоемкости представлен в табличной форме 2
3 Расчет заработной плати
Расчет заработной плати рабочих определяется в два этапа:
) Осуществляется расчет относительно постоянной заработной платы. Который зависит от средней заработной платы (1200 грн. на месяц) и от средней нормы рабочего времени за данными Министерства Труда Украины(16767);
) На базе относительно постоянных параметров разрабатывается расчет заработной платы для конкретных видов работ калькуляции.
этап: Расчет средней стоимости чел-часа который определяется по формуле:
По средней стоимости чел-часа с приложения 10 определяем средний разряд работ в строительстве что отвечает этой стоимости
По приложению 11 для разряда 38 определяем межразряднный коэффициент
этап: Заработная плата по видам работ калькуляции определяется по формуле:
где: - фактическая усредненная стоимость чел-часа конкретного вида
работ калькуляции что отвечает среднему разряду ( )
- трудоемкость выполняемого вида работ чел-дн;
ч- продолжительность смены.
Фактическая усредненная стоимость чел-часа определяется по формуле:
где: - межразряднный коэффициент для соответствующего значения
среднего разряда ( ) вида работ что рассчитывается выбирается
разряд - грнчел-часа;
Расчет зарплаты представлен в табличной форме 2
4 Выбор средств механизации свайных работ
Для забивки свай применяю навесной копер СП-50 (с механическим молотом) на базе экскаватора Э-10011.
Для выгрузки свай применяю автомобильный кран КС-357А
5 Расчет технико-экономических показателей
Продолжительность свайных работ 37 дн.
Общая трудоемкость 11213чел-дн.
Затраты труда на 1 сваю
Выработка на одного рабочего в смену.
6 Технология забивки свай
Технологический процесс забивки свай осуществляется навесным копром СП-50 в следующей последовательности:
-1. Перемещение копра к свае.
-2. Строповка и подтаскивание сваи к копру.
-3. Подъем молота с наголовником в верхнее положение.
-4. Установка и выверка положения сваи.
-5. Установка на сваю молота с наголовником.
-6. Расстроповка сваи.
-7. Пуск молота и погружение сваи.
-8. Снятие молота с наголовником со сваи.
Операции при погружении свай забивкой выполняются в очередности перечисленной выше. Работы выполняют машинист 4 разряда два копровщика 5 разряда и крановщик 6 разряда.
Перемещение агрегата на точку забивки очередной сваи осуществляется по «рядовой» схеме. Наведение рабочего органа на точку погружения сваи можно осуществлять как за счет передвижения экскаватора вперед-назад так и за счет разворота экскаватора. Операция перемещения агрегата на точку забивки выполняется машинистом при участии двух копровщиков в функции которых входит наблюдение за перемещением и подача необходимых сигналов машинисту.
В новой позиции копер центрируют по оси забиваемой сваи.Для забивки свай выверяют вертикальность стрел в двух плоскостях. После этого копер закрепляют специальными натяжными скобами поднимают молот по стрелам и закрепляют в верхнем положении. С помощью троса и выносных блоков подтягивают очередную сваю поднимают и устанавливают ее на пересечении разбивочных осей затем разворачивают вокруг продольной оси в заданное положение. Верхним концом сваю подводят под наголовник и опускают молот.
На сваях для контроля глубины погружения делают разметку по длине начиная от нижнего конца. Первые риски наносят через 1м затем через 05м а в верхней части – через 01м. Против рисок записывают длину сваи от ее нижнего конца.
Установленную на точку сваю дополнительно закрепляют с помощью ползуна в стрелах копровой установки.
Первые удары по свае наносят с малой высоты – до 05м пока свая не получит правильного направления. Затем силу удара молота постепенно увеличивают до максимальной. Сваи забивают до достижения расчетного отказа.
7 Техника безопасности
До начала работы руководитель работ должен определить схему движения и место установки машин указать способы взаимодействия и сигнализации машиниста (оператора) с рабочим-сигнальщиком обслуживающим машину определить (при необходимости) место нахождения сигнальщика а также обеспечить надлежащее освещение рабочей зоны.
Место работы машин должно быть определено так чтобы было обеспечено пространство достаточное для обзора рабочей зоны и маневрирования. В случае когда машинист или моторист управляющий машиной не имеет достаточную обзорность рабочего пространства или не видит рабочего (специально выделенного сигнальщика) подающего ему сигналы между машинистом и сигнальщиком необходимо установить двустороннюю радио связь или телефонную связь. Использование промежуточных сигнальщиков для передачи сигналов машинисту не допускается.
Значение сигналов подаваемых в процессе работы или передвижения машины должно быть разъяснено всем лицам связанным с ее работой.
В зоне работы машины должны быть установлены знаки безопасности и предупредительные надписи.
К управлению агрегатом допускаются машинисты дополнительно обученные для этой работы. Перед началом работы машинист обязан убедиться в надежном креплении сборочных единиц и деталей оборудования после чего проверить исправность механизмов на холостом ходу.
При работе агрегат должен стоять на ровном месте. Допустимый наклон оборудования 0087 рад (5°).
При производстве работ все операции должны выполняться плавно недопускается резкое включение механизмов.
Проезд установки под проводами высоковольтных линий электропередачи разрешается в том случае если расстояние между проводами и верхней точкой установки будет не менее 20 м а напряжение линии - не более 380 В.
На установке должна быть аптечка с необходимыми медикаментами.
Категорически запрещается:
включать механизмы и начинать работу без подачи предварительного звукового сигнала не убедившись в отсутствии на установке и в радиусе ее действия посторонних лиц и обслуживающего персонала;
производить смазку осмотр регулировку и ремонт механизмов при работающем двигателе экскаватора;
производить работы с нарушением технической характеристики оборудования;
оставлять без надзора машины с работающим двигателем.
Техническое обслуживание машины должно осуществляться только после остановки двигателя и снятия давления в гидравлической и пневматической системах кроме тех случаев которые предусмотрены инструкцией завода-изготовителя.
При эксплуатации машин должны быть приняты меры предупреждающие их опрокидывание или самопроизвольное перемещение под действием ветра или при наличии уклона местности.
Правильность погружения свай контролируют по разбивочным осям. Допускаемые отклонения зависящие от применяемых конструкций регламентируются СНиПами.
При контроле положения свай в плане следят чтобы не были превышены допустимые отклонения: 03 D — при расположении свай в два ряда в кустах (D — диаметр круглой или максимальный размер прямоугольной сваи).
Отметки голов свай могут иметь отклонение при монолитном ростверке ±50 мм.
Приёмка-сдача свайных фундаментов включает: приемку свай и паспортов на них на заводе-изготовителе. В процессе сдачи-приемки строительная организация представляет: заказчику следующую документацию: исполнительный план (на синьке проектного плана) с указанием отклонений свай; ведомость погруженных свай; акты приемки геодезической разбивки свайного поля; результаты динамических или статических испытаний.
Приемку фундаментов оформляют актом с приложением перечисленных выше документов.

Календарный план_мар1.dwg

11.dwg

Сборн-марш.dwg

площадка.dwg

междуэтажные площадки
Многоэтажный административно-жилой комплекс
Опалубочный чертеж лестничных площадок
Ведомость расхода стали на элемент
Расположение пенополистирольных
вкладышей. Сечение 5-5
Схема расположения пенополистирольных вкладышей
Спецификация лестничной площадки
Изделия арматурные С-1.
Изделия закладные МН-1
Спецификация арматурных изделий
Пенополистирольные вкладыши
Мiжповерховий сходовий майданчик
Специфiкацiя сходового майданчику
Схема розташування пiнополiстирольних вкладишiв
С-1 в зiгнутому видi
Пiнополiстирольнi вкладишi
Специфiкацiя арматурних виробiв
Вiдомiсть витрат сталi на елемент
Пінополістирольні вкладиші
- 10х100 ГОСТ 19003-74