Расчёт оснований и фундаментов

ватман.dwg

Песок мелкий средней плотности
Суглинок полутвердый
Столбчатый фундамент
Ленточный свайный фундамент
Свайный куст под колонну
Развертка стены фундамента по оси "А".
Схема расположения фундаментных подушек по оси А
Схема расположения свай и ростверка
Спецификация блоков стен цокольного
этажа по данному листу.
Общие указания по монтажу бетонных блоков.
Кладку бетонных блоков вести на цементно-песчаном растворе марки
0 с полным заполнением горизонтальных и вертикальных швов
тщательную перевязку по длине стены согласно проекта. Отдельные места
где целые блоки не раскладываются
заполнить бетоном В15.
Горизонтальную гидроизоляцию кирпичных стен выполнить
из слоя цементного раствора состава 1:2 толщиной 20мм.
Обратную засыпку грунта у стен цокольного этажа производить
равномерными слоями толщиной по 300мм с уплотнением до объемного веса
грунта не менее 1.65тм3.
Все работы производить в соответствии с требованиями
СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции".
- вдоль оси свайного ряда 9см
- поперек оси свайного ряда 6см (для оси "10с" -3см)
а) при однорядном расположении свай:
Отклонение свай в плане от проектного положения
При производстве сваебойных работ руководствоваться
Расчетная нагрузка на сваю - 295кН
0 соответствует абсолютной
по итогам которой необходимо окончательно
после выполнения прилагаемой Программы динамических
Производство работ по настоящему проекту допускается
не должно привышать:
Добивку свай производить после "отдыха" продолжительностью не менее 3 суток тем же оборудованием
которое прнименялось при забивке. Добивку необходимо производить последовательными залогами из 3 и 5 одиночных ударов молота. 14. Точность измерения ударов должна быть не менее 1 мм. 15. При наличии отказомеров
кроме остаточных отказов измеряют упругие перемещения. 16. Результаты динамических испытаний свай по настоящей программе необходимо заносить в форму ЭФ-3 в процессе испытания с последующей камеральной обработкой по форме ЭФ-3. 17. При производстве полевых динамических испытаний свай в зимнее время грунт в местах испытаний надлежит оттаивать на всю глубину промерзания в зоне 1 м от грани свай. Грунт должен поддерживаться в таком состоянии до конца испытаний.
Программа динамических испытаний свай составлена в
соответсвии с требованиями ГОСТ 5686-94 "Методы
полевых испытаний сваями." и СНиП 2.02.03-85 "Свайные
по данным инженерно-геологических изысканий
апреле-мае 2007года.
Целью настоящей программы является уточнение длины
глубины погружения и других параметров свай
предусмотренных проектом
в том числе проверка
возможности погружения свай на намеченную глубину в
неразрушенном состоянии.
При производстве динамических испытаний свай
требований настоящей программы следует руководствоваться
требованиями ссылочной документации и дополнительными
указаниями представителя проектной организации в
процессе полевых испытаний.
Сваи приняты железобетонные сплошного сечения
квадратные 300х300 мм
Сваи N I - IХ забиваются до отметки -6
Условная отметка 0.000 соответствует абсолютной
Сваи забиваются штанговым дизель молотом марки С-330
или С268 со следующими параметрами: - вес ударной части
молота - 2500 кг (для С330) и 1800кг (для С268).
Проектный отказ при расчетной нагрузке N= 55 т для
свай L=6 метров е=0.23 см
для свай длиной 7метров -
е=0.22см 11.Испытание свай динамической нагрузкой
включают: а) подсчеты количества ударов молота на каждый
метр погружения свай
а на последнем метре - на каждый
дециметр погружения; б) замеры отказов свай при добивке
т.е. после перерыва между окончанием
забавки и началом добивки.
Забивка и добивка свай производятся одиночными
ударами штангового дизель-молота без подачи топлива и
высотой падения Н=1.5мметра для молота С330 и Н=2.25м
при этом необходимо замерить фактическую
высоту первого отскока h.
Здание 4-х этажное с подвалом
Фундамент ленточный - 1 вариант
Фундамент свайный - 2 вариант
Здание 7-ми этажное с подвалом
квадратные 250х250 мм

Курсовая.doc

Федеральное агентство по образованию РФ
Тверской государственный технический университет
Кафедра «Автомобильные дороги основания и фундаменты»
Курсовая работа по дисциплине «Основания и фундаменты»
Тема: «РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ»
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
1 Привязка здания к скважинам и уточнение грунтов по слоям.
2 Определение расчетного сопротивления грунтов основания.
Определение нагрузок на фундамент.
Проектирование и расчет фундаментов мелкого заложения.
1 Определение глубины заложения фундаментов.
2 Расчет ленточного фундамента.
3 Определение осадки ленточного фундамента методом эквивалентного слоя.
4 Прогнозирование осадки ленточного фундамента во времени.
5 Расчет столбчатого фундамента.
6 Определение осадки столбчатого фундамента методом послойного суммирования.
Проектирование и расчет свайных фундаментов.
1 Расчет ленточного свайного фундамента.
2 Определение осадки ленточного свайного фундамента.
3 Расчет свайного куста под колонну.
4 Определение осадки свайного фундамента под колонну.
Задание на курсовую работу:
Район строительства – г.Н.Новгород.
Наименование грунтов с поверхности вглубь: 29-супесь 17-пески мелкие 62- глины 44-суглинок. Мощности слоев: h1=29м h2=17м h3=20м h4=12м. Расстояние от уровня природного рельефа до уровня грунтовых вод hw=32м
Здание- 7 этажа. Общая высота здания- 273м.
Нагрузки: постоянные - q1=20кПа
временные - q2=20кПа
1 Привязка здания к скважинам и уточнений грунтов по слоям.
Значение физико-механических характеристик грунтов.
Удельный вес частиц грунта кНм3
Удельный вес грунта кНм3
Влажность природная в дол. ед
Коэффициент сжимаемости 1кПа
Модуль деформации кПа
Коэффициент фильтрации смсек (мcут)
Влажность на границе текучести в дол. ед
Влажность на границе раскатывания в дол. ед
Удельное сцепление кПа
Угол внутреннего трения град.
В таблице 1 приведены расчетные значения характеристик грунтов.
Выполним уточнение наименование грунтов по слоям.
Уточнение наименования супесчаного грунта.
Вычисление коэффициента пористости
gs - удельный вес твердых частиц ;
g - удельный вес грунта ;
w - природная влажность дол.ед..
Определяем степень влажности
е- коэффициент пористости;
gw - удельный вес воды.
Вычисляем число пластичности
wL- влажность на границе текучести. кПа;
wP- влажность на границе раскатывания дол.ед..
Вычисляем показатель текучести
Уточненное наименование грунта: супесь пластичная.
Определяем коэффициент относительной сжимаемости
а =-коэффициент сжимаемости кПа;
е – коэффициент пористости.
Определение коэффициента бокового расширения
- коэффициент Пуассона равный для супеси пластичной =025.
Определяем модуль деформации
- коэффициент бокового расширения;
- коэффициент относительной сжимаемости.
Уточнение наименования песчаного грунта.
w- природная влажность дол.ед..
е- коэффициент пористости; gw - удельный вес воды.
Уточненное наименование грунта: песок мелкий плотный влажный.
- коэффициент Пуассона равный для песка мелкого =025.
Уточнение наименования глинистого грунта.
gs - удельный вес твердых частиц;
g - удельный вес грунта;
w- природная влажность.
wL- влажность на границе текучести; wP- влажность на границе раскатывания.
Уточненное наименование грунта: глина твёрдая.
- коэффициент Пуассона равный для глины твердой =01.
Уточнение наименования суглинистого грунта.
Уточненное наименование грунта: глина тегучепластичная.
- коэффициент Пуассона равный для песка мелкого =045.
Построение эпюры природного давления
Вертикальное нормальное напряжение от собственного веса грунта определяется по формуле:
где n – число слоев грунта
- удельный вес грунта i-го слоя
- толщина i-го слоя грунта м.
рис.1.Схема для определения расчётного сопротивления грунтов
Для песчаных и супесчаных грунтов залегающих ниже уровня подземных вод учитывается взвешивающее действие воды:
где - удельный вес воды (=10 )
Рассмотрим слой 1 (супесь):
т.1 на глубине z= получим: .
Рассмотрим слой 2 (пески мелкие):
т.2 при =03 м получим :
т.3 при =14 м получим :
Учёт взвешивающего действия воды :
(е=049 из предыдущего пункта) по формуле (1).
=647+1114*14=803 кПа
Рассмотрим слой 3 (глины):
Рассмотрим слой 4(глина):
рис.2 Эпюра природного давления кПа
2 Определение расчетного сопротивления грунтов основания.
Величины R определяют для каждого слоя грунта до глубины 5-6м начиная с 15-20 м в первом слое и далее на 05 м ниже кровли каждого последующего слоя.
При расчете деформаций оснований среднее давление под подошвой фундамента P не должно превышать R определяемого по формуле СНиП 2.02.01-83:
а) Определим расчетное сопротивление R для глубины d=2 м
коэффициенты условий работы учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов и принимаемых по табл.3 СНиП;
К-коэффициент принимаемый К=1-если прочностные характеристики грунта (φ и с) определены непосредственно испытаниями и К=11-если они приняты по таблицам СНиП;
Кz-коэффициент принимаемый Кz=1 при b10м;
b-ширина подошвы фундамента м;
-усредненные расчетные значения удельного веса грунтов залегающих соответственно ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) и выше подошвы кНм3;
cII-расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
dв-глубина подвала-расстояние от уровня планировки до пола подвала м (для сооружений с подвалом шириной b 20м и глубиной более 2м принимается dв=2м);
Mv Mq Mc-безразмерные коэффициенты принимаемые по табл.4 СНиП;
d1-глубина заложения фундаментов без подвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала:
толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;
толщина конструкции пола подвала м;
расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3.
Принято- промышленное здание с подвалом с жесткой конструктивной схемой LH>4. Основанием служит супесь- φII=140 сII=9МПа. Согласно табл.3 γс1=10 γсII=10.
Для φII=140 согласно табл.4 Mv=029 Mq=217 Mc=469. Коэффициент К=1.
Коэффициент Кz принимаем равным единице т.к. ширина фундамента не определена.
Для определения R ширину b принимаем равной 1 м. Глубина заложения фундамента для здания с подвалом dв=15 м.
б) Определим расчетное сопротивление R для глубины d=34м
Принято- промышленное здание с подвалом с жесткой конструктивной схемой LH>4. Основанием служит пески мелкие- φII=260 сII=5МПа. Согласно табл.3 γс1=13 γсII=11.
Для φII=260 согласно табл.4 Mv=084 Mq=437 Mc=690. Коэффициент К=1.
Считаем усредненное значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента с учётом взвешивающего действия воды:
в) Определим расчетное сопротивление R для глубины d=51 м
Принято- промышленное здание с подвалом с жесткой конструктивной схемой LH>4. Основанием служит глины- φII=170 сII=49МПа. Согласно табл.3 γс1=125 γсII=10.
Для φII=170 согласно табл.4 Mv=039 Mq=257 Mc=515. Коэффициент К=1.
Считаем усредненное значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента:
г) Определим расчетное сопротивление R для глубины d=71 м
Принято- промышленное здание с подвалом с жесткой конструктивной схемой LH>4. Основанием служит глина- φII=140 сII=17МПа. Согласно табл.3 γс1=10 γсII=10.
Считаем усредненное значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды:
Считаем усредненное значение удельного веса грунта ниже подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды:
Все данные сводим в таблицу.
Таблица. Прочностные и деформационные характеристики грунтов. Оценка несущей способности грунтов
несущей способности грунта
Глина тегучепластичная
Примечание: при и грунт относят к несущему.
Заключение: С глубиной величины расчетных сопротивлений грунтов основания возрастают поэтому первые три слоя грунта могут быть приняты в качестве естественного основания.
Нормативная и расчетные нагрузки на фундаменты.
Нормативная нагрузка
на единицу площади кНм2
от грузовой площади кН
От плит междуэтажных перекрытий
От плиты покрытия (l12 1п.м. q1)
На междуэтажное перекрытие
От плиты покрытия (l1*l3*q1)
В зависимости от конструктивных особенностей проектируемого сооружения и сложности инженерно-геологических условий строительной площадки могут рассматриваться следующие варианты фундаментов:
а) сборный или монолитный проектируемые обычно на надежном основании;
б) перекрестно-балочный или в виде сплошной железобетонной плиты под всем зданием проектируемый обычно под большие нагрузки и на сильносжимаемых грунтах;
в) фундаменты на вытрамбованных котлованах;
г) фундаменты на уплотненном грунтовыми сваями грунте;
д) фундаменты на уплотненном грунте (механический способ: глубинное или поверхностное трамбование);
е) фундамент на песчаной подушке (при замене слабого грунта крупным или средней крупности песком с последующем механическим уплотнением);
ж) фундамент на закрепленном (чаще химическим или термическим способом) грунте.
Глубину заложения фундаментов принимают с учетом следующих основных факторов:
а) назначения и конструктивных особенностей проектируемого объекта;
б) глубины заложения фундаментов примыкающих зданий или сооружений;
в) физико-механических свойств грунтов и характера их напластований;
г) гидрогеологических условий площадки строительства.
Здание проектируется в городе Н.Новгороде. Учитываем: наличие подвала под всем зданием равномерное загружение всех фундаментов отсутствие примыкающих зданий и наличие уровня подземных вод (WL) на отметке 1006. Назначение глубины заложения фундаментов зависит от расчетной глубины сезонного промерзания грунта и наличия в верхних слоях слабых грунтов (пылеватых песков рыхлого сложения торфа ила или каких-либо техногенных отложений).
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df определяется по формуле:
где нормативная глубина промерзания;
коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания (сооружения).
где безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе;
зависит от вида грунта. Принимаем для рассматриваемого здания: температуру воздуха в помещении около наружных фундаментов t=150 =05 для супеси d0=28см.
ВЫВОД: глубина промерзания грунта не оказывает влияние на выбор глубины заложения фундамента так как глубина подвала 20м> df=088м
По положению грунтовых вод для супеси dw=32м
Так как dw> то глубина заложения фундамента не зависит от df и определяется из конструктивных соображений с учетом глубины заложения подвала (dв=20м):
d=dв+hcf+hs=20+02+03=2 5м
Определение ширины подошвы ленточного фундамента под наружную стену жилого дома для расчетной схемы.
Расчетная нагрузка (по обрезу) на 1м ленточного фундамента N0II=15346кНм.
Инженерно-геологические условия приняты из ранее выполненной работы.
где усредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах принято равным 19 кНм3:
Принимаем по справочнику проектировщика стену из 4 стеновых блоков марки ФБС-24-6-6-Т. Фундамент ленточный непрерывный.
Принимаем ширину фундамента b=10 м. Для него определяем R:
Определяем усилие плоскости подошвы фундамента (NII MII) для того чтобы проверить принятую подошву фундамента:
Nф=22кНм3*06м*22м*1м+22кНм3*10м*1м*03м=3564кН
Nгр=188кНм3*1м*22м*02м=827кН
где среднее значение угла сдвига .
NII=15346+827+3564=19737кН
Проверяем удовлетворяют ли размеры фундамента заданным нагрузкам. Определим среднее напряжение под подошвой фундамента:
Условие не выполняется. Пересчитываем для b=18 м
Nф=22кНм3*06м*22м*1м+22кНм3*18м*1м*03м=4092кН
Nгр=188кНм3*1м*22м*06м=2482кН
NII=15346+2482+4092=2192кН
Для проверки посчитаем сопротивление для осреднённых характеристик:
b=18 м т.е. считаем для глубины 05*18=09
φ11ср=(14*05+26*04)09=1933º
с11ср=(9*05+5*04)09=722 кПа
γ11ср=(188*05+204*04)09=1951 кНм³
Для осреднённых характеристик: 1217812256
Условие выполняется.
Определяем краевое напряжение:
Все условия выполняются следовательно увеличение размеров фундамента не требуется и они удовлетворяют заданным нагрузкам.
Проверка достаточности размеров подошвы фундаментов при наличии слабого подстилающего слоя.
Выполняется в случаях если φII сII подстилающего слоя меньше чем у несущего. В нашем случае проверки проводить не требуется.
Армирование подушки ленточного фундамента.
Для определения расчета нагрузок на уровне подошвы по 1 группе предельных состояний необходимо учесть вес фундамента.
Определяем вес грунта:
Определяем вес фундамента:
Момент у грани стены:
Требуемая площадь сечения арматуры определяется:
Определяем рабочую высоту сечения:
hпл.-рабочая высота плиты фундамента.
Для арматуры класса А400 Rs=355МПа – расчетное сопротивление арматуры растяжению.
Принимаем 5 стержней диаметром 5 мм А400 Аs=982 мм2
Площадь распределительной арматуры принимается из расчета 10% от площади рабочей арматуры:
As=01*982=982*2=1664 мм2
Принимаем 8 стержней диаметром 3 мм А240 As=565 мм2
Максимальная осадка гибкого средняя осадка жесткого и абсолютно жесткого фундамента находится по формуле:
где - мощность эквивалентного слоя
коэффициент эквивалентного слоя для определения максимальной осадки под центром гибкого фундамента при lb>10 (по таблице Н.А. Цытович «Значения коэффициента эквивалентного слоя»).
b-ширина фундамента.
Осадку слоистого основания методом эквивалентного слоя вычисляют приближенно. В расчетной схеме сжимаемую толщу грунта которая практически оказывает влияние на осадку фундамента принимают в среднем равной двум мощностям эквивалентного слоя:
а распределение дополнительных давлений в основании- в виде треугольной эпюры. Вершину треугольной эпюры назначают на глубине равной Hс а основание эпюры равное Ро - под подошвой фундамента. Грунты вошедшие в сжимаемую толщу считают однородными с осредненными характеристиками.
Модули деформации приведены в табл.3.4:
Для супеси пластичной
Для глины тегучепластичной
Средний коэффициент относительной сжимаемости находится из условия что полная осадка сжимаемой толщи Hс равна сумме осадок входящих в нее слоев:
где h -коэффициент относительной сжимаемости слоя i; zi-расстояние от точки соответствующей глубине Hс до середины рассматриваемого слоя i.
Метод эквивалентного слоя дает хорошие результаты в расчетах фундаментов площадью до 20-30 м2 при однородных или слоистых основаниях в которых сжимаемость отдельных слоев мало отличается друг от друга.
В соответствии с методом эквивалентного слоя полная стабилизированная осадка фундамента определяется по формуле:
Где mvm- средний коэффициент сжимаемости грунта; hэ- мощность эквивалентного слоя определяемая из выражения
где А- коэффициент эквивалентного слоя зависящий от коэффициента поперечной деформации v0 формы подошвы и жесткости фундамента.
Величина среднего коэффициента относительной сжимаемости определяется в пределах сжимаемой толщи Н=2hэ из выражения
где n- число слоев грунта в пределах активной зоны; h mv zi- расстояние от нижней точки эквивалентной эпюры до середины слоя.
Принимаем значение коэффициента поперечной деформации грунтов v0=03. По для соотношения сторон =lb>10 и v0=0.3 найдем А=26 и мощность эквивалентного слоя
Определим средний коэффициент относительной сжимаемости
Затухание осадок во времени рассчитываем используя осредненные характеристики слоистого основания по формуле:
где h- расчетная мощность уплотняемого слоя или длина пути фильтрации; cvm=kфm(mvmγ)-коэффициент консолидации; N- величина принимаемая по (4) в зависимости от схемы загружения и степени консолидации U= kфm- средний коэффициент фильтрации определяемый по формуле:
cvm=kфm(mvmγ)=14*10-12(000000941*9.81)=152*10-6 м2сек
Расчетная схема расчета затухания осадок во времени соответствует случаю когда фильтрация происходит вверх и вниз ( двусторонняя фильтрация) что соответствует случаю 0.
Расчетная мощность уплотняемого слоя равна мощности активной зоны:
Время уплотнения от начала загружения соответствующее заданной степени консолидации U:
t==M*N==267*107 сек*N=084 года.
Далее расчет ведем в табличной форме.
Степень консолидации U
Время консолидации год t=M*N
Осадка во времени St=U*S см (S=033см)
Предварительное определение размеров подошвы столбчатого фундамента:
м3 – осредненное значение удельного веса материалов фундамента и грунта над его уступом.
Определяем давление по подошве фундамента:
следовательно не требуется увеличить количество ступеней.
Но по конструктивным соображениям добавим ещё одну ступень меньшой длины.
т.е. условие выполняется - не требуется увеличить количество ступеней.
Определяем нагрузку на подошву фундамента.
N=146895+1405+3174=192685кН
Расчет на продавливание производим по формуле:
Принимаем класс бетона В15 с расчетным сопротивлением на сжатие Rвt=075МПа=750кПа
Где Uм – среднее арифметическое между периметрами верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания в пределах h0.
Продавливающую силу P принимают согласно расчету по 1 группе предельного состояния на уровне верха фундамента за вычетом давления грунта по площади основания пирамиды продавливания.
Где N1=N01+Nф11*11+Nгр11*115=146015+1405*11+3174*115=197971кН
N01= N01+hк*bк*dв*γб*11=146015+04*04*20*25*11=146895
Расчет на поперечную силу:
ВЫВОД: продавливание фундамента не происходит.
Для назначения значения рабочей арматуры в столбчатом фундаменте определяем M1 и M2 в расчетных сечениях:
Сечение рабочей арматуры принимается на всю ширину фундамента и вычисляется по формуле:
Принимаем 13 стержней диаметром 5 мм общей площадью As=256 мм2
Арматура устанавливается с шагом 200 мм. Арматура одинакова во всех направлениях.
Осадка методом послойного суммирования определяется по формуле
Где - безразмерный коэффициент принимаемый равным 0.8 n- число слоев грунта в пределах сжимаемой толщи; h h zpi- среднее вертикальное напряжение возникающее в i-м слое модуль деформации грунта i-го слоя.
Для расчета осадки строим эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта и дополнительных напряжений по оси фундамента по формулам:
где γi- удельный вес i-го слоя α- коэффициент принимаемый в зависимости от величины =lb и =2zb по СНиП 2.02.01-83.
Сжимаемую толщу ограничивают глубиной на которой дополнительное напряжение не более 20% природного напряжения
zp’ 0.2zg’.Толщина расчетного слоя hi=04*24=096
Результаты расчета сводим в таблицу:
Строим эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта zg и дополнительных напряжений zp
Поскольку в формуле для осадки под знаком суммы переменной является только величина zpi то
- равна сумме напряжений zp на границах всех средних слоев плюс половина напряжений на верхней и нижней границах сжимаемой толщи:
*26274+21019+11823+7357+4467+05*289=59248кПа
Отсюда осадка по методу послойного суммирования:
Выбор глубины заложения фундамента.
Выбор длины и типа свай.
Предварительные размеры забивных свай выбирают исходя из характерных оснований грунтов. Нижний конец сваи заглубляется в малосжимаемые грунты прорезая слабые не менее 1м. если слой в который заглублена свая подстилается слабым грунтом то мощность слоя ниже острия сваи должна составлять не менее 2 метров.
Оценка несущей способности сваи.
Расчетное сопротивление свай по прочности грунта:
Где - коэффициент надежности. Если несущая способность определялась расчетом то =14
F- несущая способность забивной висячей сваи по прочности грунта.
Где - коэффициент условия работы сваи в грунте =1
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи. Определяется по СНиП.
A – площадь поперечного сечения сваи.
U – наружный периметр поперечного сечения сваи.
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи определяется по СНиП.
- коэффициент условия работы грунта соответственно под нижним концом сваи и по боковой поверхности. Для забивных свай ==1.
Однородные слои грунта принимаются толщиной не более 2-х метров. При использовании табл. СНиП глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя необходимо принимать от уровня природного рельефа NL (1038).
Принимаем длину сваи Lсв.=45м тогда глубина погружения сваи от
По интерполяции Rh66м=2560 кПа
Определение количества свай и конструирование ростверка.
Количество свай определяется по формуле:
Где P – максимальное расчетное сопротивление свай.
NI – суммарная нагрузка по первой группе предельных состояний.
для центрально – нагруженного фундамента.
– осредненное значение удельного веса грунта и материала фундамента. Для зданий с подвалом для наружного фундамента
- глубина заложения ростверка;
Количество свай на 1п.м. стены:
Принимаем 2 сваи с шагом 1 м.
Проверка давления под подошвой условного фундамента при центральной нагрузке.
Где Ау – площадь условного фундамента.
- для ленточного фундамента.
- угол захвата сваей грунта.
Где - соответственно значение угла внутреннего трения и мощности слоев грунта в пределах длины сваи L ( без учета заделки свай в ростверк ).
Тогда площадь условного фундамента:
Определяем нагрузку на подошву фундамента:
Vсв.=475*025*025*2=059м3
Нагрузка от ростверка:
Vроств..=15*03*1=045м3
V – объем свай ростверка грунта.
где γi- удельный вес i-го слоя α- коэффициент принимаемый в зависимости от величины =lb и =2zb по СНиП (2)
zp’ 0.2zg’.Толщина расчетного слоя hi=04*177=071~08
Определяем осадку методом послойного суммирования:
=05*9711+8254+5827+4176+3302+05*2622=27726кПа
Принимаем длину сваи Lсв.=45 м тогда глубина погружения сваи от NL =6950-0400=6550 м
– осредненное значение удельного веса грунта и материала фундамента. Для зданий под колонну для наружного фундамента γср1=22кНм³
Принимаем 5 свай для нашего фундамента.
2 Определение осадки столбчатого свайного фундамента.
Vсв.=45*025*025*5=141м3
Vроств..=21*21*03=132м3
Расчет ростверка на продавливание колонной:
Где N-расчетная продавливающая нагрузка равная удвоенной сумме реакций всех свай расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;
N=N0+Nк=146015+156=147575кН
h0- рабочая высота ростверка; h0=026м
bК - ширина колонны; bк=04м
с- расстояние от грани колонны до внутренней грани сваи; с=025м
Rbt- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию. Rbt=750кПа
Расчет ростверка на местное сжатие под торцом колонны:
Где N- расчетная нагрузка действующая в сечении колонны на уровне верха ростверка;
Rb- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;
Ас- площадь сечения колонны.
Продавливание ростверка не будет.
Осадка методом послойного суммирования определяется по формуле:
zp’ 0.2zg’.Толщина расчетного слоя hi=04*28=115
S=0838914=0012м=12см
=05*18618+14894+8378+4841+05*2979=38914кПа