Расчет прямоточной многокорпусной выпарной установки непрерывного действия

аппарата с соосной гр.кам (2).cdw

Выход вторичного пара
Для термометра сопротивления
Для ртутного термометра
Для указателя уровня
Для выравнивания давления
Аппарат предназначен для упарения раствора (NH
концентрацией 12% масс.
Производительность 8000 кгч (по исходному раствору).
Поверхность теплообмена 50 м. кв.
Абсолютное давление в аппарате от 0
Максимальная температура в трубном пространстве до 103 град. С
в межтрубном пространстве до 148 град. С.
Среда в аппарате и трубном пространстве коррозионная
При изготовлении аппарата руководствоваться ГОСТ 26-01-112-79
Корпус аппарата и соприкасающиеся с коррозионной средой детали
изготавливать из стали 08Х18Н10Т ГОСТ 14249-89
стали Ст 3 ГОСТ 380-71.
Аппарат испытать на прочность и плотность в горизонтальном
положении пробным гидравлическим давлением 0
Аппарат подлежит приёмке согласно правилам Госгортехнадзора РФ.
Сварные соединения контролировать рентгенопросвечиванием в
объёме 100% по ГОСТ 26-291-79. Сварные соединения нержавеющих
сталей контролировать на стойкость против межкристаллитной
коррозии по ГОСТ 6032-84.
Прокладки по ГОСТ 15180-86 и ОСТ 26-430-72.
Неуказанный вылет штуцеров- 120 мм.
Действительное расположение штуцеров см. на схеме.
Размеры для справок.
Труба циркуляционная
Крышка сепарационной
Царга коненсационная
с естественной церкуляцией
и соосной греющей камерой
Техническая характеристика
Технические требования
Схема расположения штуцеров

Технологическая схема.cdw

Наименование среды в
Конденсатор барометрический
Вентиль регулирующий
Двухкорпусная выпарная
Технологическая схема
Условное обозначение
Вода оборотная ( возврат )
Вода оборотная ( подача )

Курсовой ПАХТ .docx

Московский государственный университет тонких химических технологий
им. М.В. Ломоносова.
Кафедра процессов и аппаратов химической технологии.
Курсовой проект на тему: Расчет прямоточной многокорпусной выпарной установки непрерывного действия.
Задание на расчет выпарной установки.
Цель расчета выпарной установки– расчет материальных потоков затрат тепла и энергии размеров основного аппарата расчет и выбор вспомогательного оборудования входящего в технологическую схему установки.
Задание на курсовое проектирование
Рассчитать и спроектировать многокорпусную выпарную установку непрерывного действия для концентрирования раствора Сульфата аммония по следующим данным:
Тип выпарного аппарата - естественная циркуляция соосная греющая камера.
Количество корпусов - 2.
Выпариваемый раствор - водный раствор (NH4)2SO4
Производительность по исходному раствору - 8000 (кгч) = 22 кгс.
Концентрация раствора - начальная - 12%; - конечная - 45%.
Температура - на входе в 1-й корпус - 95оС; - греющего пара - 148оС.
Давление - в сепараторе последнего корпуса - 00065 МПа;
- греющего пара - 47 кгсм2=046 МПа.
1. Общее количество выпаренной воды.7
2. Концентрация раствора в I корпусе находится из формулы:7
3. Суммарная полезная разность температур и её предварительное распределение.8
4. Определение параметров ведения процесса в корпусах.8
5. Расчет потоков W1 и W2 выпаренной воды в корпусах.12
6. Определение тепловых нагрузок в корпусах.12
7. Расчет поверхности теплообмена в корпусах и соответствующее ей распределение по корпусам т.е. значения 1 и 2.13
8. Определение параметров ведения процесса по найденным 1 и 2.14
9.Уочнение W1 и W2 и тепловых нагрузок в корпусах.14
10. Проверка правильности расчета.15
Расчет механических особенностей аппаратов ВУ.16
1.Расчет толщины стенки цилиндрической обечайки корпуса аппарата.16
2. Расчет толщины стенки греющей камеры.16
3. Подберем опоры.16
Расчет барометрического конденсата.17
1. Температура пара на входе в конденсатор.17
2. Конечная температура смеси.17
3. Температура парогазовой смеси на выходе из конденсатора.17
4. Давление в конденсаторе.17
5. Парциальное давление конденсируемого пара.17
6. Парциальное давление не конденсирующих газов.17
7. Расчет охлаждающей воды.17
8. Расчет диаметра барометрической трубы.17
1. Расчет количество газа необходимого для удаления из конденсатора.19
2. Расчет объемной производительности.19
Расчет подогревателя исходного раствора.19
1. Определим тепловую нагрузку аппарата.19
2. Определим движущую силу процесса теплопередачи.19
3. Определим коэффициент теплопередачи К.20
4. Определим ориентировочную площадь теплообмена.20
5. Найдем площадь.21
Тепловая изоляция аппарата.22
Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальных потоков.23
1. Штуцер для подачи исходного раствора.23
2. Штуцер для вывода упаренного раствора.23
3. Штуцер для вывода вторичного пара.23
4. Штуцер для ввода греющего пара.23
5. Штуцер для выхода конденсата.24
Конденсатоотводчики.26
1.Конденсатоотводчик для первого корпуса.26
2.Конденсатоотводчик для второго корпуса.27
1. Ёмкость для хранения исходной смеси.28
2. Ёмкость для хранения упаренного раствора.28
Список используемой литературы.29
Выпариванием называют процесс концентрирования жидких растворов практически нелетучих веществ путем частичного удаления растворителя испарением при кипении жидкости. В процессе выпаривания растворитель удаляется из всего объема раствора в то время как при температурах ниже температур кипения испарение происходит только с поверхности жидкости.
В химической промышленности для концентрирования растворов нелетучих и мало летучих веществ широко применяется процесс выпаривания. Наиболее целесообразно для этого использовать многокорпусные выпарные установки непрерывного действия (МВУ). МВУ состоят из нескольких корпусов в которых вторичный пар предыдущего корпуса используется в качестве греющего пара для последующего корпуса. В этих установках первичным паром обогревается только первый корпус. В многокорпусных выпарных установках достигается значительная экономия греющего пара по сравнению с однокорпусными установками той же производительности.
Принципиальная технологическая схема двухкорпусной вакуум-выпарной установки непрерывного действия представлена на рисунке.
Исходный раствор подается из емкости 1 центробежным насосом 2 через теплообменник 3 в первый корпус выпарной установки 4. В теплообменнике 3 исходный раствор нагревается до температуры близкой к температуре кипения раствора в первом корпусе выпарной установки.
Первый корпус установки обогревается свежим (первичным) паром. Вторичный пар образующийся при кипении раствора в первом корпусе направляется в качестве греющего пара во второй корпус 5; сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из первого корпуса. Обогреваемый вторичным паром второго корпуса. Упаренный до конечной концентрации в третьем корпусе готовый продукт поступает из него в емкость 10. По мере прохождения из корпуса в корпус давление и температура пара понижаются и из последнего корпуса пар с низким давлением отводится в барометрический конденсатор смешения 7 в котором при конденсации пара создается вакуум. Раствор и вторичный пар перемещаются из корпуса в корпус самотеком благодаря общему перепаду давления возникающего в результате избыточного давления в первом корпусе и вакуума в последнем. Воздух и неконденсирующиеся газы поступающие в установку с охлаждающей водой (в конденсаторе) и через неплотности трубопроводов отсасываются через ловушку 8 вакуум-насосом.
Смесь охлаждающей воды и конденсата сливается самотеком через барометрическую трубу в бак-гидрозатвор 9.Конденсат греющих паров из выпарных аппаратов и теплообменника выводится с помощью конденсатоотводчиков.
Конструкция выпарного аппарата должна удовлетворять ряду общих требований к числу которых относятся: высокая производительность и интенсивность теплопередачи при возможно меньших объеме аппарата и расходе металла на его изготовление простота устройства надежность в эксплуатации легкость чистки поверхности теплообмена осмотра и ремонта.
1. Общее количество выпаренной воды.
2. Концентрация раствора в I корпусе находится из формулы:
Температурную депрессию в I корпусе находим как разницу между температурой кипения раствора с концентрацией а1 = 193% и температурой кипения чистой воды:
Расчет температуры кипения t2 и температурный депрессии 82 для II корпуса
При концентрации a2 = 45% температура кипения раствора при атмосферном давлении равна t2=1059°С следовательно стандартная депрессия cт = 59°C.
Давление насыщенных паров воды при температуре кипения раствора = 125*105 Па так что константа Бабо равна:
Тогда давление насыщенных паров воды при температуре кипения раствора будет равна: Па.
По этому давлению в таблицах для насыщенного водяного пара находим температуру кипения раствора во II корпусе = 415°C . Поскольку температура вторичного пара во II корпусе заданному равна 2=388 то температурная депрессия найденная по правилу Бабо равна: 2=t2-2=413-388=25oC.
пара во II корпусе определяется по заданному Р2 и равна 2 = 413 °С то температурная депрессия найденная по правилу Бабо равна S= t2-2 = 438-413 = 25 °C
Гидравлическую депрессию при переходе вторичного пара из I корпуса во II корпус принимаем равной = 2°С.
3. Суммарная полезная разность температур и её предварительное распределение.
Суммарная полезная разность температур.
=T1 - 2 - (1 - 2) - = 148 - 388 - (151+25) - 2 = 1031oC
Здесь T = 148°С найдена по давлению греющего пара в I корпусе P1=46*105 Па Предварительно распределяем найденное значение на 1 и 2 в пропорции: 1: 2 =1:1. Так как 1 + 2 =1031°C то находим 1 =5155°C и 2 =5155°C.
4. Определение параметров ведения процесса в корпусах.
Зная 1 и 2 заполняем таблицу предварительного варианта I приближения с использованием формул: t1=T1-1 (9645); 1=t1-1 (9494); T2=1- (9294); t2=T2-2 (4139).
Найденная по последней формуле температура кипения раствора во II корпусе t2 должна естественно совпадать с найденной в пункте 1.8 этого расчета. Это совпадение свидетельствует лишь о правильном заполнении таблицы. По найденным температурам греющего и вторичного паров находят недостающие давления а также энтальпии этих паров.
Таблица 1.1. Значения технологических характеристик процесса выпаривания.
Предварительное приближение
Полезная разность темп.
Темп. вторичного пара
Гидравлич. депрессия
Давление греющего пара
Давление в сепараторе
Энтальпия греющего пара
Энтальпия вторичного пара
Концентрация раствора
Кол-во выпаренного растворителя
Расчет комплексов А1 и А2
Для расчета этих величин необходимо задаться высотой труб в греющей камере выпарного аппарата в пределах от 2 до 6 м. Лучше посмотреть высоту труб в аппаратах по каталогам. Примем высоту труб Н=4 м и толщину стенок ст = 2 * 10-3 м.
Возьмем данные для таблицы из справочника:
Таблица 1.2. Физические свойства конденсата при разных температурах.
Теплопроводность конденсата
Плотность конденсата
Теплота парообразования
== 0943*92955 = 87656
Расчет величин В01 и В02
Эти величины рассчитываются по формулам.
Для I и II корпусов соответственно.
Здесь Р1 и Р2 - рабочие давления в корпусах (бар)
Относительные коэффициенты теплоотдачи в корпусах I и II для водных растворов неорганических веществ находим по формуле:
Для I корпуса молярная масса раствора М1 (при а1=0193 кгкг) рассчитываем по формуле:
Где Мтв и Мв молярные массы вещества и воды соответственно следовательно М1=2173кгкмоль.
Следовательно М2=299 кгкмоль.
Кинематическая вязкость воды в при температуре ее кипения под атмосферным давлением равна = 0294*10-6 мс2.
Кинематическая вязкость растворов 1 и 2 находим при тех температурах кипения под атмосферным давлением в зависимости от концентрации.
Отношение в корпусах согласно правилу Бабо зависит лишь от концентраций р-ра. Константа Бабо для раствора во II корпусе найдена ранее в пункте 1.2 расчета:
В I корпусе при концентрации а1 = 193% температура кипения при атмосферном давлении равна 1018 оС. Соответствующее этой температуре давления насыщенного водяного пара Ps=1095 бар. и константы Бабо в I корпусе равна
5. Расчет потоков W1 и W2 выпаренной воды в корпусах.
Выражение для расчета W1:
Теплоемкость воды при температурах t1=9645оС; t2=41.3 T2=9294oC.
=4216 кДжкг*К; =4174 кДжкг*К; =4211 кДжкг*К.
Соответственно Co для 12% водного раствора (NH4)2SO4 находим также по таблице методического пособия при tкип: Co=378 кДжкг*К.
Подставляем значения:
и так W1=08 кгс следовательно W2=162-08=082 кгс.
6. Определение тепловых нагрузок в корпусах.
В I корпусе находим:
Ориентировочная площадь при этом составит:
Предварительно выберем из каталога выпарной аппарат с естественной циркуляцией и соосной греющей камерой F=50 кв.м.; высота труб Н=4000 мм.; диаметр труб 38х2 мм. количество труб 121Материал - сталь 08Х18Н10Т теплопроводность стали =1648 Втм*К.
7. Расчет поверхности теплообмена в корпусах и соответствующее ей распределение по корпусам т.е. значения 1 и 2.
Находим F для двухкорпусной установки.
Находим F методом последовательной итерации приняв F=50 кв.м.
С этой поверхностью теплообмена в корпусах находим разности температур в каждом корпусе; соответствующие тепловым нагрузкам Q1 и Q2 и условиям теплообмена:
Проверка правильности расчетов
+ 2 = 447+584=1031оС
8. Определение параметров ведения процесса по найденным 1 и 2.
Для этого заполняем таблицу окончательного варианта I приближения при значениях 1 и 2 найденных выше при полученной F. t1=T1-1 (1033); 1=t1-1 (1018); T2=1- (9979); t2=T2-2 (4139).
9.Уочнение W1 и W2 и тепловых нагрузок в корпусах.
Уточняем величины W1 (из баланса II корпуса) и W2.
10. Проверка правильности расчета.
Погрешность 2го приближения в I корпусе:
Погрешность 2го приближения во II корпусе:
Так как погрешность по корпусам ВУ не превышает 5 % то пересчёт концентраций не производим и расчёт считаем законченным.
К найденной итерацией площади теплообмена (21 кв.м) окончательно выберем из каталога выпарной аппарат с естественной циркуляцией и соосной греющей камерой F=50 кв.м.; высота труб Н=4000 мм.; диаметр труб 38х2 мм. количество труб 121Материал - сталь 08Х18Н10Т теплопроводность стали =1648 Втм*К.
Найдем расход греющего пара в I корпусе.
Расчет механических особенностей аппаратов ВУ.
1.Расчет толщины стенки цилиндрической обечайки корпуса аппарата.
Материал обечайки 08Х18Н10Т для данного материала по ГОСТ 14249-89 при 1000С []=200 Мнм2.
Допускаемое механическое напряжение: при н.у.
Расчетное давление (гидравлического испытания) в аппарате найдем согласно п.8.11.3 ГОСТ 52630-2012 «Сосуды и аппараты стальные сварные».
Найдем толщину стенки
=1 -коэф. прочности шва.
Примем стандартную толщину стенки сепаратора 5мм.
2. Расчет толщины стенки греющей камеры.
Для стали 08Х18Н10Т при Т=1344°С []=142 Мн м2.
Примем стандартную толщину греющего камеры 5мм.
Найдем нагрузку на одну опору:
Подберем опору "Опора ОВ-Ш-А-2500 ОН 26-01-69-68".
Расчет барометрического конденсата.
Последний корпус выпарной установки работает под вакуумом создание которого обеспечивается конденсацией вторичных паров в конденсаторе. В выпарных установках нашли преимущественное применение противоточные смесительные конденсаторы. В смесительных конденсаторах осуществляется непосредственный контакт конденсируемой парогазовой смеси с охлаждающей водой. Достоинства этих аппаратов: простота устройства низкая стоимость экономичность нетребовательность к чистоте охлаждающей воды.
1. Температура пара на входе в конденсатор.
Примем температуру охлаждения воды t'в=10оС
2. Конечная температура смеси.
3. Температура парогазовой смеси на выходе из конденсатора.
4. Давление в конденсаторе.
При =363оС; рк=00705 бар.
5. Парциальное давление конденсируемого пара.
6. Парциальное давление не конденсирующих газов.
7. Расчет охлаждающей воды.
8. Расчет диаметра барометрической трубы.
По сортаменту труб подбираем трубу.
d=175х6мм ГОСТ-9940-81
Найдём скорость движения воды в барометрической трубе.
Найдем высоту барометрической трубы.
Найдем критерий Рейнольдса.
Найдем коэффициент гидравлического сопротивления по формуле Никкурадзе.
λ=00032+0221*Re-0237=00032+0221*253687-0237=001477
Где гидравлические потери: на входе-=05; на выход- =1
l-высота трубы принимаем равной 10 м.
Найдем объем барометрического ящика.
Вакуум-насос предназначен для отсасывания из конденсатора неконденсирующихся газов и поддержания в нем заданного рабочего давления. Одновременно с газом отсасывается и водяной пар находящийся над свободной поверхностью охлаждающей воды в верхнем сечении конденсатора. Таким образом вакуум-насосы удаляют из конденсатора парогазовую смесь.
1. Расчет количество газа необходимого для удаления из конденсатора.
2. Расчет объемной производительности.
рг=00549 бар = 5490 Па
Подберем вакуум насос ВВН-15.
Расчет подогревателя исходного раствора.
1. Определим тепловую нагрузку аппарата.
Начальную температуру исходного раствора принимаем равной 20оС так как аппарат находится в помещении и значит раствор будет иметь температуру окружающей среды.
2. Определим движущую силу процесса теплопередачи.
3. Определим коэффициент теплопередачи К.
4. Определим ориентировочную площадь теплообмена.
По каталогу принимаем по ГОСТ 15118-79 подогреватель с F=13м2 dx=25x2 мм fтруб. =001м2 H=3000мм двухходовой вертикальный Dкож.=325мм число труб-56 (n=56). Материал: сталь OX21H5T.
Рассчитаем А для расчета воспользуемся теми же данными что и для первого корпуса ВУ так как греющий пар одинаков:
Найдём коэффициент теплоотдачи:
Для этого найдём скорость в трубах.
Для нашей соли при ао ρ=1029кгм3
Для раствора при ао =0314*10-6 м2с.
Найдем критерий Нуссельта.
Для раствора при ао Pr=377
Для раствора при ао λ=0618
Найдём коэффициент теплопередачи методом итераций.
Находим К методом последовательной итерации приняв K=300.
FpacFвыб - удовлетворяет раннее выбранным условиям пересчет F не производится
выбираем аппарат F=13м2 dx=25x2 мм Fтруб. =001 м2 H=3000 мм двухходовой вертикальный.
Найдем расход греющего пара в подогревателе
Тепловая изоляция аппарата.
Тепловая изоляция аппарата применяется для уменьшения потерь тепла в окружающую среду и расхода греющего пара. Для изоляции примем совелит (85% магнезии и 15% асбеста). Для этого материала определим λиз=0098 Вт(мК). Температура окружающей среды 20оС аппарат находится в помещении. Температуру наружной поверхности изоляции примем по условиям техники безопасности 40оС.
Определим коэффициент теплоотдачи конвекцией.
tст2 – выбираем в интервале от 35 до 45оС (принимаем 40оС) по технике безопасности для аппаратов работающих в помещении.
tв – температура окружающей среды (принимаем 20оС так как аппарат находится в помещении)
tст1 – температура изоляции со стороны аппарата принимаем такой же как Тгр =1344 оС.
В качестве материала принимаем совелит λ=0098
Лучевые потери не учитываются так как они незначительны. Принимаем толщину изоляции 00485 м с запасом и для других корпусов.
Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальных потоков.
Расчет условного диаметра штуцеров проводится по уравнению объемного расхода:
1. Штуцер для подачи исходного раствора.
2. Штуцер для вывода упаренного раствора.
S1=S0-W1=22-08=14 кгс
3. Штуцер для вывода вторичного пара.
4. Штуцер для ввода греющего пара.
ρ=2340 кгм3 при Tгр1
5. Штуцер для выхода конденсата.
ρ=999 кгм3 по температуре tг=165оС
Сводная таблица штуцеров.
В выпарных установках для подачи исходного раствора в первый корпус и перекачивания упаренного раствора используются центробежные насосы. Насосы при подаче раствора работают на противодавление и должны развивать напор суммарно равный: гидравлическому сопротивлению трубопровода и теплообменника на пути от емкости с исходным раствором до входа в первый корпус высоте подъема раствора избыточному давлению в первом корпусе и затрат на создание скоростного напора.
Примем геометрическую высоту всасывания Нг=5м.
Примем высоту расположения насосов h=05м.
Найдём суммарные потери на всасывающей линии hвп.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σ:
Вход в трубу с закругленными краями =05
Отводы круглого сечения =021 =015
Колено с углом 90оС 4шт =11
Вентиль прямоточный 4шт =057
Σ=05+1+021+015+ 4·11+4·057=854
Длина всасывающего трубопровода L=5м.
Для всасывающего и нагнетательного трубопровода выберем одинаковую скорость течения W=25мс.
Выбираем стальную трубу наружного диаметра dн=59 мм толщина стенки 5 мм. по ГОСТ 9400-63.
Фактическая скорость в трубе.
Рассчитаем коэффициент гидравлического сопротивления по формуле Никкурадзе.
Найдем потерянный напор.
Рассчитаем полезную мощность.
Необходимая мощность электродвигателя.
Подбор центробежного насоса
Подбираем 2 насоса с одинаковыми характеристиками один из которых является резервным насосы марки Х50-32-125-Д с мощностью электродвигателя не менее 14 кВт и КПД не менее 50% пропускная способность до 125 куб.м. в час.
Конденсатоотводчики.
Конденсат греющих паров из корпусов выпарной установки и теплообменного аппарата отводится через конденсатоотводчики различных модификаций.
1.Конденсатоотводчик для первого корпуса.
Принимается расчетное количество конденсата после тепло потребляющего аппарата.
D=12·Dп =12·129=1548кг с= 557тч
Оценим давление пара перед конденсатоотводчиком тч. Если конденсатоотводчик устанавливается в непосредственной близости от теплопотребляющего аппарата тогда
Р1 = 095Р=095*082=0779 бар
Давление Р2 в трубопроводе после конденсатоотводчика принимается равным не более 50% давления пара после теплопотребляющего аппарата за которым установлен конденсатоотводчик т.е Р2 = 05; Р1=05*0779= 039 бар
Рассчитывается условная пропускная способность КVу в тч.
при этом коэффициент А находим по графику из источника.
По условной пропускной способности КVу и подберём конденсатоотводчик типа 45ч. 12нж. 25тч 6общей производительностью 150 тч с Dy=50мм
2.Конденсатоотводчик для второго корпуса.
Т.к. давление греющего пара ниже атмосферного конденсат отводится с помощью барометрической трубы.
1. Ёмкость для хранения исходной смеси.
Ёмкость рассчитываем на 6 часов непрерывной работы с учётом коэффициента заполнения =075. Плотность исходного раствора по ρ=995 кгм3.
выбираем цельносварной аппарат с эллиптическим днищем ГЭЭ-100 с номинальным объемом 100 м .
2. Ёмкость для хранения упаренного раствора.
Ёмкость также рассчитываем на 6 часов непрерывной работы с учётом коэффициента заполнения =075. Плотность исходного раствора по ρ=1215 кгм3.
Выбираем аппарат цельносварной аппарат с эллиптическим днищем ГЭЭ-16 с номинальным объёмом 16 м3.
Список используемой литературы.
Алексеев П.Г. Захаров М.К.. Методические указания к курсовому проектированию прямоточных многокорпусных выпарных установок с равными поверхностями нагрева М.: МИТХТ 2012.
Павлов К.Ф. Романков П.Г. Носков А.А.. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Ленинград: «Химия» 1976.
Варфоломеев Б.Г. Карасев В.В. Конструктивное оформление выпарных аппаратов (учебно-методическое пособие) М.: МИТХТ 2001.
Варфоломеев Б.Г. Карасев В.В. Тепловая изоляция аппаратов (учебно-методическое пособие) М: МИТХТ 2000.
Лащинский А.А. Толчинский А. Р.. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры Ленинград: «Машиностроение» 1970 г.
Дытнерский Ю.И.. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию М.: Химия 1991г.
Центробежные химические насосы унифицированного ряда с проточной частью из металла: «ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ» 1988 г.
Мясоеденков В.М.. Подбор конденсатоотводчиков М.: МИТХТ 2000.
Алексеев П.Г. Гаврилова Е.А. Гольцова И.Г. Тепловые процессы (учебно-методическое пособие) М.: МИТХТ 2007.
Емкостные стальные сварные аппараты. Каталог. – 3-е изд. исправленное и дополненное. – М.: Цинтихимнефтемаш 1982.
Выход вторичного пара
Выпарной аппарат с естественной циркуляцией соосной греющей камерой
Выпарной аппарат с естественной циркуляцией соосной греющей камерой вынесенной зоной кипения и солеотделением (тип I) состоит из греющей камеры сепаратора с трубой вскипания 2 циркуляционной трубы 3 и солеотделителя 4 (рис. 4.3.7). Греющая камера 1 представляет собой одноходовой кожухо- трубчатый теплообменник сепаратор - цилиндрический сосуд с верхним эллиптическим и нижним коническим днищами. Внутри сепаратора установлен первичный каплеотбой- ник а в верхней части закреплен брызгоотде - литель.
Раствор подлежащий упариванию подается в аппарат через один из штуцеров III. При работе аппарата уровень раствора должен поддерживаться по верхней кромке трубы вскипания. Снижение уровня приводит к уменьше - нию производительности а повышение - вызывает гидравлические удары и повышенный унос раствора вторичным паром.
Циркуляция раствора в аппарате осуществляется по замкнутому контуру сепаратор - циркуляционная труба - солеотделитель - греющая камера - сепаратор. Образовавшаяся при упаривании часть кристаллов осаждается в солеотделителе и выводится с упаренным раствором через нижний штуцер IV. Греющий пар I подается в межтрубное пространство греющей камеры. В аппаратах этого исполнения кипение раствора происходит в трубе вскипания ввиду чего отложение кристаллов на внутренней поверхности греющих труб уменьшается а работа аппарата улучшается.