Расчёт насадочной ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси ацетон - уксусная кислота

Спецификация к колонне.spw

ЯГТУ 240501.62-Р1 КР
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.ОВ
Колонна ректификационная
Опора цилиндрическая
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.01
-120-Ст3Гпс ОСТ 26.260.460.-99
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.02
Болт М27-8g х 50 ГОСТ 15589-70
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.03
Гайка 2М27 ГОСТ 15526-70
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.04
Шайба А. 27.37 ГОСТ 11371-78

у-х при действительной флегме.frw

Схема т.о подогревателя.frw

ЧЕП.frw

Спецификация установке.spw

ЯГТУ 240501.62-Р1 КР
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.ОВ
Установка ректификационная
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.01
Колонна ректификационная
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.02
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.03
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.04
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.05
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.06
ЯГТУ 240501.62-Р1 КР.07

TXY.frw

ПАХТ курсовик.docx

с. 12 рис. 3 табл. 5 источников 2 прил.
КОЛОННА РЕКТИФИКАЦИОННАЯ ЧИСЛО ФЛЕГМОВОЕ ДИАМЕТР МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ КОРПУС ДНИЩЕ ШТУЦЕР.
Объектом исследования является ректификационная установка непрерывного действия.
Цель работы – расчёт ректификационной установки для разделения смеси ацетон – уксусная кислота.
В ходе курсового проекта был произведен расчёт насадочной ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси ацетон – уксусная кислота. Рассчитан теплообменный аппарат для подогрева исходной смеси. Проведён расчёт материального и теплового баланса ректификационной установки изучены кинетические закономерности процесса ректификации подобраны конденсатор и кипятильник проведён механический расчёт колонны изучены мероприятия по технике безопасности на предприятиях химической промышленности и оказание первой помощи пострадавшим.
В результате чего была подобрана ректификационная колонна со следующими характеристиками: высота колонны H=27 м диаметр колонны d=14 м. Подобран кожухотрубчатый теплообменный аппарат: диаметр D=400 мм поверхность теплообмена F=16 м2.
Технологическая схема установки6
Расчёт насадочной ректификационной колонны непрерывного
1 Материальный баланс установки и рабочее флегмовое число 8
2 Определение скорости пара и диаметра колонны 14
3 Определение высоты насадки 18
4 Определение гидравлического сопротивления насадки 23
Подбор теплообменной аппаратуры25
1Тепловой баланс установки25
2 Расчёт подогревателя исходной смеси26
3 Подбор конденсатора33
4 Подбор кипятильника35
Механический расчёт37
1 Расчёт толщины обечайки37
Мероприятия по технике безопасности и оказание первой
медицинской помощи40
Список использованных источников44
Приложение А. Спецификация для ректификационной колонны45
Приложение Б. Спецификация для ректификационной установки47
Перечень графического материала
Лист 1. Колонна ректификационная. Чертёж общего вида
Лист 2. Установка ректификационная. Чертёж общего вида
Ректификация - массообменный процесс который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки тарелки) аналогичными используемыми в процессе абсорбции. Поэтому методы подхода к расчету и проектированию ректификационных и абсорбционных установок имеют много общего. Тем не менее ряд особенностей процесса ректификации (различное соотношение нагрузок по жидкости и пару в нижней и верхней частях колонны переменные по высоте колонны физические свойства фаз и коэффициент распределения совместное протекание процессов массо- и теплопереноса) осложняет его расчет.
Одна из сложностей заключается в отсутствии обобщенных закономерностей для расчета кинетических коэффициентов процесса ректификации. В наибольшей степени это относится к колоннам диаметром более 800 мм с насадками и тарелками широко применяемым в химических производствах. Большинство рекомендаций сводится к использованию для расчета ректификационных колон кинетических зависимостей получаемых при исследовании абсорбционных процессов.
Большое разнообразие тарельчатых контактных устройств затрудняет выбор оптимальной конструкции тарелки. При этом наряду с общими требованиями (высокая интенсивность единицы объема аппарата его стоимость и др.) ряд требований может определяться спецификой производства: большим интервалом устойчивой работы при изменении нагрузок по фазам способность тарелок работать в среде загрязненных жидкостей возможностью защиты от коррозии и т.п. Зачастую эти качества становятся превалирующими определяющими пригодность той или иной конструкции для использования в каждом конкретном процессе.
Технологическая схема установки
– емкость для исходной смеси; 2 9 – насосы; 3 – теплообменник-подогреватель; 4 – кипятильник; 5 – ректификационная колонна; 6 – дефлегматор; 7 – холодильник дистиллата; 8 – емкость для сбора дистиллата; 10 – холодильник кубовой жидкости; 11 – ёмкость для кубовой жидкости
Рисунок 1 – Принципиальная схема ректификационной установки
Принципиальная схема ректификационной установки представлена на рисунке 1. Исходную смесь из промежуточной емкости 1 центробежным насосом 2 подают в теплообменник 3 где она подогревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает в ректификационную колонну 5 над нижней частью где состав жидкости равен составу исходной смеси xD.
Стекая вниз по колонне жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка xW т.е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава xD получаемой в дефлегматоре 6 путем конденсации пара выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения – дистиллата который охлаждается в теплообменнике 7 и направляется в промежуточную емкость 8.
Из кубовой части колонны насосом 9 непрерывно выводится кубовая жидкость – продукт обогащены труднолетучим компонентом который охлаждается в теплообменнике 10 и направляется в емкость 11.
Таким образом в ректификационной колонне осуществляется непрерывный неравновесный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят (с высоким содержанием легколетучего компонента) и кубовый остаток (обогащенный труднолетучим компонентом).
Расчёт насадочной ректификационной колонны непрерывного действия
1 Материальный баланс установки и рабочее флегмовое число
Производительность колонны по дистилляту D и кубовому остатку W определим из уравнений материального баланса колонны:
где – массовые доли для исходной смеси дистиллата
и кубовой жидкости соответственно кгкг смеси.
Нагрузки ректификационной колонны по пару и жидкости определяются рабочим флегмовым числом R; его оптимальное значение Rопт можно найти путем технико-экономического расчета. Ввиду отсутствия надежной методики оценки Rопт используют оптимальные вычисления основанные на определении коэффициента избытка флегмы (орошения).
где – минимальное флегмовое число.
где – мольная доля легколетучего компонента в дистилляте
и исходной смеси соответственно кмолькмоль смеси;
– концентрация легколетучего компонента в паре находящемся в равновесии с исходной смесью кмолькмоль смеси.
Концентрацию легколетучего компонента в паре находят с использованием равновесной линии (см. рисунок 2 [1 с. 9]).
Рисунок 2 – Диаграмма равновесия между жидкостью и паром
Пересчитываем составы фаз из массовых долей в мольные.
где – молекулярные массы соответственно ацетона
Аналогично найдем ; .
Задавшись различными значениями коэффициентов избытка флегмы определим соответствующие флегмовые числа. Графическим построением ступеней изменения концентраций между равновесной и рабочими линиями на диаграмме состав пара Y – состав жидкости X находим число ступеней N (см. рис. 3 а б в). По графику (рис. 4) находим действительное флегмовое число.
Таблица 1 – Результаты расчёта рабочего флегмового числа
Рисунок 3 – Графическое определение числа ступеней при различном R
Рисунок 4 – График для определения действительного флегмового числа
Принимаем R=088 тогда .
Рисунок 5 – Рабочая линия при действительном флегмовом числе
Средние массовые расходы по жидкостям для верхней (Lв) и нижней (Lн) частей колонны определяю из следующих отношений:
где – средние мольные массы жидкости в верхней и нижней
– мольные массы дистиллята и исходной смеси.
Мольную массу дистиллята можно принять равной массе мольной массе легколетучего компонента
Средние мольные массы в верхней и нижней частях колонны соответственно равны:
где – средний мольный состав жидкости соответственно в верхней
Средние массовые потоки пара в верхней и нижней частях колонны
где – мольная доля паров исходной смеси (см. рис. 5).
2 Определение скорости пара и диаметра колонны
В качестве насадки выбираем кольца Рашига 50х50х5 мм. Удельная поверхность насадки a=875 м2м3 свободный объем =0785 м3м3 насыпная плотность ρнас=530 кгм3. Рабочую скорость можно принять на 20-30% ниже скорости при которой происходит захлебывание насадочных колонн.
Предельную фиктивную скорость пара при которой происходит захлебывание насадочных колонн определяют по уравнению:
где – средние плотности жидкости и пара кгм3;
– динамическая вязкость жидкой фазы мПас.
Определение плотности пара и жидкости в верхней и нижней частях при средних температурах и .
Средние температуры верхней и нижней части а также питания определяются по рисунку 6.
где – плотность соответственно ацетона и уксусной кислоты[2 с. 14].
По диаграмме t – xy определяем температуры верха и низа по средним составам фаз (см. рис. 6)[1 с. 9].
Рисунок 6 – Определение средних температур по t – xy диаграмме
Определение вязкости жидкости в верхней и нижней частях
где – динамическая вязкость соответственно ацетона и уксусной
кислоты при соответственной температуре мПас [2 с.15].
Определение предельной скорости паров в верхней и нижней части
Примем рабочую скорость на 30% ниже предельной. Тогда
Определение диаметра ректификационной колонны
Принимаем стандартный диаметр обечайки для всей колонны [3 с. 197]. При этом действительные рабочие скорости будут равны:
что составляет соответственно 43 и 57% от предельных скоростей.
3 Определение высоты насадки
Определение высоты насадки
где – общее число единиц переноса (ЧЕП) по паровой фазе;
– общая высота единицы переноса м.
Обычно этот интеграл определяют численными методами. Решим его методом графического интегрирования.
где– площадь ограниченная кривой ординатами и и осью
абцисс (см. рис. 7);
– масштабы осей координат.
Таблица 2 – Данные для графического определения
Рисунок 7 – Графическое определение ЧЕП в паровой фазе
Определение общей высоты переноса
где – частные высоты единиц переноса соответственно в жидкой
– средний коэффициент распределения в условиях равновесия для соответствующей части колонны.
Отношение нагрузок по пару и жидкости:
для верхней части колонны
для нижней части колонны
Определение высоты единиц переноса в жидкой фазе
где – коэффициенты [3 с. 233];
Z – высота слоя насадки одной секции Z=3 м.
Определение высоты единиц переноса в паровой фазе
где – коэффициент [3 с. 233 рис. 6.6 а].
где – коэффициент диффузии для жидкой и паровой фазы.
где – коэффициент поверхностного натяжения для верха и низа
соответственно при температуре верха и низа колонны [2 с.16].
Определение коэффициента диффузии
где– коэффициент зависящие от свойств растворенного вещества
– мольные объемы компонентов в жидком состоянии
при температуре кипения [4 т. 6.3 с. 288];
– вязкость жидкости при 20 [2 с.15].
Определение температурного коэффициента
где– вязкость и плотность при 20 [2 с.14-15].
Аналогично рассчитываем для нижней части колонны
Определение коэффициента диффузии в паровой фазе
где– средняя температура в соответствующей части колонны К;
– абсолютное давление в колонне Па.
Определение общей высоты насадки в колонне
С учётом того что высота слоя насадки одной секции 3 м общее число секций в колонне составляет 7 (3 секции в верхней части и 4 – в нижней).
Определение общей высоты колонны
где – общее число секций;
– высота промежутков между секциями насадки в которых устанавливают распределители жидкости
– соответственно высота сепарационного пространства над насадкой и расстояние между днищем колонны и насадкой [3 с. 235].
4 Определение гидравлического сопротивления насадки
Определение гидравлического сопротивления сухой насадки
где – коэффициент сопротивления сухой насадки;
– эквивалентный диаметр насадки [3 т. 5.1 с. 196].
Определение критерия Рейнольдса для газа
Следовательно режим движения турбулентный.
Определение коэффициента сопротивления сухой насадки
Определение плотности орошения
Определение общего гидравлического сопротивления орошаемой насадки
Подбор теплообменной аппаратуры
1Определение теплового баланса установки
где – тепло подводимое соответственно исходной смесью
– тепло отводимое соответственно дистиллятом кубовой жидкостью дефлегматором;
– потери тепла в окружающую среду принимаем 5% от .
Из уравнения теплового баланса рассчитываем количество тепла которое надо подводить с греющим паром в кипятильнике.
где – теплоёмкости соответственно дистиллята кубовой жидкости
и исходной смеси [2 с. 18];
– удельная теплота конденсации паров дистиллята [2 с. 20].
Определение расхода пара в кипятильник
где– удельная теплота конденсации паров воды [4 т. LXII с. 549].
2 Расчёт подогревателя исходной смеси
Рисунок 8 – Схема изменения температур исходной смеси и теплоносителя
Направляем в трубное пространство смесь ацетона и уксусной кислоты в межтрубное – водяной пар. Задаёмся схемой движения теплоносителей – прямоток.
Определение средней разности температур
Определение тепловой нагрузки аппарата и расхода теплоносителя
Составляем уравнение теплового баланса:
где – удельная теплота парообразования пара [4 т. LVII].
где – теплоёмкость при средней температуре смеси .
Определение ориентировочной поверхности теплообмена
Задаёмся ориентировочным коэффициентом теплопередачи
Определение числа труб на один ход
Предварительно зададимся значением критерия Рейнольдса равным 15000. Принимаем диаметр трубок 2525 мм.
Предварительный выбор теплообменного аппарата:
Предварительно выбираем по и двухходовой теплообменный аппарат со следующими характеристиками: внутренний диаметр кожуха D=400 мм; общее число труб n=100; число труб на один ход n1 ход=50; длина труб поверхность теплообмена F=47 м2; число рядов труб по вертикали nр=10[4 т. 4.12].
Пересчёт скорости движения в трубах
Составляем схему теплопроводности через стенку
Рисунок 9 – Схема теплопроводности через стенку
Задаёмся температурой стенки .
Определение коэффициента теплоотдачи со стороны пара
где – поправочный коэффициент учитывающий влияние числа труб
по вертикали [4 рис. 4.7];
– коэффициент зависящий от температуры пара [4 т. 4.6];
– наружный диаметр трубки.
Определение удельного теплового потока со стороны пара
Определение термического сопротивления стенки с учётом загрязнений
где – толщина стенки трубки;
– коэффициент теплопроводности стали [4 т. XXVIII];
– тепловая проводимость загрязнений стенок со стороны пара
– тепловая проводимость загрязнений стенок со стороны
смеси ацетон – уксусная кислота [4 т. XXХI].
Определение температуры стенки со стороны смеси ацетон – уксусная кислота
Определение критерия Нуссельта
– критерий Прандтля при средней температуре смеси [4 рис. XIII];
– критерий Прандтля при средней температуре стенки [4 рис. XIII].
Определение коэффициента теплоотдачи от смеси ацетон – уксусная кислота
где - коэффициент теплопроводности смеси ацетон – уксусная кислота
Определение удельного теплового потока смеси бензол-толуол
В условиях стационарного теплообмена . В нашем случае поэтому задаёмся новым значением и проводим расчёт аналогично.
Таблица 3 – Определение температуры стенки
Далее строится график для определения истинных значений температуры стенки и удельного теплового потока .
Рисунок 10 – Истинные значения температуры и удельного теплового
По графику в точке пересечения определяем истинные значения температуры и удельного теплового потока:; (см. рис. 10).
Определение коэффициента теплопередачи
Окончательно принимаем двухходовой теплообменный аппарат со следующими характеристиками: внутренний диаметр кожуха D=400 мм; общее число труб n=100; число труб на один ход n1 ход=50; длина труб поверхность теплообмена F=16 м2; число рядов труб по вертикали nр=10 [4 т. 4.12].
3 Подбор конденсатора
Рисунок 11 – Схема изменения температур паров ацетона и уксусной кислоты и воды
Направляем в межтрубное пространство пары ацетона и уксусной кислоты в трубное – воду. Задаёмся схемой движения теплоносителей – противоток.
Определение тепловой нагрузки аппарата и расхода воды
где – теплоёмкость при средней температуре воды [2 с. 4].
Принимаем четырёхходовой теплообменный аппарат со следующими характеристиками: внутренний диаметр кожуха D=600 мм; общее число труб n=206; число труб на один ход n1 ход=52; длина труб поверхность теплообмена F=32 м2; число рядов труб по вертикали nр=14[4 т. 4.12].
4 Подбор кипятильника
Рисунок 12 – Схема изменения температур кубовой жидкости и пара
Направляем в трубное пространство смесь ацетона и уксусной кислоты в межтрубное – водяной пар. Задаёмся схемой движения теплоносителей – противоток.
Принимаем одноходовой теплообменный аппарат со следующими характеристиками: внутренний диаметр кожуха D=800 мм; общее число труб n=465; число труб на один ход n1 ход=465; длина труб поверхность теплообмена F=219 м2; число рядов труб по вертикали nр=23 [4 т. 4.12].
1 Расчёт толщины обечайки
Определение допускаемого напряжения
где – коэффициент [3 с. 394];
– нормативное допускаемое напряжение [3 с. 394 т. 13.1].
Определение прибавки к расчётным толщинам
где – скорость коррозии или эрозии аппарата;
– срок службы аппарата.
Определение толщины обечайки
где – давление в колонне МПа;
– коэффициент прочности сварных швов [3 с. 395 т. 13.3].
Принимаем толщину обечайки .
Определение толщины крышки (днища)
Принимаем толщину крышки (днища) .
Определение диаметра штуцера для входа исходной смеси
Принимаем штуцер 80-06-1-1-150-Ст3пс АТК 24.218.06-90.
Определение диаметра штуцера для выхода паров дистиллята
Принимаем штуцер 350-06-1-1-180-Ст3пс АТК 24.218.06-90.
Определение диаметра штуцера для подачи орошения
Принимаем штуцер 50-06-1-1-150-Ст3пс АТК 24.218.06-90.
Определение диаметра штуцера для выхода кубовой жидкости
Принимаем штуцер 100-06-1-1-150-Ст3пс АТК 24.218.06-90.
Определение диаметра штуцера для возврата паров кубовой жидкости
Мероприятия по технике безопасности и оказание первой медицинской помощи
На нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятиях перерабатываются в больших количествах нефть и нефтепродукты представляющие собой горючие легковоспламеняющиеся и взрывоопасные жидкости и газы.
При работе в технологических цехах и на установках нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятий возможны следующие опасности:
- возникновение пожара и взрыва при разгерметизации оборудования и трубопроводов или при нарушении режима работы оборудования;
- отравление работающих парами нефтепродуктов сероводородом и другими вредными веществами;
- обморожение работающих при попадании сжиженных газов на незащищенные участки тела;
- химические ожоги кислотой щелочью жидким аммиаком и другими агрессивными веществами;
- термические ожоги при соприкосновении с горячими частями оборудования трубопроводов водяным паром конденсатом и т.д.
- травмирование вращающимися и движущими частями насосов компрессоров и других механизмов в случае отсутствия или неисправности ограждений;
- поражением электрическим током в случае выхода из строя заземления токоведущих частей электрооборудования пробоя электроизоляции неприменение средств защиты и т.д.
- возможность падения при обслуживании оборудования расположенного на высоте.
Учитывая приведенные опасности каждый работающий предприятия обязан:
- соблюдать внутренний трудовой распорядок и дисциплину труда;
- знать опасные и вредные свойства паров и газов жидких и твердых веществ с которыми приходится соприкасаться в процессе работы соблюдать правила обращения с ними;
- содержать в порядке свое рабочее место а также соблюдать чистоту в цехе и на территории предприятия;
- знать и выполнять правила техники безопасности газовой и пожарной безопасности производственной санитарии на предприятии и на своем рабочем месте;
- знать и выполнять свои обязанности по плану ликвидации аварий;
- уметь пользоваться средствами индивидуальной защиты первичными средствами тушения пожаров знать их назначение и принцип работы.
Колонны ректификации горючих жидкостей оснащаются средствами контроля и автоматического регулирования: уровня и температуры жидкости в кубовой части; температуры поступающих на разделение продукта и флегмы; средствами сигнализации об опасных отклонениях значений параметров определяющих взрывоопасность процесса и при необходимости перепада давления между нижней и верхней частями колонны. При подаче флегмы в колонну ректификации насосом прекращение поступления которой может привести к опасным отклонениям технологического процесса предусматриваются меры обеспечивающие непрерывность технологического процесса.
Индивидуальные средства защиты:
Для защиты кожных покровов: спецодежда; спецобувь; спецруковици; наушники; очки.
Для защиты дыхательных путей используется: индивидуальный фильтрующий противогаз марки «А»; шланговые противогазы ПШ-1; кислородно-изолированные противогазы АВС-2; респираторы типа «Лепесток».
Оказание первой медицинской помощи:
Перед тем как перейти к оказанию первой помощи необходимо устранить причины вызвавшие тяжелые состояния пострадавшего (при отравлении газом или паром - вывести пострадавшего из загазованной зоны; при поражении электрическим током - освободить от соприкосновения с токоведущей частью и т.п.).
Первая помощь при потере сознание
При потере сознание необходимо пострадавшему обеспечить приток свежего воздуха устранить в одежде все что может стеснять или затруднять свободное дыхания обрызгать лицо холодной водой дать понюхать нашатырного спирта. При отсутствии дыхания немедленно приступить к проведению искусственного дыхания.
Первая помощь при отравлении
Если рабочий находящийся в помещении почувствовал общую слабость головокружения необходимо вывести его из загазованной зоны на свежий воздух.
Первая помощь при термических ожогов
При термических ожогах первой степени обожженное место необходимо обильно промыть струей чистой и холодной воды после чего наложить сухую стерильную повязку.
При средних и тяжелых ожогах на место ожога необходимо наложить стерильную повязку и направить в здравпункт.
Запрещается накладывать на обожженное место повязки с какими-либо мазями жирами маслами и т.п. чем-либо присыпать обожженное поверхность прокалывать образовавшие пузыри т.к. это увеличивает опасность инфекции.
Первая помощь при химических ожогов
При ожогах кислотами щелочами и другими едкими веществами необходимо немедленно прожженный участком тела обмыть струей воды из под крана в течении 10 – 15 минут после чего наложить стерильную повязку.
При попадании кислоты щелочи и других едких веществ в глаза необходимо быстро промыть их большим количеством воды.
Первая помощь при поражении электрическим током
При поражении электрическим током если человек остается в соприкосновении с токоведущими частями необходимо немедленно освободить его от действия тока: выключить рубильник выдернуть предохранительную пробку или перерубить токопроводящий провод изолированным инструментом.
Если нет возможности быстро отключить электрический ток оказывающий помощь должен изолировать свои руки резиновыми перчатками сухой тряпкой и отделить пострадавшего от тока. При этом нужно действовать по возможности одной рукой.
После освобождении пострадавшего от действия электрического тока следует немедленно приступить к оказанию первой помощи.
Первая помощь при кровотечениях
Что бы остановить кровотечение необходимо: поднять раненую конечность вверх; кровоточащую рану закрыть перевязочным материалом из индивидуального пакета сложенным в комочек и придавить сверху не касаясь пальцами самой раны; в таком положении не отпуская пальцы держать в течение 4 – 5 минут. Если кровотечение остановится не снимая наложенного материала поверх него наложить еще одну подушечку из другого пакета и забинтовать раненое место.
При сильном кровотечении если оно не останавливается тугой повязкой применить сдавливание кровеносных сосудов питающих раненую область для этого необходимо: наложить жгут а при его отсутствие – закрутку из подходящего материала. Жгут накладывается выше места кровотечения ближе к ране на одежду или мягкую подкладку из бинта что бы ни прищемить кожу. Под жгут закладывается записка с указанием даты и времени его наложения ФИО положившего жгут. Во избежание омертвления конечности жгут необходимо накладывать не более чем на 30 минут.
В случае кровотечения из артерии головы или когда нет возможности сделать жгут нужно прижать артерию выше места повреждения кости и немедленно транспортировать раннего в здравпункт [5].
В ходе курсового проекта был произведен расчёт насадочной ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси ацетон – уксусная кислота. Рассчитан теплообменный аппарат для подогрева исходной смеси.
Проведён расчёт материального и теплового баланса ректификационной установки изучены кинетические закономерности процесса ректификации подобраны конденсатор и кипятильник проведён механический расчёт колонны изучены мероприятия по технике безопасности на предприятиях химической промышленности и оказание первой помощи пострадавшим.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Гущин Ю. И. Бинарные смеси: Учебный справочник Ю. И. Гущин В.К. Леонтьев. – Ярославль: изд. ЯГТУ 2003. – 104 с.
Бобылёв В. Н. Физические свойства наиболее известных химических веществ: Справочное пособие – М.: РХТУ им. Д. И. Менделеева 2003. – 24 с.
Дытнерский Ю. И. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию Г. С. Борисов В. П. Брыков Ю. И. Дытнерский и др. Под ред. Ю. И. Дытнерского 2-е изд. перераб. и дополн. – М.: Химия 1991. – 496 с.
Павлов К. Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов К. Ф. Павлов П. Г. Романков А. А. Носков. Под ред. чл. - корр. АН СССР П. Г. Романкова. – 10-е изд. перераб. и доп. – Л.: Химия 1987. – 576 с. ил.
Спецификация для ректификационной колонны
Спецификация для ректификационной установки

Чертеж установки.cdw

Техническая характеристика
Производительность (по дистиллату)
Температура в колонне (средняя)
Пар греющий: давление
ЯГТУ 240501.62-Р1 КП

Чертеж насадочной колонны.cdw

Вход парожидкостной смеси
Выход жидкости из куба
Колонна ректификационная
ЯГТУ 240501.62-Р1 КП
Техническая характеристика
Аппарат предназначен для разделения смеси ацетон-уксусная
кислота концентрацией 36% (масс.).
Номинальная емкость 41
Производительность 4
Давление в колонне атмосферное.
Температура среды в кубе 101
Среда в аппарате - токсичная
Тип колонны - насадочная.
Технические требования
испытании и поставке должны выполняться
следующие требования:
а) ГОСТ 12.2.003-74 "Оборудование производственное. Общие
б) ОСТ 26.291-79 "Сосуды и аппараты стальные сварные.
Технические требования".
Материал деталей колонны
соприкосающихся с разделяемыми
- сталь Х18Н10Т ГОСТ 5632-72
Аппарат испытать на прочность и плотность гидравлически в
горизонтальном положении давлением 0
положении - наливом.
Сварные соединения должны соответствовать требованиям ОСТ
-01-82-77 "Сварка в химическом машиностроении".
Сварные швы в объеме 100% контролировать
рентгенопросвечиванием.
Действительное расположение штуцеров
Не указанный вылет штуцеров 120 мм.
Схема расположения штуцеров

ЧЕП маленькая.frw

Теор. тарелки 1.frw

Теор. тарелки 3.frw

Теор. тарелки 2.frw

Равновесная.frw