Расчет асинхронного двигателя с фазным ротором

двиг 999.cdw

двигатель.doc

Федеральное Агентство по Образованию
Пермский Государственный технический Университет
по дисциплине «Электрические машины»
студент группы Э-06 Е.В. Шельский
)подготовительные расчёты .
)расчёт рабочих характеристик
)расчёт пусковых сопротивлений
)расчёт пусковых характеристик .
IVГабаритный чертеж .
VСписок использованных источников
Электрические машины применяются на данный момент практически во всех отраслях промышленности и в быту. Существует большое разнообразие электрических машин которые различаются по принципу действия мощности частоте вращения.
Электрические машины являются преобразователем который может преобразовывать механическую энергию в электрическую и наоборот. Машины в которых происходит преобразование механической энергии в электрическую называются генераторами. Машины в которых происходит преобразование электрической энергии в механическую называются двигателями.
Расшифровка условного обозначения двигателя:
порядковый номер серии
тип двигателя (асинхронный-с фазным ротором)
обозначение фазного ротора (контактные кольца)
высота оси вращения вала машины
длина сердечника станины
климатическое исполнение согласно ГОСТ 15150-69
категория размещения согласно ГОСТ 15150-69
Рис.1. Г – образная схема замещения асинхронного двигателя
Рис.2. Схема включения двигателя
(R2 – внутреннее активное сопротивление ротора; RП – пусковое сопротивление ротора)
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЯ 4АК160М6У3:
f1 = 50 Гц - частота сети;
U1H = 220 В - номинальное напряжение фазы статора;
n0 = 1000 обмин - синхронная частота вращения;
Р2Н = 10 000 Вт - номинальная мощность на валу;
н = 0845 - номинальный КПД;
cos = 076 - номинальный коэффициент мощности;
I2H = 20 А - номинальный ток ротора;
U2 = 310 В - напряжение на кольцах неподвижного ротора;
mk = 38- перегрузочная способность двигателя (отношение макс. момента к номинальному);
sн = 0043- номинальное скольжение;
sk = 0271- критическое скольжение;
X = 18 - индукт. сопротивление цепи намагничивания;
R1 = 0 043 - приведённое активное сопротивление фазы статора;
X1 = 0071- приведённое активное сопротивление фазы статора;
R2 = 0058- приведённое активное сопротивление фазы ротора;
X2 = 013- приведённое индуктивное сопротивление фазы ст тора;
Z1 = 54- число пазов статора;
Sn1 = 32 - число эффективных проводников в пазу статора;
a1 = 3- число параллельных ветвей в обмотке статора;
kоб1 = 096- обмоточный коэффициент статора;
R1(20) = 0290 Ом- активное сопротивление фазы статора при 20оС;
Z2 = 36- число пазов ротора;
Sn2 = 14- число эффективных проводников в пазу ротора;
a2 = 1- число параллельных ветвей в обмотке ротора;
kоб2 = 0933- обмоточный коэффициент ротора;
R2(20) =0259 Ом- активное сопротивление фазы ротора при 20°С;
Рc = 0012- потери в стали;
Рмех = 0014- механические потери;
Рд = 00055- добавочные потери;
αс = 087- отношение момента сопротивления Мс к номинальному моменту Мзмн.
II. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЁТЫ
Потери механические .
При номинальной нагрузке полное сопротивление фазы двигателя
Пересчёт сопротивлений схемы замещения из относительных единиц в Омы
Активное и индуктивное сопротивление фазы обмотки статора
Активное сопротивление цепи намагничивания обусловленное потерями в стали
Коэффициент приведения к Г-образной схеме замещения
При номинальной нагрузке электромагнитная мощность двигателя
Число пар полюсов двигателя
Угловая скорость вращения магнитного поля
При номинальной нагрузке электромагнитный момент двигателя
Номинальный момент на валу двигателя
При номинальной нагрузке потери в обмотке ротора
Ток главной ветви схемы замещения при номинальной нагрузке
Номинальный ток фазы статора
Потери в обмотке статора при номинальной нагрузке
Приведённая эдс фазы неподвижного ротора
Реальная эдс фазы неподвижного ротора
Коэффициент трансформации двигателя
Мощность холостого хода
Номинальная мощность потребляемая из сети
Номинальный ток ротора
Сопротивление ротора при рабочей температуре
Номинальный коэффициент мощности
Коэффициент мощности при холостом ходе
Критическое скольжение
Отношение критического момента к номинальному
Число витков на фазу статора
Число витков на фазу ротора
Коэффициент трансформации по обмоточным данным
III. РАСЧЁТ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК
Рабочими характеристиками асинхронного двигателя являются зависимости Р1 I1 I2 cosφ s M от полезной мощности Р2. Эти характеристики рассчитываются с использованием Г - образной схемы замещения (рис.1). Исходные данные берутся из предыдущих расчётов.
Вычислим пять значений скольжений
При каждом из этих скольжений выполним расчёты:
) Сопротивление главной цепи Г - образной схемы замещения
) Приведённый ток ротора и его составляющие
) Реальный ток ротора
) Ток фазы статора и его составляющие
) Потери в обмотке статора
) Потери в обмотке ротора
) Электромагнитная мощность
) Активная мощность потребляемая двигателем из сети
) Коэффициент полезного действия
) Коэффициент мощности
) Электромагнитный момент
Результаты расчётов заносим в таблицу 1
По данным таблицы строим рабочие характеристики двигателя:
S; ; cosφ =f(P2) – рис.3
Рис 3. Рабочие характеристики двигателя S; ; cosφ =f(P2)
Рис 4. Рабочие характеристики двигателя P1 I1 I2=f(P2)
IV. РАСЧЁТ ПУСКОВЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
Момент сопротивления
Максимальный пусковой момент по рис.2
Скольжение соответствующее моменту М1 на естественной механической характеристике двигателя
Значение S1 должно соответствовать условию
Число ступеней пускового реостата выбираем по скольжению: если
S1007 то Z=4; где Z – число ступеней пускового реостата.
Следовательно в нашем случае Z= 2.
Коэффициент изменения активного сопротивления роторной цепи
Поскольку при Z= 2 условие не выполняется необходимо увеличить число ступеней до тех пор пока условие не будет выполнено.
При Z= 4 условие выполняется.
(1658821752 условие выполняется)
Принимаем во внимание что пуск двигателя осуществляется при максимальной нагрузке αс = 087.
Сопротивление пускового реостата на различных ступенях пуска
где m – целое число от 1 до Z
Сопротивление пускового реостата
; где m – целое число от 1 до Z
V. РАСЧЁТ ПУСКОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
Пусковые характеристики показаны на рис. 567. Алгоритм расчёта этих характеристик базируется на Г-образной схеме замещения. Расчёт ведётся поочерёдно для всех ступеней пуска.
Номер пусковой ступени обозначим m. Поочерёдно задаёмся значениями m от 0 до Z и находим приведённое активное сопротивление фазы роторной цепи из данной ступени пуска
Рабочие участки пусковых характеристик почти прямолинейны поэтому для их построения достаточно на каждой ступени пуска рассчитать по три точки. Скольжение соответствующее этим точкам
; где К – поочерёдно принимает значения 123 при всех значениях m.
Полученные значения скольжений записываем в таблицу 2. При m=0 дополнительно записываем в таблицу скольжения 0 Sk и 1.
Выполним расчёт пусковых характеристик при m=0 т.е. без добавочных сопротивлений в цепи ротора. Расчёт ведём при значениях скольжений Sк и 1:
а) Активное реактивное и полное сопротивление главной ветви Г-образной схемы замещения
б) Приведённый ток ротора
в) Активная и реактивная составляющая приведённого тока ротора
г)Реальный ток ротора
д) Ток статора и его составляющие
е) Электромагнитная мощность
ж) Электромагнитный момент
Результаты расчётов заносим в таблицу 2
Расчёт токов и моментов при m=1234 можно не выполнять т.к. отношение R²mSmk не зависит от m. Следовательно значения I1 I2 MЭМ будут те же самые что и при m=0.
По данным таблицы 2 построим пусковые характеристики двигателя I 1= f(S) рис.6; I2= f(S) рис.7; МЭМ= f(S) рис.5.
После построения пусковых характеристик определим момент переключения М2 и проверим условие М2>11МС.
Рис.5 Пусковая характеристика двигателя Mэм= f(s)
Рис.6 Пусковая характеристика двигателя I1= f(S)
Рис.7 Пусковая характеристика двигателя I2= f(s)
В курсовом проекте приведён расчёт рабочих и пусковых характеристик асинхронного двигателя с фазным ротором.
Рабочие характеристики двигателя – это зависимость полезного момента М коэффициента полезного действия h коэффициента мощности соs тока I от полезной мощности Р2 при постоянных значениях напряжения U1 и частоты сети f.
Коэффициент приведения к Г-образной схеме замещения С1=1038. Он представляет собой полный коэффициент рассеяния первичной цепи. Для асинхронных двигателей общего назначения С1102106.
Относительная величина тока холостого хода равна - это 55 % от номинального тока что отличается от асинхронных двигателей общепромышленного назначения (обычно ток I0 составляет 2040% от IН). Но ток холостого хода значительно больше чем ток холостого хода трансформатора (25% от IН ). Это объясняется тем что асинхронный двигатель имеет относительно большой воздушный зазор.
Сравним значения тока ротора кпд сosj сопротивлений R1 R2: рассчитанные и заданные значения мало отличаются. Погрешность вычисления по току ротора 10 %; по кпд –33 %; по cosj - 08 %. Расчетные сопротивления R1 и R2 несколько больше указанных в каталоге (таблица 6.16) так как рассчитаны для рабочей температуры (75 ºС) а заданные сопротивления приведены к 20 ºС.
Коэффициент трансформации двигателя приближённо равен коэффициенту трансформации рассчитанному по обмоточным данным разница составляет 0 00747 это 63 % от .
Погрешность рассчитанного критического скольжения составляет 14%. Погрешность рассчитанного отношения критического момента к номинальному составляет 296%.
Погрешность рассчитанного критического скольжения и рассчитанного отношения критического момента к номинальному объясняется неточностью расчета.
Электромагнитный момент двигателя при номинальной нагрузке (Мэмн=10173 Нм) больше чем номинальный момент на валу двигателя (Мн=998 Нм) так как в двигателе неизбежны потери (момент двигателя затрачивается на преодоление сил трения в подшипниках ротора о воздух и т.д.).
Определим электромагнитную мощность при номинальной нагрузке
Эта же мощность рассчитанная в подготовительных расчетах равна РЭМН=1065308255 Вт погрешность – 01%.
Так же часть рассчитанных параметров отличается от номинальных данных серийного двигателя из-за различия данных Завода-Изготовителя и данных заданных преподавателем в частности (потери в стали потери механические потери добавочные).
ПУСК АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Пуск двигателя осуществляется при разомкнутых контактах (рис.2) при этом в цепь ротора включены все добавочные сопротивления (включением в цепь ротора добавочных сопротивлений достигается максимальное значение пускового момента М1 и уменьшение тока в цепи ротора). В начале пуск двигателя происходит по «4» характеристике (рис.5). По мере разгона двигателя его момент уменьшается и при достижении значения равного М2 (момент переключения должен быть больше Мс – момента сопротивления) часть сопротивления пускового реостата Rc4 (рис.1) выводят замыкая контактор К4. Вращающий момент при этом мгновенно возвращается до М1 (максимального пускового момента) а затем с увеличением частоты вращения изменяется по характеристике «3» (рис.5). При этом сопротивление в цепи ротора равно RП3=R2+RC1+RС2+RС3. При дальнейшем уменьшении момента до М2 часть сопротивления реостата RС3 снова выводят контактором К3 и двигатель переходит на работу по характеристике «2» соответствующей RП2=R2+RC1+RС2 и т.д. Таким образом при постепенном уменьшении сопротивления пускового реостата вращающий двигателя изменяется от МП.МАХ=М1 до М2 а частота вращения возрастает по ломанной кривой. В конце пуска пусковой реостат полностью выводится контактором К1 (рис. 2.) обмотка ротора замыкается накоротко и двигатель переходит на работу по естественной характеристике.
Вывод – своевременное переключение реостата при скольжениях S1 S2 S3 S4 (рис.5) даёт возможность сохранить почти максимальное значение момента во время всего периода пуска двигателя.
Методические указания к курсовой работе по дисциплине «Электрические машины». ПГТУ 2000 г.
Асинхронные двигатели серии 4А: Справочник А.Э. Кравчик и др. М: Энергоиздат. 1982 г. 504 с.
Электрические машины И.П. Копылов. М: Высшая школа Логос; 2000 г. – 607 с.
Электрические машины Б.Ф. Токарев. М: Энергоатомиздат 1990г. – 624 с.