Отопление и вентиляция 4-этажного здания по улице Кузнецова со встроенными торговыми площадками на первом этаже и двухуровневым отапливаемым паркингом

ТЭО1.docx

4. ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА
Основная цель разработки экономической части дипломного проекта - систематизация и закрепление теоретических и практических знаний необходимых для решения конкретных технических экономических и производственных задач в области экономики.
Экономические расчеты являются сегодня неотъемлемой частью процесса принятия любого управленческого решения.
1. Сравнение вариантов
В данном разделе производится сравнение двух вариантов приточных установок :
)Прокладка систем отопления из металлополимерных труб;
)Прокладка систем отопления из стальных труб.
Основной задачей раздела является определение наиболее эффективного варианта проектного решения приточной системы по экономическому показателю приведенных затрат:
С - годовые эксплуатационные затраты;
Ен - коэффициент эффективности использования капитальных вложений;
К—капитальные вложения ( из расчета локальных смет);
Для решения этой задачи рассматриваются следующие разделы:
определение сметной стоимости установок проектируемых систем (капитальные затраты);
определение договорной цены на строительную продукцию;
формирование финансовых результатов деятельности строительной организации;
расчет рентабельности строительной организации;
расчет годовых эксплутационных расходов и себестоимости единицы продукции;
технико-экономическая оценка проектных решений;
технико-экономические показатели проекта.
Решение о целесообразности вложения средств принимается исходя из минимума приведенных затрат.
1.1. Определение сметной стоимости установок проектируемых систем
Сметная стоимость является прогнозом затрат строительной организации на осуществление комплекса строительно-монтажных работ необходимых подрядной строительной организации для заключения подрядного договора на ведение строительных работ оценки уровня прибыли и контроля за расходованием ресурсов в ходе строительства.
Для сравнения двух выбранных вариантов приточных установок составляются две локальные сметы прил.1 и 2.
В локальных сметах производится группировка данных в разделы по отдельным видам работ и устройств конструктивным элементам здания. Порядок группировки должен соответствовать технологической последовательности работ и учитывать специфические особенности отдельных видов строительства.
Сметная стоимость строительно-монтажных работ определяется в базе цен 2001 года в редакции 2014г. с последующим использованием показателей изменения стоимости строительства на 2017 год разрабатываемых региональными центрами по ценообразованию в строительстве. Стоимость оборудования и элементов определяется на основании прайс-листов в текущих ценах 2017 года.
Накладные расходы определяются как 128% от суммы фонда оплаты труда рабочих строителей и механизаторов.
Сметная прибыль составляет 83% от суммы фонда оплаты труда рабочих строителей и механизаторов.
В приложении приведена локальная смета на монтаж двухтрубной горизонтальной системы отопления из металлополимерных труб Uponor а так же локальная смета на монтаж вертикальной системы отопления из стальных труб
1.2. Расчет годовых эксплуатационных расходов
В данном разделе определяются годовые эксплуатационные расходы по системам вентиляции и себестоимость единицы продукции.
Годовые эксплуатационные затраты по системам вентиляции определяются по формуле:
С = Т + А + Рк + Рт+ 3 + У+Э(7.2)
Т - затраты на топливо или тепло;
А - амортизационные отчисления на восстановление основных фондов;
Рк - годовые затраты на капитальный ремонт;
Рт - годовые затраты на текущий ремонт систем;
З - затраты на оплату труда обслуживающего персонала;
У - затраты на управление технику безопасности и т.д.
Э- затраты на электроэнергию.
ТТ- затраты на оплату отопления в год.
Затраты на электроэнергию (Э)можно рассчитать по формуле:
гдеQэ– годовой расход электроэнергии тыс. КВт ч;
Цэ– цена за 1 КВт ч (по данным Свердловэнерго на 1.10.2017 г. составляет 297 руб. КВт.час).
Годовой расход электроэнергии (Qэ) определяется по формуле:
(тыс. КВт час) (7.4)
где 07 – среднее значение коэффициента использования по активной мощности за год;
N– суммарная номинальная мощность электродвигателей КВт (принимается по проекту);
t– число часов работы электродвигателей в год час.
Потребление 1 насоса Grundfos UPS 25-40 равно 25 Втч. Используются 4 насоса. Расчет электроэнергии на насосы:
*4=100Втч (на 4 насоса)
Годовые затраты на амортизацию систем отопления принимаются в размере 005 от стоимости системы. Расходы по этой статье подсчитываются в соответствии с нормами амортизационных отчислений на полное восстановление. Нормы приводятся в процентах от среднегодовой стоимости основных производственных фондов.
Затраты на текущий ремонт для систем принимается в размере 4% от стоимости системы водяного отопления с радиаторами.
Затраты на капитальный ремонт
Размер ежегодных отчислений на проведение капитального ремонта жилых и общественных зданий необходимый для замены и восстановления отдельных частей или целых конструкций и оборудования в связи с их физическим износом и разрушением а также для устранения последствий морального износа конструкций определяется умножением единичной сметной стоимости конструкций на норматив затрат на капитальный ремонт (см. табл. 4 5 6 Приложения 9) в пределах от 43 до 019 в зависимости от срока службы от 10 до 150 лет.
Годовые затраты на капитальный ремонт системы отопления из стальных труб принимают 43%. Годовые затраты на капитальный ремонт системы отопления из металлополимерных труб принимают 312%
Затраты на оплату труда обслуживающего персонала
Для расчета обслуживающего персонала по системам отопления можно использовать следующие нормативы: на 80 теплофикационных вводов – 1 дежурный слесарь в смену или 8 часов. Так как время обслуживания составляет 720 часов то количество часов необходимых для обслуживания составит 720 часа в месяц.
Среднечасовая ставка в Уральском регионе составляет 3720 руб. следовательно затраты на оплату труда рабочего при обслуживании системы отопления составят 321 40800 рублей в год.
Отчисления на социальные нужды составляют 333% (государственное и социальное страхование – 47% государственный фонд занятости – 15% пенсионный фонд – 22% медицинское страхование – 51%) от затрат на оплату труда следовательно отчисления при обслуживании системы отопления составит 107 02886 руб.год
Затраты на управление технику безопасности и охрану трудапринимаются в размере 30 % от суммы затрат по оплате труда обслуживающего персонала амортизационных отчислений и текущего ремонта (для систем теплоснабжения и газоснабжения) и 20 % от этой суммы для систем отопления вентиляции и кондиционирования воздуха.
Затраты на теплоту от центрального отопления.
Затраты на систему отопления из металлополимерных труб ниже так как ниже теплопотери и средняя температура воды в системе отопления выше. Разница составляет 5%.
Результаты расчета годовых расходов для сравниваемых систем представлены в табл. 4.2.
вариант (металлополимерные трубы):
А = 005 2 338 79098 = 116 93955 руб.год;
PК = 00312 2 338 79098 = 7297028 руб.год;
PТ = 004 2 338 79098 = 93 55164 руб.год;
З = 1*8*3*30*12*3720 = 321 40800руб.год;
Соц. = 321 40800333100 = 107 02886 руб.год
У = (А+ PТ+З)02 = (11693955 + 9355164 + 32140800) = 106 37984 руб.год
Э=001*24*221*297 = 110187 рубгод
ТТ = 638 Гкалгод * 113728= 725 58464рубгод
C = 11693955 + 7297028 + 93 55164 + 32140800 + 10702886 + 10637984 + 9711598+ 185 62269= 110101684 руб.год
вариант (стальные трубы):
А = 005 204890898 = 102 44545 руб.год;
PК = 0043 204890898 = 88 10309 руб.год;
PТ = 004 204890898 = 93 55164 руб.год;
З = 1*8*3*30*12*3720 = 321 40800 руб.год;
Соц. = 321 40800 333100 = 107 02886 руб.год
У = (А+ PТ+З)02 = (102 44545 + 9355164 + 32140800) = 103 481018 руб.год
ТТ = 735 Гкалгод * 113728= 835 9008 рубгод
C = 102 44545 + 88 10309 + 93 55164 + 32140800 + 10702886 + 103 481018 + 9711598+ 199024=1112 15804 руб.год
ГОДОВЫЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ РАСХОДЫ
Трубы металлополи-мерные
Стоимость системы без НДС руб.
Затраты на электроэнергию руб.год
Затраты на капитальный ремонт руб.год
Затраты на текущий ремонт руб.
Фонд оплаты труда рабочих руб.
Отчисления на социальные нужды руб.год
Затраты на управление и ТБ руб.год
Итого годовых затрат руб.
Себестоимость единицы продукции определяется по формуле:
Где- годовое количество ккал системы отопления.
Расчет тепла необходимого для системы отопления
Системе отопления необходимо 140кВтч. В год потребление системой будет равно: 140*24*221=742560кВт
2560*000086=638Гкал
1.3. Технико-экономическая оценка проектных решений
Выбор того или иного решения – задача многофакторная. Во всех случаях имеется большое число возможных вариантов решения поставленной задачи так как любую систему ТГ и В характеризует множество переменных.
В процессе сравнения вариантов используются основные и дополнительные обобщающие и частные расчетные и оценочные показатели.
капитальные вложения по вариантам К1К2 и К3;
себестоимость годового выпуска изделий С1 и С2;
приведенные затраты З = С + Ен К =m
условно-годовая экономия
Эусл = С1 - С2 (4.6)
срок окупаемости дополнительных капитальных вложений
коэффициент эффективности использования дополнительных капитальных вложений
Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений:
Показатели капитальных вложений и себестоимости годового объема являются исходными расчетными показателями на их основе определяются все последующие оценочные показатели.
Нормативное значение коэффициента эффективности принимается Ен =012.
Расчёт приведённых затрат:
З1 = С1 +ЕН К1 = 28974204 + 012*233879098 = 3178 07532 руб.год
З2 = С2 +ЕН К2 = 265249758 + 012 204890898 = 2898 3666 руб.год
В капитальные вложения входят сметная стоимость СМР и стоимость установок с НДС.
Условно годовая экономия:
ЭС = С1 – С2 руб.год (4.9)
ЭС=2652 497578 - 2897 4204= -2449228руб.год
Годовой экономический эффект:
983666 –317807532 = -27970872руб.год.
Решение о целесообразности вложения средств принимаются исходя из минимума приведенных затрат. Экономическое сравнение сравниваемых вариантов приведено в табл. 4.3.
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ РАССМАТРИВАЕМЫХ ВАРИАНТОВ
Капитальные вложения руб.
Годовые эксплуатационные расходы руб.год
Приведенные затраты руб.год
Условно - годовая экономия руб.год
Годовой экономический эффект руб.год
На основании результатов экономического сравнения можно сделать вывод о том что вариант со стальными трубопроводами более целесообразен т.к. расходы на монтаж этой системы отопления ниже. Однако в плане эксплуатации и надежности предпочтительней вариант с металлополимерными трубами.
2. Формирование финансовых результатов деятельности организации
Конечный финансовый результат деятельности строительной организации представляет собой сумму прибыли (убытка) от сдачи заказчику объектов работ услуг предусмотренных договором реализацией на сторону основных средств или иного имущества строительной организации продукции и услуг подсобной и вспомогательного производств а также доходов от внереализационных операций уменьшенных на сумму расхода по этим операциям.
2.1. Определение договорной цены на строительную продукцию
Договорная цена на строительную продукцию включает:
сметную стоимость СМР;
прочие затраты относящиеся к деятельности подрядчика;
стоимость других работ принимаемых на себя подрядчиком согласно договору;
резерв средств на непредвиденные работы и затраты в размерах установленных по договору между сторонами;
другие затраты связанные с формированием рыночных отношений и не учтенные государственными нормами и ценами имеющими рекомендательный характер.
Договорная цена на строительную продукцию определяется на основании произведенных сметных расчетов (Приложение 10). Протокол согласования договорной цены приведен в табл. 7.5.
ПОТОКОЛ СОГЛАСОВАНИЯ ДОГОВОРНОЙ ЦЕНЫ
Наименование объектов работ затрат
Стоимость включаемая в договорную цену
Договорная цена на строительную продукцию
Подрядных работ в т.ч.
Других затрат и работ по договору
Сантехнических работ
Сметная стоимость СМР (без НДС)
Прочие работы и затраты:
аккордная оплата труда (22%)
дополнит отпуска (04%)
Резерв средств на непредвиденные работы и затраты (15%)
Налог на пользователей автодорог (1%)
2.2. Финансовый результат деятельности
Финансовый результат можно определить по формуле:
ПБАЛ = ПСД + РМЦ + ПВСП ± В. (4.9)
ПБАЛ - балансовая прибыль строительной организации;
ПСД - прибыль от сдачи заказчику выполненных работ
ПСД =ДЦ - С - НДС (4.10)
ДЦ – договорная цена;
С – себестоимость выполненных работ;
Сс – Сметная стоимость СМР.
СП – Сметная прибыль равная 84 876 руб с учетом переводного коэффициента:
СП = 84876 695 = 589890 руб.
ПВСП - прибыль от реализации продукции и услуг подсобных и вспомогательных производств находящихся на балансе строительной организации;
РМЦ - реализация на сторону основных средств или иного имущества;
В - внереализационные доходы и расходы.
Прибыль от сдачи заказчику выполненных работ определяется как разность между выручкой от их реализации без налога на добавленную стоимость и затратами на их производство и сдачу.
При определении прибыли от реализации основных средств или иного имущества строительной организации учитывается как разница между продажной ценой без НДС и первоначальной или остаточной стоимостью этих средств и имущества увеличенная на индекс инфляции в установленном порядке.
Прибыль от реализации сторонними организациями продукции и услуг определяется как разница между стоимостью этой продукции по продажным ценам без НДС и ее себестоимости.
В состав внереализационные доходов включаются: штрафы пени неустойки доходы от сдачи имущества в аренду доходы по облигациям и т.д.
В состав внереализационные расходов включаются: некомпенсируемые виновниками потери от простоев по внешним причинам судебные издержки пени неустойки расходы по возмещению причиненных убытков санкции за нарушение условий хозяйственных договоров и т.д.
Налогооблагаемая прибыль рассчитывается на основе балансовой прибыли для целей определения платежей в бюджет. При исчислении налога на прибыль она уменьшается на сумму:
направленные на финансирование капитальных вложений производственного и непроизводственного характера а также на погашения кредитов в банке полученных и использованных на эти цели;
затрат предприятия на содержание находящихся на их балансе объектов и учреждений здравоохранения народного образования и т.д.;
взносов на благотворительные цели (не более 5%).
Чистая прибыль представляет собой прибыль предприятия которая остается в его распоряжении после уплаты налогов.
Расчет балансовой прибыли:
С = 1982 026-589890 = 1 392 136 руб.
ПСД = 2483 92414– 1 392136 – 378 90368= 712 88446руб.
ПБАЛ = 712 88446 +0+0+0= 712 88446 руб.
Расчет плановой рентабельности:
РПЛ= ПБАЛ С100 % (4.12)
РПЛ = 712 88446 1 89403414100 =36%
Расчет общей рентабельности:
РПЛ= ППЛ ДЦ100 % (4.13)
РО = 712 88446 2483 92414100 =28%
Результат расчета финансовой деятельности строительной организации для сравниваемых вариантов представлен в табл. 4.6.
ФИНАНСОВЫЙ РЕЗУЛЬТАТ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ
Наименование показателя
Договорная цена руб.
Сметная себестоимость СМР руб.
Плановая прибыль руб.
Льготы по налогу на прибыль руб.
Налогооблагаемая прибыль руб.
в федеральный бюджет %
в бюджеты субъектов %
Платежи в бюджет руб.:
в федеральный бюджет руб.
в бюджеты субъектов руб.
Плановая рентабельность %
Общая рентабельность %
2.3. Расчет рентабельности строительного производства
Характеризуя прибыльность строительных организаций используют не только массу прибыли но и относительные показатели в том числе уровень рентабельности. В новых условиях рентабельность выступает как важнейший обобщающий экономический показатель.
При оценке текущих затрат уровень рентабельности рассчитывается по формуле:
ППЛ - прибыль строительной организации руб.;
СПЛ - себестоимость строительно-монтажных работ руб.
Общая рентабельность производства:
ОСМР - сметная стоимость работ или договорная цена руб.
На рентабельность влияют как экстенсивные так и интенсивные факторы.
Экстенсивные факторы - рост массы прибыли за счет увеличения объемов работ и влияние инфляции на уровень цен.
Интенсивные факторы - совершенствование организации труда и производства технический прогресс сокращение сроков производства повышения качества СМР и т.д.
В табл. 4.7 приведен результат расчета рентабельности для сравниваемых вариантов.
РАСЧЕТ РЕНТАБЕЛЬНОСТИ
Выручка без НДС руб.
Уровень рентабельности по прибыли %
Уровень рентабельности по чистой прибыли %
Общая рентабельность по плановой прибыли %
Общая рентабельность по чистой прибыли %
3. Технико-экономические показатели проекта
Экономическая эффективность капитальных вложений в проект системы отопления с использованием металлопластиковых труб оценивается на основании технико-экономических показателей которые приведены в табл. 4.8.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЕКТА
Строительный объем отапливаемой части здания
Номинальная мощность системы
Расход электроэнергии
Расход тепловой энергии
Сметная стоимость системы
Сметная себестоимость системы
Себестоимость продукции
Годовые эксплуатационные расходы
Годовой экономический эффект
Общая рентабельность по чистой прибыли
По потребительским качествам пластмассовые трубы значительно превосходят трубы из стали и чугуна: коэффициент их гидравлической шероховатости в 7 раз ниже чем у новых стальных труб в 20 раз ниже чем у стальных труб с цементно-песчаным покрытием в 23 раза ниже чем у новых чугунных. Как отмечено выше они не меняют своих гидравлических характеристик в течение всего срока эксплуатации т. е. затраты электроэнергии на перекачку воды по этим трубам минимальны. В то же время по причине зарастания внутренней поверхности стальных труб их пропускная способность снизилась в 15—2 раза в Костроме Нижнем Новгороде Казани Ульяновске Волгограде и Самаре; в 2—25 раза в Омске Новосибирске Кемерово Барнауле Хабаровске и Чите; в 25—3 раза в Архангельске Мурманске Великом Новгороде и Петрозаводске.
В настоящее время ни в одной стране мира не отмечено ни одной аварии на полиэтиленовых трубопроводах изготовленных из труб финских производителей Uponor и KWH pipe которые выпускают пластмассовые трубы более 35 лет.

Природопользование и охрана окружающей среды.docx

5.ПРИРОДОПОЛЬЗОВАНИЕ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
В этом разделе производится расчёт выброса газовых вредностей от автомобилей в паркинге [19] и сравнение с предельно допустимыми выбросами окиси углерода и альдегидов в воздух.
Поступления газовых вредностей
Количество оксида углерода окислов азота альдегидов выделяющегося при работе одного карбюраторного или дизельного двигателя М кгчас определяется по формуле [20]:
М= 15 (06 + 08 Vц) (5.1)
где Vц – рабочий объем цилиндров двигателя л (для легковых автомобилей принимается равным 245 л для грузовых – 6 л);
Р – весовое содержание вредностей в выхлопных газах (приведено в табл. 3.4);
– среднее время работы двигателя мин (принимается равным 4 мин).
Таблица 5.1 - Весовое содержание вредностей в выхлопных газах %
Маневрирование и выезд из гаража
Въезд автомобиля в помещение
МСО= 15 (06 + 08 245) = 0005гс
МА= 15 (06 + 08 245) = 000011гс
Выделение вредностей.
Один легковой автомобиль выделяет в секунду 00005гс окиси углерода и
0011 гс альдегидов [20].
В паркинге находятся 45 машин общий выброс вредных веществ которых равен:
MCO=0005*45= 0225 гс
MСH=000011*45= 00045 гс
Предельная допустимая концентрация загрязняющих и вредных веществ в атмосферный воздух в пределах населённого пункта изменяется двумя величинами: максимальная разовая концентрация и среднесуточная концентрация вредных веществ.
Для оксида углерода максимальная разовая концентрация равна 50 мгм3 а среднесуточная равна 30 мгм3 [19]. Для альдегидов проверяется только предельно допустимая среднесуточная концентрация равная 02 мгм3 [19].
Объем отходящих газов я рассчитал в разделе вентиляции и для СО он равен 120 м3ч для альдегидов объем равен 31 м3ч.
Определяю концентрацию вредных веществ:
Разовая максимальная концентрация СО:
VмахСО= MCO LCO=05*1000120=417 мгм3
Среднесуточная концентрация СО:
VСО= MCOLCO=0225*1000120=1875 мгм3
Среднесуточная концентрация CH:
VCH= MCO LCO=00045*100031=0145 мгм3
Сравниваю полученные результаты с предельно допустимыми концентрациями.
VмахСО 417 мгм3 50 мгм3
VСО 1875 мгм3 30 мгм3
VСH 0.145 мгм3 0.2 мгм3
Таким образом расчет системы вентиляции произведён верно и мы можем выбрасывать в атмосферу воздух с рассчитанным количеством вредных веществ так как их концентрация не превышает допустимую для населенных пунктов.

Расчет вентиляции.docx

1Расчет систем вентиляции паркинга
Проектирование систем отопления вентиляции и кондиционирования должно подчиняться- СНиП31-05-2003 «Общественные здания административного назначения»; СП 60.13330.2012 «Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха»;СП 7.13130.2013 «Отопление вентиляция и кондиционирование. Требования пожарнойбезопасности»; и учитывать многочисленные рекомендации и ведомственные нормы в том числе СП113.13330.2012 «Стоянки автомобилей»;- ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»;
Вентиляция здания приточно-вытяжная общеобменная.
Воздухообмен в офисных помещениях рассчитан по санитарной норме наружного воздуха 40м3ч на человека
Воздухообмен в выставочном зале и торговых залах определен в соответствии с требованиямиСП 118.13330.2012 (не менее 40 м3ч на работников и посетителей в выставочном зале; не менее 40м3ч на продавцов в торговых залах и не менее 20 м3ч на покупателей в торговых залах) но не менееоднократного воздухообмена. Вентиляция подсобных помещений принята по кратности в соответствии с СП 118.13330.2012.
Вентиляция санузлов механическая вытяжная из расчета не менее 100 м3ч в санузлах дляпосетителей и не менее 50 м3ч на унитаз для остальных санузлов.
Вентиляция мусорокамеры естественная рассчитанная на однократный воздухообмен.
Вентиляция подземных паркингов рассчитана на разбавление продуктов сгорания двигателейно не менее 150 м3ч на одно машино-место и не менее 2-х кратного воздухообмена. Приточно-вытяжные установки паркинга в автоматическом режиме обеспечивают необходимые расходы воздухадля обеспечения качества газового состава внутреннего воздуха соответствующего требованиям ГОСТ12.1.005. Это осуществляется с помощью регулирования производительности вентиляторов по сигналуот датчиков концентрации СО. При увеличении концентрации СОв воздухе автостоянок более ПДКпроизводительность системы увеличивается. Регулирование производительности осуществляетсячастотными преобразователями. Удаление воздуха из парковок осуществляется из верхней и нижнейзон поровну. Для подземных паркингов предусмотрендебаланс в объеме 20% между расходом
приточного и вытяжного воздуха.
В приточной и вытяжной системах вентиляции паркинга дополнительно заказываются
резервные электродвигатели для хранения на складе («холодный» резерв).
Для приточных вентиляционных установок предусмотрена возможность управления и контроляпараметров через интернет.
Оборудование для выставочного зала в рабочей документации в соответствии с заданием непредусматривается. Вентоборудование заказывается арендаторами с учетом возможного измененияназначения помещения.
Площадь паркинга -2 этажа: 898м2; высота 29м
Площадь паркинга -1 этажа: 782м2; высота 29м
Расчет воздухообмена в помещении паркинга
В помещении паркинга предусматривается система вентиляции совмещенная с воздушным отоплением которое поддерживает требуемую температуру паркинга.
Требуемый воздухообмен в помещении паркинга обеспечивается приточно-вытяжной установкой ПВ1.Подача воздуха осуществляется по схеме «сверху-вниз». В помещении подземного паркинга предусмотрена рассредоточенная раздача воздуха сверху – вниз наклонными струями.
Удаление воздуха из парковок осуществляется из верхней и нижней
Нобходимо сначала определить все теплопотери и теплопоступления в паркинге.
Теплопотери через ворота отсутствуют так как установлены электрические тепловые завесы препятствующие проникновению холодного воздуха в помещение.
Нагрев на инфильтрацию отсутствует.
Теплопотери через пол и стены паркинга примыкающие к грунту
Температура грунта под зданием зависит в первую очередь от теплопроводности и теплоемкости самого грунта и от температуры окружающего воздуха в данной местности в течение года. Так как температура наружного воздуха существенно различается в разных климатических зонах то и грунт имеет разную температуру в разные периоды года на разных глубинах в различных районах.
Для упрощения решения сложной задачи определения теплопотерь через пол и стены подвала в грунт вот уже более 80 лет успешно применяется методика разбиения площади ограждающих конструкций на 4 зоны. Так как углубление в грунт составляет 6 метров то все три зоны будут отмерены вниз по внутренним поверхностям наружных стен от кромки грунта.
Зона 1 представляет собой полосу шириной 2 метра отмеренную вниз по внутренним поверхностям наружных стен от кромки грунта.
Зоны 2 и 3 имеют также ширину 2 метра отмеренную вниз по внутренним поверхностям наружных стен от кромки грунта.
Зона 4 занимает всю центральную площадь.
Расчёт ограждающей конструкции
Определяем фактическое термическое сопротивление ограждающей конструкции:
-Монолитный железобетон - 300 мм мм (λ1=17 Вт(м·°C))
-Пенополистирол ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86 - 50ммдва слоя (λ2=0041 Вт(м·°C))
Определяем фактическое термическое сопротивление
-Монолитный железобетон - 1400 мм мм (λ1=17 Вт(м·°C))
Общие потери тепла в окружающий грунт определяются по формуле в КВт:
QΣ=((F1+F1у)R1+F2R2+F3R3+F4R4)*(tвр-tнр)1000
Расчет осуществляю по [17]. Результаты привёл на табл.3.1
Расчет теплопотерь через
пол и стены примыкающие
к грунту по методике А.Г. Сотникова
к-т теплопроводности
К-т теплоотдачи на внутренних
поверхностях стен и пола
К-т теплоотдачи на наружной поверхности грунта
Условная толщина грунта за стенами
Термосопротивление грунта под полом
Теплопотери через пол
Термосопротивление грунта за стенами
Теплопотери через стены
Общиетеплопотери в грунт
Расчёт потребности в тепле на обогрев въезжающих автомашин.
Принимаем в соответствии с [табл.55] что в течении часа со стоянки выезжает 20% автомашин (9 ед.) въезжает 10% автомашин (5 ед.) а время выезда-въезда составляет – 1 час.
Количество въезжающих машин в час – 5 шт.
Разница между внутренней и наружной температурой – 370С
Q = 0029 х 1000 х 37 х 5 = 5365 Втчас
Теплопоступления от источников искусственного освещения
Расчёт тепловыделений от источников искусственного освещения произведён на компьютере по программе «SVET».
Характеристики помещений и источников освещения
Наименование помещения
Результаты расчета теплопоступления от источников освещения
Общее количество теплопоступлений от источников освещения4690 Вт
Поступления газовых вредностей
Количество оксида углерода окислов азота альдегидов выделяющегося при работе одного карбюраторного или дизельного двигателя М кгчас определяется по формуле:
М= 15 (06 + 08 Vц) (3.1)
где Vц – рабочий объем цилиндров двигателя л (для легковых автомобилей принимается равным 245 л для грузовых – 6 л);
Р – весовое содержание вредностей в выхлопных газах (приведено в табл. 3.4);
– среднее время работы двигателя мин (принимается равным 4 мин).
. Таблица 3.4 - Весовое содержание вредностей в выхлопных газах%
Маневрирование и выезд из гаража
Въезд автомобиля в помещение
Результаты расчета приведены в таблице 3.5.
Таблица 3.5 - Результаты расчета вредностей в выхлопных газах
Выделение вредностей гс
Количество теплоты влаги углекислого газа выделяемых людьми
В паркинге из машин выходят люди и перемещаются по зданию паркинга. Так как количество выезжающих машин за час я принял 14 то в приму в расчетах 14 человек которые совершают легкую работу при ходьбе по паркингу.
Рассчитываю поступление явной полной теплоты влаги и углекислого газа выделяемого людьми. Результат в табл.3.6
Холодный период года
Результаты расчета теплового баланса и теплопоступлений занесены в таблицу 3.7 и 3.8
Таблица 3.7 – Тепловой баланс паркинга
Наименование помещения и объем м3
На нагрев инфильтрующего воздуха
На нагрев автомобилей
Паркинг 2 уровня 4900
Теплонапряженность Втм3
От искусственного освещения
2 Определение температуры приточного и удаляемого воздуха:
Температуру приточного воздуха в холодный период года задаю с учетом воздушного отопления
Температура удаляемого воздуха
Температура удаляемого воздуха tl для всех периодов года определяется по формуле
tl= tin + K t (twz- tin)(3.3)
где K t - коэффициент воздухообмена по теплоизбыткам.
Для холодного периода года условий:
Для переходных условий:
для теплого периода года:
3 Воздушный режим помещений
Термином «воздушный режим здания» объединяют комплекс процессов связанных с перемещением воздуха внутри помещения (внутренняя задача) движением воздуха через ограждения каналы и воздуховоды (краевая задача) и взаимодействием здания с ограждающей средой (внешняя задача).
Мне необходимо выбрать максимальное количество воздуха для удаления и подачи в помещение паркинга. Для этого я рассматриваю несколько воздухообменов и сравниваю между собой.
file:C:Documents%20and%20SettingsПользовательМои%20документыВентиляция%20промМетодичкиkp-ve2.htmВоздухообмен по вредностям
Количество вытяжного воздуха определяется по формуле:
где – выделение вредностей гс;
– ПДК вредных веществ в удаляемом и приточном воздухе мгм3.
Для легковых автомобилей:
Так как все вредности разнонаправленного действия то воздухообмен принимается по большей из них т.е. по СО.
Таким образом воздухообмен по вредностям составляет:
Требуемые воздухообмены паркинга
Вентиляция подземных паркингов рассчитана на разбавление продуктов сгорания двигателейно не менее 150 м3ч на одно машино-место[5прил.18].
Воздухообмен по воздушному отоплению:
Согласно требованиям СНиП из помещений закрытых автостоянок необходимо обеспечивать не менее 2 - кратный воздухообмен системой вытяжной вентиляции
Приточная система: LП = 08*LВ = 08*9800 = 7650 м3ч
Воздухообмен по избыткам явной теплоты Mh кгс находим по формуле
где Q – избыточные явные тепловыделения Вт;
с – удельная теплоемкость воздуха с = 1000 Дж(кг.°С);
tin – температура приточного воздуха °С.
Для холодного периода года и переходных условий:
Для теплого периода года:
Воздухообмен по избыткам полной теплоты Mhf кгс находим из уравнения
где Qhf – избыточные полные тепловыделения в помещении Вт;
Iin Il- энтальпия подаваемого и удаляемого из помещения воздуха Джкг.
Величины энтальпий Iin и Il определяем с помощью I – d – диаграммы влажного воздуха. (Приложение 1). Тепловлажностное отношение для диаграммы определяем по формуле:
Где Q – полные тепловыделения кВт;
W – влаговыделения гс
Для холодного периода года:
Для системы вытяжной и приточной вентиляции паркинга принимаю максимальное полученное значение.
4Воздушный баланс здания
Определяются суммарные объемы приточного и удаляемого воздуха составляется воздушный баланс.
Вентиляция подземных паркингов рассчитана на разбавление продуктов сгорания и двигателейно не менее 150 м3ч на одно машино-место и не менее 2-х кратного воздухообмена. Приточно-вытяжные установки паркинга в автоматическом режиме обеспечивают необходимые расходы воздуха для обеспечения качества газового состава внутреннего воздуха соответствующего требованиям ГОСТ 12.1.005. Это осуществляется с помощью регулирования производительности вентиляторов по сигналу от датчиков концентрации СО. При увеличении концентрации СОв воздухе автостоянок более ПДК производительность системы увеличивается. Регулирование производительности осуществляется частотными преобразователями. Удаление воздуха из парковок осуществляется из верхней и нижней зон поровну. Для подземных паркингов предусмотрендебаланс в объеме 20% между расходом приточного и вытяжного воздуха.
Рассчитываю воздушный баланс здания и привожу в табл. 3.9
Воздушный баланс здания табл.3.9
Наименование обслуживаемого помещения
Паркинги -2 -1 этажей
кратный воздухообмен
Приточные венткамеры -2 -1
Выставочный зал 1 этажа
по санитарной норме 40 м3ч на продавцов и 20м3ч на покупателей но не менее 1 кратного воздухообмена
3 (Торговые зал и зона подготовки товаров)
9 (Торговые зал и зона подготовки товаров)
5 (Торговые зал и зона подготовки товаров)
0 (помещение для персонала)
9 (Торговые зал и помещение для персонала)
м3ч на унитаз +1n на КУИ
1 Тамбур санузла с КУИ
0 м3ч на посетителей
9 (помещение охраны)
8 Помещение персонала (комната приема пищи)
3 Тех помещение для коммуникаций
8 Кладовая уборочного инвентаря
5Конструирование систем вентиляции
Руководствуясь требованиями [3] [4] здание оборудуется системами приточно-вытяжной вентиляции с механическим и естественным побуждением.
Рекомендуемые скорости воздуха в системах вентиляции зданий гражданского назначения приведены в табл. 3.10 [15]. На периферийных участках системы скорость воздуха рекомендуется принимать меньше и увеличивать ее по мере увеличения расхода.
Рекомендуемые скорости движения воздуха
на участках и в элементах вентиляционных систем
Участки и элементы вентиляционных систем
Рекомендуемые скорости vр мс
с естественным побуждением
с искусственным побуждением
Воздухоприемные жалюзи
Магистральные воздуховоды и каналы
Воздуховоды и каналы на ответвлениях
Воздухораспределители в общественных зданиях
Системы вентиляции предприятий общественного питания во встроенных встроенно-пристроенных к зданиям иного назначения должны быть раздельными от этих зданий. При этом должны предусматривать меры по защите жилых помещений от шума и вибрации. [4]
Системы вытяжной вентиляции проектируются раздельными для следующих групп помещений:
для посетителей торгового зала;
для посетителей выставочного зала;
для офисных помещений;
Высота помещений составляет 30 м поэтому целесообразно принять к установке прямоугольные воздуховоды. Соединение воздуховодов – фланцевое. Магистральные воздуховоды размещены преимущественно в коридорах в пределах подвесного потолка.
Удаление воздуха из парковок осуществляется из верхней и нижнейзон поровну.
6 Аэродинамический расчет систем вентиляции
Аэродинамический расчет систем механической вентиляции
Задача аэродинамического расчета - определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа определение потерь давлений воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.
Аэродинамический расчет в дипломном проекте выполняем для приточной и одной вытяжной системы вентиляции. Для остальных систем подбираем сечения воздуховодов по допустимым скоростям и подбираем вентагрегаты по расходу воздуха и развиваемому вентагрегатом давлению.
Исходными данными для аэродинамического расчета служат значения воздухообменов помещений и конструктивные решения по системам вентиляции. Для расчета необходима аксонометрическая схема системы вентиляции. Схема разбивается на отдельные расчетные участки каждый из которых характеризуется постоянным расходом воздуха. На схеме выделяется магистральная ветвь представляющая цепь участков от вентилятора до наиболее удаленной решетки (воздухораспределителя). В случае если таких ветвей одинаковой протяженности две или более за магистральную принимается наиболее нагруженная (имеющая больший расход воздуха). Участки магистральной ветви последовательно нумеруются с указанием значения расхода воздуха и длины участка. Нумерация начинается с участкам меньшим расходам (периферийного). Аналогично нумеруются участки ответвления - с периферии до точки подсоединения к магистральной ветви.
Аэродинамический расчет выполняем в следующей последовательности для приточной системы П1. Расчетная схема представлена на рис. 3а
Для каждого участка определяем необходимую площадь поперечного сечения воздуховода f м2 по формуле:
где L – расход воздуха на участке м3ч;
р – рекомендуемая скорость движения воздуха на участке мс [9].
По требуемым площадям подбираем стандартные размеры сечений воздуховодов на участках так чтобы а*bf (аb – длина сторон сечения прямоугольного воздуховода м) и определяем эквивалентные диаметры сечений dэ м:
Расчет 1 участка: 015*02003
Далее определяем фактические скорости воздуха на участках мс и динамическое давление соответствующее этим скоростям Рд Па:
где - плотность воздуха =12кгм3.
По табл. [9] определяем удельные потери на трение на участках R Пам.
Далее определяем потери давления на трение на участках Ртр Па:
где 1 – длина участка м.
Потери давления на трение по длине для гидравлически гладкого канала из оцинкованной стали (поправочный коэффициент на шероховатость n = 1 для стального воздуховода)
Для всех унифицированных деталей и решеток [14]на участках определяем коэффициенты местных сопротивлений относя их к большей скорости и находим потери давления на местные сопротивления Z Па:
m – общее количество местных сопротивлений на участке.
Далее определяем суммарные потери давления в расчетном кольце.
Потери давления на участках:
- Решётка щелевая типа Р =15
-Тройник на ответвление
Угол 90º LоLс= 435930=05
Угол 90º LоLс= 4351395=03
Угол 90º LоLс= 4351860=023
-отвод 90*3шт=021*3=063
Аэродинамический расчет системы П1 приложен в табл. 3.11
Аналогичным образом выполняем расчет потерь давления на выбранном ответвлении. Затем выполняем увязку ответвлений. Сумма потерь давления в ответвлении (на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви) не должна отличаться более чем на 10% от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного. При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливаем диафрагму соответствующего проходного сечения.
Суммарные потери давления на магистральном участке (ш·R·l+Z)1-11=171Па
Суммарные потери давления на ответвлении (ш·R·l+Z)12-16= 126Па
Необходимо увеличить потери давления в ответвлении для этого устанавливаю диафрагму.
Сопротивление диафрагмы: z=(P11-P18)Pд11=(468-356)31=285
Размеры диафрагмы a×b = 74×148 = 285
Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяем по формуле
где Рм – суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви Па;
Ро– суммарные потери давления воздуха на участках ответвления Па;
РД – динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы Па.
Остальные приточные и вытяжные системы рассчитаны по аналогии с системой П1. Результаты расчета системы П1 приведены в табл. 3.11
7Расчет естественной вентиляции
Вентиляция мусорокамеры естественная удаление воздуха производится отдельно.
[10]Дверь мусоросборной камеры с внутренней стороны должна быть облицована оцинкованной листовой сталью по слою негорючего утеплителя либо выполняться утепленной металлической иметь по верху и по бокам плотный притвор а по низу - резиновый фартук. Дверь должна иметь запор. Ширина дверного проема в свету должна быть достаточной для провоза применяемого контейнера но не менее 09 м. Наружная сторона двери выполняется в соответствии с проектом фасада здания.
Для выполнения санитарно-гигиенических требований должна быть обеспечена естественная а в необходимых случаях принудительная вентиляция мусоросборной камеры и ствола мусоропровода.
Система вентиляции мусоропровода содержит: вентиляционный канал заслонку для перекрытия канала при санобработке ствола мусоропровода дефлектор (или вытяжной вентилятор) элементы уплотнения прохода канала через кровлю здания (гильзу и фартук).
Вентиляционный канал должен выполняться как правило вертикальным располагаться по оси ствола мусоропровода иметь диаметр условного прохода Ду = 300 мм. В обоснованных случаях допускается излом вентиляционного канала под углом до 30° к вертикальной оси ствола мусоропровода при этом соединение его отдельных частей производится металлическими отводами оснащенными элементами крепления к строительным конструкциям.
Выход вентиляционного канала завершается на кровле здания его проход через кровлю должен быть водонепроницаемым с применением металлических гильзы и фартука и определяется устройством кровли здания в проекте.
Рассчитываю количество воздуха которое удаляется из мусорокамеры.
Рассчитываю помещение на однократный воздухообмен.
Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает через наружную дверь.
Скорость движения воздуха в воздуховодах системы вентиляции с естественным побуждением принимается равной 05 10 мс. При ориентировочном значении скорости движения воздуха на участке №1 Vуч.1=05 мс. Определяется предварительное значение площади сечения воздуховода по формуле:
Lуч – расчетный расход воздуха на участке м3ч;
Vуч. – скорость воздуха в воздуховоде на участке мс.
Принимается воздуховод с наиболее близким к предварительному значению площади сечения воздуховода.
Для стояка воздуховода принимаю круглый воздуховод:
Фактическое значение скорости воздуха в воздуховоде вычисляется по формуле:
Используя в качестве исходных данных значения d и v по номограмме определяется значение удельной потери давления:
Потери давления на трение определяются по формуле:
- удельная потеря давления на участке Пам;
- длина участка воздуховода м;
– поправочный коэффициент для значений учитывающий свойства материала воздуховодов;
Для каждого участка определяются местные сопротивления и значения их коэффициентов:
для стояка вентиляции:
Значение потери давления на местные сопротивления определяются по формуле:
- сумма коэффициентов местных сопротивлений определяемых по прил.8;
- динамическое давление потока на участке в Па;
Подставляя в формулу получим:
Полная потеря давления на участке определяется как сумма потерь на трение и на местные сопротивления:
Полное сопротивление расчетного тракта определяется как сумма потерь всех давления на всех участках:
Допустимый предел потери давления в тракте составляет 09*Негде:
Не – располагаемое давление Па.
Располагаемое давление побуждающее воздух перемещаться при естественной вентиляции обусловлено гравитационными силами возникающие в следствииразности плотности наружного воздуха при температуре -5 0С () и воздуха помещения при температуре 50С ():
- расстояние по вертикали от центра жалюзийной решетки до центра выхода из вытяжной шахты м принимается 5м.
Допустимый предел потери давления не выполняется.
Значит необходимо поместить дефлектор для повышения сопротивления.
Выполняю расчет дефлектора:
Pd=152– потери давления в дефлекторе Па;
Эффективность дефлектора ДС табл.3.11
Дополнительное ветровое разрежение Па
Выбранный тип дефлектора: Д-125
Результаты расчета сведены в таблицу 3.12
8 Подбор оборудования
В дипломном проекте подбираем оборудование приточных и вытяжных камер фирмы ВЕНТС. В состав установки входит воздушный клапан гибкие вставки секция с фильтром водяной нагреватель вентиляторная секция шумоглушитель. Подбор вентилятора осуществляется также по программе. Расход воздуха при этом должен на 20% превышать расчетный.
Для приточной камеры П1 расчетное давление составит: P1=450 Па; Lв м3ч: 7760
Тип установки: VS-55- R-HS
Подбор приточно-вытяжных камер произведён программой VTS и приведён в приложении 1А-1Е.
Подбор воздухораспределителей произведен через программу Арктос и приведен в приложении [7А]
Выбор воздухораспределителей
Зная расход воздуха можно подобрать покаталогу воздухораспределители сучетом соотношения ихразмеров иуровня шума (площадь сечения воздухораспределителя как правило в15–2 раза больше площади сечения воздуховода). Для примера рассмотрим параметры популярных воздухораспределительных решетокАрктоссерий АМН АДН АМР АДР:
Вкаталогеуказываются ихразмеры (колонкаAxB) иплощадь сечения (F0) атакже параметры при заданных расходах воздуха (колонкиL0). Сувеличением расхода воздуха возрастает уровень шума (Lwa) ипадение давления (ΔPп) атакже увеличивается дальнобойность воздушной струи. Всоответствующих колонках указывается расстояние отрешетки накотором скорость потока воздухаVxбудет равна 02 или 05мс. Для жилых помещений подбор решеток обычно ведется поколонкам суровнем шума до25 дБ(А) вофисах обычно допустим уровень шума до35 дБ(А).
Для того чтобы фактические параметры решетки соответствовали тем что указаны вкаталоге необходимо обеспечить равномерное распределение воздуха повсей ееплощади. Для этого желательно использовать камеру статического давления или адаптер сбоковым подключением вкотором поток воздуха перед попаданием нарешетку поворачивает под прямым углом.
Вбытовых системах вентиляции обычно используют распределительные решетки размером от100×100мм до400×200мм или круглые диффузоры эквивалентного сечения.
Расчет сопротивления сети
Впроцессе движения воздуха повоздуховодам адаптерам распределителям ивсем остальным элементам сети ониспытывает сопротивление движению. Чтобы преодолеть это сопротивление исохранить требуемый расход воздуха вентилятор должен создавать определенное давление измеряемое вПаскалях (Па). Чем больше будет падение давление ввоздухораспределительной сети тем ниже станет фактическая производительность вентилятора. Зависимость производительности вентилятора или вентустановки отсопротивления (полного давления) воздухопроводной сети задается ввиде графика который называетсявентиляционная характеристика. Подробнее обэтом параметре мырасскажем ниже.
ВКалькулятореприменяется немного упрощенная методика которая тем неменее учитывает все основные параметры сети. Ручнойже расчет весьма трудоемок итребует использования большого объема данных— графиков или таблиц сопротивления элементов сети взависимости отскорости движения воздуха. Для справки приведем типичные значения сопротивления воздухораспределительной сети системы вентиляции набазе приточной установки при скорости воздуха ввоздуховодах 3–4мс(без учета сопротивления фильтра тонкой очистки):
–100 Падляквартир площадью от50 до150м².
0–150 Падля коттеджей площадью от150 до350м².
Сопротивление сети слабо зависит отколичества обслуживаемых помещений иопределяется протяженностью иконфигурацией самого длинного пути отвхода (воздухозаборной решетки) довыхода (воздухораспределителя). Отметим что приведенные значения справедливы только для систем вентиляции набазе вентиляционной установки ноненаборной системы поскольку нам ненужно учитывать падение давления накалорифере фильтре грубой очистки воздушном клапане идругих элементах вентустановки (еевентиляционная характеристика строится уже сучетом сопротивления всех этих элементов).
ПРИЛОЖЕНИЕ Характеристики вентиляционных решеток и плафонов
I. Живые сечения м2 приточных и вытяжных жалюзийных решетокРС-ВГиРС-Г
Скоростной коэффициентm= 6.3 температурный коэффициентn= 5.1.
II. Характеристики плафоновСТ-КРиСТ-КВ
Скоростной коэффициентm= 2.5 температурный коэффициентn= 3.

Диаграмма ТПГ.dwg

Диаграмма ППГ.dwg

Диаграмма ХПГ.dwg

ОВ2.dwg

Отопление и вентиляция
Офисное здание со встроенными торговыми помещениями на первом этаже и двухуровневой подземной автостоянкой по ул. Кузнецова - Машиностроителей в г. Екатеринбурге
З.С.08.03.01.520706.28.ВКР17-ОВ
Настоящий проект выполнен на основании: - технического задания
предоставленного Заказчиком; - данных визуального обследования; - технологическиъх планов этажей. 2. В основу проектных решений положены следующие рекомендательные документы: - СНиП 41-01-2003 "Отопление
вентиляция и кондиционирование"; - СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения"; - СНиП 23-03-2003 "Защита от шума"; - СанПиН 2.3.6.1079-01 "Санитарные правила для предприятий общественного питания; 3. Расчетные параметры наружного воздуха приняты согласно СНиП 41-01-2003 и составляют: - в теплый период года 28
°С (параметр Б) для проектирования систем кондиционирования; - в теплый период года 20
°С (параметр А) для проектирования систем вентиляции; - в холодный период года -35°С (параметр Б). 4. Расчетные парметры внутреннего воздуха приняты согласно вышеуказанным документам; 5. Проектом предусмотрено 8 мультизональных систем кондиционирования воздуха. 6. Внешний и внутренний блоки систем кондиционирования соединяются между собой медными трубопроводами. Все трубопроводы (жидкостные и газовые) прокладываются в теплоизоляции "Термофлекс" толщиной до 9 мм. 7. В проекте приняты внутренние блоки настенного
настенно-потолочного и кассетного типов. Каждый блок снабжен пультом дистанционного управления для обеспечения индивидуальных температурных условий в помещении. 8. Все внутренние блоки обрабатывают рециркуляциооный (внутренний) воздух. При этом может обеспечиваться очистка от пыли
охлаждение и осущение возддуха. 9. Все внешние блоки располагаются на третьем этаже на открытом пространстве. 10. Внутренние блоки крепятся на специальных кронштейнах непосредственно в обялуживаемом помещении. 12. Воздухообмены расчитаны по кратностям для служебных помещений и из расчета ассимиляции тепловлагоизбытков для горячего цеха и обеденного зала. 12. Запроетировано 4 приточных системы вентиляции
обна приточно-вытяжная и 6 вытяжных систем вентиляции. 13. Подача воздуха в помещения осуществляется через регулируемые и нерегулируемые воздухораспределители
устанавливаемые в верхней зоне. 14. Удаление воздуха из помещений осуществляется с помощью решеток
и вытяжных зонтов. 15. В качестве теплоносителя для воздухонагреваетелей приточных систем вентиляции исользуется вода 90°С70°С из городских тепловых сетей. 16. В качестве магистральных воздуховодов систем П4
В4 предусмотрены воздуховоды класса "П" (плотные)
которые изолируются минеральной ватой толщиной 50 мм и прокладываются в каналах с пределом огнестойкости 0
ч. 17. Магистральные воздуховоды вытяжных систем вентиляции В1
В5 и В6 имеют предел огнестойкости 0
ч. 18. Воздуховоды систем вентиляции выполняются из тонколистовой оцинкованной стали толщиной 0
мм по ГОСТ 14918-80. 19. При срабатывании пожарной сигнализации предусматривается отключение всех систем вентиляции и кондиционирования. 20. Для борьбы с шумом
создаваемым системами вентиляции
предусмотрена установка шумоглушителей на всех системах вентиляции. 21. Оборудование приточных систем П1
П4 и ПВ1 выполнено в теплозвукоизолированном корпусе с толщиной изоляции из пенополиуретана толщиной 50 мм. 23. Монтаж систем необходимо производить с учетом требовнаий СНиП 3.05.01-85 "Внутренние санитарно-технические системы".
ГЕРМИК-ДУ-З 700х1300
ГЕРМИК-ДУ-З 800х1200
ГЕРМИК-ДУ-З 1500х500
вентшахта 1000х900 по стр. черт. (REI 60)
Экспликация помещений
Тех.помещение для коммуникаций
Лифтовой холл с подпором воздуха
Комната уборочного инвентаря
Приточная венткамера
Воздухозаборная шахта
Помещение персонала (комната приема пищи)
Кладовая уборочного инвентаря
План паркинга -1 этажа
План паркинга -2 этажа
Тамбур-шлюз с подпором воздуха при пожаре
Мусоросборная камера
Тамбур санузла с КУИ
Зона подготовки товаров
Техническое помещение для погружных насосов
Кладовая для хранения ламп
вентшахта 1000х900 по стр. черт.
жалюзийная решетка 1200х1000 по стр. черт.
вентшахта 1000х3000 по стр. черт.
жалюзийная решетка 2500х1200 по стр. черт.
жалюзийная решетка 1300х400 по стр. черт.
жалюзийная решетка 1000х3000 по стр. черт.
450 1300х600 1300х600
490 1300х600 1300х600
530 1300х600 1300х600
570 1300х600 1100х600
610 1100х600 1100х500
50 1100х500 1100х400
воздухозаборная шахта по стр. черт.
продолжение см. схему системы П1
продолжение см. схему системы П6
продолжение см. схему системы П5
продолжение см. схему системы П3
продолжение см. схему системы П2
вытяжная шахта по стр. черт.
Канал-КОЛ-50-30 500х300
RSA 500х3001000 500х300
место установки вытяжного оборудования выставочного зала
Схема системы вытяжки из выставочного зала
ГЕРМИК-ДУ-З 1100х1100
КПУ-2Н (н.з.) 900х900
ГЕРМИК-ДУ-З 1300х400
врезку в воздухораздаточный короб выплнить по месту
продолжение см. схему системы ПД2
воздухозаборная шахта 1000х3000 по стр. черт.
продолжение см. схему системы ПД10
продолжение см. схему системы ПД4
продолжение см. схему системы ПД1
ГЕРМИК-ДУ-З 1000х300
КПУ-1Н (н.з.) 100х100
КПУ-1Н (н.з.) 100х150
в подвесном потолке 4 этажа
в подвесном потолке 2 этажа
в подвесном потолке 3 этажа
на 2 м выше ур.кровли
Условные обозначения
Шибер (размер по сечению воздуховода)
вытяжки из выставочного зала
План паркинга на отм.-3
План паркинга на отм.-6
Схема системы В7 (начало).
Схема системы П6 (начало)
Трубопроводы проложены в конструкции пола в защитной гофре 2. Трубопроводы прокладываются у стен и на чертеже отнесены от стен условно 3. Привязки трубопроводов и нагревательных приборов уточнять по месту Т11Т21 - система отопления
вода по графику температур 90 70 оС Т1Т2 - система теплоснабжения
вода по графику температур 130 70 оС
Ст. Теплосн. ø76х3.0
узел обвязки установки П5
узел обвязки установки П3
узел обвязки установки П6
Ст. Теплосн. ø57х3.5
узел обвязки установки П2
ø76х3.0 на систему теплоснабжения
ø25х3.2 на систему отопления 3
ø32х3.2 на систему отопления 4
ø57х3.5 на систему отопления 5
ø20х2.8 на систему отопления 1
ø32х3.2 на систему отопления 2
система отопления 3
система отопления 4
система отопления 5
вода по графику температур 90 70 оС
Трубопроводы прокладываются у стен и на чертеже отнесены от стен условно 2. Привязки трубопроводов и нагревательных приборов уточнять по месту Т11Т21 - система отопления
0; План паркинга на отм.-3
Схема систем отопления 3
в конструкции пола 1 этажа
воздухоотводчик автоматический 12
Стальной панельный радиатор - VENTIL COMPACT тип 21CV (22CV) в комплекте с термост. вентилем
предварительная настройка
Термостатическая головка
Пресс-фитинг Uponor для трубы 16х2.0
труба Uponor MLC max в защ. гофре
труба Uponor MLC ø16х2.0
кронштейны для напольной установки
клапан для выпуска воздуха
Схема систем вентиляции П1
в конструкции пола 2 этажа
в конструкции пола 3 этажа
в конструкции пола 4 этажа
ВЕДОМОСТЬ ЛИСТОВ ГРАФИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ
ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПО ЧЕРТЕЖАМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Наименование здания (сооружения
Установ- ленная мощность электо- прием- ников
План 1 этажа. Отопление
Проект вентиляции и отопления детского сада по ул. Н. Онуфриева
а в г. Екатеринбурге выполнен на основании: - технических условий на проектирование систем отопления
вентиляции; - архитектурных планов и разрезов
техноглогического задания Проект выполнен в соответствии с требованиями действующих нормативных документов: СП 7.13130.2013 «Отопление
вентиляция и кондиционирование»; СП 118.13330.2012 «Общественные здания и сооружения»; СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»; СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий»; СНиП 23-03-2003 «Защита от шума»; ГН 2.2.5.1313-03 «Предельно-допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны»; СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение»; СНиП 31-05-2003 «Общественные здания административного назначения» СанПиН 2.1.3.1375-03 Гигиенические требования к размещению
оборудованию и эксплуатации больниц
родильных домов и других лечебных стационаров В здании запроектированы два этажа с детскими группами
подвал. Теплоснабжение здания осуществляется от городских тепловых сетей. Теплоноситель - вода с параметрами 9570 градусов. Подключение систем отопления и вентиляции здания осуществляется по независимой схеме. Теплоноситель для систем отопления - вода с параметрами 9070 градусов. Запроектированы одна система отопления с тупиковым движением теплоносителя с нижней разводкой поподвалу. В качестве отопительных приборов используются: - «Prado» Classic. Для предотвращения врывания холодного воздуха в помещения холлов предусмотрена установка электрических воздушно-тепловых завес. Для обеспечения параметров микроклимата в помещениях предусмотрены системы приточной и вытяжной вентиляции. Забор воздуха осуществляется с фасадов здания. Выброс осуществляется через вытяжные шахты выше уровня кровли. В помещениях приток и вытяжка предусматривается из верхней зоны помещения. Монтаж
испытание и приемку систем вести в соответствии с правилами Госгортехнадзора и СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы». Все трубопроводы после монтажа подлежат гидравлическому испытанию давлением
рабочего. В местах прохода трубопроводов теплоснабжения через стены и перекрытия прокладывать в футляре. До установки тепловой изоляции все стальные трубопроводы следует окрасить масляной краской согласно СНиП 3.05.01-85. Места проходов воздуховодов через стены и перекрытия здания уплотнить негорючими материалами
обеспечивая нормируемый предел огнестойкости пересекаемого ограждения. Установка
наладка и пуск вентоборудования производится согласно требованиям завода-изготовителя. Приточные установки устанваливать на раме высотой 300 мм
для обеспечения отвода конденсата.
обслуживаемого помещения
Административное здание
С О Г Л А С О В А Н О
ХАРАКТЕРИСТИКА ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
ХАРАКТЕРИСТИКА МЕСТНЫХ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
План 2 этажа. Отопление
Отопление и вентиляция ДГБ N5
УРФУ им. Б.Н. Ельцина
План подвала. Схема магистральных трубопроводов.Отопление
Аксонометрические схемы стояков. Отопление
План 1 этажа. Вентиляция
План 2 этажа. Вентиялция
План кровли. Вентиляция
Схемы систем П1-П6. Вентиляция
Схемы систем В1-В6. Вентиляция
Схемы систем В7-В10. Вентиялция
Технико-экономическое обоснование
З.ТОО.270109.690708.04.ДП.13
0 с нанесением системы вентиляции
План паркинга на отм.+0
0 с нанесением системы отопления
План паркинга на отм.+6
Технические помещения
Санузлы выставочного зала 1 этажа
Торговые залы магазинов
зоны подготовки товаров
Обозна- чение систе- мы
Наименование обслужива- емого помещения (техно- логического оборудования)
Тип ис- полн. по взрыво- защите
исполн. по взрыво- защите
Температу- ра нагрева
Приточные венткамеры -2
Выставочный зал 1 этажа
Торговые залы 1 этажа
офисные помещения 2-4 эт.
тех.помещения 2-13эт.
Санузлы торговых залов
Установ- ленная мощность эл. дв. кВт
Проект вентиляции и отопления офисного здания а в г. Екатеринбурге выполнен на основании: - технических условий на проектирование систем отопления
технологического задания Проект выполнен в соответствии с требованиями действующих нормативных документов: СП 7.13130.2013 «Отопление
вентиляция и кондиционирование»; СП 118.13330.2012 «Общественные здания и сооружения»; СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»; СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий»; СНиП 23-03-2003 «Защита от шума»; ГН 2.2.5.1313-03 «Предельно-допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны»; СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение» Системы отопления офисных помещений
торговых залов и выставочного зала двухтрубные горизонтальные с попутным движением теплоносителя. Остальные системы отопления тупиковые двухтрубные. Стояки и магистрали системы отопления выполняются из стальных водогазопроводных и электросварных труб
подводки к отопительным приборам и трубопроводы
проложенные в конструкции пола - из металлополимерных труб Uponor с пресс-фитингами. В качестве отопительных приборов офисных помещений
выставочного зала и торговых залов предусматриваются стальные панельные вентильные радиаторы Purmo высотой 300 мм
дополнительно устанавливается термостатическая головка. Остальные отопительные приборы - стальные панельные радиаторы Purmo высотой 500 мм. На ветках устанавливаются балансировочные клапаны статические (на обратном трубопроводе) для теплоснабжения нагревательных приборов без регулирования теплоотдачи. i0
s*;Подземные паркинги отапливаемые
расчет воздушного отопления осуществляется в разделе "Вентиляция". i2.9542
Вентиляция здания приточно-вытяжная
общеобменная. Воздухообмен в офисных помещениях рассчитан по санитарной норме наружного воздуха 40 м3ч на человека (во всех офисных помещениях предусмотрено естественное проветривание). Воздухообмен в выставочном зале и торговых залах определен в соответствии с требованиями СП 118.13330.2012 (не менее 40 м3ч на работников и посетителей в выставочном зале; не менее 40 м3ч на продавцов в торговых залах и не менее 20 м3ч на покупателей в торговых залах)
но не менее однократного воздухообмена. Вентиляция подсобных помещений принята по кратности в соответствии с СП 118.13330.2012. Вентиляция санузлов механическая
из расчета не менее 100 м3ч в санузлах для посетителей и не менее 50 м3ч на унитаз для остальных санузлов. Вентиляция мусорокамеры естественная
рассчитанная на однократный воздухообмен. i0
З.С.08.03.01.520706.28.ВКР17-ОД

Расчет отопления.docx

В данном проекте необходимо запроектировать отопление и вентиляцию для офисного здания со встроенными торговыми помещениями на первом этаже и двухуровневой подземной автостоянкой по ул. Кузнецова - Машиностроителей в г. Екатеринбурге.
За отм.000 в проекте принята отметка чистого пола первого этажа что соответствует абсолютной отметке - 27500.
-расчетная температура наружного воздуха -32°С
-нормативное значение ветрового давления 030 кПа
-расчетная температура внутреннего воздуха в зимний период tв°С-21
Объект представляет собой 4-этажное здание. Размеры здания в плане: 370х462 м.
Рабочие чертежи разрабатываются в соответствии с действующими нормами правилами и стандартами. Технические решения должны соответствовать требованиям экологических санитарно-гигиенических противопожарных и других норм действующих на территории Российской Федерации и обеспечивать для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных проектом мероприятий.
Расчетные параметры наружного воздуха приняты:
-в холодный период года (по параметру Б) - минус 32 °С
-в теплый период года (по параметру А) - плюс 220 °С
Источником теплоснабжения - является СУГРЭС.
Теплоноситель - вода с параметрами на вводе в ИТП:
-температура по графику Т1=130 (124 - в точке "срезки") °С Т2=70 °C
-давление Рпод.=380 кПа Робр.=210 кПа.
Схема присоединения системы вентиляции - зависимая системы отопления - независимая с установкой пластинчатого теплообменника в ИТП .
Параметры системы отопления: вода 9070 °С.
Параметры системы вентиляции: вода 13070 °С.
1 Климатологические данные
Площадка строительства здания расположена в городе Екатеринбург.
Расчетные параметры наружного воздуха принимаются по 1 в зависимости от географического нахождения объекта строительства и приведены для г.Екатеринбурга.
-расчетная температура внутреннего воздуха в зимний период tв °С - +21.
Зона влажности г. Екатеринбурга № 3 – нормальная.
- продолжительность отопительного периода равна 221сут.
-среднесуточная температура наружного воздуха +54 °С.
- средняя скорость ветра за период со средней суточной температурой воздуха 8 °С 32мс
- барометрическое давление 97 кПа.
- 56°50 северной широты
- высота над уровнем моря 237м
Параметры наружного воздуха для расчета систем вентиляции в теплый период года принимаются по параметру А в холодный период года по параметру Б. Параметры наружного воздуха для расчета систем отопления принимаются по параметру Б.
Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры внутреннего воздуха
Температура воздуха °С
Скорость движения воздуха мс не более
Относительная влажность
Холодный и переходные условия
Система теплоснабжения приточных установок предусматривается от ИТП находящемся в основном здании.
2 Архитектурно-строительные данные
Здание переменной этажности: в осях 1-10 В-Л – 4 этажа в осях 6-10К-Р - 2 этажа 2-х уровневая подземная автостоянка занимает практически всю площадь земельного участка.
Архитектура здания соответствует его функциональному назначению. Для отделки фасада предусмотрены следующие фасадные системы:
Отделка стилобата - конструкция навесной фасадной системы с воздушным зазором «NordFo
Отделка крыльца - конструкция навесной фасадной системы с воздушным зазором «NordFo
Подшивка 2 этажа - Аквапанель KNAUF RAL 9003 RAL 7022. Отделка высотной части:
Декоративная фасадная штукатурка Cerez
Витражи окна - из алюминиевых профилей «СИАЛ» окрашенные в заводских условиях RAL 7024 Заполнение - однокамерный стеклопакет стекло STOPSOL PHOENIX CLEAR производство AGC Композитная панель в составе витража RAL 1037. Декоративные ламели в составе витража RAL 1037
Приведённое сопротивление теплопередаче R0=0.65
Стеклопакет состоящий из двух или более стекол изготовленных по технологии флоатпроцесса и отличающихся хорошей планиметрией и оптическими свойствами отвечает всем жестким требованиям санитарных норм жилых и общественных помещений. Ограниченная стеклами и дистанционной рамкой внутренняя воздушная (или заполненная газом) камера стеклопакета во избежание запотевания постоянно осушается присутствующим в конструкции адсорбентом.
Для шумо- и виброзащиты здания принимаются конструктивные и планировочные меры: технические помещения располагаются вдали от помещений с постоянным пребыванием людей также организуется виброизоляция колебаний технического оборудования от сопрягающихся с ним ограждений и коммуникаций. Требуемые уровни изоляции воздушного шума между помещениями достигаются применением конструкции пола венткамеры по типу «плавающей» потолок и стены зашиты звукоизоляцией по направляющим с отделкой ГКЛ с необходимым индексом изоляции воздушного шума.
Все материалы применяемые в строительстве здания имеют сертификаты разрешающие их применение в условиях эксплуатации определенных проектом.
Двери служебного входа - стальные окрашенные в заводских условиях RAL 1037
Двери главного входа -алюминиевые остекленные окрашенные в заводских условиях RAL 7024 Заполнение – двухкамерный стеклопакет стекло стекло STOPSOL PHOENIX CLEAR производство AGC
Отметка первого этажа 0000; Высота этажей здания h= 3м. Отметка второго этажа 3300
Высота основного объема здания от отм. 0.000 до парапета кровли составляет 1682 м. Отметка парапета выхода на кровлю составляет 14330
1Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
Определение толщины утепляющего слоя
Из уравнения (2.1) находится термическое сопротивление слоя утеплителя Riут по величине которого можно определить толщину утепляющего слоя конструкции:
в — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2·°С) принимаемый по [1 табл.7];
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции; для зимних условий для поверхностей соприкасающихся с наружным воздухом αн = 23 Вт( м2°С) принимаемый по [7табл 8].
Расчёт ограждающей конструкции
Определяем фактическое термическое сопротивление ограждающей конструкции:
-Блоки стеновые из твинблока ТБ 200 (D600) по ГОСТ 21520-89 - 200 мм мм (λ1=0115 Вт(м·°C))
-Утеплитель - минераловатный утеплитель "БЗМП "ИЗБА Фасад 150" с оштукатуриванием тонкостенной штукатуркой в составе сертифицированной фасадной системы (ТУ 5762-001-78585697-2012) - 150 мм; (λ1= 00381 Вт(м·°C))
Расчет покрытия кровли
Перекрытие монолитное железобетонное - 220мм (λ1= 17 Вт(м·°C))
- Нижний слой утеплителя - пенополистирол ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86 -100мм (λ2=0041 Вт(м·°C))
-Верхний слой кровельного ковра Техноэласт ЭКП – 42мм (λ3=047 Вт(м·°C))
-Нижний слой кровельного ковра Унифлекст ВЕНТ ЭПВ – 28 мм (λ4=047 Вт(м·°C))
-Стяжка - цементно-песчаный раствор М150 армированная сеткой 4Вр-1 с ячейкой 100х100 - 50 мм (λ5 = 205 Вт(м·°C))
- Верхний слой утеплитель - пенополистирол ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86 -80мм (λ6=0041 Вт(м·°C))
Заполнение наружных дверных блоков – двухкамерный стеклопакет с приведенным сопротивлением теплопередаче не ниже 081 м·°CВт класс В1 по ГОСТ 23166-99. Размер профиля принять фирмой изготовителем
Витражи окна - из алюминиевых профилей «СИАЛ» окрашенные в заводских условиях RAL 7024. Заполнение - двухкамерный стеклопакет стекло STOPSOL PHOENIX CLEAR производство AGC .
RФТ(ОКОН)= 065 (м2c0)Вт
Перекрытие первого этажа
-Перекрытие монолитное железобетонное - 220мм (λ1=17 Вт(м·°C))
-Утеплитель - пенополистирол ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86 -80мм(λ2=0029 Вт(м·°C))
-Стяжка - цементно-песчаныйраствор М150 армированная сеткой 4Вр-1 с ячейкой 100х100 - 50 мм(λ3=204 Вт(м·°C))
- Керамогранитная плитка ГОСТ 6787-2001 с шерох. поверхностью на клеевом составе "Ceresit" – 20мм(λ4=105 Вт(м·°C))
Определяю сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций в зависимости от градусо-суток и сравниваю.
Сопротивление теплопередаче Rreqм2·°СВт ограждающих конструкций принимается по [1 табл.4] в зависимости от величины °С·сутгод
отопительного периода:
где: t оп- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания °С;
tв - средняя температура наружного воздуха за отопительный период °С;
Zоп - продолжительность отопительного периода сут.
Определяем величину градусо-суток отопительного периода (ГСОП):
RОЭН принимается в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода
ГСОП= (tВ --tОП)*ZОП
где tОП – средняя температура наружного воздуха за отопительный период
ГСОП1=(15-54)*221=4508 °С·сутгод
ГСОП2=(16-54)*221=4729 °С·сутгод
Определяю значения сопротивления теплопередаче при помощи линейной интерполяции
Торговый зал расчетная температура tВ=15 c0
RОЭН (СТЕН) = 255(м2c0)Вт RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 3.4 (м2c0)Вт
RОЭН(ОКОН)= 0.65(м2c0)Вт
Расчетная температура tв =16 c0 (Вестибюль; лестничная клетка; санузел; зона подготовки товаров)
RОЭН (СТЕН) = 260 (м2c0)Вт RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 340(м2c0)Вт
RОЭН(ОКОН)= 065(м2c0)Вт
Расчетная температура tв =18 c0 (Выставочный зал помещение охраны помещение персонала место приёма пищи)
RОЭН (СТЕН) = 275 (м2c0)Вт RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 366(м2c0)Вт
RОЭН(ОКОН)= 065 (м2c0)Вт
Расчетная температура tв =5c0 (Мусоросборная камера)
RОЭН (СТЕН) = 189 (м2c0)Вт RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 252 (м2c0)Вт
Расчетная температура tв =21 С0 (Офисы)
RОЭН (СТЕН) = 295 (м2c0)Вт RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 393 (м2c0)Вт
Выбираю Rр расчетное значение сопротивление теплопередачи. Для этого сравниваю RФТ иRОЭН выбираю максимальное значение.
RФТ(НС) = 579 (м2c0)Вт >RОЭН (СТЕН) = 295 (м2c0)Вт
Rр(НС) = 579 (м2c0)Вт
RФТ(ПОКРЫТИЙ)= 452 (м2c0)Вт >RОЭН(ПОКРЫТИЙ)= 393 (м2c0)Вт
Rр(ПОКРЫТИЙ)= 452 (м2c0)Вт
RФТ(ПЛ)= 295 (м2c0)Вт >RОЭН (СТЕН) = 260 (м2c0)Вт
RР(ПЛ)= 295 (м2c0)Вт
RФТ(ОКОН)= 065 (м2c0)Вт= RОЭН(ОКОН)= 065 (м2c0)Вт =RР(ОКОН)
RФТ(ДД)= 085 (м2c0)Вт =RР(ДД)= 085 (м2c0)Вт
Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций.
Коэффициент теплопередачи показывает какое количество теплоты переходит в единицу времени от более нагретого к менее нагретому теплоносителю через 1 м2 теплообменной поверхности при разности температур между теплоносителями 1К.
Коэффициент теплопередачи K наружного ограждения определяется по формуле:
Коэффициент теплопередачи К для всех ограждающих конструкций вычисляется по формуле:
К СТ. = 1 RОФТ (2.4)
Вычисляем фактические коэффициенты теплопередачи:
Для наружной стены КНС=1579=017 (м20c)Вт
Перекрытие над верхним этажом КПТ=1452=022 (м20c)Вт
Перекрытие над отапливаемым паркингом КПЛ=1295=034 (м20c)Вт
ОкноКОК=1065=154(м20c)Вт
Входная дверь КДД=1085=118 (м20c)Вт
Требуемое сопротивление теплопередачи
Задача расчета тепловой мощности системы отопления состоит в определении всех составляющих теплового баланса (теплопотерь и теплопоступлений) и в определении дефицита теплоты для каждого помещения и здания в целом.
QС.О = QO + QД + QB (2.5)
где: QO - основные потери теплоты через ограждающие конструкции Вт;
QД - суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции Вт;
QB - потери теплоты на инфильтрацию Вт;
Основные теплопотери
Основные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q Вт с округлением до 10 Вт для помещений по формуле:
QO =К ·А(tв – tн)n (2.6)
где: К - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (ОК)
А - расчетная площадь поверхности ограждающей конструкции м2;
tв - температура внутреннего воздуха 0С;
tн - температура наружного воздуха по параметру Б °С.
Теплопотери коридоров и внутренних помещений включаются в расход теплоты на отопление одного из прилежащих помещений.Определим размеры и площади наружных ограждений и занесем их в табл. 1.
Учитывается теплообмен между внутренними помещениями в пределах этажа. Теплопотери коридоров и прохожих включаются в расход теплоты на отопление одной из прилежащих комнат офиса вестибюля или торгового зала.
Добавочные теплопотери
Эти дополнительные расходы тепла принято учитывать путем добавок к основным теплопотерям.
Привожу добавочныетеплопотери которые учитываю при расчете
в зависимости от их ориентации по сторонам света.
Добавка на врывание холодного воздуха через наружные двери в здание не оборудованное воздушно-тепловой завесой при их кратковременном открывании принимается к основным теплопотерям дверей. Так в моём проекте предусмотрены двойные двери с тамбуром и добавка вычисляется как 027Н. H – высота здания. Указанная добавки не относятся к летним и запасным наружным дверям и воротам.
Добавка к потерям тепла через наружные стены двери и окна общественных зданий и вспомогательных помещений промышленных зданий и сооружений при наличии в этих помещениях двух или более наружных стен выражается величиной 5 %.
Расчет выполняется в табличной форме (табл.1) и заканчивается определением тепловой мощности системы отопления всего здания как суммы затрат теплоты на отопление отдельных помещений.Высота окон в офисах – 17м ширина всех окон – 22м. Высота входной двери 22м при ширине входной и балконной дверей – 13м .Отметка пола лестничной клетки на этаже – 2 равна -7200 . Высота наружной стены в лестничной клетке равна 06+33*2+3*(nЭТ-2) где nЭТ - число этажей в здании этажа паркинга nЭТ =4; 06+33*2+3*(4-2)=132м.
Привожу расчётосновныхтеплопотерь помещения № 113. Это выставочный зал. Расчетная температура внутри помещения tв=18С0
НС 1 QО= 33*126* (18+32) * 115*017 = 4064Вт
НС 2 QО= 33*45* (18+32) *115*017 = 1452 Вт
НС 3 QО= 33*57* (18+32) * 115*017 = 1839 Вт
НС 4 QО= 1*875* (18+32) * 115*017 = 1839Вт
ПЛQО= 1394*112 * (18-5) * 1 *034= 690 Вт
ОО1QО= 17*22* (18+32) * 115*154 = 3462 Вт
ОО2QО= 17*22* (18+32) * 115 *154= 3462 Вт
ОО3 QО= 23*128* (18+32) * 115 *154= 2597Вт
ОО4QО= 23*875* (18+32) * 115*154 = 17821Вт
ДQО= 13*22 (18+32) * 11 *118= 8235Вт
Тепловая мощность систем отопления Qс.о. Вт определяется как сумма затрат теплоты на отопление отдельных помещений и лестничных клеток
Qр = Qр1 + Qр2+Qр3+Qр4 + Qрлк = 24190 + 21180 + 17630 + 23700+ 19800 =106500 Вт
Находим теплопотери остальных помещений и расчетные данные заносим в табл.2.5.
3 Конструирование систем отопления
Система отопления 1. тупиковая двухтрубная система отопления тамбур- шлюзов с подпором воздуха при пожаре.
Система отопления 2: тупиковая двухтрубная система отопления лестничных клеток.
Система отопления 3: система отопления выставочного зала двухтрубная горизонтальная с попутным движением теплоносителя.
Система отопления 4:система отопления торговых залов двухтрубная горизонтальная с попутным движением теплоносителя.
Система отопления 5:система отопления офисных помещений двухтрубная горизонтальная с попутным движением теплоносителя.
Системы отопления офисных помещений торговых залов и выставочного зала двухтрубные горизонтальные с попутным движением теплоносителя. Остальные системы отопления тупиковые двухтрубные.
Стояки и магистрали системы отопления выполняются из стальных водогазопроводных и электросварных труб подводки к отопительным приборам и трубопроводы проложенные в конструкции пола – из металлополимерных труб Uponor с пресс-фитингами.
Подземные паркинги отапливаемые. Отопление воздушное и рассчитывается в разделе вентиляции.
Отопление помещений для технических коммуникаций осуществляется за счет тепловыделения от установленного оборудования.
Отопление электрощитовой технического помещения для погружных насосов мусорокамеры электрическое электроконвекторами с автоматическими терморегуляторами.
Установка отопительных приборов
В качестве отопительных приборов офисных помещений выставочного зала и торговых залов предусматриваются стальные панельные вентильные радиаторы Purmo высотой 300 мм дополнительно устанавливается термостатическая головка.
Остальные отопительные приборы – стальные панельные радиаторы Purmo высотой 500 мм.
Все отопительные приборы предусмотрены с клапаном для выпуска воздуха (входит в комплект поставки отопительного прибора).
Отопительные приборы в лестничных клетках размещаются на высоте 2200 от площадок.
Удаление воздуха и арматура
В системах отопления предусматриваются устройства для выпуска воздуха в верхних точках и опорожнение систем в нижних точках. На каждом стояке предусмотрена запорная арматура со штуцерами для присоединения шлангов (для спуска воды или удаления воздуха). В горизонтальных системах предусмотрены устройства для опорожнения систем отопления на каждом этаже.
На ветках устанавливаются балансировочные клапаны статические (на обратном трубопроводе). Регулирующая арматура обеспечивает тепловую и гидравлическую устойчивость систем отопления.
Прокладка трубопроводов
Магистрали и стояки всех систем отопления прокладываемые вне обслуживаемых помещений и трубопроводы в системе теплоснабжения приточных установок выполняются в тепловой изоляции с цилиндрами EURO-ШЕЛЛ-Ц толщиной 30 мм с покрытием алюминиевой фольгой с армирующей сеткой класса НГ. Все магистральные трубопроводы должны иметь уклон 0003 в сторону узла ввода теплосети.
Трубопроводы в местах пересечения перекрытий внутренних стен и перегородках прокладываются в гильзах из негорючих материалов.
Металлополимерные трубы
Металлополимерные трубы (далее - трубы) применяют при
проектировании и монтаже систем отопления расчетная температура которыхне превышает 90 °С при давлении в трубах не более 10 МПа по даннымнормативных документов на трубы или сертификационных испытаний.
Металлополимерная труба представляет собой пятислойную конструкцию состоящую из тонкостенной алюминиевой трубы на которую
изнутри и снаружи наносится клеевая основа а затем - "сшитый" полиэтилен.
Металлополимерная труба сочетает следующие достоинства
металлической и пластмассовой труб:
- 100%-ная кислородонепроницаемость;
- коррозионная стойкость;
- отсутствие минеральных отложений на стенках труб;
- долговечность 25 лет;
- морозоустойчивость;
- надежность работы в условиях повышенной сейсмичности;
- повышенная шумопоглощающая способность;
- удобство транспортирования;
При прокладке трубопроводов предусматривается доступпри ремонте в местах расположения разборных соединений и арматуры.
4 Тепловой расчет отопительных приборов
Устанавливаются радиаторы PURMOVentilCompact высотой 300 и 500.Они сконструированы для работы в современных энергосберегающих и автоматизированных системах центрального отопления. Они быстро реагируют на действие термостатических вентилей и на импульсы других элементов автоматической регулировки позволяя достигнуть максимальной экономии тепла и в свою очередь экономии электроэнергии насоса вызывающего циркуляцию в системе отопления.
Рассчитываю отопительные приборы для двухтрубной горизонтальной системы отопления №3согласно тепловой нагрузке Q = 6720 Вт. Отопительные приборы стальной панельный радиатор с нижней подводкой СV-22-300
*[Прил.Е]использую технические характеристики стального панельного радиатора Purmo для температуры 756520. Также корректировочные коэффициенты для параметров 907018°C и т.д.
Корректировочный коэффициент будет равен k=073
Стальной панельный радиатор в отличие от секционного радиатора может быть подобран требуемой тепловой мощности под требуемые его размеры по высоте и длине.
Размеры радиатора по высоте: 300мм по длине 1000исходя из соображений дизайна помещения и ширины витража. Радиатор устанавливается без ниши открыто у стены4 = 100.
В соответствии с методикой [4] произвожу расчет.
Суммарное понижение температуры воды примем tм = 0 т.к. металлополимерные трубопроводы проложены в конструкции пола в защитной гофре. Стальные магистральные трубопроводы изолированы изоляцией и проложены в отапливаемой части здания.
Расчетные параметры системы отопления tг = 900С tо = 70 0С tр = 180С.
Определяем среднюю температуру отопительного прибора и среднюю расчетную разность температурдля двухтрубной системы отопления
Для отопительного прибора определяется средняя расчетная разность температур
tр - расчетная температура воздуха в отапливаемом помещении 0С.
tср = 80 - 18 = 620С.
Тепловой поток от трубопроводов открыто проходящих в рассматриваемом помещении принимаем равным Q3 = 0 т.к. трубопроводы проложены скрыто в конструкции пола в защитной трубе. Таким образом Q1 = Qпр. = 1120 Вт.
Воспользуемся характеристиками таблиц Е при t 907018°C. Тогда требуемый номинальный тепловой поток прибора определится следующим образом:
φ=(ΔtсрΔtн)1+n(Gпр360)p=(6460)1+025+025(57360)000=1084
QН= (1120*100)1084 = 1033 Вт.
По требуемой величине QНподбираем по каталогу производителя в данном случае по таблице Е отопительный прибор номинальный тепловой поток которого Qн должен быть близким к значению Qн а также может быть меньше требуемого но не более чем на 5 % или на 60 Вт.
Важно использовать корректировочный коэффициент k=073. Для этого мы умножаем 1033Вт *073=754 Вт. После этого подбираем тип радиатора по параметрам 7565200С
Подходит под выбранные параметры радиатор CV-22-300-900. Принимаем его к установке. Тепловой поток радиатора для наших параметров: 9070180С равен 1184 Вт.
В вестибюле мы устанавливаем 6 радиаторов CV-22-300-900.
Результаты расчета занесены в таблицу 2.6
Наименование помещения
Радиатор Purmo Ventil Compact Тип 1122
Первый этаж (система отопления 3 и 4)
Второй этаж (система отопления 5)
7 Приточная венткамера
8 Комната приема пищи
продолжение табл.2.6
Третий этаж (система отопления 5)
Четвертый этаж (система отопления 5)
Лестничная клетка(система отопления 2)
Отопление тамбур-шлюзов с подпором воздуха при пожаре (система отопления 1)
5Гидравлический расчет системы отопления
Запроектированы двухтрубные системы отопления. Параметры теплоносителя 9070 0С. Предусмотрены отдельные системы отопления для лестничных клеток тамбур-шлюзов с подпором воздуха при пожаре выставочного зала торговых залов и офисов.
Так как системы отопления подключены к одному коллектору то соединение систем отопления будет параллельным. Необходимо увязать для примера систему с максимальным расходом теплоты. Остальные системы будут регулироваться автоматическими балансировочными клапанамиASV-PV.
Клапаны ASV-P предназначены для поддержания постоянного перепада давлений в системах с переменным гидравлическим режимом например на стояках двухтрубной системы отопления. ASV-P поддерживает перепад давлений на уровне 01 бар (10 кПа). Клапаны ASV-P устанавливаются на обратном трубопроводе (стояке) системы.
Расход теплоты на системы отопления привожу в таблице 2.7
этаж (Выставочный зал)
этаж (Торговые залы)
Цель гидравлического расчета системы отопления состоит в подборе диаметров ее участков таким образом чтобы располагаемого давления было достаточно для преодоления всех сил сопротивления по ходу движения теплоносителя.
Для примера расчета выбираю систему с максимальным расходом теплоты это система отопления №5.
Выбираю главное циркуляционное кольцо с указанием тепловой нагрузки на участке длины участка. Кольцо разбиваю на расчетные участки и произвожу гидравлический расчет методом удельной потери давления на трение.
Расчетное кольцо приведено на аксонометрической схеме (рис 3).
Гидравлический расчет производим в следующей последовательности:
Расход теплоносителя в кольцах системы отопления G кгч определяется по формуле:
G = 36·Qc·(tг – to) (2.9)
где Q - тепловая нагрузка на участке Вт;
- переводной коэффициент кДжВт·ч;
c - удельная теплоемкость воды равная 4187 кДжкг·оС;
tг to - температура горячей и обратной воды оС.
Тепловая нагрузка кольца есть сумма тепловых нагрузок всех присоединенных к нему отопительных приборов.
Расчетные удельные потери давления на трение Rp Пам определяются по формуле:
где 065 - коэффициент учитывающий долю потерь давления на трение;
pp - располагаемое давление Па;
l - общая длина участков расчетного кольца м.
Зная Rp и расход теплоносителя на участке по [9табл.46.1] находим условный диаметр трубы и скорость движения воды. Выбранную скорость движения воды сравниваем с допустимой по [3;прил.Б2].
Потери давления на трение каждого участка равны Rф·l
где Rф – табличное (фактическое) значение удельной потери давления на трение;l – длина участка.
По расчетной схеме с помощью [10] определяем на каждом участке . Потери давления на местные сопротивления Z Па рассчитываем по формуле:
где V - скорость воды мс;
ρ - плотность воды кгм3.
Автоматический балансировочный клапан ASV-P применяется совместно с ручным запорно-измерительным клапаном типа ASV-M. Этот клапан предназначен для подключения импульсной трубки регулятора ASV-P к подающему стояку двухтрубной системы отопления а также для измерения перепада давлений на стояке при настройке регулятора. Клапан ASV-P монтируется на обратном стояке системы отопления а клапан ASV-M - на подающем.
При подборе и настройке гидравлических балансировочных клапанов может быть использована следующая зависимость:
где - потери давления в клапане бар;
G – расчетный расход проходящий через клапан среды м3ч;
kv –условная пропускная способность клапана м3ч; принимается по табл.2.9
Пример расчета для участка №1:
Расход теплоносителя для первого участка:
Определяю потери давления по [табл.12 4] на трение и скорость воды на каждом участке R*l Па где l=10м – длина участка.
Перечень местных сопротивлений:
-отвод 90х1=05х1+15*1+0235+18=2235
-термостат Danfoss (=0235)
-радиатор Purmo [табл. 579] (=18)
Определяются потери давления в местных сопротивлениях:
Z=ρ*22*=1000*007822*20235=60Па
Потери давления на участке
Составляем перечень местных сопротивлений для остальных участков расчетного кольца для металлополимерных труб и стальных трубопределяем Z и заносим в графы 9 и 10 таблицы 2.10. Расчет местных сопротивлений был произведен при помощи программы гидравлического расчета.
Участок № 2(dУ=16мм)
=15*1+18+0235=15=19735
-радиатор Purmo [табл. 579] (=18)
=15*1+05*3+18+0235=15=22735
Суммарные потери в системе отопления составляют:
(Rl+Z)= 32770 Па (добавлены 10% на неучтенные потери)
Гидравлический расчет систем отопления производился программой OVENTROP
Гидравлический расчет системы отопления №5 сведен в таблицу 2.11; системы отопления 4 сведен в таблицу 2.12; системы отопления 3 в таблицу 2.13; системы отопления 2 сведен в таблицу 2.14; системы отопления 1 сведен в таблицу 2.15. Расчетные схемы приложены на рис. 3-7
Необходимо увязать системы отопления в коллекторе: Увязываю систему 4 и 5 для примера расчета.
Нагрузка на систему отопления Q5=74кВт; Суммарные потери давления =328кПа. Нагрузка на систему отопления Q4=30кВт; Суммарные потери давления =358кПа.
Расчетное давление в коллекторе системы отопления Рпод.=380 кПа.
Потери давления в системе отопления №4 увязываю с давлением в коллекторе системы отопления.
(Установка балансировочного клапана не требуется)
Потери давления в системе отопления №5 увязываю с давлением в коллекторе системы отопления.
(Требуется установка балансировочного клапана)
Расход теплоносителя через устанавливаемый клапан:
Пропускная способность полностью открытого клапана определяется потерями давления на клапане и расходом теплоносителя.
Используя полученные значения нахожу диаметр по диаграмме [рис.415].
Выбираю клапан VRB 2 Ду 32мм (наружная резьба).
Также увязываю остальные системы отопления и привожу подбор в табл. 2.10
Наименование системы отопления
Даление в коллекторе СО (кПа)
Нагрузка на систему отопления Q (кВт)
Суммарные потери давления (кПа)
Подобранный клапан фирмы Danfoss
VENTIL COMPACT – тип 22
Тепловая мощность радиаторов (Вт) по норме EN 442 для параметров 907020 C и 756520 C.
Корректировочные коэффициенты
температуранагревательногоагента [C]
величина коэффициента для подбора теплоотдачи радиатора при других кроме 756520 C температурах
температура воздуха ti в отапливаемом помещении [C]
Б2. Справочная информация
Б3. Справочная информация
VENTIL COMPACT (PURMO CV)
Универсальные панельные радиаторы PURMO VentilCompact с профилированными нагревательными панелями и конвекционными элементами снабжённые боковы-ми накладками и верхней накладкой типа «гриль». Два нижних и четыре боковых присоединительных отверстия с внутренней резьбой G ” делают возможным под-соединение снизу а в случае необходимости – сбоку. В комплект входит встроенная клапанная вставка с предварительной регулировкой производства Oventrop.
Материал: высококачественный глубокоштампованный лист из низкоуглеродистой холоднокатаной стали DC01 по EN 10130
Шаг вертикальных водяных каналов: 333 мм
Патрубки: 2 x G " снизу справа (слева – на заказ)
Рабочее давление: 10 бар
Максимальная температура: 110 °C
Испытательное давление: 15 бар (заводское – 13 бар)
Цвет: белый RAL 9016 другие цвета по шкале RAL – по заказу
Аксессуары: кронштейны пробка воздухоотводчик в комплекте с радиатором
Е.2. Радиаторы СV11 и CV22
Е.3. Тепловые характеристики стандартного панельного радиатора
ENTIL COMPACT – тип11
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.: ГУП ЦПП2004. 25с.
СНиП 2.09.04-87 "Административные и бытовые здания" Госстрой СССР -М.Стройиздат 1988г.
СП 41-102-98 Проектирование и монтаж трубопроводов систем отопления с использованием металлополимерных труб
ГОСТ 21.602-79. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*
Внутренние санитарно-технические устройства: Справочник проектировщика. Ч.1. Отопление Под ред. И.Г. Староверова. М.: Стройиз-дат 1990. 344 с.
Каталог продукции. "Purmo. Общее техническое описание I02
СНиП 2.04.05-91 . Отопление вентиляция и кондиционирование Мин-строй России. – М.: ГУП ЦПП 1999. 65с.
СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения Госстрой России. М.: ГУП ЦПП 2000. 60с.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. В.Н. Богословский Б.А. Крупнов А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд. перереб. и доп.- М.: Стройиздат 1990.- 344с.: ил.-(Справочник проектировщика).
Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учеб. пособие для вузов В.П. Титов Э.В. Сазонов Ю.С. Краснов В.И. Новожилов. М.: Стройиздат 1985. 208 с.
Шумилов Р.Н. Теоретические основы вентиляции. Аэродинамика: Учебное пособие.2-е изд. перераб. и доп. Екатеринбург: УГТУ 2000. 92 с.

ОВ.dwg

Офисное здание со встроенными торговыми помещениями на первом этаже и двухуровневой подземной автостоянкой по ул. Кузнецова - Машиностроителей в г. Екатеринбурге
в конструкции пола 4 этажа
в конструкции пола 2 этажа
термоманометр ТМТБ-31
к воздухонагревателю
клапан 3-х ходовой с электроприводом*
*- поставляется в комплекте с приточной установкой
План паркинга -1 этажа
План паркинга -2 этажа
EI 30 (4550х2200 мм)
- Проектируемое место расположения кондиционера
EI 30 (4800х2200 мм)
Экспликация помещений
Тех.помещение для коммуникаций
Лифтовой холл с подпором воздуха
Комната уборочного инвентаря
Приточная венткамера
Воздухозаборная шахта
Помещение персонала (комната приема пищи)
Кладовая уборочного инвентаря
перевозка пожарных подразделений
Линия существующей плиты
велосипедная парковка
Тамбур-шлюз с подпором воздуха при пожаре
Мусоросборная камера
Тамбур санузла с КУИ
Зона подготовки товаров
Противопожарная перегородка
Техническое помещение для погружных насосов
Водосточная воронка
Противопожарные ворота
с калиткой ( 800 мм)
Линия перелома разреза
I типа (зашивка ГКЛ)
Бетонная плитка 30мм
Водосточная труба балконов
Колесоотбойник резиновый
минераловатный утеплитель
Стойки для крепления воздуховода
Объединение водостока
Трубопроводы проложены в конструкции пола в защитной гофре 2. Трубопроводы прокладываются у стен и на чертеже отнесены от стен условно 3. Привязки трубопроводов и нагревательных приборов уточнять по месту Т11Т21 - система отопления
вода по графику температур 90 70 оС Т1Т2 - система теплоснабжения
вода по графику температур 130 70 оС
Ст. Теплосн. ø76х3.0
узел обвязки установки П5
узел обвязки установки П3
узел обвязки установки П6
Ст. Теплосн. ø57х3.5
узел обвязки установки П2
ø76х3.0 на систему теплоснабжения
ø25х3.2 на систему отопления 3
ø32х3.2 на систему отопления 4
ø57х3.5 на систему отопления 5
ø20х2.8 на систему отопления 1
ø32х3.2 на систему отопления 2
система отопления 3
в конструкции пола 1 этажа
Система отопления 3
под перекрытием - 1 этажа
см. ROCK.205-01-14-ТМ
воздухоотводчик автоматический 12
система отопления 4
Система отопления 4
система отопления 5
в конструкции пола 3 этажа
Система отопления 1
Система отопления 2
в подшивном потолке 1 этажа
Схемы систем отопления
Стальной панельный радиатор - VENTIL COMPACT тип 21CV (22CV) в комплекте с термост. вентилем
предварительная настройка
Термостатическая головка
Пресс-фитинг Uponor для трубы 16х2.0
труба Uponor MLC max в защ. гофре
труба Uponor MLC ø16х2.0
кронштейны для напольной установки
клапан для выпуска воздуха
Т11Т21 - система отопления
вода по графику температур 90 70 оС
Трубопроводы прокладываются у стен и на чертеже отнесены от стен условно 2. Привязки трубопроводов и нагревательных приборов уточнять по месту Т11Т21 - система отопления
Система отопления 5 (2-5 этажи)
Схема системы отопления 5
Система отопления 5 (2-4 этажи)
Схема к гидравлическому расчету системы отопления 5 (2-4 этажи)
Схема к гидравлическому расчету системы отопления 4
Схемы к гидравлическому расчету систем отопления 1 и 2
Схемы систем теплоснабжения установок
систем отопления 1-4. Узел 1.
Узлы обвязки воздухонагревателей
Гидравлический расчет системы отопления 3