Курсовой по ЖБК 4.1 проектирование монолитного перекрытия

Содержание курсового.doc

Компоновка конструктивной схемы и технико-экономические показатели вариантов ребристого монолитного перекрытия ..6
1 Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов для выбранного оптимального варианта перекрытия ..9
Расчёт и конструирование монолитной балочной плиты .10
1 Определение расчетных пролетов 10
2 Подсчет нагрузок на плиту ..11
3 Определение внутренних усилий в плите 12
4 Расчет прочности нормальных сечений плиты ..13
5 Расчет прочности ж.б. элементов на действие поперечных сил ..17
Расчет и конструирование второстепенной балки 18
1 Исходные данные ..18
2 Определение расчетных пролетов 18
3 Подсчет нагрузок на второстепенную балку .19
4 Построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил .19
5 Расчет прочности сечений нормальных к продольной оси балки ..21
6 Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе 24
7 Построение эпюры материалов второстепенной балки 25
8 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней 264 Расчет монолитной колонны ..294.1 Нагрузки действующие на колонну ..294.2 Определение площади продольной арматуры ..31
Расчет и конструирование фундамента .33
1 Определение глубины заложения и высоты фундамента 33
2 Определение размеров подошвы фундамента 34
3 Расчет фундаментов по прочности ..35
Расчет и конструирование междуэтажного перекрытия в сборном железобетоне 39
1 Выбор расположения ригелей и плит. Назначение основных габаритных размеров элементов перекрытия.39
Расчёт и конструирование ригеля ..40 7.1 Расчет нагрузок действующих на плиту ..40 7.2 Расчет нагрузок действующих на ригель .40 7.3 Определение усилий возникающих в сечениях ригеля от действия внешней нагрузки .42 7.4 Расчет прочности нормальных сечений ригеля . 43 7.5 Расчёт прочности сечений наклонных к продольной оси ригеля ..46
6 Построение эпюры материалов ..47
7 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней 48
8 Расчет стыка ригеля с колонной .50
Расчет и конструирование сборной железобетонной многопустотной плиты 52 8.1Сбор нагрузок действующих на плиту 52
2 Определение усилий возникающих в сечениях плиты от действия внешней нагрузки .53 8.3 Расчёт прочности нормальных сечений ..54 8.4 Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси плиты .56
5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения ..57
6 Расчет по образованию трещин ..58 8.7 Расчет плиты по раскрытию трещин 59 8.8 Расчет плиты по деформациям .60
Список литературы .63

Жбк мое.docx

Железобетон представляет собой комплексный строительный материал состоящий из бетона и стальных стержней работающих в конструкции совместно в результате сил сцепления.
Известно что бетон хорошо сопротивляется сжатию и значительно слабее растяжению (в 10-20 раз меньше чем при сжатии) а стальные стержни имеют высокую прочность как при растяжении так и при сжатии. Основная идея железобетона и состоит в том чтобы рационально использовать лучшие свойства составляющих материалов при их совместной работе. Поэтому арматуру располагают так чтобы возникающие в железобетонном элементе растягивающие усилия воспринимались в большей степени арматурой. В изгибаемых элементах например в плитах балках настилах и др. основную арматуру размещают в нижней растянутой зоне сечения а в верхней сжатой зоне ее либо совсем не ставят либо ставят небольшое количество необходимое для конструктивной связи стержней в единые каркасы и сетки. В элементах работающих на сжатие например в колоннах включение в бетон небольшого количества арматуры также значительно повышает их несущую способность. Возникающие в колоннах растягивающие напряжения от поперечных деформаций воспринимаются хомутами или поперечными стержнями; последние служат также для связи продольных стержней в плоские или пространственные каркасы. В растянутых элементах действующие усилия воспринимаются арматурой.
Благодаря многочисленным положительным свойствам железобетона – долговечности огнестойкости высокой прочности и жесткости плотности гигиеничности и сравнительно небольшим эксплуатационным расходам конструкции из него широко применяют во всех областях строительства.
Данный первый курсовой проект по дисциплине “Железобетонные конструкции” включает расчет и конструирование пустотного перекрытия многоэтажного промышленного здания в двух вариантах – сборном и монолитном. В сборном варианте выполняется компоновка конструктивной схемы перекрытия расчет и конструирование предварительно напряженной многопустотной или ребристой плиты многопролетного ригеля со стыком железобетонной центрально сжатой колонны простенка. В монолитном варианте выполняется компоновка конструктивной схемы перекрытия расчет и конструирование плиты и второстепенной балки колонны и фундамента.
Расчеты выполнены в соответствии с требованиями СНБ5.03.01.02 “Бетонные и железобетонные конструкции”
В курсовом проекте по дисциплине ’Железобетонные и каменные конструкции’’ выполнен расчёт и конструирование ребристого перекрытия многоэтажного гражданского здания в двух вариантах – монолитном и сборном.
В монолитном варианте производится выбор наиболее рационального расположения главных и второстепенных балок выполняется компоновка конструктивной схемы пустотного перекрытия расчёт и конструирование плиты второстепенной балки колонны и фундамента.
В сборном варианте выполняется компоновка конструктивной схемы перекрытия расчёт и конструирование пустотной плиты многопролётного ригеля.
Компоновка конструктивной схемы и технико-экономические показатели вариантов ребристого монолитного перекрытия
Выбор рационального варианта производится на основании сравнения технико-экономических показателей перекрытия в зависимости от назначения здания размеров помещений эксплуатационных требований и т.п. При прочих равных условиях предпочтение отдают варианту с более высокими технико-экономическими показателями.
Для выбора более рационального варианта расположения главных и второстепенных балок составляются две схемы плана здания в которых варьируются величины и направления пролётов главных и второстепенных балок.
Принимаем для первого варианта: пролёт главных балок – второстепенных балок - пролет плиты . Для второго варианта принимаем: пролёт главных балок – второстепенных балок - пролет плиты .
Об экономичности варианта разбивки сетки колонн и балок можно судить по значению приведенной толщины бетона которая представляет собой объём бетона плиты балок и колонн отнесённый к одному метру квадратному перекрытия.
По формуле Овечкина вычисляют приведенную толщину перекрытия:
где приведенная толщина плиты:
приведенная толщина второстепенной балки:
приведенная толщина главной балки:
приведенная высота колонны:
где количество пролетов монолитной плиты;
количество пролетов второстепенной балки;
количество пролетов главной балки.
Рисунок 1 – Первый вариант компоновки перекрытия
Рисунок 2 – Второй вариант компоновки перекрытия
В формулах (1.1) – (1.5):
- полная расчетная нагрузка на плиту:
- полная расчетная нагрузка на второстепенную балку:
- полная расчетная нагрузка на главную балку:
В результате компоновки вариантов перекрытия и данных принимаем следующие варианты.
Вариант 1. Исходные данные:
Вариант 2. Исходные данные:
К дальнейшим расчетам принимаем первый вариант как более экономичный по расходу бетона т. к. мм > мм.
1 Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов для выбранного оптимального варианта перекрытия
Толщина плиты принимается:
- согласно (1 таблица 11.3) для монолитных перекрытий промышленных зданий не менее 70 мм;
- из условий прочности по (5 формула(7.9)) при полной расчетной нагрузке
где - расчетное сопротивление бетона сжатию ;
- по конструктивным требованиям из условия жесткости
Окончательно принимаем мм.
Высота второстепенной балки принимается:
- по (5 формула (7.10)) при полной расчетной нагрузке
- по конструктивным требованиям из условий жесткости
Принимая во внимание требования градации размеров балок окончательно принимаем мм.
Высота главной балки принимается:
- по (5 формула (7.11)) при полной расчетной нагрузке
Ширина главной балки мм.
Сторона квадратного сечения колонны определяется следующим образом:
Принимаем с учетом градации размеров сечения колонны мм.
Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной
1 Определение расчетных пролетов
Статический расчет плит выполняем рассматривая ее как многопролетную неразрезную балку шириной мм.
Привязку кирпичных стен принимаем мм.
Крайний расчетный пролет (рисунок 3):
Средний расчетный пролет:
Рисунок 3 – К определению расчетных пролетов монолитной плиты
Размер поля плиты в длинном направлении:
- между осями А-Б и Г-Д (см. рисунок 2)
- между осями Б-Г (см. рисунок 2)
Так как и следовательно плита рассчитывается как балочная.
2 Подсчет нагрузок на плиту
Нагрузка действующая на перекрытие состоит из постоянной и временной. Принимаем следующую конструкцию пола перекрытия: бетонный пол цементно - песчаная стяжка. Расчетные постоянную и временную нагрузки вычисляют путем умножения нормативных на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке т. е:
где - коэффициенты надежности по нагрузке( для постоянной для временной ).
Нагрузки на 1 м2 поверхности плиты в килопаскалях приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия
Нормативная нагрузка кПа
Расчетная нагрузка кПа
3 Определение внутренних усилий в плите
Плита рассматривается как неразрезная многопролетная балка загруженная равномерно распределенной нагрузкой . Моменты в таких конструкциях определяются с учетом перераспределения усилий вследствие развития пластических деформаций по готовым формулам.
Расчетная схема плиты и эпюры внутренних усилий представлены на рисунке 4.
При ширине полосы мм или 1 м нагрузка приходящаяся на 1 м2 плиты равна по величине нагрузке на 1 м погонной полосы. Таким образом расчетная нагрузка на плиту: постоянная нагрузка кНм переменная - кНм.
На первой промежуточной опоре:
В средних пролетах и на средних опорах:
В средних пролетах и на средних опорах где плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками:
Рисунок 4 – Расчет прочности нормальных сечений
4 Расчет прочности нормальных сечений
Для бетона класса С 1620 принимаем по (3 таблица 2.1) нормативные и подсчитанные расчетные характеристики бетона:МПа; тогда МПа; .
По (4 таблица 4.3) для бетона С 1620 находим ; по (4 таблица 6.5) ; ; .
Расчетные характеристики для арматуры класса S500 (стержневая): МПа.
Размеры сечения принятые для расчета: мм; мм;
где - защитный слой бетона арматуры плиты;
- предполагаемый максимальный диаметр арматуры плиты.
Рабочая высота сечения плиты: мм.
Подбираем площадь рабочей арматуры в крайнем пролете. Вычисляем значение коэффициента :
где - расчетный изгибающий момент;
- коэффициент работы бетона;
- расчетное сопротивление бетона сжатию;
- рабочая высота сечения плиты.
Зная значение коэффициента найдем численное значение - относительная высота сжатой зоны:
Определим значение :
Сравниваем значения и
-условие выполняется
Определим значение -относительное плечо пары сил:
Зная значение необходимого для расчета коэффициента площадь рабочей арматуры:
Подбираем площадь рабочей арматуры в первой промежуточной опоре:
Вычисляем значение коэффициента :
Подбираем площадь рабочей арматуры в среднем пролете и средней опоре:
Подбираем площадь рабочей арматуры в средних опорах где плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками:
Согласно ( 1. таблица 11.1 ) минимальный процент армирования для изгибаемых элементов поэтому .
Принимаем стержни 6мм-5 штук Ast=141мм2 с шагом 200мм-сечение сильно переармировано армирование считать не экономичным лучшим решением было бы принять армирование сварными рулонными сетками(4 мм шаг 150мм)
Таблица 2 – Требуемая площадь сечения арматуры на 1 п.м. плиты
Первая промежуточная опора
Средний пролет и средняя опора
Средних опорах где плиты окаймлены
5 Расчет прочности ж.б. элементов на действие поперечных сил производится из условия:
- расчетная поперечная сила от внешних воздействий;
- поперечная сила воспринимаемая ж.б. элементом без поперечного армирования;
Поскольку условие выполняется расчет поперечной арматуры не производится и согласно конструктивным требованиям постановка поперечной арматуры не требуется.
Расчет второстепенной балки
Размеры второстепенной балки мм (размер в осях) мм мм шаг второстепенных балок м; размеры сечения главной балки: мм мм.
Для бетона класса С 1620 принимаем расчетные характеристики бетона: МПа; тогда
2 Определение расчетных пролетов
Расчетный пролет для крайних пролетов (рисунок 6):
Расчетный пролет для средних пролетов:
Рисунок 5 – К определению расчетных пролетов второстепенной балки
3 Подсчет нагрузок на второстепенную балку
Второстепенная балка работает совместно с прилегающими к ней участками плит т. е. расчетное сечение будет тавровое с шириной полки в сжатой зоне равной расстоянию между осями (шагу) второстепенных балок: мм.
Определение погонной нагрузки в килоньютонах на метр на второстепенную балку сводим в таблицу 4.
Таблица 3 – Подсчет нагрузок на 1 м. п. второстепенной балки
Нормативная нагрузка кНм
Расчетная нагрузка кНм
Постоянная нагрузка :
- от веса пола и монолитной плиты
- от собственного веса второстепенной балки
Временная нагрузка :
4 Построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
Второстепенная балка рассчитывается как неразрезная многопролетная балка с шарнирным опиранием на стену (крайние опоры) и на главные балки (средние опоры). (рисунок 7).
Рисунок 6 – Расчетная схема второстепенной балки
Статический расчет второстепенной балки выполняется с учетом перераспределения усилий в стадии предельного равновесия конструкции. Величины коэффициентов для эпюр положительных моментов в крайних и средних пролетах для эпюры отрицательных моментов приведены в (8) в зависимости от величины отношения:
где - постоянная и переменная расчетные нагрузки на балку.
Величина ординат огибающей эпюры моментов определяется по формуле:
Результаты сведены в таблицу 5 и отображены на рисунке 8.
Таблица 4 – Значения изгибающих моментов в сечениях балки.
Расстояние х от левой опоры (в долях от расчётного пролёта)
Пролётные положительные
Величины поперечных сил на опорах:
- на крайней свободной опоре (опоры А и Д)
- на первой промежуточной опоре слева (Б (слева) и опоре Г (справа))
- на первой промежуточной опоре справа и на всех промежуточных опорах слева и справа ( опора Б (справа))
5 Расчет нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
Поперечное сечение второстепенной балки является тавровым при расчете на пролетные моменты полка тавра находится в сжатой зоне и участвует в работе при расчете на опорные (отрицательные) моменты - в растянутой зоне и в работе на прочность не участвует.
Размеры сечения принятые по расчету: мм мм мм м
Рисунок 7 - Расчётные нормальные сечения второстепенной балки
В пролете сечение балки рассматриваем как тавровое (см. рисунок 9). Ширину полки тавра в сжатой зоне равной расстоянию между осями второстепенных балок:
где - ширина свеса принимается равным значению меньшему из двух
Задаемся величиной с=30 мм в пролете и с=45 на опоре тогда:
Случай расположения нейтральной линии определяют по соотношению между значением изгибающего момента от внешней нагрузки и моментом воспринимаемый тавровым сечением при условии – нейтральная линия проходит в полке при - нейтральная линия пересекает ребро. Значение определяют по формуле:
Поскольку выполняется условие нейтральная ось расположена в пределах полки. сечение в пролете второстепенной балки рассматривается как прямоугольное с шириной полки .
Для расчета продольной арматуры второстепенной балки необходимо использовать данные из (4 таблица 4.3.) для бетона С 1620 ; по (4 таблица 6.5.) .
Для арматуры S500 МПа МПа
В пролете 1 значение коэффициента при :
Так как следовательно сжатая арматура по расчету не требуется. Находим значение по формуле:
При этом необходимая площадь арматуры рассчитывается по формуле:
Принимаем 2 12 и 2 16
Рассчитаем площадь арматуры в средних пролетах при :
Так как следовательно сжатая арматура по расчету не требуется.
Рассчитаем площадь арматуры на первой опоре при :
Так как следовательно сжатая арматура по расчету не требуется.
Принимаем 2 20 1 14
Такое армирование выбрано исходя из экономических соображений.
Рассчитаем площадь арматуры на средних опорах при :
Принимаем 2 16 1 14
Результаты расчетов и подбор арматуры в расчетных сечениях сводим в таблицу 6.
Таблица 5 – Определение площади сечения рабочей арматуры второстепенной балки.
Расположение арматуры
Принятое армирование
6 Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе
Расчет ведем аналогично расчету второстепенной балки.
Прочность железобетонной балки на действие поперечной силы определяем в первую очередь проверкой условия:
Определим значение поперечной силы воспринимаемой сечением без поперечного армирования:
где d — в мм; т.е. подставляем максимальное значение 18;
2 (минимальное значение коэффициента армирования регламентированное СНБ 5.03.01).
Тогда расчетный коэффициент армирования
Тогда с учетом рассчитанных величин получим:
Условие не выполняется тогда используя метод ферменной аналогии поперечное армирование определим из условий и
Зададимся углом наклона трещин к горизонтали и шагом поперечной арматуры S=150мм.
Где Z-расстояние между равнодействующими в сечении:
Принимаем два стержня диаметром 10мм класса S500 (Asw=157 мм2) c шагом S=150мм.
При этом должны выполняться условия:
-условие выполняется прочность по сжатой полосе обеспечена.
-условие выполняется что означает оптимальность принятого армирования.
7 Построение эпюры материалов
С целью экономичного армирования и обеспечения прочности сечений балки строим эпюру материалов представляющую собой эпюру изгибающих моментов которые может воспринять элемент по всей своей длине. 3начение изгибающих моментов в каждом сечении при известной площади рабочей арматуры вычисляют по формуле
где d- уточненное значение рабочей высоты сечения;
- табличный коэффициент определяемый:
При построении эпюры материалов считают что обрываемый стержень необходимо завести за точку теоретического обрыва где он уже не нужен по расчету прочности нормальных сечений на расстояние анкеровки lbd. При выполнении обрывов (отгибов) стержней необходимо соблюдать принцип симметрии расположения стержней в поперечном сечении балки. Также следует иметь в виду что начало каждого отгиба в растянутой зоне располагают на расстоянии точки теоретического обрыва не менее чем 05d где d-уточненное значение рабочей высоты сечения. С целью восприятия изгибающего момента от возможного частичного защемления балки на стене в первом пролете арматуру не обрывают а отгибают на крайнюю опору. Начало отгиба располагают на расстоянии 50-60 мм от внутренней грани стены.
Расчеты необходимые для построения эпюры материалов выполнены в табличной форме.
Таблица 6 Вычисление ординат эпюры материалов для продольной арматуры
Диаметр и количество стрежней
Уточненная высота сечения d=hsb-c мм
Фактическая площадь сечения стержней
Расчетное сопротивление
Относительная высота сжатой зоны сечения
Эпюра материалов должна охватывать эпюру изгибающих моментов.
Теоретическое место обрыва стержней определяем графическим путем.
8 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней
Сечения в которых обрываемые стержни не требуются по расчету проще всего определить графически. Для этого необходимо на объемлющую эпюру моментов наложить эпюру арматуры. Точки в которых ординаты эпюр будут общими (точки пересечения) определят места теоретического обрыва стержней в пролете. Для обеспечения прочности наклонных сечений второстепенной балки по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние не менее:
где – коэффициенты характеризующие условия анкеровки определяются по таблице 11.6[2];
– базовая длина анкеровки определяется с помощью таблицы 11.8[2](для арматуры класса S500);
– площадь продольной арматуры требуемая по расчету;
– принятая площадь продольной арматуры;
– минимальная длина анкеровки принимается равной наибольшему значению из величин: для растянутых стержней и для сжатых стержней.
В связи с тем что произведение изменяется в пределах 07-10 (см. п. 11.2.32[2]) а величина в условиях обрыва арматуры второстепенной балки принимается равной 07 то в курсовом проекте с целью уменьшения расчетной части разрешается принимать
Кроме того общая длина запуска стержня за точку теоретического обрыва должна быть не менее + и не менее lbd- в растянутой зоне и не менее и не менее 250мм – в сжатой зоне где – высота второстепенной балки.
Анкеровка стержней продольной арматуры на свободной опоре осуществляется путем заведения за внутреннюю грань опоры на длину не менее:
– в элементах где арматура ставится на восприятие поперечной силы конструктивно;
– – в элементах где поперечная арматура ставится по расчету а до опоры доводится не менее сечения арматуры определенной по наибольшему моменту в пролете;
– – то же если до опоры доводится не менее сечения арматуры.
Стыкуемые в пролетах стержни (стержни верхней продольной арматуры второстепенной балки) необходимо завести друг за друга на величину нахлеста равную длине анкеровки большего диаметра стыкуемых стержней. Длина анкеровки определяется по выражению (3.47).
При соединение арматуры смещение стыков не должно быть менее 15lbd.
Стыкуемые стержни должны касаться друг друга. Допускается их удаление друг от друга на расстояние не более 40мм.
Анкеровка растянутой арматуры:
Требуемая площадь сечения арматуры принятая площадь сечения арматуры. По таблице 11.8[2] Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой:
Величины остальных параметров составляют:
Окончательно принимаем
Анкеровка сжатой арматуры:
Обрываются стержни 14мм класса S500. Требуемая площадь сечения по расчету принятая площадь арматуры
Обрываются стержни 20мм класса S500. Требуемая площадь сечения по расчету принятая площадь арматуры
Обрываются стержни 16мм класса S500. Требуемая площадь сечения по расчету принятая площадь арматуры
Расчет и конструирование колонны
1 Нагрузки действующие на колонну
Колонна воспринимает продольную силу от постоянных и временных длительных нагрузок и продольную силу от кратковременных нагрузок.
Вычисляем продольную силу от постоянных нагрузок ( от собственного веса конструкции перекрытий и покрытий):
где - расчетная постоянная нагрузка действующая на плиты;
м – пролет второстепенных балок;
м – пролет главных балок;
м – ширина главной балки;
м – высота главной балки;
м – принятая толщина плиты перекрытия;
– средняя плотность бетона;
– коэффициент надежности по нагрузке;
м – ширина второстепенной балки;
м –высота второстепенной балки;
–количество второстепенных балок расположенных в грузовой площади ;
-средняя плотность кровли;
-высота полотна кровли;
- количество этажей.
Все данные подставляем в формулу (4.1) и находим значение :
Продольная сила от длительной нагрузки на перекрытие:
где - нормативная временная нагрузка на перекрытие;
- коэффициент по надежности для временной нагрузки.
Подставляем данные в формулу (4.3) и находим значение :
Продольная сила от кратковременной нагрузки на перекрытие:
Подставляя необходимые данные в формулу (4.4) находим значение :
Продольная сила от снеговой нагрузки:
где - нормативное значение снеговой нагрузки принимается в зависимости от района строительства.
Подставляя необходимые данные в формулу (4.5) находим значение :
Полная продольная сила:
Считаем что колонна защемлена в железобетонном фундаменте на отметке
-005 м тогда высота колонны составит:
Расчетная длина колонны равна:
Расчетная схема колонны представляет собой балку защемленную по обоим концам и нагруженную силой приложенной по оси колонны (рисунок 10).
Рисунок 8 – Расчетная схема колонны.
2 Определение площади продольной арматуры
Колонна изготавливается из бетона класса С 2025 продольная арматура из стали класса S500 монтажную арматуру принимаем класса S240. Площадь сечения рабочей арматуры определяем по формулам центрального сжатия при этом значения эксцентриситета принимают равным случайному эксцентриситету. Ориентировочно примем сечение колонны 400х400 мм.
Значение случайного эксцентриситета назначают максимальное из трех:
где - расчетная длина колонны;
- размер колонны в основании.
Определяем значение коэффициента учитывающего влияние продольного изгиба и случайного эксцентриситета:
где - случайный эксцентриситет (наибольший);
- начальный эксцентриситет продольной силы ;
- коэффициент учитывающий ползучесть бетона допускается в расчеты не водить.
Подставляем необходимые данные в формулу (4.10) и получаем:
Проверяем сечение колонны:
Окончательно принимаем сечение колонны 400х400 мм.
Расчет центрально сжатой колонны производим из условия:
где - продольная сила вызванная действием внешних нагрузок
- внутреннее усилие бетона и арматуры.
где - расчетное сопротивление бетона МПа;
МПа (арматура класса S500);
- площадь продольной арматуры.
Минимальная площадь продольной арматуры:
Принимаем: 4стержня 16 арматуры класса S500 с .
Диаметр поперечных стержней назначаем не менее 14 диаметра рабочей арматуры: мм. Т.о. принимаем арматуру класса S500 6. Шаг поперечной арматуры при сварном каркасе принимаем равным 20 диаметрам рабочей арматуры т. е. мм. В местах стыковки рабочей арматуры колонны шаг поперечной арматуры назначается не более 10 диаметров рабочей арматуры т. е. мм.
Расчет центрально-нагруженного отдельного фундамента под монолитную колонну
Расчет фундамента состоит из двух частей: первая включает определение формы и размеров подошвы фундамента вторая – определение высоты фундамента размеров его ступеней сечения арматуры подошвы фундамента.
Для бетона класса С 1620 принимаем по таблице 6.1 из СНБ нормативные и подсчитанные характеристики:
- нормативное сопротивление бетона осевому сжатию МПа;
- коэффициент безопасности по бетону ;
- расчетное сопротивление бетона сжатию МПа.
1 Определение глубины заложения и высоты фундамента
Глубина заложения фундамента принимается с учетом:
- назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения наличия подвала и подземных коммуникаций;
- величины и характера нагрузок действующих на основание;
- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;
- инженерно – геологических и гидрогеологических условий площадки строительства;
- глубины сезонного промерзания грунтов.
Минимальную глубину заложения фундамента во всех грунтах кроме скальных принимается не менее 05 м от поверхности планировки. Принимаем высоту фундамента исходя из условия что она будет больше сезонной глубины промерзания грунтов для г. Полоцк:
d1 - глубина заложения фундамента;
df - глубина сезонного промерзания;
kh - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения (CНБ 2.04.02-2000)
-глубину заложения фундамента принимаем 15м(3 ступени).
Из конструктивных условий получим глубину заложения:
Рассчитываем отдельно стоящий фундамент стаканного типа под монолитную колонну. Для фундамента принят класс бетона С 1620 рабочие стержни приняты из арматуры класса S 500.
В соответствии с расчетом полная расчетная продольная сила передаваемая колонной на фундамент на уровне пола первого этажа кН тогда нормативное значение этой нагрузки с учетом усредненного коэффициента надежности по нагрузке ;
2 Определение размеров подошвы фундамента
Размеры фундамента в плане определяем из расчета оснований по деформациям. При этом должно соблюдаться условие:
Предварительные размеры фундамента назначаем по конструктивным соображениям и исходя из табличных значений расчетного сопротивления грунтов основания . Грунт имеет следующие характеристики: .
Определим площадь подошвы фундамента под колонну в плане:
Ширина квадратного в плане фундамента: м.
Принимаем м (кратно 300 мм).
Уточняем расчетное сопротивление грунта с учетом принятых размеров фундамента:
где и - коэффициенты условий работы учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов ();
- коэффициент принимаемый равным 11 т. к. прочностные характеристики грунта ( и ) приняты по нормативным таблицам;
- коэффициент принимаемый равным 1 при м где - ширина подошвы фундамента;
и - усредненные расчетные значения удельного веса грунтов залегающих соответственно ниже и выше подошвы фундамента (считаем грунт однородным поэтому =);
- расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
- глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала ;
- безразмерные коэффициенты;
- глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений.
Подставляя необходимые данные в формулу (65) получаем значение :
Уточняем значения при :
Принимаем наибольшее значение:
3 Расчет фундаментов по прочности
Высота фундамента определяется из условия его прочности на продавливание в предположении что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды боковые стороны которой начинаются у колонны и наклонены под углом 45º к вертикали. Нижнее основание пирамиды продавливания должно вписываться в подошву фундамента. Если этого не происходит – увеличиваем размеры подошвы фундамента сохраняя кратность 300
Рисунок 9 –Схема центрально-нагруженного фундамента под колонну.
Рабочая высота центрально нагруженного фундамента определяется по формуле:
где - давление на грунт без учета веса фундамента и грунта на его ступенях.
где мм – толщина защитного слоя бетона без подготовки.
Так как полученная из расчета на продавливание минимальная высота фундамента не превышает назначенную ранее по конструктивным соображениям то принятую высоту не изменяем. Применяем трехступенчатый фундамент с высотой ступени мм.
Определяем сечение арматуры плитной части фундамента. Сечение рабочей арматуры подошвы фундамента определяем из расчета на изгиб консольного выступа плитной части фундамента от действия реактивного давления грунта под подошвой сечения по грани колонны и по граням ступеней фундамента.
Изгибающий момент в расчетных сечениях определяем от действия реактивного давления грунта по подошве фундамента без учета нагрузки от собственного веса фундамента и грунта на его уступах по формулам:
Подставляя необходимые данные в формулы для нахождения изгибающего момента получаем численные значения:
Требуемая площадь сечения арматуры в расчетных сечениях назначаем по максимальному значению:
По наибольшей требуемой площади сечения арматуры а в данном случае это принимаем 14 стержней 12 мм S500 площадью с шагом S=200 мм
Рисунок 10 – К расчету центрально – нагруженного фундамента под монолитную колонну
Проводим проверку фундамента на продавливание (местный срез):
где d — в мм; т.е. подставляем максимальное значение138;
что меньше 002 (минимальное значение коэффициента армирования регламентированное СНБ 5.03.01).
bw— минимальная ширина поперечного сечения элемента в растянутой зоне;
scp = NEd Ac >( 02fcd ) МПа;
NEd— осевое усилие вызванное действием нагрузки или предварительного напряжения (NEd 0 при сжатии);
Ac— площадь бетонного сечения мм2.
Определяем значение критического периметра исходя из длины закругленных секторов l=001745rn° (где n°=90° r=15dм).
Определяем погонную поперечную силу вызванную местной сосредоточенной нагрузкой принимая коэффициент =10 так как эксцентриситет приложения нагрузки отсутствует.
Поскольку значение поперечной погонной силы вызванной местной сосредоточенной нагрузкой меньше погонного усилия которое может воспринять сечение при продавливании прочность на продавливание по критическому периметру обеспечена и поперечная арматура не требуется.
Поскольку фундамент не имеет поперечной арматуры высота нижней степени должна быть проверена на прочность по наклонному сечению по условию восприятия поперечной силы бетоном:
Поскольку фундамент не имеет поперечной арматуры высота ступени должна быть проверена на прочность по наклонному сечению по условию восприятия поперечной силы бетоном:
где длина проекции рассматриваемого наклонного сечения значение которой определяем по формуле:
По формуле (5.8) получаем:
условие выполняется.
Расчет и конструирование многопустотного междуэтажного перекрытия в сборном железобетоне
1 Выбор расположения плит и ригелей. Назначение основных габаритных размеров элементов перекрытия
Тип здания – промышленное; размер здания в осях А х Б = 28х43м; количество этажей n1 = 4; высота этажа H1 = 37 м; тип панелей перекрытия – многопустотные; нормативная временная нагрузка на перекрытие pн = 43кНм2; район строительства – г Полоцк; снеговая нагрузка So = 12кНм2; класс бетона: плиты – С2025; ригеля – С1620; класс рабочей арматуры плиты S500 ригеля – S500.
Сборное перекрытие состоит из плит и поддерживающих их балок (ригелей) которые опираются на колонны и стены. Ригели могут располагаться вдоль или поперек здания. Размеры пролета ригелей промышленных зданий определяют общей компоновкой схемы перекрытия и могут составить 6 9 12м. В курсовом проекте поскольку ригели проектируется из обычного железобетона рекомендуется пролет ригеля принимать не более 7м. При проектировании курсового проекта в качестве сборных плит в промышленных зданиях применяются ребристые плиты.
Оси ригелей располагаем вдоль буквенных осей здания (параллельно длинным сторонам) с таким расчетом чтобы длина плит не превышала 6м. Крайние пролеты неразрезного ригеля назначаем несколько меньшими (до 20%) чем средние. Для рассматриваемого здания средние пролеты принять равными (по осям) м. Ригель принимаем таврового профиля с полкой в нижней зоне со скошенными боковыми гранями. Сечение колонны 400х400 мм.
Рисунок 11 – Расположение ригелей и колонн.
Размеры плиты: ширина – 1200 мм; высота – 220 мм; длина – 5400 мм.
Рабочая арматура класса S500.
Расчет и конструирование сборного ригеля
1 Расчет нагрузок действующих на плиту
Таблица 7 – Подсчет нагрузок на плиту.
2 Расчет нагрузок действующих на ригель
Нагрузка на ригель – это нагрузка взятая с плиты (полная) плюс собственный вес ригеля. Для определения нагрузки от массы ригеля задаемся размерами его сечения:
- высота ригеля принимается в пределах
Окончательно принимаем .
- ширину сечения ригеля принято назначать как .
Окончательно принимаем .
Все нагрузки действующие на ригель приведены в таблице 9.
Таблица 8 – Подсчет нагрузок на ригель.
- от веса пола и ребристой плиты
- от собственного веса ригеля
Определим расчетные пролеты ригеля:
- расчетный пролет для крайних пролетов(см. рисунок 20):
а – «привязка» стены (расстояние от внутренней грани наружной сте-
ны до разбивочной оси) принимается равной 250 мм;
lsup – величина заделки ригеля в стену принимаемая кратной полови-
не кирпича но не менее 25 см;
bc – ширина колонны.
- расчетный пролет для средних пролетов:
Ригель рассматриваем как неразрезную балку промежуточными опорами для которой служат колонны а крайними – стены.
Рисунок 12 – Расчетная схема ригеля.
Рисунок 13 – К определению расчетного пролета ригеля.
3 Определение усилий возникающих в сечениях ригеля от действия внешней нагрузки
Значения изгибающих моментов в сечениях ригеля вычислим по формуле:
где - коэффициент зависящий от соотношения между временной и постоянной нагрузками.
где - постоянная и переменная расчетные нагрузки на ригель.
Результаты вычислений сведены в таблицу 10.
Величины поперечных сил на опорах (см. рисунок 20):
- на крайней свободной опоре:
- на первой промежуточной опоре слева (В (слева)):
- на первой промежуточной опоре справа и на всех промежуточных опорах слева и справа ( опора В (справа))
Таблица 9 – Значения изгибающих моментов в сечениях ригеля.
4 Расчет прочности нормальных сечений ригеля
Предварительно назначаем диаметр рабочей арматуры 20 мм. Рабочая высота сечения . Ширина ригеля . Рабочая арматура класса S500. Бетон класса С1620.
Подбираем площадь рабочей арматуры на первой опоре.
Подбираем площадь рабочей арматуры в среднем пролете и средней опоре.
Таблица 10 – Определение площади сечения рабочей арматуры ригеля.
5 Расчёт прочности сечений наклонных к продольной оси ригеля
где d — в мм; т.е. подставляем максимальное значение 155;
Принимаем два стержня диаметром 12мм класса S500 (Asw=226 мм2) c шагом S=150мм.
6 Построение эпюры материалов
Таблица 11 Вычисление ординат эпюры материалов для продольной арматуры
Верхние конструктивные стержни
7 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней
Анкеровка 16 требуемая площадь сечения арматуры принятая площадь сечения арматуры. По таблице 11.8[2] Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой:
Анкеровка стержней 14 Требуемая площадь сечения арматуры принятая площадь сечения арматуры. По таблице 11.8[2] Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой:
8 Расчет стыка ригеля с колонной
Опорный стык ригелей на железобетонных консолях выполняется с обетонированием. В обетонированном стыке неразрезность достигают соединением опорной рабочей арматуры стыковыми стержнями и тщательным заполнением полости между торцом ригеля и колонной бетоном.
Определяем площадь поперечного сечения надопорных стыковых стержней:
d=h-a’=700-35=665мм-расстояние от нижней грани ригеля до центра тяжести стыковых стержней.
Определяем коэффициент:
Принимаем стыковые стержни на крайней опоре в количестве: 314 S500 с Аs=469мм2 которые пропускаем через заделанные в колонны трубки диаметром 40мм.
Надопорная арматура соединяется со стыковыми стержнями при помощи закладных деталей и сварки.
Длину сварных швов прикрепления стыковых стержней к закладным деталям определяют по формуле:
где - продольное усилие в стыковых швах;
hw- высота шва принимаем не менее 025 диаметра стыкового стержня и не менее 4мм;
Rwf=180МПа- расчётное сопротивление металла швов.
При двухсторонних сварных швах длина каждого шва равна:
где n- количество стыковых стержней;
d - диаметр стыкового шва.
Длина стыкового стержня равна:
Соединение верхней рабочей арматуры ригелей может быть осуществлено и при помощи арматурных вставок и ванной сварки. В этом случае устраивают выпуски арматуры из колонн которые на монтаже соединяются с опорной арматурой ригелей посредством ванной сварки. Выпуски принимают такого же диаметра и в таком же количестве что и стержни опорной арматуры ригеля.
Принимаем hw=8мм > 02520=5мм;
На один стержень при двусторонней приварке двух стержней приходится:
Принимаем =11см=11см.т.к 2 стержня
Длина стыковых стержней:
Рисунок 14-Стык ригеля с колонной
Расчет и конструирование сборной железобетонной многопустотной плиты
1 Сбор нагрузок действующих на плиту
Таблица 12 - Нагрузки на 1м2 плиты
Длительно действующая:
Кратковременно действующая
Нагрузка на 1 погонный метр плиты составит:
- полная нормативная
(8.1) - нормативная постоянная и длительно действующая
- нормативная кратковременно действующая
2 Определение усилий возникающих в сечениях плиты от действия внешней нагрузки
Рисунок 15 – К определению расчетного пролета плиты
Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между серединами опор.
Расчётная схема и эпюра моментов и поперечных сил показаны на рисунке 16
Рисунок 16 – Расчётная схема плиты.
Максимальный изгибающий момент от полной расчётной нагрузки:
Максимальный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:
Максимальный изгибающий момент от постоянной и длительно действующей нагрузок:
Поперечная сила от полной расчетной нагрузки:
3 Расчёт прочности нормальных сечений
Рисунок 17 – Расчётное сечение плиты.
Поперечное сечение многопустотной плиты приводим к эквивалентному тавровому сечению. Заменяем круглые отверстия равновеликими по площади квадратами со стороной h1.
где - диаметр круглой пустоты плиты.
Приведенная толщина рёбер:
Расчётная ширина сжатой полки
в расчет вводим всю ширину полки
Определяем изгибающий момент который может воспринять сечение при полной сжатой полке
Следовательно нейтральная линия проходит в полке и расчёт производим как для элементов прямоугольного сечения размерами
где - коэффициент учитывающий длительность действия нагрузки неблагоприятного способа её приложения;
- расчётное сопротивление бетона сжатию;
– нормативное сопротивление бетона осевому сжатию;
- частный коэффициент безопасности для бетона;
Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона
где w – характеристика сжатой зоны бетона определяемая
где - коэффициент принимаемый для тяжёлого бетона 085;
- напряжения в арматуре Нмм2 принимаемые для арматуры S500 равными
- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения принимаемое 435 Нмм2;
следовательно растянутая арматура достигла предельных деформаций. Разрушение сечения происходит пластически т.е. предельного сопротивления достигает арматура появляется трещина которая развивается по высоте сечения а затем предельного значения прочности достигает бетон конструкция разрушается.
Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
Принимаем 7 12 S500 с . Распределительную арматуру принимаем 6 S500 с шагом 300мм. Конструктивно принимаем сетку С-2 с диаметром стержней 6мм S500 и шагом 200 мм.
4 Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси плиты
где d — в мм; т.е. подставляем максимальное значение 2;
Принимаем четыре стержня диаметром 6мм класса S500 (Asw=113 мм2) c шагом S=150мм.
5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Площадь приведенного сечения.
Отношение модулей упругости (8.20)
где Еcm=32·10³МПа– модуль упругости бетона класса С2025 марки П2 по удобоукладываемости (таблица 6.2[2]).
Еs=20·104 МПа – модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.
Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани.
где y-расстояние от нижней грани до центра тяжести
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения.
Момент инерции приведенного сечения относительно оси проходящей через центр тяжести сечения.
Момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней его грани.
Момент сопротивления приведенного сечения с учетом неупругих деформаций растянутого бетона.
где =175 для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.
6 Расчет по образованию трещин
Расчет трещиностойкости сечений нормальных к продольной оси для изгибаемых элементов следует производить из следующего условия:
Где Мsdn – изгибающий момент от нормативной нагрузки
Мсr – изгибающий момент воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин (усилие трещинообразования).
Усилие трещинообразования допускается определять по упрощенной зависимости как для бетонного сечения по формуле:
где fctm – средняя прочность бетона на осевое растяжение (для бетона класса С2025 fctm=19 МПа).
Wc – момент сопротивления бетонного сечения.
Мсr=934кНм>Мsdк=33.9кНм
Условие не соблюдается следовательно производим расчет по раскрытию трещин.
7 Расчет плиты по раскрытию трещин
Значение предельно допустимой ширины раскрытия трещин при практически постоянном сочетании нагрузок (при постоянной и длительной нагрузках)
Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условия
где wk– расчетная ширина раскрытия трещин от практически постоянного сочетания нагрузок.
Расчетная ширина раскрытия трещин определяется по формуле
где srm . среднее расстояние между трещинами;
sm . средние относительные деформации арматуры определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;
. коэффициент учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.
= 13 . при расчете ширины раскрытия трещин образующихся от действия усилий возни-кающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений наименьший размер которых (вы-сота ширина толщина) составляет 300 мм и менее.
где s . относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной определяемая в общем случае из решения расчетной системы уравнений деформационной модели от действия изгибающего момента и продольной силы;
Где z – плечо внутренней пары сил в курсовом проекте принимается равным
s . коэффициент учитывающий неравномерность распределения относительных дефор-маций растянутой арматуры на участках между трещинами величину которого следует определять по формуле:
. коэффициент принимаемый равным:
для стержневой арматуры периодического профиля . 10;
. коэффициент учитывающий длительность действия нагрузки принимаемый равным при действии длительно действующих и многократно повторяющихся нагрузок 05.
Отношение допускается принимать при изгибе
Среднее расстояние s rm между трещинами мм нормальными к продольной оси в изги-баемых и растянутых элементах следует определять по формуле
где ∅ . диаметр стержня мм (при использовании в одном сечении стержней разных диамет-ров допускается принимать в формуле (8.7) их средний диаметр);
k1 . коэффициент учитывающий условия сцепления арматуры с бетоном равный:
для стержней периодического профиля k1 = 08;
k2 . коэффициент учитывающий вид напряженно-деформированного состояния элемента и принимаемый равным:
при изгибе k2 = 05;
здесь As - площадь сечения арматуры заключенной внутри эффективной площади растянутой зоны сечения Aceff ;
Aceff - эффективная площадь растянутой зоны сечения определяемая в общем случае как площадь бетона окружающего растянутую арматуру при высоте равной 25 расстояния от наиболее растянутой грани до центра тяжести арматуры.
Следовательно ширина трещин раскрытия не превышает предельно допустимую.
8 Расчет плиты по деформациям
Расчет железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия
где ak . прогиб (перемещение) железобетонной конструкции от действия внешней нагрузки мм;
alim . предельно допустимый прогиб (перемещение) мм принимаемый по разделу 10 СНиП 2.01.07.
Для железобетонных элементов прямоугольного таврового и двутаврового сечений с арма-турой сосредоточенной у верхней и нижней граней и усилиями действующими в плоскости симметрии сечения допускается определять прогиб при изгибе a(t0) по упрощенной формуле:
где αk . коэффициент зависящий от способа приложения нагрузки и схемы опирания элемента;
MSd . максимальное значение расчетного момента по предельным состояниям второй группы;
B(t0) . изгибная жесткость элемента определяемая при длительном действии нагрузки по формуле:
где Eceff . эффективный модуль упругости бетона;
III I. соответственно момент инерции сечения с трещиной и без трещины определяемый с учетом отношения:
Значения эффективного модуля упругости бетона Eceff определяются:
- при действии длительной нагрузки:
где (t0) . предельное значение коэффициента ползучести для бетона определяемое в соответствии с указаниями раздела 6.
Значение коэффициента ползучести
Максимальный прогиб в середине пролета свободно опертой однопролетной плиты загруженной равномерно распределенной нагрузкой:
Вертикальные предельные прогибы плит перекрытия по таб.19 СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия” составляют:
При пролете l=3м ак=1150 при пролете l=6м ак=1200. Для пролета l=54 ак=1190
Максимальной прогиб в середине пролета балки не превышает допустимый таким образом условие выполняется.
Список используемой литературы
СНБ 5.03.01 – 02. Бетонные и железобетонные конструкции. – Минск: Стройтехнорм 2003. – 274 с.
ГОСТ 21.503-80 Конструкции бетонные и железобетонные рабочие чертежи
СНиП 2.01.07 – 85. Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат 1987.-36 с.
Расчет и конструирование сборного железобетонного ригеля и колонны многоэтажного промышленного здания : метод. Указания к выполнению 1-го курсового проекта для студентов специальности 70 02 01 сост. В. Н. Малиновский Н.Н Шалобыта. – Брест: БГТУ 2004. – 65 с.
Железобетонные конструкции. Основы теории расчета и конструирования : учеб. пособие под ред. Т. М. Пецольда В. В. Тура. – Брест: БГТУ 2003. – 380 с.
Проектирование железобетонных конструкций: справ. пособие под ред. А. Б.Голышева. – 2 изд. перераб. и доп. – Киев: Будивельник 1990. – 544 с.

титульник жбк.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Министерство образования и науки Российской Федерации
Государственное учреждение высшего профессионального образования “Белорусско-Российский университет”
Кафедра «Строительные конструкции здания и сооружения»
Пояснительная записка
по дисциплине : «Железобетонные и каменные конструкции» на тему : «Расчет перекрытия многоэтажных промышленных и гражданских зданий»

жбк мое.dwg

Схема сборного перекрытия. Продольный разрез здания. Спецификация сборного перекрытия на 1 элемент. Расчетная схема плиты. Схемы армирования пустотной плиты перекрытия и ригеля.
Белорусско-Российский
Схема армирования плиты перекрытия
Схема междуэтажного монолитного перекрытия
Схема армирования второстепенной балки
Расчетная схема колонны
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=2650
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=4540
ø14-S500 СТБ 1704-2012 l=6800
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=1100
ø14-S500 СТБ 1704-2012 l=9840
ø20-S500 СТБ 1704-2012 l=4270
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=3200
ø16-S500 СТБ 1704-2012 l=6830
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=5760
Каркас пространственный
Второстепенная балка
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=340
ø16-S500 СТБ 1704-2012 l=4320
ø16-S500 СТБ 1704-2012 l=1810
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=1525
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=6800
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=1650
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=875
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=985
Расчетная схема плиты перекрытия
Расчетная схема второстепенной балки
Схема армирования фундамента и колонны
Эпюра поперечных сил
Второстепенные балки
00 расчетная полоса плиты
00 грузовая площадь второстепенной балки
Расчетная схема плиты
Расчетная схема ригеля
ø12 S500-185 ø6 S500-300
∅6 S500 СТБ 1704-2012 l=1150
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=5340
∅6 S500 СТБ 1704-2012 l=1270
∅6 S500 СТБ 1704-2012 l=180
∅4 S500 СТБ 1704-2012 l=1270
∅12 S240 СТБ 1704-2012 l=1070
∅16 S500 СТБ 1704-2012 l=3280
∅16 S500 СТБ 1704-2012 l=4740
∅14 S500 СТБ 1704-2012 l=2320
Ведомость расхода стали
Cхема сборного перекрытия
Пустотная плита перекрытия ПТМ 54.12.22-4.3S500
Спецификация сборного перекрытия
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=4200
∅14 S500 СТБ 1704-2012 l=2840
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=1440
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=4040
∅14 S500 СТБ 1704-2012 l=3130
∅16 S500 СТБ 1704-2012 l=5600
∅14 S500 СТБ 1704-2012 l=2030
∅16 S500 СТБ 1704-2012 l=3020
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=4230
Спецификация монолитного перекрытия
ø12-S500 СТБ 1704-2012l=5750
ø16-S500 СТБ 1704-2012 l=2870
ø12-S500 СТБ 1704-2012 l=6020
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=335
Монтажный сварной шов
Бетон. омоноличивание
Монолитное перекрытие многоэтажного промышленного здания
Схема монтажного перекрытия. Спецификация монолитного перекрытия на 1 элемент. Расчетные схемы колонны
второстепенной балки
плиты. Схемы армирования плиты. Эпюра материалов второстепенной балки.
Сборное перекрытие многоэтажного промышленного здания
∅12 S500 СТБ 1704-2012 l=640
ø10-S500 СТБ 1704-2012 l=280
ø6-S500 СТБ 1704-2012 l=260