Курсовик Основание и фундамены

Пояснилка.docx

Объемно-планировочные и конструктивные решения здания.4
Сбор нагрузок на обрез фундамента5
Инженерно-геологические условия строительной площадки6
2.Геолого-литологическая колонка (разрез)7
3.Определение физико-механических характеристик грунтов (сводная таблица)8
4.Построение графической зависимости изменение расчетного сопротивления по глубине заложения10
Выбор основного варианта фундамента для проектирования на основе экономического сравнения14
2.Расчет фундамента на естественном основании14
2.1.Определение глубины заложения фундамента14
2.2.Определение размеров подошвы фундамент16
2.3.Расчет внецентренно нагруженного фундамента19
2.4.Проверка слабого подстилающего слоя21
2.5.Расчет осадки фундамента23
2.6.Определение стоимости фундамента26
3.Расчет фундамента на искусственном основании27
3.1.Определение глубины заложения фундамента27
3.2 Выбор материала и высоты грунтовой подушки28
3.3.Определение размеров подошвы фундамента28
3.4.Расчет внецентренно нагруженного фундамента31
3.5.Проектирование грунтовой подушки37
3.6.Расчет осадки фундамента (метод послойного суммирования)39
3.7.Определение стоимости фундамента на искусственном основании42
4. Расчет свайного фундамента43
4.1 Определение нагрузок на обрез фундамента43
4.2 Определение глубины заложения ростверка43
4.3 Выбор типа сваи и ее размеров44
4.4 Определение несущей способности сваи45
4.5 Определение необходимого количества свай.46
Определение условного давления под подошвой фундамента46
4.6. Расчет внецентренно нагруженного фундамента49
4.7. Проверка свайного фундамента по II-у предельному состоянию51
4.8 Расчет стоимости свайного фундамента54
4.Экономическое сравнение вариантов фундамента54
Расчет фундаментов по заданию55
Устройство гидроизоляции и водоотведения75
Производство работ при устройстве фундамента78
Список использованной литературы81
Исходные данные для проектирования (таблица А)
Здание или сооружение
Планово-высотные размеры
Исходные усилия на обрез фундамента от расчетных нагрузок (таблица Б)
Расчетные характеристики физико-механических свойств грунтов (таблицаВ)
Для расчета несущей способности
Для расчета по деформациям
Удельный вес минеральных частиц грунта yskHм3
Модуль общей деформации Е0 МПа
Коэффициент фильтрации Кфсмс
Предел текучести WL%
Предел раскатывания WP%
Угол внутреннего трения φI [0]
Удельный вес yIIkHм3
Угол внутреннего трения φII [0]
Объемно-планировочные и конструктивные решения здания.
Здание располагается в г. Псков запроектировано в осях 1-7 А-Г.
Здание имеет прямоугольную форму в плане длиной – 36000 мм шириной – 23000 мм.
Объемно-планировочное решение здания выполнено в соответствии с особенностями технологического процесса. Сооружение выполнено по каркасной схеме с сеткой колонн 18000 × 6000 мм. Колонны выполнены из жб сечением 800×600 мм. Имеются торцевые фахверки.
Здание в осях А-Б шестиэтажное в осях Б-В восьмиэтажное в осях В-Г трехэтажное имеет подвал. Высота этажа 33м.
Стены здания выполнены из стеновых жб панелей.
Стены АБК выполнены из кирпича толщиной 380мм.
Сбор нагрузок на обрез фундамента
Значения нагрузок приведенных в таблице Б исходных данных переводим в расчетные усилия для конкретного варианта используя следующие зависимости:
NoII = NoIIтабл + a;
MoII = MoIIтабл + 05a;
ToII = ToIIтабл + 01a.
В данном варианте а = 47.
Инженерно-геологические условия строительной площадки
По результатам технического отчета об инженерно-геологических изысканиях произведенных на участке отведенным под застройку в городе Пскове основание слагают следующие грунты:
-почвенно-растительный слой
-песок средней крупности
Уровень грунтовых вод (УГВ) находится на отметке 433м от дневной поверхности (по 2-й скважине).
Здание располагается непосредственно вблизи от скважины.
2.Геолого-литологическая колонка (разрез)
Отметка Скважина №2 дата бурения:
Геологический индекс
Абсолютная отметка подошвы слоя м
Геолого-литологический разрез
Наименование пород и их характеристика
Почвенно – растительный слой
Песок желто-серый среднезернистый влажный
Супесь желто-серая слабослоистая легкая
Глина коричнево-серая ленточная
3.Определение физико-механических характеристик грунтов (сводная таблица)
По физико-механическим характеристикам грунтов определенных лабораторными испытаниями определяем расчетные характеристики:
- удельный вес сухого грунта γd;
- коэффициент пористости e;
- степень влажности
- показатель текучести
- число пластичности
Удельный вес грунта с учетом взвешенного действия γвзв.
Результаты вычисления сводятся в таблицу «Характеристики физико-механических свойств грунтов»
Расчет характеристик физико-механических свойств грунтов на примере супеси:
Удельный вес сухого грунта
Коэффициент пористости
Показатель текучести
Удельный вес взвешенного водой грунта
4.Построение графической зависимости изменение расчетного сопротивления по глубине заложения
Для выбранного геологического разреза необходимо построить зависимость изменения расчетного сопротивления по глубине
Расчетное сопротивление грунта R[kПа] оценивают для условного фундамента шириной 1м в каждом слое грунта (исключая почвенно-растительный и насыпной слой) по формуле:
где Mγ Mq Mc – коэффициенты принимаемые по табл.4 СНиП [1]
b=1 – ширина подошвы условного фундамента м
γII - удельный вес грунта залегающего ниже подошвы условного фундамента ( при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3
сII – удельное сцепление грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа
d – глубина заложения условного фундамента м.
В пределах слоя грунта определяем 2 любых положения условного фундамента шириной 1м и определяем их глубину заложения:
Точка А: φII=370 Mγ=195 d=1м
γII=1970 кНм3 Mc=1037
γII=1860 кНм3 Mc=548
γII=1905 кНм3 Mc=442
Полученные значения в виде точек наносят на график.
При расчете и построении графической зависимости изменения расчетного сопротивления по глубине было получено:
- ПРС мощностью 075м является непригодным для строительства;
- Песок средней крупности мощностью 45м – надежный несущий слой;
- Супесь мощностью 35м - надежный несущий слой;
В целом площадка пригодна для строительства.
Выбор основного варианта фундамента для проектирования на основе экономического сравнения
Для проектирования выбираем наиболее нагруженный фундамент – Ф2.
2.Расчет фундамента на естественном основании
2.1.Определение глубины заложения фундамента
Инженерно-геологический фактор.
d’=1м – глубина заложения кровли надежного фундам фундамента;
(02 03) – минимальная глубина заложения фундамента в надежный грунт.
Климатический фактор.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта:
dfn =144м – нормативная глубина сезонного промерзания грунта определяемая по СНиП или пособию (карта рис. 4 стр. 81).
- коэффициент учитывающий влияние тёплого режима здания на промерзание грунта у фундаментов наружных стен (по табл. 1 стр. 6);
Конструктивный фактор.
где dв = 25м– глубина подвала от уровня планировки м;
НФ – высота монолитного столбчатого фундамента под жб колонну
определяемая по формуле:
НФ=dc+(005+02)=08+(005+02)=105м
Где dc=08 м – заделка колонны в стакан обычной колонны.
Из рассмотренных факторов выбираем максимальную глубину заложения:
2.2.Определение размеров подошвы фундамент
Определяем расчетное сопротивление грунта R при ширине подошвы фундамента b=1 м.
где γс1 и γс2 – коэффициенты условий работы принимаемые по табл.3 СНиП [1]; k – коэффициент принимаемый равным: k=1;
Mγ Mq Mc – коэффициенты принимаемые по табл.4 СНиП [1] в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения φII грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
kz – коэффициент принимаемый равным: при b10м – kz=1;
b=1м – ширина подошвы фундамента м;
γII=15722 кНм3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
γ’II =18747 кНм3– то же залегающих выше подошвы кНм3;
сII=4375 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
d1 – приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле:
где hs=075м - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf =015м– толщина конструкции пола подвала м;
γcf =24 кНм3 – расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3;
db =26м – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала м (для сооружений с подвалом шириной В≤20 м и глубиной свыше 2 м принимается db=2м)
R=[1.95×1×1×15722 + 8.81×094× 18747+(8.81-1)× ×2×18747]
Определяем размеры подошвы фундамента.
Площадь фундамента находится по формуле:
Где N0II – вертикальная нагрузка на обрез фундамента;
NcтII – вес стены подвала
NстII=0.38×6×3.15×23=164.186кН
с – высота стены подвала в грунте м;
tст – толщина стены подвала м;
γжб – удельный вес железобетона принимаемый равным 22 24 кНм3;
γср – осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта принимаемый равным 17 19 кНм3 для зданий с подвалом
NфбII=15 кН – вес фундаментной балки определяем по каталогу сборных изделий.
Для прямоугольных столбчатых фундаментов
Конструирование фундамента.
По найденным значениям b и l принимаются окончательные размеры фундамента:
- для монолитного размеры b и l округляются до ближайшего большего значения кратного 01м и конструируют фундамент согласно Приложения 5.
Определяется вес фундамента NфII по формуле:
где Vф - объем фундамента м3
Vф= (05×19×25)+(055×16×12) –(08×06×08)=3047 м3
NфII =3047×23=70081 кН
Проверка размеров подошвы фундамента.
Определяется расчетное сопротивление R при найденной окончательной ширине фундамента b по формуле:
R = [1.95×1×19×15722 + 8.81×094× 18747+(8.81-1)× ×2×18747]
Определяется среднее давление под подошвой фундамента:
где NгрII – вес грунта на обрезах фундамента определяемый по формуле для зданий с подвалом (подвал с одной из сторон фундамента):
NгрII = 05(19×25×075 –3047)×18747 + 05(19×25×37 – 3047)×18747 = =14101 кН
Условие выполняется.
Для внецентренно нагруженного фундамента выполняют проверку краевых напряжений.
2.3.Расчет внецентренно нагруженного фундамента
Сбор нагрузок на основание (по подошве фундамента)
По обрезу фундамента NoII MoII ToII
Момент от ToII: MoII= ToII*Hф
Вес стены подвала NстII
Момент от NстII: MстII= NстII*05(tст+lс)
Вес фундаментной балки NфбII
Момент от NфбII: MфбII=NфбII*0.5(tст+lс)
Вес грунта на обрезах фундамента NгрII
Момент от NгрII: MгрII=0.25l*()
.Боковое давление грунта MEαII TEαII
Суммарная нагрузка на основание
Определение бокового давления грунта обратной засыпки.
Определение активного давления грунта обратной засыпки на стену подвала:
747*0534*tg2(45- )=3434кПа
Где c – высота стены подвала в грунте
h0- приведенная высота слоев грунта
q- временная нагрузка 10 кНм2
определение погонной нагрузки от активного давления грунта на стену подвала:
q1=P1L=3434*6=20604кНм3
q2=(P2-P1)L=(23689 – 3434)*6 = 12153кНм3
Проверка краевых напряжений.
Определяется эксцентриситет:
Определяются краевые напряжения для прямоугольных столбчатых фундаментов:
Pmax ≤ 1.2R = 1026833 кПа
Оба условия выполняются определяем величину недогрузки фундамента:
2.4.Проверка слабого подстилающего слоя
Определение природного давления грунта.
Природное давление следует определять в двух точках: под подошвой фундамента и на границе слабого подстилающего слоя по формуле:
Определение дополнительного уплотняющего давления.
Дополнительное уплотняющее давление следует определять на границе слабого подстилающего слоя по следующей формуле:
где - коэффициент определяемый по СНиП [1] срт.30 в зависимости от величин которые находятся по формулам:
где z=155 – расстояние от подошвы фундамента до границы слабого подстилающего слоя м.
Определение площади условного фундамента.
Ширина условного фундамента.
Определение расчетного сопротивления слабого грунта Rсл
Для bz = 2708 глубиной заложения =525 и bв=0
Rсл=[195×1×2708× 15722+ 881×525×187470(881-1)* *0×18747]=1605699 кПа
2.5.Расчет осадки фундамента
При расчете осадки проверяется следующее условие
Где из СП 22.13-330.2011
Осадка основания методом послойного суммирования определяется по формуле
безразмерный коэффициент
hi- толщина i-го слоя грунта
E0i-модуль общей деформации i-го слоя грунта
zpi-среднее дополнительное давление i-го слоя грунта равно половине суммы дополнительных напряжений на нижних и верхних границах того же слоя
Толщина под подошвой фундамента разбивается на слои мощностью
Таблица. Расчет природного и дополнительного давления для метода послойного суммирования
По полученным данным строятся эпюры природного давления и дополнительного уплотняющего давления.
Нижняя граница сжимаемой толщи (НГСТ) устанавливается из условий:
2.6.Определение стоимости фундамента
Ссылка на номер в таблице
1 поправка на глубину
2 поправка на мокрый грунт
Крепление стенок котлована
Устройство монолитного
3.Расчет фундамента на искусственном основании
3.1.Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента определяется по двум основным факторам: климатическому и конструктивному.
где df -расчетная глубина сезонного промерзания грунта
dfn –нормативная глубина сезонного промерзания грунта
kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания на промерзание грунта у фундаментов наружных стен.
dкл ≥ df=04*144=0576м
где dв 25– глубина подвала от уровня планировки м;
НФ – высота фундамента.
dc = 08- заделка колонны в стакан.
Найденное значение глубины заложения фундамента d должно удовлетворять по инженерно-геологическому фактору условию:
(075+01)-37= -285 2
3.2 Выбор материала и высоты грунтовой подушки
Выбор материала грунтовой подушки
Материал – песок средней крупности
Выбор высоты грунтовой подушки
Высоту подушки hП рекомендуется принимать 05 20 м.
3.3. Определение размеров подошвы фундамента
Определить расчетное сопротивление R для фундамента шириной 1 м.
Для прямоугольных столбчатых фундаментов:
b==25425м l==b·k=34435 м
Конструирование фундамента
где Vф – объем фундамента м3
Vф = (05*25*35)+(055*15*22)-(08*06*08)=5806 м3
Определяется вес грунта на обрезах фундамента по формуле:
Выполняется проверка:
3.4.Расчет внецентренно нагруженного фундамента
Определение бокового давления грунта обратной засыпки
747*0534*tg2(45-)=3434кПа
c – высота стены подвала в грунте
q2=(P2-P1)L=12153кНм3
Оба условия выполняются.
Условие не выполняется уменьшаем размеры фундамента.
Vф = (05*18*28)+(055*12*18)-(08*06*08)=3324 м3
Расчет внецентренно нагруженного фундамента
Vф = (05*17*27)+(055*13*19)-(08*06*08)=32695 м3
Условие выполняется принимаем окончательные размеры фундамента:
3.5.Проектирование грунтовой подушки
Определение дополнительного уплотняющего давления
Определение расчетного сопротивления слабого грунта:
R=[195×1×2639×15722 + 881×525×18747+0]=1602123 кН
Определение ширины грунтовой подушки
bП=17+1652tg30=4029м
3.6.Расчет осадки фундамента (метод послойного суммирования)
Толщина грунта под подошвой фундамента разбивается на слои мощностью hi≤04b.
Для каждой границы полученного слоя определяется природное и дополнительное уплотняющее давления. Все результаты вычислений сводят в таблицу.
При расчете осадки проверяем следующее условие
zpi-среднее дополнительное давление i-го слоя грунта равно половине суммы дополнительных напряжений на нижних и верхних границах того же слоя.
3.7.Определение стоимости фундамента на искусственном основании
Устройство монолитного фундамента
Искусственное основание
4. Расчет свайного фундамента
4.1 Определение нагрузок на обрез фундамента
NoII=42624; MoII =-258; ToII=5964
4.2 Определение глубины заложения ростверка
Климатический фактор
dкл ≥ df=04×144=0576м
Конструктивный фактор
НФ=dc+(005+02)=08+(005+02)=105 м
dкон=2.5+105+0.15=37м
В качестве глубины заложения ростверка принимаем dкон=37м
4.3 Выбор типа сваи и ее размеров
В зависимости от геологических и гидрогеологических условий на площадке строительства выбираем тип сваи по характеру работ в грунте и по форме выполнения.
Выбираем сваи висячие.
Определяем расчетную длину сваи:
Определяем строительную длину сваи:
=37-глубина заложения ростверка;
z-глубина заложения нижнего конца сваи в надежный грунт от уровня планировки м;
=50мм минимальная глубина заделки сваи в ростверк.
Выбираем сваю С5.30-4– АI по серии 1.011.1-10;
бетон тяжелый класса В15 300х300 арматура стержневая 412АI L=5м.
4.4 Определение несущей способности сваи
Определение несущей способности сваи по грунту
Висячая забивная свая
- коэффициент условий работы сваи в грунте;
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи;
кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
м2 – площадь опирания сваи на грунт;
м – периметр поперечного сечения сваи;
- толщина слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
- расчетное сопротивление слоя грунта основания на боковую поверхность сваи.
Определение несущей способности сваи по материалу
- коэффициент продольного изгиба;
- коэффициент надежности материала;
- коэффициент работы арматуры;
кПа – расчетное сопротивление бетона сжатию;
кПа – расчетное сопротивление арматуры сжатию.
За несущую способность принимаем FD=451476кН.
4.5 Определение необходимого количества свай.
Определение условного давления под подошвой фундамента
Условное давление под подошвой ростверка.
Условная площадь ростверка.
Ориентировочная масса ростверка.
Определение количества свай.
Меняем сваю на С 70.30-4 – АI по серии 1.011.1-10; бетон тяжелый класса В15 300х300 арматура стержневая 412АI L=7м.
=35-глубина заложения ростверка;
Определение расчетной нагрузки по материалу.
кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.
Конструирование ростверка.
Проверка несущей способности свайного фундамента
N-нагрузка передаваемая на сваю;
- действительный вес ростверка кН определяемый по формуле:
-вес грунта на обрезах ростверка кН
4.6. Расчет внецентренно нагруженного фундамента
Сбор нагрузок по подошве ростверка
Определяются краевые напряжения для прямоугольный столбчатых фундаментов:
Pmax ≤ 1.2R = 1057925 кПа
где: N – нагрузка передаваемая на сваю.
4.7. Проверка свайного фундамента по II-у предельному состоянию
Вес условного фундамента:
Для суглинка являющегося основанием условного фундамента:
кНм3- усредненное значение удельного веса грунтов расположенных ниже подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды;
кНм3- усредненное значение удельного веса грунтов расположенных выше подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды;
м - глубина заложения фундамента от уровня поверхности земли;
кПа - сцепление грунта находящегося непосредственно под подошвой фундамента.
Определение осадки условного фундамента.
- мощность эквивалентного слоя
-коэффициент определяемый через коэффициент Пуассона по выражению:
-коэффициент определяемый по таблице 1 приложения 7
-ширина условного фундамента м
-коэффициент относительной сжимаемости вычисляемы по формуле:
Нижняя граница сжимаемой толщи
На=2·hэ=2·8601=17202 м
806-152896=325164кПа
Где по СП 22.13-330.2011
4.8 Расчет стоимости свайного фундамента
4.Экономическое сравнение вариантов фундамента
Фундамент на естественном основании.
Фундамент на искусственном основании.
Исходя из полученных данных приведенных в таблице. Мы можем сделать вывод о том что наиболее экономически выгодным является фундамент на естественном основании.
Расчет фундаментов по заданию
Расчет фундамента №1
Принимаем нагрузки на обрез фундамента:
NoII= 337 MoII=75 kH ; ToII –
Определение глубины заложения фундамента по конструктивному фактору
Определение размеров подошвы фундамента
NстII=0.38×6×015×23=7866кН
Для ленточных фундаментов
где l=1 м – на 1п.м.
NфII =0428×23=9844 кН
R = [1.95×1×05×15722 + 8.81×094× 18747+(8.81-1)×2×18747]
Определяются краевые напряжения для ленточных фундаментов:
Pmax > 1.2R =939828 кПа
Условие не выполняется следует увеличить размеры фундамента.
Принимаем размеры фундамента b=12м
NфII =0708×23=16284 кН
Определяется расчетное сопротивление R при найденной окончательной ширине фундамента b
R = [1.95×1×12×15722 + 8.81×094× 18747+(8.81-1)×2×18747]
Pmax > 1.2R =980945 кПа
Принимаем размеры фундамента равные b=12м и l=1 м.
Так как при уменьшении не будет выполняться проверка краевых напряжений.
Расчет фундамента №2.
См пункт 5.2. стр. 13.
Расчет фундамента №3.
NoII= 3247 MoII=3335 kH ; ToII =-303кН
Определение глубины заложения фундамента
где dв = 0– глубина подвала от уровня планировким;
НФ – высота монолитного столбчатого фундамента под жб колонну определяемая по формуле:
Определение размеров подошвы фундамент
R=[1.95×1×1×19223 + 8.81×12× 16763+(8.81-1) ×0×16763]
Vф= (27×35×055)+(17×23×065) –(08×06×08)=7355 м3
NфII =7355×23=169165 кН
R = [1.95×1×27×19223 + 8.81×12× 16763]
Расчет внецентренно нагруженного фундамента
Pmax ≤ 1.2R = 564651 кПа
Условие не выполняется следует уменьшить размеры фундамента.
Принимаем размеры фундамента равные: b=24м и l=32м
R = [1.95×1×24×19223 + 8.81×12× 16763]
Определяются краевые напряжения:
Pmax ≤ 1.2R = 550239 кПа
Расчет фундамента №4.
NoII= 2957 MoII=3235 kH ; ToII =-253кН
Pmax ≤ 1.2R = 5646504 кПа
Принимаем размеры фундамента равные: b=23м и l=31м
R = [1.95×1×23×19223 + 8.81×12× 16763]
Определяются краевые напряжения
Pmax ≤ 1.2R = 546242 кПа
Устройство гидроизоляции и водоотведения
В проекте принята гидроизоляция соответствующая слабой степени агрессивного воздействия среды:
- использование для свай и ростверков бетона марки по водонепроницаемости не ниже
- обмазочная гидроизоляция поверхностей монолитных ростверков горячей битумной мастикой за два раза.
Для бесподвальной части здания где необходима защита от капиллярной влаги ограничиваются устройством на выровненной поверхности всех стен на высоте 15 20см от верха отмостки или тротуара непрерывной водонепроницаемой прослойки цементного раствора толщиной 2 3см или 1..2 слоя рулонного материала на битумной мастике.
Уровень грунтовых вод располагается ниже отметки пола подвала и не поднимется ниже её в таком случае влага может проникать в подвал по капиллярам. Исходя из этого пол подвала выполняем из цементного слоя с железнением а с наружной стороны покрываем гидроизоляционной мастикой.
Водоотведение и водопонижение проводим в соответствии с СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения основания и фундаменты».
15. При отводе поверхностных и подземных вод необходимо:
а) с верховой стороны выемок для перехвата потока поверхностных вод использовать кавальеры и резервы устраиваемые сплошным контуром а также постоянные водосборные и водоотводящие сооружения или временные канавы и обвалования; канавы в случае необходимости могут иметь защитные крепления от размыва или фильтрационных утечек;
б) кавальеры с низовой стороны выемок отсыпать с разрывом преимущественно в пониженных местах но не реже чем через каждые 50 м; ширина разрывов по низу должна быть не менее 3 м;
в) грунт из нагорных и водоотводящих канав устраиваемых на косогорах укладывать в виде призмы вдоль канав с низовой их стороны;
г) при расположении нагорных и водоотводящих канав в непосредственной близости от линейных выемок между выемкой и канавой выполнять банкет с уклоном его поверхности 002-004 в сторону нагорной канавы.
16. При пересечении откосом котлована водоупорных грунтов залегающих под водоносным слоем на кровле водоупора следует делать берму с канавой для отвода воды (если в проекте не предусмотрена этом уровне дренаж).
17. При отводе подземных и поверхностных вод следует исключать подтопление сооружений образование оползней размыв грунта заболачивание местности.
18. Демонтаж водопонизительных установок следует начинать с нижнего яруса после завершения работ по обратной засыпке котлованов и траншей или непосредственно перед их затоплением.
19. При производстве работ по водопонижению организации поверхностного стока и водоотводу состав контролируемых показателей предельные отклонения объем и методы контроля должны соответствовать табл. 1
Технические требования
Предельные отклонения
Контроль (метод и объем)
Отклонение от вертикали при бурении водопонизительных скважин под установку глубинных насосов с трансмиссионным валом
Не более 05 % Н (Н - глубина скважины на уровне замера)
Измерительный каждая скважина
Контрольное давление воды при проверке герметичности системы трубопроводов
Выше расчетного значения на 50 % и более
То же каждая система
Уклон трубопроводов иглофильтровых установок:
То же 13 всех трубопроводов
напорных распределительных
05 в сторону циркуляционного бака
Фильтры водопонизительных скважин
Не допускаются обрывы нитей неплотные стыки трещины и др.
Визуальный каждый элемент
Отклонение продольного уклона водоотводных канав от проектного значения
Измерительный. Нивелирование трассы на участках между поворотами примыканиями но не менее чем через 50 м
Концентрация химических веществ и взвесей в воде сбрасываемой в естественные водотоки и водоемы
Не более предельно допустимых концентраций установленных «Правилами охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами»
Лабораторные исследования не реже двух раз в месяц
Контроль работы водо-понизительных установок
По данным заводского паспорта на оборудование
Измерительный по показаниям приборов ежесменно
Контроль за положением статического и динамического уровней воды
Контроль за состоянием откосов и дна котлованов и траншей
Не допускаются сосредоточенная фильтрация вынос грунта и оплывание откосов
Визуальные наблюдения ежедневно
Контроль за осадками зданий и сооружений
Осадки не должны превышать величин установленных СНиП 2.02.01-83
Нивелирование по маркам установленным на здании или сооружении
Производство работ при устройстве фундамента
Перед началом установки фундамента на естественном основании нужно подготовить территорию.
Земляные работы включают подготовительные вспомогательные и основные работы (процессы). К подготовительным относятся: подготовка территории (валка деревьев корчевка пней уборка камня срезка кустарников снос строений и др.); обеспечение водоотвода и осушение территории; геодезическая разбивка прокладка дорог.
К вспомогательным работам относятся: устройство временных креплений котлованов и траншей водоотлив понижение уровня грунтовых вод искусственное закрепление слабых грунтов.
Основными процессами в комплексе земляных работ являются отрывка котлованов и траншей планировка площадок отсыпка насыпей с уплотнением грунтов транспортирование грунта в отвал подчистка и планировка дна котлованов отделка откосов.
Детальная разбивка котлованов или отрывка грунта под отдельно стоящие фундаменты делается на основании рабочих чертежей подземной части здания после геодезической разбивки и закрепления реперами или рисками на соседних зданиях его основных осей и проектных горизонтов.
Водоотвод поверхностных сточных вод осуществляется во избежание обводнения строительной площадки. Для этого необходимо обеспечить перехват этих вод до поступления их на строительную площадку ускорить сток «своих» вод.
Для этого необходимо устраивать по возможности дренажи. Для ускорения стока «своих» вод площадке при вертикальной планировке придается соответствующий уклон и устраивается сеть открытого или закрытого водостока (зумпфы) стенки которых при необходимости укрепляются деревянным коробом с фильтрующей обсыпкой и производится откачка воды откачивания воды применяются центробежные и самовсасывающие центробежные насосы
Для предотвращения затопления котлованов и траншей являющихся искусственными водосборниками к которым активно начинает притекать вода во время дождей и таяния снега их необходимо защищать водоотводными канавами с нагорной стороны и оградительными обвалованиями а также надлежащей планировкой территории прилегающей к выемке
В открытых выемках необходимо сразу же возводить фундаменты и вслед за этим незамедлительно произвести обратную засыпку пазух фундаментов или траншей с тщательным уплотнением.
Растительный слой необходимо срезать лишь в местах предусмотренных проектом и непосредственно при выполнении планировочных работ так как не защищенный растительным слоем (дерном) грунт усиленно впитывает воду и увлажняется. Излишки грунта следует своевременно вывозить со строительной площадки.
Устройство креплений стенок котлована можно не производить в данном случае можно сделать откос
При рытье котлована используют одноковшовый экскаватор обратной лопатой из-за того что небольшой глубины копания и больших объемах разработки котлована. Разработку котлована ведут лобовой проходкой с применением транспортного средства. Территория разбивается на захватки. На первой захватки после окончания разработки грунта зачищать дно котлована с помощью бульдозера или вручную под отдельно стоящие фундаменты и в последующей работе монтировать фундаменты и одновременно с монтажом отрывать грунт под отдельно стоящие фундаменты на второй захватке.. Часть грунта отвозят на автосамосвалах марки. Оставшийся грунт грузится в кавальер для обратной засыпке.
Укладка и уплотнения грунтов выполняют при планировочных работах возведении различных насыпей обратных засыпках и пазухах фундаментов. Для получения наибольшей плотности уложенного грунта наименьшей фильтрационной способности и уменьшения последующей осадки его укладывают и уплотняют с соблюдением определенных технологических требований.
Основным параметром характеризующий процесс уплотнения грунта является принятие трамбовочного оборудования и зависит от рода уплотняемого грунта.
Наиболее трудным является уплотнение грунта при обратной засыпке пазух фундаментов или траншей так как работы ведет в стеснённых условиях. В этом случаях грунт на ширину 08 м от фундамента уплотняют слоями 15 20 см пневматическими и электрическими трамбовками а верхний слой – более производительными малогабаритными катками. Уплотнения грунта производится с помощью трамбовочной машины.
Список использованной литературы
СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. М.;1995.
СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. М.;1989.
СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции. М.;1995.
СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения основания и фундаменты. М.;1988.
Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений. (К СНиП 2.02.01-83*.) – М.; Стройиздат 1986г.
ГОСТ 19804-91. Сваи забивные железобетонные. Общие технические условия.
ГОСТ 28737-90 Балки фундаментные железобетонные для стен зданий.
Основания и фундаменты. Учебное пособие по курсовому проектированию. – Псков 2008г.

ОиФ Химический корпус.dwg

эпюры природного и дополнительного давления
Псковский государственный университет
Каф. ПГС группа 0043-01
Песок средней крупности
Почвенно-растительный слой
Глина коричневато-серая
Песок желтовато-серый
Условные обозначения
Битумно-латексное покрытие
Гидроизоляционная мембране
Послойно уплотненный грунт
Дренажная труба Щебень Крупнозернистый песок Втрамбованный щебень
Варианты фундаментов
Варианты фундаментов М1:50
Сечения фундаментов М1:50
Монолитный ленточный фундамент М1:50
Гидроизоляция фундамента М1:50
Примечание: q*;1. Производство работ выполнено в соответствии с СНиП 3.08.01-87 "Земляные сооружения
основания и фундаменты" 2. Для рекомендуемого типа фундаментов используются следующие материалы: бетон В20
Спецификация элементов
На естественном основании
На искусственном основании
Таблица стоимости фундаментов
План фундаментов М1:100
Поперечный разрез М 1:100
Эпюры давления естественного основания М1:100
Армирование жб фундамента М1:50
Эпюры давления искусственного основания М1:100