Горячее водоснабжение жилого микрорайона

генплан.dwg

Из системы отопления
(и вентиляции для ЦТП)
Схема автоматизации ЦТП
ТОГУ.5.05.06.010430049
Горячее водоснабжение
Условные обозначения схемы автоматизации
Наименование оборудования
Водоподогреватель горячего водоснабжения
Повысительно-циркуляционный насос
Регулирующий клапан с электроприводом
регулятор перепада давлений (прямого действия)
Водомер для холодной воды
Корректирующий подмешивающий насос
Датчик давления воды в трубопроводе
Регулятор ограничения макс. расхода воды на ввод
Датчик расхода воды в виде сужающего устройства
Регулятор подачи теплоты на отопление
Регулятор подачи теплоты на горячее водоснабжение

heating traffik.dwg

отправка.doc

Федеральное агентство по образованию РФ
Тихоокеанский государственный университет
Кафедра: теплотехники теплогазоснабжения и вентиляции
Тема: Горячее водоснабжение жилого микрорайона
Исходные данные для проектирования. 4
Конструирование системы. 4
Гидравлический расчёт системы горячего водоснабжения
микрорайона 5 3.1. Гидравлический расчет подающих трубопроводов системы горячего водоснабжения микрорайона 5
2. Подбор счётчика горячей воды 6
3 Расчет тепловых потерь и циркуляционных расходов 7 3.4 Гидравлический расчет трубопроводов циркуляционного кольца 10
Расчёт оборудования центрального теплового пункта 11
1 Определение расчетных расходов теплоты на отопление и горячее водоснабжение. Выбор схемы включения водоподогревателей 11
2 Определение расчётных параметров теплоносителя для расчёта водоподогревателя системы ГВС 12
3 Конструктивные характеристики водоподогревателя 14
4 Расчёт водоподогревателя 1 ступени 15
5 Расчёт водоподогревателя 11 ступени 17
6. Подбор насосов 18
7. Расчёт ёмкости бака – аккумулятора 20
Список используемой литературы 24
Инженерные системы к которым относится и горячее водоснабжение зданий в конечном счёте направлены на создание комфортных условий жизни и трудовой деятельности людей. Поэтому уже на стадии проектирования необходимо произвести грамотные изыскания и расчёты чтобы данная система работала экономично бесперебойно при её простоте монтажа и наладки для чего и служит изучение курса «Горячее водоснабжение».
Задача данной курсовой работы – запроектировать систему горячего водоснабжения жилого микрорайона в городе Южно-Сахалинске произвести гидравлический расчёт внутреннего горячего водопровода жилой секции и основного циркуляционного кольца подобрать оборудование для теплового пункта.
Целью курсовой работы является закрепление теоретических знаний полученных при изучении курса «Горячее водоснабжение».
Исходные данные для проектирования
Микрорайон расположенный в Южно-Сахалинске застроен четырьмя двухсекционными восьмиэтажными зданиями и одним четырёхсекционным восьмиэтажным зданием. Высота типового этажа – 3 метра. Каждая секция оборудована двумя мойками со смесителями двумя ваннами и двумя умывальниками. Количество жителей находим исходя из нормы общей площади на одного человека равной 19 м2.
Размеры секции по плану: длина – 27 м; ширина – 17 м S=459 м2 – площадь одного этажа секции. Общая площадь секции: S’=8459=3672 м2. Общая площадь зданий микрорайона: S”= 367212=44064 м2.
Количество жителей одного этажа секции: U= 45919 =24 чел.
Количество жителей секции: U= 367219=192 чел.
Количество жителей в микрорайоне: U=4406419=2319 чел.
Расчётные температуры теплоносителя: 1=140С 2=70С;
Температура для точки излома температурного графика: 1’=79С 2’=39С.
Температура сырой воды на входе в водоподогреватель - 5С температура горячей воды - 60С .
Гарантированный напор в водопроводной сети Hg=56м
Конструирование системы
Руководствуясь планом застройки микрорайона наружные трубопроводы горячего водоснабжения запроектируем с условием наименьшей протяжённости. Прокладка трубопроводов подземная бесканальная; в зданиях наружные трубопроводы горячего водоснабжения проходят в технических подпольях. В местах ответвлений трубопроводов с установкой арматуры и контрольно-измерительных приборов при подземной прокладке предусмотрим устройство тепловых камер.
Системы горячего водоснабжения жилых зданий следует принимать тупиковыми с циркуляцией воды в разводящих трубопроводах и стояках. Системы горячего водоснабжения жилых зданий запроектируем с нижней разводкой расположенной в техподполье. Стояки проходят в нишах санузлов циркуляционные стояки расположены на лестничных клетках. В ванных комнатах предусмотрим установку постоянно обогреваемых полотенцесушителей присоединяемых к водоразборным стоякам.
Квартирную разводку трубопроводов от водоразборных стояков к водоразборным приборам следует вести на высоте 02 м от уровня пола. Смесители ванн устанавливаются на высоте 08 м смесители моек на высоте 085 м смесители умывальников на высоте 10 м от уровня пола.
Установку запорной арматуры в системах горячего водоснабжения следует предусматривать:
а)на ответвлениях трубопроводов к секционным узлам водоразборных стояков и к отдельным зданиям;
б)на ответвлениях трубопроводов в каждую квартиру или помещение в котором установлены водоразборные приборы;
в)у оснований и на верхних концах закольцованных водоразборных и циркуляционных стояков;
г)на всех подающих и циркуляционных трубопроводах на вводе и выводе из ЦТП;
д)на всасывающем и на нагнетательном патрубках каждого насоса;
е)на подводящих и отводящих трубопроводах каждого водоподогревателя.
Гидравлический расчёт системы горячего водоснабжения микрорайона
1. Гидравлический расчет подающих трубопроводов системы горячего водоснабжения микрорайона
После трассировки квартальных сетей горячего водоснабжения микрорайона и разработки аксонометрической схемы внутренних трубопроводов наиболее удаленного от ЦТП здания составим расчетную схему системы горячего водоснабжения состоящую из расчетной аксонометрической схемы трубопроводов здания (см. приложения) и расчетной схемы квартальных сетей горячего водоснабжения микрорайона (см. приложения). Далее выберем расчетную ветвь системы как наиболее протяженную и загруженную от дальнего и наиболее высоко расположенного водоразборного прибора двухсекционного здания №1 до ЦТП. Длина водоразборного этажестояка с присоединенным по проточной схеме полотенцесушителем принята равной 10 м. Согласно схеме наиболее удаленным от ЦТП водоразборным прибором будет смеситель ванны водоразборного стояка Ст.ГВ-1 на восьмом этаже здания. На расчетной ветви проставим номера участков их длины в метрах определяемые секундные расходы . Секундный расход одним водоразборным прибором согласно рекомендациям [1] принят равным 02 лс. Безразмерная величина определяется по приложению 4 [1] в зависимости от произведения количества приборов на участке N на вероятность их действия Р.
Вероятность действия приборов определяется по формуле
гдеU = 192 – количество жителей в секции здания;
N = 48 – количество водоразборных приборов в секции;
- расход горячей воды одним потребителем в час наибольшего водопотребления (10 лч);
- расход воды водоразборным прибором (02 лс).
Р=(10192)(02483600)=0055
После определения секундных расходов на участках приступаем к гидравлическому расчету подающих трубопроводов расчетной ветви. Ориентируясь на рекомендуемые скорости (не превышающие 15 мс) по номограмме приложения 6 [2] определяем диаметры трубопроводов d мм скорости движения воды W мс удельные потери напора i ммм. Затем определяем потери напора на участке Hl и суммарные потери всей расчетной ветви .
Результаты предварительного гидравлического расчета подающих трубопроводов сведены в таблицу 3.1 учебного пособия.
Таблица 3.1 – Гидравлический расчёт подающей сети
Суммарные потери напора в расчетной ветви составили 234м (02МПа).
2. Подбор счётчика горячей воды
Для определения диаметра условного прохода счетчика по формуле (2.6) [2] определяем среднечасовой расход воды за сутки м3ч который не должен превышать эксплуатационный принимаемый по приложению 5 [2].
qth =(quhU)(1000T)=(1202319)(100024)=11595 м3ч
где - норма водопотребления горячей воды принята по таблице 2.1 [2] равной 120 лсут.чел;
U – количество жителей в микрорайоне которое составляет 2319 чел;
Т – период работы системы горячего водоснабжения в сутки принят равным 24 часа.
По таблице приложения принимаем счетчик с диаметром условного прохода 50 мм имеющий эксплуатационный расход 12 м3ч. По формуле (2.13) [2] определяем потери давления в счетчике м при пропуске расчетного секундного расхода .
Hсч=S(qh)2=0143(99)2=14015 м
Расчетные потери напора превышают максимально допустимые для турбинных счетчиков - 25м. Увеличим диаметр счётчика.
dу=65мм Gэкс.=17 м3ч S=81010-5 м(лс)2
Hсч=00081(99)2=08м – принимаем данный счётчик к установке.
3 Расчет тепловых потерь и циркуляционных расходов
В данной курсовой работе трубопроводы системы горячего водоснабжения здания приняты неизолированными. Разность температур горячей воды в подающих трубопроводах системы от водоподогревателей ЦТП до наиболее удаленной водоразборной точки принята равной 10 . Теплопотери на участках трубопроводов определяются по формуле ( 2.6 ) [2]: Qht=q l (q – теплопотери на 1м трубопровода по приложению 7 [2] l – длина расчётного участка)
При определении теплопотерь водоразборного стояка следует учитывать теплопотери примыкающей к стояку части верхней кольцующей перемычки (участок 10а). Теплопотери полотенцесушителей приняты равными 150 Вт. При этом их длина из длины этажестояка вычитается.
В данном примере суммарные теплопотери нерасчетных водоразборных стояков приняты равными теплопотерям расчетного стояка 1 и составили 3352 Вт на каждом.
Правая нерасчетная ветвь является симметричной по отношению к расчетной ветви в соответствии с этим условием теплопотери правой ветви приняты равными теплопотерям левой расчетной ветви и составили 7111 Вт.
Теплопотери подающих трубопроводов остальных зданий приняты равными теплопотерям подающих трубопроводов здания 7 и составили для каждых двух секций зданий 14222 Вт. Суммарные теплопотери подающими трубопроводами системы горячего водоснабжения микрорайона составили 95564 Вт»956 кВт. После определения теплопотерь приступаем к расчету циркуляционных расходов.
Циркуляционный расход горячей воды в системе лс следует определять по формуле
где=956 - суммарные теплопотери подающими трубопроводами системы ГВС кВт;
=10 - разность температур в подающих трубопроводах системы от водоподогревателя до наиболее удаленной водоразборной точки ;
- коэффициент разрегулировки циркуляции.
Общий циркуляционный расход системы на участке 17 от ЦТП составит
qcir17=195642=228 лс
На остальных участках расчетной ветви циркуляционные расходы определяются пропорционально теплопотерям.
На участке16: qcir16= qcir17Q16ht(Q17ht-Q17ht)=228809(956-04)=194лс
Аналогично определяются циркуляционные расходы на других участках.
На участке 15: qcir15=194641(809-26)=159 лс
На участке 14: qcir14=159479(641-2)=123 лс
На участке 13: qcir13=123321(479-15)=085 лс
На участке 12: qcir12=085173(321-06)=047лс
На участке 11: qcir11=04771(173-31)=024лс
На участке 10: qcir10=02434(71-04)=012лс
Следует учитывать что расчет циркуляционных расходов выполняется при условии отсутствия водоразбора. Поэтому циркуляционный расход на всех участках водоразборного стояка Ст.ГВ1 одинаков – 012лс. Расчет теплопотерь и циркуляционных расходов сведен в таблицу 3.3. Величины циркуляционных расходов указаны на соответствующих участках расчетной схемы. После определения циркуляционных расходов необходимо согласно формуле (2.1) [2] определить расчетные расходы горячей воды на начальных участках системы до первого водоразборного стояка (участки 1716151413121110). Для указанных участков по приложению 14 [2] в зависимости от отношения расходов определяем величину коэффициента :
Для всех указанных участков величина отношения соответственно для них = 0. Поэтому на указанных участках циркуляционные расходы при выполнении гидравлического расчета подающего трубопровода не учитываются. На основании этого выполненный ранее предварительный гидравлический расчет подающей сети по секундным расходам (см. таблицу 3.1) принимаем как окончательный.
Таблица 3.3 - Расчет тепловых потерь и циркуляционных расходов
Циркуляционный расход лс
4 Гидравлический расчет трубопроводов циркуляционного кольца
Расчетное циркуляционное кольцо состоит из участков подающего трубопровода (от ЦТП до участка 10a) и участков циркуляционного трубопровода (от участка 10’ до ЦТП). Определяем потери напора и скорости движения воды на участках подающего трубопровода при пропуске циркуляционных расходов для принятых в режиме водоразбора диаметров трубопровода. Затем выполняем гидравлический расчет участков циркуляционного трубопровода. Учитывая невысокий напор насосов типа К рекомендуемых в качестве циркуляционных насосов в системах ГВС следует стремиться к тому чтобы суммарные потери давления в циркуляционном трубопроводе не превышали 012 - 015 МПа. Поэтому при подборе диаметров участков циркуляционного трубопровода следует ограничиваться скоростью воды до 05- 07 мс.
Результаты гидравлического расчета циркуляционного кольца сведены в таблицу 3.4. Потери напора (давления) в подающем трубопроводе составили 0.565 м (000565 МПа) потери напора (давления) в циркуляционном трубопроводе составили 26 м (0026 МПа). Потери напора (давления) в секционном водоразборном узле №1 включающем участки 3 4 5 6 7 8 9 10 10a составили 0444 м (000444 МПа).
Таблица 3.4 - Гидравлический расчет циркуляционного кольца
Расчёт оборудования центрального теплового пункта
1 Определение расчетных расходов теплоты на отопление и горячее водоснабжение. Выбор схемы включения водоподогревателей;
Максимальный часовой расход горячей воды м3ч следует определять по формуле
где - часовой расход воды водоразборным прибором лч принимаемый по [1 прил.2]. Для жилых зданий оборудованных ваннами умывальниками и мойками допускается принимать = 200 лч;
- коэффициент определяемый согласно [1 прил.4] в зависимости от произведения общего числа приборов N обслуживаемых проектируемой системой на вероятность их использования которая определяется по формуле
Phr=3600005502200=0198
N Phr=0198576=114048αhr=2909
qhrh=00052002909=291м3ч
Максимальный тепловой поток в течение часа максимального теплового потребления кВт определяется по формуле (2.9) [2]
где=5 - температура холодной воды в сети водопровода;
=96 кВт- теплопотери трубопроводами системы горячего водоснабжения
Qhrh=116291(55-5)+96=17388 кВт
Расчетный тепловой поток на нужды отопления микрорайона определяется по следующей формуле
гдеА – общая площадь жилых зданий микрорайона м2;
- укрупненный показатель максимального часового расхода теплоты на отопление жилых зданий Втм2 общей площади который следует принимать по таблице 2.3 [2].
Q0max=79444064=34987 кВт
Соотношение тепловых потоков составит
ρ= Qhrh Q0max=1783834987=051 02051>1
Исходя из полученного значения отношения тепловых потоков примем двухступенчатую смешанную схему присоединения водоподогревателей.
Запроектируем движение теплоносителя в два потока. При расчётной производительности одного потока 50% от суммарной нагрузки примем для одного потока следующие данные: qhrh=1455м3ч Qhrh=8919 кВт Q0max=174935 кВт.
2 Определение расчётных параметров теплоносителя для расчёта водоподогревателя системы ГВС.
Максимальный расход сетевой воды на отопление кгч
Gd0=3617510342(140-70)=2143103 кгч
Максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение кгч
Gdhmax=360550910342(79-39)=106103 кгч
При ограничении максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве расчетного принимается больший из двух расходов
Температура нагреваемой воды за водоподогревателем ступени
Расчетная производительность водоподогревателя ступени Вт
Qhsp1=(1455103(34-5) 42)36=049106Вт
Расчетная производительность водоподогревателя II ступени Вт
Qhsp11= Qhrh- Qhsp1=089106-049106=04106 Вт
Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени t2 и на входе в водоподогреватель ступени t1 0С
1=11=79-(3604106)(422143103)=79-16=630С
Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя ступени 0С
=79-(36089106)(422143103)=79-356=434 0С
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для ступени водоподогревателя 0С
Δtср1=(384-29)(23lg(38429))=336 0С
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для II ступени водоподогревателя (формула 3.9)
Δtср11=(29-19)(23lg(2919))=238 0С.
3 Конструктивные характеристики водоподогревателя
В данной курсовой работе запроектируем установку пластинчатых водоподогревателей собранного из пластин 05Пр. Оптимальная скорость соответствует скорости воды в каналах WОПТ = 04 мс.
Выбираем тип пластины 0.5Пр по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде mH
гдеfK — живое сечение одного межпластинчатого канала
mн=1455103(040002851033600)=35
Округляем расчетное количество каналов до целого числа (mH принимаем равным 4).
Компоновку водоподогревателя принимаем симметричной т. е.
mГР= mH. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды м2:
fгр=fн= mн fK (3.20) [2]
fгр=fн=4000285=00114 м2
Находим фактические скорости греющей и нагреваемой воды мс
Wгр=2143103360000114103=052мс
Wн=1455103360000114103=035мс
4 Расчёт водоподогревателя 1 ступени
а) Коэффициент теплоотдачи a1 Вт(м2×°С) от греющей воды к стенке пластины
гдеА — коэффициент зависящий от типа пластин принимается по приложению 9 [2] (А = 0492);
tcpгр = (63+434)2= 532
α1=1160492(23000+283532-0635322) 052073=128349 Вт(м20С).
б) Коэффициент тепловосприятия Вт(м2 × °С) от стенки пластины к нагреваемой воде
α2=1160492(23000+283195-0631952) 035073=7415 Вт(м2×°С).
в) Коэффициент теплопередачи К1 Вт(м2×°С)
гдеb - коэффициент учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине в зависимости от качества воды принимается равным 07 - 085.
Коэффициент теплопередачи при b = 08 равен
K1=08(1128349+000116+17415)=2899 Вт(м2×°С).
г) При заданной величине расчетной производительности
= 049106 Вт и по полученным значениям коэффициента теплопередачи К и температурного напора DtСР= 336 определяется необходимая поверхность нагрева первой ступени F1:
Требуемая поверхность нагрева водоподогревателя ступени равна
F1=0491062899336=5м2
д) Количество ходов в теплообменнике ХI определяется по формуле
гдеfПЛ=05 м2 — поверхность нагрева одной пластины м2.
X1=(5+05)2405=1375шт.
Число ходов округляется до целой величины. Принимаем два хода.
е) Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя первой ступени м2 определяется по формуле
F1=(242-1) 05=75 м2.
ж) Потери давления DР кПа в водоподогревателях следует определять по формулам:
для нагреваемой воды
гдеj - коэффициент учитывающий накипеобразование который для греющей сетевой воды равен единице а для нагреваемой воды должен приниматься по опытным данным при отсутствии таких данных можно принимать j = 15 - 20;
Б - коэффициент зависящий от типа пластины принимается по приложению 9 табл. 9.1 [2] (Б = 3);
WH.C - скорость при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды (qh=495лс) определяется по формуле (3.22) [2]
Wнс=qhmнfkρ=49540002851000=043мс
Потери давления в первой ступени по нагреваемой воде при значениях j = 2 и Б = 3 составят:
ΔРн1=23(33-008195) 0431752=86кПа
Потери давления ступени водоподогревателя по греющей воде при j = 1 и Б = 3 составят:
ΔРгр1=13(33-008532) 0521752=55 кПа
5 Расчёт водоподогревателя 11 ступени
В соответствии с методикой расчета двухступенчатой смешанной схемы включения водоподогревателей с ограничением расхода согласно указаниям [3] во второй ступени водоподогревателя суммарные сечения каналов значения скоростей греющей и нагреваемой воды будут аналогичны соответствующим значениям этих параметров из расчета водоподогревателя первой ступени.
средняя температура греющей воды 0С
tcpгр = (63+79)2= 71 .(3.12) [2]
средняя температура нагреваемой воды
tсрн =(34+60)2=47 . (3.13) [2]
а) Коэффициент теплоотдачи a1 Вт(м2×°С) от греющей воды к стенке пластины:
α1=1160492(23000+28371-063712) 052073=13971 Вт(м20С).
б) Коэффициент тепловосприятия Вт(м2 × °С) от стенки пластины к нагреваемой воде:
α2=1160492(23000+28347-063472) 035073=9251Вт(м2×°С).
K1=08(113971+000116+19251)=3306 Вт(м2×°С).
Qhsp11= 04106 Вт и по полученным значениям коэффициента теплопередачи К и температурного напора DtСР= 238 определяется необходимая поверхность нагрева второй ступени F11:
F11=041063306238=5м2
д) Количество ходов в теплообменнике Х11:
X11=(5+05)2405=1375шт.
е) Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя второй ступени м2:
F11=(242-1) 05=75 м2.
ж) Потери давления DР кПа в водоподогревателях:
ΔРн11=23(33-00847) 0431752=80кПа
ΔРгр11=13(33-00871) 0521752=52 кПа
Суммарные потери давления (напора) по нагреваемой воде при пропуске максимального секундного расхода на горячее водоснабжение составили :
ΔРн= ΔРн1+ ΔРн11=80+86=166 кПа
В результате расчета в качестве водоподогревателя горячего водоснабжения принимаем два теплообменника ( и II ступени) с пластинами типа 05Пр толщиной 08 мм из стали 12Х18Н1ОТ (исполнение 01). Поверхность нагрева ступени —7.5 м2 II ступени — 7.5 м2.
При постоянном или периодическом недостатке напора а также при необходимости поддержания принудительной циркуляции в централизованных системах горячего водоснабжения необходимо предусматривать устройство насосных установок.
Предварительно для определения схемы установки циркуляционного насоса необходимо сравнить величину гарантированного напора городского водопровода на вводе в ЦТП Нg с величиной требуемого напора в режиме максимального водоразбора при пропуске расчетного расхода горячей воды .
Требуемый напор в точке присоединения системы горячего водоснабжения к трубопроводу подающему холодную воду определим по формуле
где=24м - геометрическая высота подачи воды от уровня ввода водопровода в ЦТП (пола ЦТП) до наиболее высоко расположенного санитарного прибора;
=234м - сумма потерь напора в трубопроводах главной ветви системы от ЦТП до наиболее удаленной точки трубопровода;
=3м - свободный напор у дальнего водоразборного прибора который следует принимать для ванн и душей со смесителями – 3 м;
=08м - потери напора в счетчике холодной воды;
=166м - потери напора для нагреваемой воды в водоподогревателях ЦТП.
Нтреб=24+234+3+08+166=678м
Требуемый напор Нтреб превышает величину гарантированного напора водопровода Нg
В соответствии с этим условием следует устанавливать циркуляционно-повысительный насос.
Подача циркуляционно-повысительного насоса в режиме максимального водоразбора для одного потока должна быть не менее половины расчетного секундного расхода воды в системе:
Напор насоса должен компенсировать недостачу напора Нтреб–Нg= =118 м. В режиме циркуляции подача циркуляционно-повысительного насоса для одного потока должна быть не менее величины равной сумме циркуляционного расхода и частичного водоразбора определяемой для одного потока:
= 114 + 05495 = 362 лс (13 м3ч)
Напор циркуляционно-повысительного насоса в режиме циркуляции определяем по формуле (2.15) [2]
где - потери напора в подающем трубопроводе при пропуске суммы циркуляционного расхода и частичного водоразбора (= 101 м см. табл. 3.4);
- потери напора в циркуляционном трубопроводе при пропуске циркуляционного расхода (= 128 м см. табл. 3.4);
- потери напора во второй ступени водоподогревателя при пропуске суммы циркуляционного расхода и частичного водоразбора для одного потока.
Для их расчета определим скорость нагреваемой воды:
Wн=(114+05495)40002851000=032мс
Потери давления (напора) во второй степени водоподогревателя при данной скорости составят
ΔРн11=23(33-00847) 0321752=478кПа (48 м)
Напор циркуляционно-повысительного насоса составит
Hpcir=101((228+0599)228)2+48+128=273м
Циркуляционно - повысительный насос должен обеспечить требуемый напор и подачу как в режиме водоразбора так и в режиме циркуляции. Поэтому напор насоса должен быть не менее 118 м а подача не менее 1782 м3ч. По приложению 8 [2] подбираем насос 2К-6 имеющий напор 31 м подачу 20 м3ч мощность двигателя 4.5 кВт диаметр рабочего колеса 162 мм число оборотов рабочего колеса 2900 обмин. Аналогичный рабочий насос устанавливается и для второго потока. Необходимо также предусмотреть установку дополнительного резервного насоса на случай выхода из строя одного из рабочих насосов. Принятый насос обеспечивает необходимые параметры как для режима циркуляции так и для режима максимального водоразбора. В этом случае установки дополнительного повысительного насоса не требуется.
7. Расчёт ёмкости бака – аккумулятора
Наличие аккумулирующей емкости позволяет выравнивать неравномерность потребления горячей воды а также уменьшить поверхность нагрева водоподогревателей исходя из условий расчета производительности водоподогревателей по среднечасовому расходу теплоты на горячее водоснабжение. Емкость бака-аккумулятора может быть определена графически на основании интегральных графиков подачи и потребления теплоты в системе ГВС. Неравномерность потребления теплоты в течение суток может быть принята по таблице 2.4 [2].
Емкость бака-аккумулятора м3 при переменном объеме воды и постоянной ее температуре определяется по формуле
где - максимальная разность ординат интегральных графиков подачи и потребления теплоты кВт;
- температура холодной водопроводной воды .
Максимальный тепловой поток в течение часа максимального теплового потребления:
Qhrh=11611595(55-5)+96=769 кВт
Определим расходы теплоты на горячее водоснабжение по часам суток с учетом неравномерности потребления принимаемой по таблице 2.4 [2]. Расчет сведен в таблицу 4.6.
Таблица 4.7 – Расчет потребления теплоты на горячее водоснабжение по часам суток
Используя данные таблицы 4.7 строим интегральные графики подачи и потребления теплоты на горячее водоснабжение.
Расчетная ёмкость баков-аккумуляторов м3 для системы горячего водоснабжения определяется по формуле (2.26) [2]
гдеАmax - максимальная разность ординат интегральных графиков подачи и потребления теплоты в данном примере Аmax= 9000 кВт
VA=369000(60-5)42=1403 м3
Согласно рекомендациям [1] принимаем к установке 2 бака по 50 % расчетной ёмкости (по 7015 м3 ) каждый.
Рисунок 4.7 – Интегральные графики а) подачи и б) потребления теплоты
В курсовой работе была запроектирована система горячего водоснабжения жилого микрорайона: произведена оптимальная трассировка наружных водопроводов (минимальная протяжённость) оптимальная разводка внутреннего водопровода горячей воды. Произведён гидравлический расчёт системы горячего водоснабжения для подбора оптимальных диаметров трубопроводов и минимальных потерь напора для экономичной работы системы. Также было рассчитано основное оборудование центрального теплового пункта: подобраны пластинчатый теплообменник и ёмкость бака – аккумулятора горячей воды.
Список используемой литературы
СНиП 2.04.01-85* Внутренний водопровод и канализация зданий. Минстрой России – М.: ГУП ЦПП 1997 – 60 с.
Горячее водоснабжение жилого микрорайона Учебное пособие к курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Теплоснабжение» для студентов специальности ТГВ (290700) А. К. Тихомиров. – Хабаровск: Изд-во Хабар. гос. техн. ун-та 2002. –98 с.
Проектирование тепловых пунктов. СП 41-101-95. Минстрой России – М.: ГУП ЦПП 1997 – 79 с.

генплан1.dwg

Из системы отопления
(и вентиляции для ЦТП)
Схема автоматизации ЦТП
ТОГУ.5.05.06.010430049
Горячее водоснабжение
Условные обозначения схемы автоматизации
Наименование оборудования
Водоподогреватель горячего водоснабжения
Повысительно-циркуляционный насос
Регулирующий клапан с электроприводом
регулятор перепада давлений (прямого действия)
Водомер для холодной воды
Корректирующий подмешивающий насос
Датчик давления воды в трубопроводе
Регулятор ограничения макс. расхода воды на ввод
Датчик расхода воды в виде сужающего устройства
Регулятор подачи теплоты на отопление
Регулятор подачи теплоты на горячее водоснабжение