Расчет и конструирование элементов балочной клетки

МК1.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное
учреждение высшего образования
«ТЮМЕНСКИЙ ИНДУСТРИАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра строительных конструкций
по дисциплине «Металлические конструкции»
«Расчет и конструирование элементов балочной клетки»
Разработка конструктивной схемы балочной клетки.3
Конструирование и расчет стального плоского настила.4
Схема расположения элементов балочной клетки6
Подбор сечения балок настила из прокатных профилей7
2.Проверка сечения по касательным напряжениям.9
3.Проверка прогиба.9
Конструирование и расчет главной балки составного сечения.10
1.Сбор нагрузок и статический расчет.10
2.Компоновка составного сечения главной балки.11
2.1.Определение высоты балки и толщины стенки.11
2.2.Определение размеров полки.13
2.3.Проверка местной устойчивости полки.14
2.4.Изменение сечения балки по длине15
2.5.Определение экономии металла при уменьшении сечения на опорах.17
3.Проверка прочности и устойчивости главной балки.17
3.1.Проверка прочности главной балки по нормальным напряжениям.17
3.2.Проверка прочности главной балки по касательным напряжениям.18
3.3.Проверка прочности на совместное действие касательных и нормальных напряжений.18
3.4.Проверка жесткости балки (II группа предельных состояний).19
3.5.Проверка общей устойчивости главной балки.19
3.6.Проверка местной устойчивости стенки.20
4.Расчет поясных швов главной балки.24
5.Размеры ребер жесткости.25
6.Расчет опорного ребра.26
6.1.Расчет по прочности на смятие26
6.2.Расчет ребра на устойчивость26
6.3.Расчет сварного шва.28
7.Сварной стык пояса ГБ.29
8.Расчет монтажного стыка ГБ на высокопрочных болтах30
8.1.Расчет болтов полки.30
8.2.Болтовой стык стенки.32
8.3.Расчет соединения балок при сопряжении в одном уровне33
1.Уточнение собственного веса главной балки при изменении ширины полок.34
Конструирование и расчет центрально-сжатой колонны в 2-х вариантах со сплошным и сквозным сечением36
1.Сбор нагрузок и статический расчет36
2.Подбор сечения стержня.37
2.1.Колонна сплошного сечения.37
2.2.Колонна сквозного сечения.38
3.Расчет соединительных планок.40
4.Конструирование и расчет оголовка колонны.42
5.Расчет и конструирование базы колонны.44
Расчет узла сопряжения балок со сплошным стержнем колонны.46
Список литературы.48
Район строительства –Нижневартовск
(-47 гр. температура воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 098 определенная согласно СНиП 23-01.)
Полезная нормативная нагрузка -30 кНм2= 3000 кгм2
Пролет главной балки- 14.0 м
Пролет второстепенной балки- 7.0 м
Отметка настила - 8.0 м.
Класс Бетона фундамента B15
Разработка конструктивной схемы балочной клетки.
Основными несущими элементами балочной клетки являются:
- Настил- относится к 3-й группе. Применяем сталь С345 до 10 мм Ry= 3400кгсм2
- Балки настила (БН) - входит в группу 2 Применяем сталь С345
- главные балки (ГБ)-являются сварными конструкциями и входят в группу 2 . Применияем сталь С345 Ry= 3200кгсм2
- колонны-относят к 3- й группе . Применяем сталь С345 Ry= 3400 кгсм2
Группу конструкций и марку стали определяем согласно табл. 50 [1]
Выбор варианта компоновочных схем балочных клеток.
Вариант 1. Принимаем балочную клетку нормального типа. Далее производим расчет стального плоского настила и балок настила.
Конструирование и расчет стального плоского настила.
Толщина настила принимается в зависимости от интенсивности нагрузки на настил:
tн=6÷8 мм при p 10 ;
tн=8÷10 мм при p 10÷20 ;
tн=10÷12 мм при p 20÷30 ;
tн=12÷14 мм при p > 30 ;
Задавшись интенсивной нагрузкой рн= 30 кПа=30 кНм2 определяем толщину настила 12 мм.
Размеры настила при работе его на изгиб с учётом распора Н можно приближенно вычислить из условия заданного предельного прогиба (II группа предельных состояний) по формуле:
- отношение пролета настила к его предельному прогибу (величина обратная предельному значению относительного прогиба конструкции) для стального настила рабочих площадок производственных зданий при отсутствии крановых путей ;
- приведенный модуль упругости стали:
(=03 – коэффициент Пуассона для стали);
- нормативное значение нагрузки воспринимаемой настилом.
Настил воспринимает полезную нагрузку и собственный вес.
Исходя из значения проектной нагрузки = 30 кНм² толщина настила =12 мм определим значение нормативной нагрузки:
+78.5·0.012=30.94кПа
(ρ=7850 кгм³ – объемный вес стали)
Определим предельное отношение пролета настила к его толщине:
(4·15015)·(1+(72·2260000)((150^4)·0.30942))=81.55см
Из полученного отношения и заданной ранее толщины настила допустимый пролет настила определяется следующим образом:
Принимаем настил шириной 875 мм и толщиной 12 мм.
Силу распора Н на действие которой рассчитываются сварные швы крепящие настил к балкам настила определим по формуле:
где: gf – коэффициент надёжности по нагрузке для действующей равномерно распределённой нагрузки при полном нормативном значении нагрузки qн³200 кгсм2 принимаем gf=1 2
2*((3.14²)4)*((1150)²)*2260000*1.2=356.52кгсм
Сварные соединения рассчитываем по двум сечениям:
=07 - коэффициент глубины проплавления шва (по табл.39[1] для ручной сварки);
=1см - длина сварного шва (ширина полоски настила закрепленной неподвижными шарнирами);
Rwf – расчётное сопротивление металла шва сварного соединения с угловыми швами для электрода типа Э50 Э50А по табл. Г.2[1];
=1 - коэффициент условий работы сварного шва;
gс – коэффициент условий работы конструкций принимаемый gс=1.
Из условия прочности углового шва на срез определяем расчетную высоту катета сварного шва:
6.523(2200·1·1·0.7·1)=0.23см
)по металлу границы сплавления:
=1 - коэффициент глубины проплавления шва (по табл.39[1] для ручной сварки);
Rwz – расчётное сопротивление металла границы сплавления сварного соединения с угловыми швами принимаемое
- расчетное сопротивление металла границы сплавления сварного соединения с угловыми швами (по табл.4 [1]);
=1 - коэффициент условий работы сварного шва.
Определяем расчетную высоту катета сварного шва:
6.523(2250·1·1·1·1)=0.16см
В соответствии с конструктивными требованиями к сварным соединениям катеты угловых швов следует принимать по расчёту но не менее указанных в табл.38 [1]. Конструктивная высота катета сварного соединения должна быть не менее 06 см поэтому принимаем kf=06 (см).
Схема расположения элементов балочной клетки
Основными несущими элементами балочной клетки (БК) являются:
–главные балки (ГБ);
–балки настила (БН);
БН пролетом 7.0м с шагом 0.875м опираются поэтажно на ГБ пролётом 14.0 м которые в свою очередь опираются на колонны.
Подбор сечения балок настила из прокатных профилей
Сбор нагрузок и статический расчет.
БН рассчитывается как частный случай в виде простой однопролетной балки на двух опорах которыми на расчетной схеме выступают ВБ.
БН воспринимает нагрузки:
- полезная Pn=30кНм2
- собственный вес настила gn=78.5·0.012=0.94кНм2
- собственный вес балки настила который в первом приближении принимаем равным 2% от полезной нагрузки: gn=30·0.02=0.6кНм2
Для определения интенсивности распределенной нагрузки действующей на БН все нагрузки приводим к погонным учитывая что ширина грузовой площади равна шагу БН:
Нормативное значение нагрузки на БН:
gн=(pн+gнн+gн1)*b= (30+0.942+0.6)·0.875=27.6кНм
Расчетное значение нагрузки на БН:g
gн=(pнgf+gнн*gf2+gн1*gf2)*b= (30·1.2+0.942·1.05+0.6·1.05)·0.875·1.05=34.56кНм
где: =12 - коэффициент надежности по внешней нагрузке ;
=105 – коэффициент надежности по нагрузке для металлических конструкций (п.71 [2])
Максимальный изгибающий момент:
(1.03*34.56*7²)8=218.03кН*м
3-коэффициент учитывающий собственный вес балки.
Максимальная поперечная сила:
Расчёт на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с нормативным сопротивлением Ryn ≤ 440Нмм2 несущих статическую нагрузку при изгибе в плоскости наибольшей жесткости по фор. (50) [1]:
где: сх –коэффициент принимаемый для прокатных профелей согласно табл. Е.1 [1] и учитывающий развитие деформаций в элементах конструкций;
= 3400 кгссм² - расчетное сопротивление по пределу текучести для стали С345 принимается по табл. В.5 [1];
gс – коэффициент условий работы конструкции для сплошных прокатных балок несущих статическую нагрузку при расчёте на прочность принимается по табл.1 [1] gс=10;
–коэффициент зависящий от формы сечения так как I то принимаем =1.
Требуемый момент сопротивления поперечного сечения балки:
8.03·100·100(1.1·3400·1.1·1)=529.97см3
Требуемый момент инерции поперечного сечения балки из условия обеспечения жесткости :
((5*27.6*(700)³)(384*2.1*(10)))*(250)=14674.48см4
В силу незначительности возникающих в балке внутренних усилий она может быть прокатной.
По сортаменту прокатных профилей
подбираем двутавр 40Б1 СТО АСЧМ 20-93 с характеристиками:
2.Проверка сечения по касательным напряжениям.
Расчет на прочность в опорном сечении балок выполняем по формуле (54) [1]:
Q=120.96кН– максимальная поперечная сила;
Rs=0.58*Ry=0.58·3400=1972кгсм2 - расчетное сопротивление стали по сдвигу по табл.1* [1].
0.96·100(39.6·0.7·1972)=0.22 1
- условие выполнено т.е. опорные сечения БН удовлетворяют условиям прочности по касательным напряжениям.
Произведем расчет по II группе предельных состояний который для изгибаемых элементов состоит в определении вертикального относительного прогиба элемента и сравнении его с предельно допустимым.
Относительный прогиб однопролетной балки под равномерно распределенной нагрузкой определяем по формуле 7.18а [2]:
(5*27.6*(700)³)(384*2.1*(10)*20020)=1341.1
Вертикальный относительный прогиб элементов не должен превышать допустимого прогиба для балок рабочих площадок производственных зданий при отсутствии крановых путей по табл.40* [1]: [fl]=1200.
= 1341 1250 - условие выполнено т.е. сечение БН удовлетворяет требованиям жесткости.
Конструирование и расчет главной балки составного сечения.
1.Сбор нагрузок и статический расчет.
Балки настила опираются на главные балки через равные промежутки с шагом 0.875м пролёт ГБ составляет 14.0м таким образом сосредоточенные силы от балок настила (т.к. их число превышает три) можно представить как равномерно распределённую нагрузку. Величина полной нагрузки действующей на главные балки складывается из полезной нагрузки собственного веса настила веса балок настила и собственного веса главных балок который ориентировочно принимаем равным 200 кгсм.
Ширина грузовой площади равна шагу колонн в поперечном направлении – b= 7 м. ГБ воспринимает нагрузки:
Главная балка воспринимает следующие нагрузки:
- собственный вес настила qn=78.5·0.012=0.94кНм2
- собственный вес балок настила g1n=(56.6100)0.875=0.65кНм
- собственный вес главной балки
((7.85*22.112*4.5)(3.2*10))*1.15*14=0.39тм
c=45-теоретическая весовая характеристика
y=115- строительный коэффициент веса
Нормативное значение нагрузки на ГБ:
gн=(pн+qнн+qБН)*b+qГБ= (30+0.942+0.647)·7+3.93=225.05кНм
q=22.11тм-нагрузка погонная на балку без учета собственного веса
Расчетное значение нагрузки на ГБ:
gн=(pн*gр+qнн*gq +qБН*gq)*b+qГБ*gq =(30·1.2+0.942·1.05+0.647·1.05)·7+3.93·1.05=267.81кНм
(267.806*14²)8=6561.25кН*м
(267.806·14)2=1874.64кН
2.Компоновка составного сечения главной балки.
Внутренние усилия возникающие в ГБ настолько значительны что использование прокатных профилей исключено. Поэтому ГБ проектируется составной. Как правило составные балки проектируются сварными а сечение составных балок напоминает сечение прокатных двутавров: один вертикальный лист стали образует стенку двутавра два горизонтальных листа образуют его полки.
2.1.Определение высоты балки и толщины стенки.
ГБ проектируется переменного по длине сечения и рассчитывается без учёта развития пластических деформаций. Определяющим в компоновке сечения ГБ является подбор размеров стенки балки – высоты и толщины.
Высота ГБ основную часть которой составляет высота стенки определяется по экономическим соображениям жёсткости балки и допустимой строительной высоте конструкции перекрытия.
Толщина стенки балки также определяется несколькими факторами и соответственно имеет несколько значений – минимальное принимаемое из условия работы ГБ на касательные напряжения и рациональное принимаемое из экономических соображений.
Минимальная высота стенки ГБ определяется из условия жёсткости балки с использованием формулы связующей момент сопротивления сечения W и момент инерции I:
где y – расстояние от нейтральной оси сечения до крайнего волокна.
Поскольку определяется минимальное значение высоты используется минимальное значение y в формуле:
Wnmin – минимальный требуемый момент сопротивления всего сечения ГБ.
Минимальный требуемый момент сопротивления сечения ГБ в соответствии с п.41 [1] из условия прочности:
где: М – максимальный изгибающий момент
=11 – коэффициент условий работы для сварных сплошных балок;
61.247·100·100(3200·0.95)=21583.05cм3
Наименьшая рекомендуемая высота балки h определяется жесткостью балки ее продольным прогибом (второе предельное состояние). Для балки равномерно нагруженной по длине:
=(524)·((14·100·3200·1)2060000)·250·(225.053267.806)=95.19cм
Оптимальная высота стенки ГБ с учетом гибкости:
где: k =115– коэффициент зависящий от конструктивного оформления балки для сварных балок;
- гибкость стенки которую принимаем ориентировочно равной 140;
= (1.15)·(21583.05·140)^(13)=166.26cм
Оптимальная высота стенки ГБ без учета гибкости:
= (1.15)·(21583.051.4)^(12)=142.79cм
где: - толщина стенки которую примем ориентировочно равной 1.4 см;
Принимаем следующее значение высоты стенки: = 160 см.
Для балок высотой 1-2 м рациональное значение толщины стенки можно определить по эмпирической формуле:
tw=7+3h1000=7+(3·160·101000)=11.8мм
Минимальная толщина стенки ГБ из условия ее работы на касательные напряжения (при опирании разрезной сварной балки с помощью опорного ребра):
5·1874.64·100(1856·160)=0.95cм
Rs=0.58*Ry=0.58·3200=1856кгсм2 - расчетное сопротивление стали по сдвигу по табл.1* [1].
Принимаем толщину стенки равной 1.4 см.
2.2.Определение размеров полки.
Примем ориентировочно толщину полок равной 2.5 см тогда высота всего сечения ГБ:
Момент инерции сечения:
583.05·1652=1780601.62cм4
Момент инерции стенки ГБ:
(1.4*160³)12=477866.67см4
Требуемый момент инерции сечения одной полки ГБ относительно нейтральной оси балки:
(1780601.625–477866.67)2=651367.48cм4
Площадь сечения одной полки ГБ (моментом инерции полки относительно собственной оси пренебрегаем)
52=82.5cм - расстояние от нейтральной оси балки до собственной оси полки;
*651367.4775((165-2.5)²)=98.67cм2
Принимаем полки ГБ из стали толщиной 25 мм и шириной 420 мм.
2.3.Проверка местной устойчивости полки.
По табл.30 [1] отношение ширины свеса сжатого пояса к толщине должно удовлетворять условию:
где : 422–1.42=20.3cм
- расчетная ширина свеса поясных листов;
15 0.5·((2.1·10^6)3200)^0.5=12.81cм
- принятые размеры полки ГБ удовлетворяют условиям местной устойчивости.
Окончательное сечение и геометрические характеристики главной балки:
Cечение главной балки:
Aw= 1.4·160=224cм2 -
(1.4*160³)12+2*((42*2.5³)12+42*2.5*((160+2.5)2)²)=1864304.17см4
·1864304.17165=22597.63cм4
·2.5·81.25+(160·1.42)·(1604)=13011.25cм3
2.4.Изменение сечения балки по длине
Сечение главной балки изменяют по длине из экономических соображений т.к. значение моментов по которым проводится расчет сечения действует лишь в середине пролета. Изменить сечение балки можно уменьшив высоту или толщину стенки ширину или толщину полки. В сварных балках наиболее распространено уменьшение ширины полки. При этом остаются постоянными высота и толщина стенки и толщина полки что удобно при выполнении сварки поясных листов друг с другом.
При равномерно распределенной нагрузке наиболее выгодное по расходу стали место изменения сечения поясов однопролетной сварной балки находится на расстоянии 16 пролета балки от опоры x= 146=2.33м
Определение внутренних усилий.
7.806*14*2.3332-(267.806*2.333²)2=3644.721кН*м
7.806·142–(267.806·2.333)=1249.85кН
Ширина и высота уменьшенного пояса балки.
Требуемый момент сопротивления измененного сечения из условия прочности сварного шва на растяжение:
= 3644.721·100·100(2720·1)=13399.71см3
Rwy=0.85*Ry=0.85·3200=2720кг*см2
высота стенки 160 см
Требуемый момент инерции измененного сечения:
399.71·1602=1071976.8см4
Момент инерции стенки измененной ГБ:
(1.4·160^3)12=477866.67cм4
Требуемый момент инерции полки измененного сечения:
71976.8–477866.7=594110.1см4
Требуемая площадь полки измененного сечения:
*594110.1(160+2.5)²=45см2
Ширина полки измененного сечения:
ширину полки измененного сечения 210 мм
Окончательное сечение и геометрические характеристики измененного сечения:
Размеры полок должны соответствовать конструктивным требованиям
bf=21см>=0.5bf=0.5·42=21 см
bf=21см>= 0.1h=0.01·1650=16.5 см
геометрические характеристики принятого сечения
Aw= 1.4·160=224cм2 -площадь стенки
Afизм= 2.5·21=52.5cм2 - площадь полки
Aизм= 224+52.5·2=329cм2 -площадь сечения
Ixизм= (1.4*160³)12+2*((21*2.5³)12+21*2.5*((160+2.5)2)²)=1171085.42см4
·1171085.42(160+2.5+2.5)=14194.97cм4
·2.5·81.25+(160·1.42)·(1604)=8745.62cм3
2.5.Определение экономии металла при уменьшении сечения на опорах.
Вес поясов без уменьшения сечения
P=7.85·(25)·(4201000)·14·2=2307.9кг
Вес поясов при измененном сечении.
P=7.85·(25)·(4201000)·9.34·2+7.85·(25)·(2101000)·2.33·4=1923.8кг
3.Проверка прочности и устойчивости главной балки.
3.1.Проверка прочности главной балки по нормальным напряжениям.
Проверка прочности неизмененного сечения главной балки.
Проверку прочности по нормальным напряжениям элементов изгибаемых в одной из главных плоскостей следует выполнять по формуле
где М – максимальное значение изгибающего момента.
Wnmin – момент сопротивления сечения балки в котором возникает максимальный изгибающий момент.
61.247·100·100(22597.63·3200·0.95)=0.961
- прочность ГБ по нормальным напряжениям обеспечена.
Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения удовлетворяющие требованиям норм. В составных сечениях устанавливаемых расчетом недонапряжение не должно превышать 5%.
= ((1–0.955)(1))·100=4.5%
- условие выполнено сечение рационально.
Проверка прочности измененного сечения.
Проверку прочности по нормальным напряжениям изгибаемого элемента проводим из условия: :
44.721·100·100(14194.97·0.85·3200)=0.941
В составных сечениях недонапряжения должны быть в пределах 5%:
((1–0.944)(1))·100=5.6%
3.2.Проверка прочности главной балки по касательным напряжениям.
Проверку прочности по касательным напряжениям выполняем по формуле:
74.64·100·8745.625(1171085.42·1.4)=999.981
- прочность ГБ по касательным напряжениям обеспечена.
где - статический момент полусечения балки.
3.3.Проверка прочности на совместное действие касательных и нормальных напряжений.
Проверку прочности на совместное действие нормальных и касательных напряжений проводим из условия:
где и - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки соответственно параллельные и перпендикулярные оси балки;
- касательное напряжение воспринимаемое стенкой.
44.721·100·100(14194.97·0.85·3200)=0.94кгcм2
74.64·100·8745.625(1171085.42·1.4)=999.98кгcм2
((0.944^2+999.982^2))^0.5=999.98кгcм2Ry=1.15·3200·1.1=4048кгcм2
- прочность сечения ГБ на совместное действие нормальных и касательных напряжений обеспечена.
3.4.Проверка жесткости балки (II группа предельных состояний).
Выполняется по формуле :
Отношение устанавливается разделом 15 СП " Нагрузки и воздействия" [2]
(5·267.806·((14·100)^4))(384·2060000·1864304.17)=3.49см
=1+(3·(1864304.17–1171085.42))(1171085.42·25)=1.07
Отношение 3.731400 =1375.34 1 250
3.5.Проверка общей устойчивости главной балки.
Проверку общей устойчивости можно не проводить если : где:
- расчетная длина балки которую принимаем равной шагу ВБ (расстоянию между точками закреплений сжатого пояса от смещений).
- ширина сжатого пояса
- значение определяемое по формулам табл.8*[1] для балок симметричного двутаврового сечения:
- толщина сжатого пояса;
- расстояние между осями поясных листов;
при этом должны соблюдаться условия: 1 hb 6 и 15 bt 35
542=3.93 6- условие выполнено;
2.5=16.8 35- условие выполняется;
(0.41+0.0032·16.8+(0.73–0.016·16.8)·(42165)·((2.1·10^6)3200))^0.5=8.8
(87510)42=2.08 8.804
- условие выполняется расчет общей устойчивости ГБ не требуется.
3.6. Проверка местной устойчивости стенки.
Условная гибкость стенки балки:
(1601.4)·(3200(2.1·10^6))^0.5=4.46
Значение условной гибкости превышает 32 поэтому стенку необходимо укреплять поперечными ребрами жесткости в соответствии п.7.10 [1].
Расстояние между поперечными ребрами жесткости не должно превышать
·160=320см (на опоре ); 2·160=320см (в пролете)
Принимаем шаг ребер жесткости равным а= 175.0 см- на опоре 262.5см-в пролете.
Так как длина отсека больше его высоты то устойчивость стенки в
)1-ом отсеке проверяем на расстоянии
Определим внутренние усилия в этом сечении.
7.806*14*0.952-(267.806*0.95²)2=1660.06кН*м
7.806·142–(267.806·0.95)=1620.23кН
Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения при отсутствии местных (локальных) напряжений выполняется по формуле 80 [1]:
где: и – фактические значения нормального и касательного напряжения
и - критические значения напряжений.
Нормальное напряжение:
60.06·100·10014194.97=1169.47кгсм2
Касательное напряжение:
20.23·100·8745.625(1171085.42·1.4)=864.27кгсм2
Критическое нормальное напряжение: где - коэффициент для сварных балок зависящий от коэффициента и определяемый по таб.12[1]:
здесь – коэффициент определяемый по табл.13 [1]: =08;
8*(21160)*(2.51.4)³=0.598
*3200(4.46²)=4826.16кгсм2
где 175160=1.09 - отношение большей стороны пластинки к меньшей;
01.4·(3200(2.1·10^6))^0.5=4.46
- условная приведенная гибкость стенки здесь d – меньшая из сторон пластинки;
Критическое касательное напряжение:
3*(1+0.761.094²)*(18564.46²)=1571.32кгсм2
Проверим условие местной устойчивости:
((1169.474826.16+693.983206.18)^2+(864.271571.32)^2)^0.5=0.72 1
- условие выполнено местная устойчивость ГБ обеспечена.
)2-ом отсеке проверяем на расстоянии 3.0625 м (Сечение h=160см)
Шаг ребер принимаем 262.5 см
7.806*14*3.06252-(267.806*3.0625²)2=4485.2кН*м
7.806·142–(267.806·3.0625)=1054.49кН*м
Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения при отсутствии местных (локальных) напряжений выполняется по формуле 80[1]:
85.2·100·10022597.63=1984.81кгсм2
54.49·100·13011.25(1864304.17·1.4)=525.67кгсм2
здесь – коэффициент определяемый по табл13 [1]: =08;
Гибкость стенки при высоте 160см
*3200(4.461²)=4823.99кгсм2
где m= 262.5160=1.64
- отношение большей стороны пластинки к меньшей;
3*(1+0.761.641²)*(18564.461²)=1231.73кгсм2
((1984.814823.99)+693.983206.18^2+(525.671231.73)^2)^0.5=0.771
).3-ом отсеке проверяем на расстоянии 5.6875 м (Сечение h=160см) шаг ребер 262.5см
7.806*14*5.68752-(267.806*5.6875²)2=6330.58кН*м
7.806·142–(267.806·5.6875)=351.5кН*м
30.58·100·10022597.63=2801.44кгсм2
1.495375·100·13011.25(1864304.17·1.4)=175.22кгсм2
Критическое нормальное напряжение: где - коэффициент для сварных балок зависящий от коэффициента и определяемый по табл.12 [1]:
Гибкость стенки при высоте 160 см
где m= 262.5160=1.64 - отношение большей стороны пластинки к меньшей;
01.4·(3200(2.1·10^6))^0.5=4.46 - условная приведенная гибкость стенки здесь d – меньшая из сторон пластинки;
3*(1+0.761.64²)*(18564.461²)=1232.06кгсм2
((2801.444823.99+693.983206.18)^2+(175.221232.06)^2)^0.5=0.811
4.Расчет поясных швов главной балки.
Соединение поясных листов ГБ со стенкой осуществляется поясными швами. При изгибе балки это соединение предотвращает сдвиг поясов относительно стенки балки который имел бы место при раздельной самостоятельной работе элементов балки на изгиб. Расчет соединений ведется на силу сдвига пояса относительно стенки.
Сдвигающая сила в сварных балках: где - статический момент пояса относительно нейтральной оси сечения балки.
·2.5·81.25=8531.25см3
T= 1874.64·100·8531.251171085.42=1365.66кг
В случае неподвижной нагрузки двусторонние угловые швы рассчитываются по формулам (193) и (194) [1]:
n – количество угловых швов;(n=2)
Высота шва из условия прочности металла шва:
65.66(2·1980·0.7·1·1)=0.49см
Высота шва из условия прочности металла границы сплавления:
65.66(2·2250·1·1·1)=0.3см
В соответствии с конструктивными требованиями к сварным соединениям катеты угловых швов для полуавтоматической сварки при толщине более толстого из свариваемых элементов 17-22 мм должны быть не менее 07 см.
Принимаем катет сварного соединения =07 см.
5.Размеры ребер жесткости.
Стенку ГБ укрепляем парными симметричными ребрами. Ширина выступающей части ребра в соответствии с п.7.10 [1]:
Принимаем ширину ребра равной 100 мм.
·100·(3200(2.1·10^6))^0.5=7.81мм
Толщину ребра принимаем равной 8 мм.
6.Расчет опорного ребра.
6.1.Расчет по прочности на смятие
Принимаем высоту выступающей части опорного ребра а=15 см.
При требуемая площадь поперечного сечения опорного ребра определяем из условия прочности ребра на смятие:
001.025=4878.05кгсм2
- сопротивление смятию торцевой поверхности
=1025 – коэффициент надежности по материалу
00кгсм2- временное сопротивление стали разрыву;
74.64·1004878.05=38.43см2
Примем толщину и ширину опорного ребра равными толщине и ширине полки измененного сечения ГБ. Фактическая площадь поперечного сечения опорного ребра:
6.2.Расчет ребра на устойчивость
Участок стенки балки вблизи опоры рассчитывается на устойчивость. Расчет проводится для сечения стенки шириной:
65·1.4·((2.1·10^6)3200)^0.5=23.31см
Расчет опорного ребра выполняем как центрально сжатую стойку загруженную опорной реакцией с расчетной длиной равной высоте стенки
Расчетная схема опорного ребра
·2.5+23.31·1.4=85.13см
(2.5*21³)12+(23.31*1.4³)12=1934.71см4
(1934.7185.134)^0.5=4.77см4
За расчетную длину принимаем высоту стенки на опоре. Тогда гибкость:
По табл.72 [1] принимаем коэффициент продольного изгиба: 0.902
Проверим устойчивость стенки:
74.64·100(85.134·0.902)=2441.23кгсм2Ry= 3200·1=3200кгсм2
- устойчивость стенки обеспечена.
6.3.Расчет сварного шва.
Рассчитаем прикрепление ребра к стенке двусторонними швами.
Сварка полуавтоматическая с применением проволоки Св-08ГА
=105 - коэффициент глубины проплавления шва (по табл.39[1] для полуавтоматической сварки);
45·5000=2250кгсм2 - расчетное сопротивление металла границы сплавления сварного соединения с угловыми швами (по табл.4 [1]);
=09 - коэффициент глубины проплавления шва (по табл.39[1] для полуавтоматической сварки);
- длина сварного шва;
Rwf= 2200кгсм2 - расчетное сопротивление металла шва сварного соединения с угловыми швами для Э50 Э50А;
=1 - коэффициент условий работы конструкции по табл. 1 [1].
00·1·1·0.9=1980кгсм2
50·1·1·1.05=2362.5кгсм2
- расчетным сечением является сечение по металлу шва.
Площадь шва: где - катет сварного шва.
Из условия прочности по металлу шва:
74.64·100(1980)=94.68см2
Условие ограничения длины флангового шва: .
Расчетная длина двустороннего шва: .
Вычислим катет сварных швов:
(94.679(170·0.9))^0.5=0.79см
Принимаем катет сварного соединения =0.8см.
·0.9·0.8=61.2см hw=160 см
7.Сварной стык пояса ГБ.
Монтажные стыки выполняют при монтаже балки в местах ее членения на отдельные отправочные элементы удовлетворяющие требованиям транспортирования.
Монтажный стык выполняем в среднем отсеке балки на расстоянии 6.56 м от опоры. Определим внутренние усилия в этом сечении.
7.806*14*6.562-(267.806*6.56²)2=6535.32кН*м
7.806·142–(267.806·6.56)=117.83кН
Изгибающий момент воспринимаемый всем сечением балки распределяется между поясами и стенкой пропорционально их жесткости.
Изгибающий момент воспринимаемый стенкой:
35.32·477866.671780601.625=1753.91кН*м
Где: (1.4*160³)12=477866.67см4
момент инерции стенки.
Усилие воспринимаемое поясом ГБ:
(6535.32–1753.91)·100·100(160+2.5)=294240.62кг
Пояса свариваются косым швом назначим угол наклона оси шва к оси пояса 45°.
Q= 294240.615·0.707=208028.11кг
8028.11148.51=1400.77кгсм2
Условие прочности стыка: .
((1400.77²+3*1400.77²))^0.5=2801.54кгсм2кгсм2Rwy*1.15=2720·1.15=3128кгсм2
Rwy*1.15=2720·1.15=3128кгсм2
Rwy=0.85·3200=2720кг*см2
Прочность сварного монтажного стыка пояса ГБ обеспечена
8. Расчет монтажного стыка ГБ на высокопрочных болтах
В болтовом стыке каждый пояс перекрыт тремя накладками с двух сторон а стенка – двумя вертикальными накладками.
8.1.Расчет болтов полки.
Пояса перекрываем одной накладкой размерами 42 х 1 см и двумя накладками размерами 18 х 1 см.
Используются высокопрочные болты d=24 мм из стали марки 30Х3МФ поверхности накладок обрабатывают методом Дробеметный с консервацией
Расчетное усилие воспринимаемое каждой поверхностью трения соединяемых элементов стянутых одним высокопрочным болтом:
где: 0.7·13500=9450 - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта в зависимости от наименьшего сопротивления болта разрыву для стали 30Х3МФ
- коэффициент условий работы соединения для 5-10 болтов
52- площадь сечения болта нетто для болта диаметром 24 мм по табл. 62* [1]
5- коэффициент трения ( метод обработки поверхности Дробеметный с консервацией ) табл.36 [1]
12- коэффициент надежности при статической нагрузке и разности диаметров отверстий и болтов 1-4 мм по табл.36* [1].
.9450·0.9·3.52·0.51.12=13365 кг
Количество высокопрочных болтов в соединении: где k =2 – количество поверхностей трения соединяемых элементов.
4240.615(2·13365·1)=11.01
Принимаем по 12болтов на полунакладке устанавливаемых в отверстия диаметром 26 мм.
Согласно п.11.14.[1] Расчет на прочность соединяемых элементов ослабленных отверстиями под высокопрочные болты следует выполнять с учетом того что половина усилия приходящегося на каждый болт в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамических нагрузках – по площади сечения нетто An при статических нагрузках – по площади сечения брутто А при Аn ³ 085А либо по условной площади Ac = 118An при An 085А.
Пояс ослаблен в сечении 4 болтами
Площадь ослабленного сечения
An=A-Aотв= 105–4·2.6·2.5=79cм2
Т.к An=790.85А=105·0.85=89.25см2
То Ас=79·1.18=93.22cм2
Проводим расчет на прочность под действием усилия в поясе
4240.615(93.22)=3156.41кгсм2Ry= 3400·1=3400кгсм2
- прочность сечения ослабленного отверстиями под болты обеспечена.
8.2.Болтовой стык стенки.
Стык стенки перекрывается с двух сторон накладками сечением 40 х 14 см. Используются высокопрочные болты d=20 мм из стали марки 30Х2НМФА поверхности накладок обрабатывают пескоструйным аппаратом. Болты устанавливаются с шагом 15 см в два вертикальных ряда по 28 болтов на полунакладке.
Условие прочности для крайнего горизонтального ряда болтов воспринимающих максимальную нагрузку: .
где m = 2 – число вертикальных рядов болтов в полунакладке
0 - расстояние между крайними рядами болтов
- изгибающий момент воспринимаемый стенкой
Mw= 1753.91·100·100=17539100кг*см
- плечо пар усилий в равноудаленных от нейтральной оси болтах.
a7=110+10+10=130 10²+30²+50²+70²+90²+110²+130²=45500см2
539100·130(2·45500)=25055.86кг
Qbh=11849кг- расчетное усилие воспринимаемое каждой поверхностью трения соединяемых элементов стянутых одним высокопрочным болтом.
Расчетное усилие удваиваем так как болт стягивает три листа и имеет две поверхности трения.
7.83·100(14·2)=420.82кг
- усилие воспринимаемое одним болтом.
((25055.857)²+(420.821)²)^0.5=25059.39кг
8.3.Расчет соединения балок при сопряжении в одном уровне
Длина ребра должна быть больше длины швов крепящих ребро к стенке.
Принимаем высоту шва 6мм тогда необходимая длина швов:
Опорная реакция балки настила Ra=12096кг
096(2200·1·1·0.7·0.6)=13.09см
- по металлу границы сплавления:
096(2250·1·1·1·0.6)=8.96см
Длина ребра принимается конструктивно в зависимости от высоты стенки Балки настила
Примем ширину ребра 120мм
·120·(3200(2.1·10^6))^0.5=9.37мм
Для соединения балки настила принимаем ботлы класса точности 8.8 классов точности В.
Rbs= 3200кгсм2 ; табл Г.5 [1]
Rbp= 7500кгсм2 ; табл Г.6 [1] - Расчетные сопротивления смятию элементов соединяемых болтами.при временное сопротивление стали соединяемых элементов 500 кгссм2
00*0.75*3.14*(22)²=7536кг
). Расрез на смятие
00·0.75·2·0.7=7875кг
Принимаем 2 болта М 20 отверстие под болты 23 мм
1.Уточнение собственного веса главной балки при изменении ширины полок.
Собственный вес стенки:
P=7850·(160100)·(1.4100)·13.975=2457.36кг
Собственный вес полок:
Собственный вес ребер жесткости:
P=2·14(175100)·7.85·10·(100100)·(160100)=2009.6кг
Собственный вес опорных ребер:
P=2·7850·(21100)·2.5100·(160+2.5+2.5+1.5)100=137.24кг
Собственный вес главной балки:
P=2461.76+2307.9+133.97+137.237625=5040.87кг
Конструирование и расчет центрально-сжатой колонны в 2-х вариантах со сплошным и сквозным сечением
1.Сбор нагрузок и статический расчет
Рассчитываем среднюю колонну как максимально нагруженную.
Колонна воспринимает нагрузки:
- собственный вес колонны принимаем равным 06 кНм.
H-(tнастил+hбн +hгб+aоп)=8-(0.012+0.396+(160+2.5+2.5)100+0.015)=5.927м
Gк=06Нк*gf= 0.6·5.927·1.05=3.73кН
Реакция от балки передаваемая на колонну:
RГБ=(pн*gр+qнн*gq+qБН*gq)*b*l2+qГБ*gq2=
(30·1.2+0.942·1.05+0.6469·1.05)·7·142+50.409·1.052=1872.21кН
Продольная сила возникающая в сечениях колонны:
Fкол=2RГБ+Gк= 2·1872.214+3.73401=3748.16кН
Расчетная длина колонны:
– коэффициент расчетной длины.
– коэффициент расчетной длины при жестком закреплении в опоре и шарнирном закреплении сверху колонны.
2.Подбор сечения стержня.
2.1.Колонна сплошного сечения.
Для колонны принимаем сталь С345 с расчетным сопротивлением по пределу текучести = 3400 кгссм².
Зададимся гибкостью колонны: λ=80.
По табл. 72 [1] определяем коэффициент продольного изгиба: φ= 0.589
Требуемая площадь сечения из условия устойчивости:
48.16·100(3400·0.589·1)=187.16см2
Требуемый радиус инерции сечения:
По найденным значениям площади и радиуса инерции подбираем сплошное сечение колонны. По сортаменту прокатных профилей подбираем двутавр 40К1 СТО АСЧМ 20-93
Гибкость колонны в плоскости колонны:
=68.36*(340210000)^0.5=2.751 Коэффициент продольного изгиба принимается по Таблица Д.1 . тип сечения b.
Коэффициент продольного изгиба: φ= 0.689
Проверка устойчивости в плоскости колонны:
48.16·100(186.81·0.689·3400·1)=0.861
выполнено устойчивость колонны обеспечена.
Гибкость колонны из плоскости колонны:
Проверка устойчивости из плоскости колонны:
48.16·100(186.81·0.766·3400·1)=0.771
2.2.Колонна сквозного сечения.
Проектируем колонну сквозного сечения из двух ветвей соединенных между собой планками.
Зададимся гибкостью колонны: λ=70. По табл. 72 [1] определяем коэффициент продольного изгиба: φ= 0.675.
48.16·100(3400·0.675)=163.32см2
Требуемый радиус инерции сечения:
По найденным значениям площади и радиуса инерции подбираем сквозное сечение колонны.
По сортаменту прокатных профилей подбираем два двутавра 40Б2 СТО АСЧМ 20-93
=35.3*(340210000)^0.5=1.42
По табл.Д1 [1] принимаем коэффициент продольного изгиба φ= 0.891 тип сечения Б
Условие устойчивости из плоскости колонны:
48.16·100(2·84.12·0.891·3400·1)=0.741
- условие выполнено подобранное сечение удовлетворяет условию устойчивости центрально-сжатого стержня.
Определим размеры сечения соединительных планок. Назначаем поперечные размеры планок:
Гибкость отдельных ветвей на участке между планками не должна быть более 40. Принимаем гибкость . Тогда расстояние в свету между планками:
Ширину колонны в осях примем равной 45 см.
362000*450(22500000*400)=0.868
Ib= 23706см4- момент инерции одной ветви колонны относительно собственной оси у
момент инерции сечения одной планки
b= 45 cм – ширина стержня колонны
6.2+30=166.2cм - расстояние между осями планок.
50·167(45·1736.2)=4.81
тогда приведенная гибкость стержня: .
Момент инерции сечения колонны относительно оси у:
*(1736.2+84.12*(452-0)²)=88643.9см4
Радиус инерции сечения:
(88643.9(2·84.12))^0.5=22.95cм4
Гибкость колонны относительно свободной оси:
854·10022.95=51.65cм
приведенная гибкость:
= (51.65^2+0.82*(1+0.868)*32.38)^0.5=52.13
=52.13*(22500000210000)^0.5=2.098
Даному значению гибкости соответствует φ=0.761. тип сечения b табл Д.1
Проверим напряжения относительно сквозной оси колонны:
48.16·100(2·84.12·0.761·3400)=0.861
- устойчивость колонны обеспечена.
3.Расчет соединительных планок.
Расчет соединительных элементов сжатых составных стержней (в данном случае планок) должен выполняться на условную поперечную силу Qfic принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле 18 [1]:
N- продольное усилие в составном стержне;
j- коэффициент продольного изгиба принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.
Окончательно шаг планок применяем 147.0см
Высоту планки h= 30см
Условная поперечная сила:
= (7.15·10^(–6))·(2330–(2.1·10^6)3400)·(3748.16·1000.761)=6030.21кг
Условная поперечная сила приходящаяся на планку:
Расчет соединительных планок и их прикрепления должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на силу F срезывающую планку по формуле (24) и на изгибающий момент M1 изгибающий планку в её плоскости по формуле (25) [1]:
15.105·14745=9849.34кг
где: b- расстояние между осями ветвей;
l – расстояние между планками.
Момент изгибающий планку в ее плоскости:
15.105·1472=221610.22кг*см
Планки крепятся к ветвям колонны сварными швами с высотой катета шва с заводкой швов за край планки. Длина шва составляет 30см что меньше максимально допустимого значения .
Площадь шва по металлу шва и по границе металла сплавления:
Момент сопротивления шва по металлу шва и по границе металла сплавления:
(0.7*0.8*30²)6=126см3
Фактические напряжения в сварном шве:
1610.2175126=1758.81кгсм2
49.3416.8=586.27кгсм2
(1758.81^2+586.27^2)^0.5=1853.95кгсм2 Rwf= 2200кгсм2
- на границе сплавления:
1610.2175180=1231.17кгсм2
(1231.168^2+410.39^2)^0.5=1297.77кгсм2 Rwz= 2250кгсм2
Фактические суммарные напряжения не должны превышать расчетных сопротивлений по металлу шва и по металлу сплавления:
Прочность швов крепящих планку к ветвям колонны обеспечена.
4.Конструирование и расчет оголовка колонны.
Конструкция оголовка колонны должна обеспечить принятое ранее шарнирное крепление балки на опорах. Самым простым способом реализации шарнирного опирания является постановка балки на колонну сверху что обеспечивает простоту монтажа.
Примем толщину опорной плиты равной 3 см. Плита выступает на 15 мм за контур колонны.
Толщину ребра оголовка определяют из условия сопротивления на смятие под полным опорным давлением:
- длина участка смятия
- опорное давление ГБ
44.43·100(27·4878.05)=2.84см
Принимаем толщину ребра равной 30 мм.
Швы крепящие ребро к плите должны быть рассчитаны на действие той же силы N. Определим необходимую высоту швов из условия их прочности:
= 3744.43·100(2200·1·1·0.7·44.2·2)=2.75см
44.43·100(2250·1·1·1·44.2·2)=1.88см
Максимально допустимая высота шва: 1.2·3=3.6 см
Принимаем катет сварных швов размером 30 мм.
Высоту ребра назначаем из условия прочности швов крепящих ребро к ветвям колонны. Толщина стенки двутавра составляет 7 мм. Так как толщина ребра намного превышает толщину стенки для возможности их сваривания в стенке устраиваем вставку толщиной 12 мм. Тогда максимально допустимая величина высоты шва составит 14 мм минимальная – 8 мм.
Принимаем высоту шва тогда необходимая длина швов:
44.43·100(4·2200·1·1·0.7·1.6)=37.99см
44.43·100(4·2250·1·1·1·1.6)=26см
Принимаем высоту опорного ребра 40 см.
Длина шва не должна превышать допустимого значения:
fkf= 85·0.7·1.6=95.2см> 40см - условие выполняется.
5.Расчет и конструирование базы колонны.
Ширина опорной плиты колонны назначается конструктивно:
где h – высота сечения ветви колонны
а – вылет консольной части плиты.
Фундамент выполнен из бетона класса B15 Rb=8.5Мпа=86.7кгсм2.
Из условия обеспечения прочности бетона фундамента необходимая площадь плиты:
44.43·100(86.7)=4318.84см2
Необходимая длина плиты:
Назначаем плиту сечением 60 х 70 см.
Расчетная нагрузка на плиту:
44.43·100(60·70)=89.15кгсм2
Условно принимаем для расчета полоску шириной 1 см.
Все выступающие за сечение колонны участки плиты работают как консоли:
Тогда изгибающий момент для участка 1:
(89.153*8.6²)2=3296.88кгсм2
Изгибающий момент для участка 2:
(89.153*12.1²)2=6526.45кгсм2
Участок 3 работает как пластина опертая на четыре канта.
коэффициент α=0.0554
табл.6.8 стр.405.(Металлические констр. Горев) при ba=44.240=1.105
(0.0554*89.153*40²)=7902.52кгсм2
Требуемая толщина плиты по максимальному моменту:
(6·7902.52(3400·1))^0.5=3.73см
Принимаем толщину опорной плиты 40 мм.
Толщина планок и траверсы составляет 14 мм. Высота сварного шва 14 см.
Высота траверсы из условия размещения сварных швов крепящих ее к стержню колонны Необходимая длина швов при высоте катета kf=14 см.
- по металлу шва: 3744.43·100(4·2200·1·1·0.7·1.6)=37.99см
По наибольшему значению lw назначаем высоту траверсы 40 см что меньше предельного значения кг.
Расчет узла сопряжения балок со сплошным стержнем колонны.
N= 1872.214кН=187221.4кг- опорная реакция от одной балки
Принимаем катет шва 16мм с глубоким проваром .
Сварные соединения рассчитывают по формуле
3·187221.4(0.7·1.6·2200·1·1)=98.78см
3·187221.4(1·1.6·2250·1·1)=67.61см
Ширину опорного столика принимаем равным ширине опорного ребра
Lшва= (98.78–21)2=38.89см Принимаем Lшва= 40 см(высоту опорного столика)
СП 16.13330.2017. Стальные конструкции 2017. Актуализировання редакция СНиП II-23-81*.
СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.
Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов Е.И.Беленя Г.С.Веденников и др.; Под общ. ред. Е.И.Беленя. – 6-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1985. – 560 с.
Металлические конструкции. В 3 т. Т. 1. Элементы стальных конструкций: Учеб.пособие для строит.вузов В.В.Горев Б.Ю.Уваров В.В.Филиппов и др.; Под ред. В.В.Горева. – М.: Высш.шк. 1997. – 527 с.
Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов Г.С.Веденников Е.И.Беленя В.С.Игнатьева и др.; Под ред. Г.С.Веденникова – 7-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1998. – 760 с.

МК1.dwg

Расчет и конструирование элементов балочной клетки
Кафедра строительных конструкций
Схема расположения элементов балочной клетки
Схема расположения элементов балочной клетки . Узел 1.
Ведомость элементов балки ГБ-1.
Все швы выполненны полуавтоматической сваркой в среде защитных газов сварочной проволокой СВ-08ГС2. 2.Монтажная сварка ручная
электроды типа Э50 3.Катет угловых швов kf=6мм
кроме отмеченных 4.После устройства швов выводные планки срезать
поверхность среза зачиститьзаподлицо основному металлу. 5.Конструкции на заводе покрыть 1 слоем грунта ГФ015.
Схема расположения элементов балочной клетки . Колонна К-1. Балка ГБ-1. Сечения 1-1 8-8. Узлы 1 4.
Район строительства город Надым. Расчетная температура -53гр. 2. Монтажная сварка ручная
электродуговая электроды типа Э50
Э50А 3. Стык главной балки выполняются с применением высокопрочных болтов М20 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71
под гайки и головки устанавливаются шайбы по ГОСТ 22355-77. 4. Монтаж конструкций вести на болтах нормальной точности М16
класс прочности болтов 4.6 по ГОСТ 1759-70
под гайки болтов устанавливаются круглые шайбы по ГОСТ 11371-78. 5. Фундаментные болты М30 из стали Вст3кп2 по ГОСТ 243790-80. 6. Соединение стенки и поясов ГБ производить автоматической сваркой в лодочку сварной проволокой Св-08А по ГОСТ 2246-70 с флюсом АН-348-А по ГОСТ 9087-81. 7. Монтажная сварка ручная
электродуговая электроды типа Э50 8. Остальные соединения производить полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св 08Г2С по ГОСТ 8050-76 с флюсом АН-348-А по ГОСТ 9087-81. 9. Катет угловых швов kf=6мм
кроме оговеренных 10. После устройства швов выводные планки срезать
поверхность среза зачистить заподлицо основному металлу. 11. Конструкции на заводе покрыть 1 слоем грунта ГФ015. 12. Подготовку контактных поверхностей во фрикционных соединениях следует производить Дробеметным методом . При расчете фрикционных соединений принят коэффициент трения 0.58 13. Все металлические конструкции подлежат защите от коррозии лакокрасочными материалами I группы толщиной 55 мкм (например
слой эмали ПФ-115 ГОСТ 6465-76 по слою грунтовки ГФ-021 ГОСТ 25129-82)."