Торгово-выставочный павильон для легковых автомобилей

Архитектура.doc

1.Архитектурно-строительный раздел
1.Характеристика района строительства
Район строительства торгово-выставочного павильона - г. Курск. Проектируемое здание будет возводиться на окраине города на пересечении улиц Магистральной и Мичуринской.
Тамбов и его окрестности обладают достаточной промышленной индустрией строительного направления способных частично обеспечить необходимую конструктивную часть проекта. Не имеющийся перечень строительных материалов и конструкций будет поставляться фирмами и организациями других близлежащих городов.
Рядом с площадкой строительства проходят существующие городские сети газо- электро- тепло- водоснабжение что позволяет с наименьшими затратами подключить строящееся здание к городским коммуникациям.
Природно-климатические характеристики района строительства приведены в табл. 1.1.
Природно-климатические характеристики района строительства
Наименование характеристики
Климатический район и подрайон
Температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки °С
Средняя температура отопительного периода °C
Продолжительность отопительного периода суток
Распределение температуры наружного воздуха по месяцам
VII VIII IX X XI XII
Максимальная амплитуда колебания температуры°С
Продолжение табл.1.1.
Повторяемость ветра %:
Устойчивый снеговой покров
Максимальная глубина промерзание грунта
Грунтовые условия строительства представлены на рис.1.1. Физико-механические характеристики грунтов представлены в таб.1.2.
В геологическом отношении грунты района объекта имеют в своем составе верхнечетвертичные делювиальные и аллювиальные отложения древней овражно-балочной сети покровные суглинки водно-ледниковые образования днепровского горизонта и пески неогеновой системы.
Грунтовые воды в районе объекта до глубины 15 метров не вскрыты.
Физико-механические характеристики грунтов
Природная влажность W %
Пределы пластичности
Модуль деформации Е 105 Па
Угол внутреннего трения j
Сила сцепления С 105 Па
Рис.1.1. Грунтовые условия строительства.
2.Требуемые параметры проектируемого здания
Требования предъявляемые к проектируемому зданию приведены в табл.1.31.41.5.
Требуемые характеристики здания
Степень долговечности
Степень огнестойкости
Предел огнестойкости строительных конструкций не менее
-несущие элементы здания
-перекрытие междуэтажное
-лестничные марши и площадки
-наружние ненесущие стены
Класс по конструктивной пожарной опасности
Требование к естественному освещению %
Противопожарные требования к заданию и отдельным
Предельная площадь застройки м2
Допустимая этажность здания этажей
Устройство противопожарных стен
Количество эвакуационных выходов
Устройство дверей на путях эвакуации
Должны открываться наружу ширина не менее 1.2 м.
Минимальная ширина лестничных маршей и площадок
Продолжение табл.1.4.
Максимальный уклон лестниц
Класс пожарной опасности строительной конструкции не ниже:
-стены наружние с внешней стороны;
- перегородки перекрытия;
-стены лестничных клеток и противопожарные преграды;
-марши и площадки лестниц в лестничной клетке
Класс здания по функциональной пожарной опасности
Требуемая морозостойкость материала фундамента не менее мрз.
Требуемые влаго- и биостойкость материалов и конструкций
должны быть влаго- и биостойкие
Санитарно-гигиенические требования
Температура внутреннего воздуха°С
Относительная влажность внутреннего воздуха %
Кратность воздухообмена м3час×м2
-кухонь и санитарных узлов
Допустимая ориентация здания
3.Характеристика функционального процесса здания
Главная функция выставочного автомобильного центра для населения - просмотр предполагаемой продукции для работников центра - обслуживание и реализация продукции покупателям.
Для обеспечения удобства в здании предусмотрены следующие функциональные зоны:
-входные зоны (тамбуры);
-торгово-выставочная зона;
-санитарно-гигиенические узлы;
-вспомогательные зоны (коридоры пешеходная галерея эстакады).
Функциональная схема комплекса представлено на рис. 1.2 1.3.
Такое количество входных узлов в здании - попытка пространственно «развести» людские потоки (население обслуживающий персонал) и потоки автотранспорта.
Связь по вертикали осуществляется при помощи лестниц и эскалаторов.
Помещения администрации сгруппированы и отделены от выставочного зала. Здесь связь между помещениями осуществляется при помощи коридора. Также имеется отдельный санитарный узел и лестничная клетка.
4.Объемно-планировочная структура здания
Объемно-планировочная структура здания - зального типа. Она построена на подчинении относительно небольшого числа вспомогательных помещений главному зальному которое и определяет функциональное назначение здания в целом.
Габаритные размеры здания в плане
в осях 1-12 - 48000 мм.
в осях А-М - 45900 мм.
Здание двухэтажное с высотой первого этажа 4.2 метра. Второй этаж образуется внутренним объемом пространственной конструкции (оболочкой) перекрывающей все здание. Общая высота здания от земли до верха светоаэрационного фонаря - 14.1 м.
Вход в здание осуществляется через тамбур в связи с повышенными требованиями к теплоизоляции в данном климатическом районе.
Связь между этажами осуществляется с помощью лестниц и эскалаторов. Для безопасности путей эвакуации лестницы расположены в замкнутых объемах - лестничных клетках конструкция которых выполнена из несгораемого материала (кирпич). Лестницы имеют естественное боковое освещение.
Основные пролеты несущих конструкций - 6 м.
Технико-экономические показатели объемно-планировочного решения представлены в табл.1.6.
Объемно-планировочное решение здания представлено в графической части (лист 2).
Технико-экономические показатели
объемно-планировочного решения здания
Общая площадь этажей
Площадь выставочных залов
Площадь административных помещений
Площадь коммуникаций
Площадь пешеходных галерей и
Общая площадь здания
5.Конструктивное решение здания
Конструктивная система здания - каркасная. Конструктивная схема - безригельная.
Пространственная жесткость и устойчивость здания обеспечивается жестким защемлением колонн в стаканы фундаментов соединением плит перекрытий между собой и колоннами с помощью сварки закладных деталей и их последующим замоноличиванием сваркой и замоноличиванием стыков колонн контурных брусьев и при контурных плит а также жестким соединением плит покрытия между собой не менее чем по трем сторонам.
5.1.Фундаменты и фундаментные балки
Глубина заложения фундаментов принята в зависимости от глубины промерзания грунтов которая в районе строительства равна 1.1 м. (см. табл.1.1. ).
В данном проекте глубина заложения фундаментов принята 1.650 м. В запроектированном здании для рядовых колонн приняты отдельно стоящие монолитные фундаменты с размерами подошв 3.000х3.000 мм. а для спаренных колонн по контуру здания фундаменты устраиваются общими с размерами подошвы 4.200х4.200 мм. Высота фундаментов - 1500 мм.
Фундаментные балки под кирпичные стены запроектированы железобетонными длиной 4.5 м. Между кирпичной стеной и фундаментной балкой предусмотрена горизонтальная гидроизоляция из двух слоев рубероида. По внешнему периметру фундаментных балок устраивается глиняный замок. Цокольная часть стены от попадания влаги защищена отмоской в виде наклонной асфальтированной полосы.
Отметка подошвы фундамента относительно чистого пола составляет 2.100 м.
План фундаментов представлен в графической части проекта (лист 9 ).
Колонны запроектированы сечением 450х450 мм. Рядовые колонны имеют высоту 5.4 м. и защемляются в стаканы фундаментов на 0.800 м.
Колонны контура здания имеют поэтажную разрезку причем колонны второго этажа предназначенные для опирания контурных брусьев оболочки имеют переменную высоту от 3.0 до 4.2 м.
5.3.Стены и перегородки
Материалом для наружных стен принят глиняный кирпич марки М100. Ширина кладки - в два кирпича. Тип кладки - шестирядный. Прочность конструкции стен обеспечивают прочность камня и раствора укладка камней с взаимной перевязкой вертикальных швов.
При этом перевязка швов кладки предусмотрена не только в плоскости стены но и в плоскости примыкания к ней поперечных стен.
Наружные стены утеплены слоем минераловатных плит с g=100 кгм3 толщиной 100мм. Теплотехнический расчет стены см. в п.1.9. Конструкция стены представлена в графической части (лист 4).
Внутренние стены выполнены из кирпича толщиной 380 мм. причем в стенах кухни и санитарных помещений располагаются вентиляционные каналы сечением 140х140 мм.
Перегородки между помещениями в здании выполнены из гипсобетона толщиной 100 мм.
План расположения стен и перегородок представлен в графической части ( лист 2 ).
5.4.Перекрытия и полы
В качестве междуэтажного перекрытия принято без балочное сборное перекрытие. Конструкция сборного без балочного перекрытия состоит из трех основных элементов: капители над колонной панели и пролетной панели. В целях создания жесткости над колонные панели закрепляют поверху сваркой закладных деталей. Пролетная панель опирается по четырем сторонам на над колонные панели имеющие полки. Панели перекрытия выполнены ребристыми.
План перекрытия представлен в графической части (лист 4).
Полы на первом этаже здания выполнены непосредственно по грунту на втором этаже настелены по перекрытию.
В соответствии с функциональным процессом связанным с воздействием на поверхность пола большого количества людей и выставляемых машин в выставочных залах магазинах кафе запроектированы мозаичные полы. В административных помещениях запроектированы полы из линолеума а в санитарных узлах кухне и техническом помещении - из половой плитки.
План полов и их конструкция представлены в графической части (лист 3).
5.5.Покрытие и кровля
Запроектированное здание перекрывается пологой оболочкой положительной гауссовой кривизны. Контур оболочки выполнен в виде полигонального пояса из сборных ригелей длиной 6 м. опирающихся на колонны переменной высоты.
Оболочка запроектирована из плит криволинейных в направлении большей стороны и имеющих контурные и поперечные ребра. Плиты делятся на основные и доборные. Основные плиты оболочки имеют размер 3.0х6.0 м. Форма и конструкция доборных плит принята с учетом изготовления их в опалубочных формах основных плит.
В углах плит предусмотрены сверху и снизу закладные детали для соединения элементов между собой с помощью стыковых накладок в виде стержней. Плиты оболочки опираются на контурные элементы сверху. Для соединения в плитах и контурных элементах предусмотрены закладные детали.
Для устройства в центре оболочки панельного зенитного фонаря квадратной формы 6.0х6.0 м. предусмотрена специальная окаймляющая проем рама с распорками для восприятия нормальных и касательных усилий. По периметру отверстия предусмотрено утолщение из бетона класса В25 и дополнительное армирование.
Кровля здания выполнена из мягкого рулонного материала - катепала.
В здании запроектирован внутренний водосток.
План покрытия и план кровли представлены в графической части (лист 4).
5.6.Лестницы и эскалаторы
В здании запроектированы сборные железобетонные лестницы. Лестницы собраны из отдельных проступей уложенных по косоурам и площадок. Лестничные площадки опираются всей гранью на металлические столики приваренные к закладным деталям на стенах лестничных клеток. Ширина лестничных маршей 1.35 м. ширина лестничной площадки 1.2 м. уклон лестниц 1:1.75. Высота ступени междуэтажных лестниц - 150 мм. ширина - 300 мм.
Для безопасности движения лестницы оборудованы вертикальными ограждениями.
Для сообщения между этажами кроме лестниц в здании предусмотрены эскалаторы оборудованные специальными опорами приводными и натяжными секциями.
Расположение лестниц и эскалаторов в здании представлено в графической части (лист 2).
5.7.Окна двери и ворота
Для обеспечения естественной освещенности помещений и возможности визуального контакта с окружающей средой в здании запроектированы как стандартные окна марки: ОР 15-12 ОР 15- 13.5 так и витражи размерами 2.1х3.5м. При проектировании учитывались эксплуатационные требования по защите больших светопрозрачных поверхностей от конденсата и обледенения (стекольное пространство вентилируется наружным воздухом через небольшие отверстия в верхних обвязках наружного переплета) и предусмотрен обдув внутреннего остекления струей теплого воздуха.
Конструкция оконного заполнения представлена в графической части (лист 4).
Двери служат для связи помещений друг с другом и связи здания с улицей и пешеходной галереей. Марки дверей: ДН 21-12 ДГ 21-10 ДГ 21-8 ДО 21-12. Размеры въездных ворот 3.5х3.5м.
Двери на путях эвакуации открываются наружу в соответствии с требованиями предоставленными в табл.4.
Расположение дверей окон и ворот представлено в графической части (лист 2).
5.8.Пешеходная галерея и эстакады
Пешеходная галерея перекрывается железобетонными плитами с размерами сторон 3х6м. Плиты опираются на ряд консольных колонн расположенных с шагом 6.0м.
Галерея ограждена экранами из железобетона высотой 1.2м.
Эстакады предусмотрены вследствие необходимости доставки выставляемых машин на второй этаж здания. Эстакады опираются на ряд кирпичных столбов. Эстакады также ограждены экранами из железобетона высотой 1.2м.
Расположение в плане галереи и эстакад представлены в графической части (лист 2).
6.Архитектурно-художественное решение здания
Необходимость индивидуализации данного здания по сравнению с другими при единстве в целом архитектуры выбранного района строительства определяет архитектурную форму торгово-выставочного павильона.
Композиция внешнего объема здания определена во многом композицией внутреннего пространства и принятого конструктивного решения.
При проектировании учитывались такие художественные средства архитектурной композиции как ритм масштабность пропорция.
На основании функционального назначения здания на территории торгово-выставочного комплекса предусмотрены подъездные пути для возможного доступа к нему автомобильного транспорта. Также запроектировано место для автомобильной стоянки.
Рядом с комплексом предусмотрена парковая зона с размещенными в ней местами отдыха для посетителей.
Технико-экономические показатели генплана представлены в графической части (лист 1).
8.Санитарно-техническое и инженерное оборудование
Санитарное оснащение запроектированного здания включает в себя систему отопления трубопроводы холодной и горячей воды канализационные устройства и газовые приборы. В здании проложены электрические и телефонные сети. Предусмотрено подключение данных инженерно-технических систем к близлежащим сетям городских коммуникаций.
В здании предусмотрена система искусственной (в помещениях залов магазинах кафе администрации) и естественной вентиляции через вентиляционные каналы в санитарных узлах.
9.Обоснование выбора ограждающих конструкций
На основании теплотехнического расчета сделанного на ЭВМ по программе STEN.EXE. принята конструкция стены с эффективным утеплителем - минераловатная плита g=100кгм3 толщиной d=100мм. Конструкция стены представлена в графической части (лист 4).
Для покрытия проводились расчеты на ЭВМ по программе STEN.EXE. Запроектированная конструкция покрытия представлена в графической части (лист 3). В качестве утеплителя принята минераловатная плита g = 200 кгм3 d = 200 мм.
На основании светотехнического расчета сделанного на ЭВМ по
програме SWET.EXE.в залах торгово-выставочного комплекса необходимо искусственное освещение.
Теплотехнические расчеты стены и перекрытия а также светотехнический расчет представлены в прил.123 соответственно.
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ТОЛЩИНЫ ОГРАЖДЕНИЯ
ПО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИМ ТРЕБОВАНИЯМ
Параметры внутреннего воздуха:
относительная влажность 55 %.
влажностный режим помещений НОРМАЛЬНЫЙ
Район строительства Курск
Температура наиболее холодной пятидневки -28 °С.
Продолжительность отопительного периода -4.19 сут.
Средняя температура отопительного периода 202 °С.
Зона влажности СУХАЯ
Условия эксплуатации ограждений A
Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям
n - 1 - коэффициент по табл.3*
aв - 8.69 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
Dtн - 4.5 - нормативный температурный перепад между темпе-
ратурой внутреннего воздуха и температурой
внутренней поверхности ограждения по табл.2
Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче из условия
энергосбережения 2.545 кв.м*грВт для 2 ЭТАПА
при градусо-сутках отопительного периода
ГСОП = (tв – tоп )×zоп = ( 18 + 4.19 )* 202 = 4484.
принято Rtr = 2.545 кв.м*грВт
ХАРАКТЕРИСТИКА ОГРАЖДЕНИЯ
Сложный раствор (песок цемент известь)
Кладка из керам. пустотного кирпича
Плиты мягкиеполужест жесткие из минваты на синт.и бит.связующих
Цементно-песчаный раствор
Коэффициент теплопроводности
Термическое сопротивление слоев
ВЫВОД: данная конструкция стены удовлетворяет теплотехническим требованиям: Rф = 2.765 м2×грВт >Rтр = 2.545 м2×грВтПриложение 2.
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ТОЛЩИНЫ ОГРАЖДЕНИЯПО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИМ ТРЕБОВАНИЯМ
Параметры внутреннего воздуха:
относительная влажность 55 %
влажностный режим помещений НОРМАЛЬНЫЙ
Район строительства Курск
Температура наиболее холодной пятидневки -28 °С.
Продолжительность отопительного периода -4.19 сут.
Средняя температура отопительного периода 202 °С.
Зона влажности СУХАЯ
Условия эксплуатации ограждений A
Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям
n - 1 - коэффициент по табл.3*
aв - 8.69 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
Dtн - 4 - нормативный температурный перепад между темпе-
ратурой внутреннего воздуха и температурой
внутренней поверхности ограждения по табл.2
Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче из условия
энергосбережения 3.393 кв.м*грВт для 2 ЭТАПА
при градусо-сутках отопительного периода
ГСОП = (tв – tоп )×zоп = ( 18 + 4.19 )* 202 = 4484.
принято Rtr = 3.393 кв.м*грВт
Рубероид пергамин толь
Цементно-песчанный раствор
Плиты из минваты повышенной жесткости на органофосфатном связующем
ВЫВОД: данная конструкция покрытия удоволетворяет теплотехнический требованиям: Rф = 3.405м2×грВт.>Rтр = 3.393 м2×грВт
СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ.
Место строительства Курск
Длина помещения 42 м
Ширина помещения 42 м
Высота помещения 3.902 м
Расстояние от пола до рабочей плоскости 1 м
ПОДБОР КОНСТРУКЦИИ СВЕТОПРОЕМОВ ПО ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
Температура внутреннего воздуха в помещении 18 гр
Температура наружного воздуха наиболее
холодной пятидневки с обеспеченностью0.92-28 гр
Требуемое сопротивление теплопередачи . 31 м.кв.*грВт
ВОЗМОЖНЫЕ ВАРИАНТЫ ЗАПОЛНЕНИЙ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ 1. в порядке увеличения приведенного сопротивления теплопередаче
двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах
Блоки стеклянные пустотелые 194*194*98 мм при ширине швов 6 мм
Профильное стекло коробчатого типа
Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах
Блоки стеклянные пустотелые 244*244*98 мм при ширине швов 6 мм
Двойное остекление в металлических раздельных переплетах
Органическое стекло двойное
Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплета
Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах
Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах
Тройное остекление в металлических раздельных переплетах окон
Органическое стекло тройное
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных дер.переп.
Тройное остекление в деревянных раздельно-спаренных переплетах
Подбор уплотнений световых проемов по воздухопроницаемости
Избыточное давление воздуха 14.5 Па
Требуемое сопротивление воздухопроницанию световых
проемов 0.13 м2·Пакг
ВОЗМОЖНЫЕ РЕШЕНИЯ УПЛОТНЕНИЙ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГО ПРОЕМА
РАСЧЕТ НОРМИРОВАННОГО ЗНАЧЕНИЯ КЕО
пояс светового климата 3
коэффициент солнечности климата = 1
нормированные значения кео
при боковом освещении = .5 %
ОПРЕДЕЛЕНИЕ К-ТА СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ПРОЕМА
Коэффициент светопропускания материала .8
Коэффициент учитывающий потери света в переплетах .65
Солнцезащитные устройства отсутствуют
Общий коэффициент светопропускания равен .52
Коэффициент запаса равен 1.20
Коэффициент r1 равен 0.91
Световая характеристика окна равна 29
Площадь окон равна 651.8 m
РАСЧЕТ КООРДИНАТ ОКОН.
Координаты краев окон м
Расстояние от пола до подоконника м
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ
Количество узлов сетки по оси Х 11
Количество узлов сетки по оси Y 11
Крайние точки находятся на расстоянии 1.0м от ограждений
остальные через равное расстояние друг от друга
Толщина наружных стен = 630
Координаты краев светопроемов
Xn= 1.4 yn= 0.0 xk= 4.8 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 7.5 yn= 0.0 xk= 10.9 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 13.3 yn= 0.0 xk= 16.7 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 24.4 yn= 0.0 xk= 27.8 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 29.6 yn= 0.0 xk= 33.0 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 35.5 yn= 0.0 xk= 38.9 yk= 0.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 1.7 yn= 42.0 xk= 5.1 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 7.8 yn= 42.0 xk= 11.2 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 14.7 yn= 42.0 xk= 18.1 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 23.3 yn= 42.0 xk= 26.7 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 29.9 yn= 42.0 xk= 33.3 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 36.3 yn= 42.0 xk= 39.7 yk= 42.00 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 1.4 xk= 0.0 yk= 4.85 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 7.8 xk= 0.0 yk= 11.15 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 13.8 xk= 0.0 yk= 17.17 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 24.9 xk= 0.0 yk= 28.34 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 31.5 xk= 0.0 yk= 34.94 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 0.0 yn= 37.3 xk= 0.0 yk= 40.67 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 42.0 yn= 1.7 xk= 42.0 yk= 5.13 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 42.0 yn= 8.3 xk= 42.0 yk= 11.72 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 42.0 yn= 13.8 xk= 42.0 yk= 17.17 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 42.0 yn= 24.9 xk= 42.0 yk= 28.34 zn= 0.9 zk= 3.0
Xn= 42.0 yn= 29.2 xk= 42.0 yk= 32.64 zn= 0.9 zk= 3.0
Размещение проемов в плоскостях стен
В направлении оси X освещение двустороннее
В направлении оси Y освещение двустороннее
Минимальный КЕО равен 0.13
Нормативный КЕО при боковом освещении равен 0.50
Значения КЕО в точках
Вывод: так как минимальный КЕО равен 0.13% а нормативное значение 0.5 то необходимо в здании предусмотрено искусственное освещение.
Рис.1. Световая карта
Рис.2. Световая карта в поперечном сечении
Рис.3. Световая карта в продольном сечении

Введение.doc

Быстро развивающиеся темпы строительства в городе Курске сложность и архитектурная выразительность возводимых зданий говорят о новой ступени развития нашего города.
Торгово - ярморочные комплексы выставочные салоны развлекательные центры - все это перечень сооружений которые должны быть в городе тем более такого масштаба как Курск.
Растущие требования населения к сфере торговли и обслуживания способствуют развитию торгово - выстовочных павильонов где покупатель смог бы посмотреть и оценить а также оформить покупку за чашечкой кофе не выходя за пределы здания.
В центре нашего города располагается большое количество как существующих так и строящихся общественных зданий в отличие от его окраин где основной акцент все таки делается на строительство жилых домов.
Улица Магистральная не относится к числу наиболее репрезентативных улиц города но формирует пространственную среду обширно развивающегося жилого района. В следствии этого предложенный проект здания торгово-выставочного автомобильного павильона я предлагаю расположить именно в этой части города для того чтобы оно стало не только архитектурной доминантой в привычном пейзаже тамбовской окраины но и ее неотъемлемой частью.
Пространственные резервы выбранного участка для строительства будут максимально использоваться без ущерба для инсоляции окружающих домов насаждений и асфальтированных проездов прилегающей территории.

Заключение.doc

В данном дипломном проекте разработаны такие разделы как архитектурно-строительный расчетно-конструктивный основания и фундаменты организация и технология строительного производства экономика строительства гражданская оборона охрана труда в строительстве.
При строительстве торгово-выставочного павильона предполагается использовать все современные методы ведения работ и новые материалы применение которых ведет к уменьшению материалоемкости увеличению производительности труда повышению эффективности строительства.
Здание запроектировано II класса. Строительный объем 16800 м3. Здание запроектировано каркасным конструкции каркаса – железобетонные материал наружных стен – глиняный кирпич марки М100. Основной шаг несущих конструкций – 6м.
Продолжительность строительства составляет – 503 дня.
Сметная стоимость – 17 млн. 778 тыс. руб. в ценах 2003 года.
Здание предназначено для строительства в г. Курске на пересечении улиц Мичуринской и Магистральной..
Объем здания полностью отвечает функциональному процессу протекающему в здании.

карточка-определитель к ОСП.doc

Карточка-определитель работ сетевого графика
Характеристика работ
Продо-лжи-тель-ность
Устройство фундаментов.
Разработка грунта экскаватором
Разработка грунта вручную
Засыпка с перемещением грунта до 10 м
Устройство бетонной подготовки под фундаменты
Устройство монолитного фундамента
Установка фундаментных балок
Продолжение табл.5.1.
Гидроизоляция горизонтальная оклеечная в два слоя рубероидом
Монтаж сборных элементов.
Установка колонн первого этажа
устройство внутренних стен из ктрпича
Установка перегородок
Монтаж лестничных маршей и площадок
Монтаж колонн второго этажа
Монтаж межколонных и пролетных плит
Устройство монолитных участков
Кирпичная кладка столбов
Установка плит пешеходной галереи
Монтаж контурных брусьев
Установка блоков монтажной оснастки
Предварительная сборка плит в укрупненные секции
Укладка по монтажным фермам плит
Монтаж укрупненных секций
Монтаж панелей фонаря
Устройство набетонки
Демонтаж монтажной оснастки
Кирпичная кладка стен
Установка оконных и дверных блоков
- из керамических плиток
Внутренние отделочные работы
Остекление оконных переплетов
Отделка керамической плиткой
Наружние отделочные работы
Устройство подстилающего слоя под отмостку
Покрытие асфальтобетоном отмостки
Электротехнические работы
Санитарно-технические работы
Пусконаладочные работы

Оболочка.doc

2. Рас четно конструктивный раздел: строительные конструкции
1. Технико-экономические сравнения вариантов покрытий
В разделе рассматриваем сравнение трех вариантов покрытия: 1 – сборная пологая оболочка положительной гауссовой кривизны;2 – плоские панели 3х12 и 3х6 по сегментным фермам; 3 цилиндрическая многоволновая сборная оболочка.
Сравнение вариантов производим с учетом табличных данных по [9]. Сравнение производилось по расходу бетона расходу стали стоимости и трудоемкости возведения. Сравнение показало что сборная оболочка – самый приемлемый вариант. Варианты покрытия представлены в графической части (лист 8).
2.1. Сборная нагрузок на оболочку
Оболочка положительной гауссовой кривизны. Оболочка квадратная в плане с размерами сторон l=42 м. (рис.2.1). Сферическая поверхность ее имеет радиус Rоб=535 м. Собирается из ребристых плит номинальными размерами в плане 3x6 м.
Определяем геометрические параметры оболочки. Подъем оболочки fоб=fср+fк где
Радиус контура оболочки Rк=Rоб-fср=535—4294=49206 м. Подъем оболочки на контуре
Общий подъем оболочки fоб=fср+fк =4294+4706=9 м.
Определяем геометрические характеристики плиты (рис.2.2).
Бетон класса В30Rb=170 МПа Rbt=12МПа Eb=325·103МПа.
Площадь сечения плиты: А=2bрhр+dп(lпл –2bp)=2·10·30+35·280=1580 см2.
Статический момент инерции относительно верхней грани полки (ось ~у0) :
Определяем положение центра тяжести сечения:x=Sy0A=107151580=68 см. Момент инерции относительно оси yц.т.:
Определяем приведенную фиктивную толщину оболочки:
-по площади: d1=Аlпл+1 см=1580300+1=63 см (1 см берется
на замоноличивание швов);
-по моменту инерции:
Сбор нагрузок на оболочку приведен в табл. 2.1
Нагрузки на покрытие
Нормативная нагрузка МПа
Коэффициент перегрузки
Расчетная нагрузка Па
От собственного веса плит оболочки с замоноличенными швами (при плотности r = 2500 кгм3 и d1=6.3 см.); d1r=0.063·2500
От веса утеплителя (при плотности
r=500 кгм3 и толщине d=20 см.); dr=0.2·500
От веса цементной стяжки (при плотности r=2000 кгм3 и толщине d=3.6 см.); dr=0.036·2000
От веса гидроизоляционного ковра и пароизоляции
От снега (III климатический район)
2.2. Проверка оболочки на устойчивость
Расчет выполняем согласно [14].
Фактический модуль упругости
Еф.б.=ЕbA(bd3)=325 103х1580(300-29.1)=06·104 МПа
где b=3.0 м — расстояние между ребрами плит.
Модуль деформации бетона принят при средней относительной влажности воздуха более 40%: Eд.б.=0.319Еф.б.=0.319·06·104=0.19·104 МПа.
Интенсивность допустимой нагрузки [q] не должна превышать интенсивности полной расчетной нагрузки q :
[q]=02×Ед.б.·(d3Rоб)2k=0.2·0.19·104(29.15350)21=0.01124МПа=11240 Па
где k=l так как R1R2=53.553.5=1 1.5.
Устойчивость оболочки обеспечена так как [q]=11240 Па>q=5620 Па.
2.3. Расчет оболочки на равномерно распределенную симметричную нагрузку.
Исходные данные: пологая оболочка (рис. 2.3). Равномерно pacпределенная нагрузка q=5620 Па. Пролет оболочки l=42 м. Приведенная толщина оболочки по площади d1=6.3 см по моменту инерции d2=16.45 см по радиусу инерции d3=29.1 см.
Расчет выполняется по [14].
Определяем параметр l по табл. 6.3 6.8
Проверяем принятую толщину полки плиты оболочки (в центре). Определим нормальные усилия на 1 м длины: Nxx=Nyy=-ql2(8fоб)=-5620·422(8·9)=-1380 Нм.
Напряжения в полке плиты:
sср=Ndп=-13803.5=-394 Нсм2=-3.94 МПаRb=17.0 МПа.—принятая толщина полки dп =35 мм достаточна.^ _ _ .
При равномерно распределенной нагрузке значительные моменты возникают только на приопорных участках оболочки.
Определяем наибольшие изгибающие моменты действующие в направлении оси х при y=0:
М1=ql2kм=5.62·422kм=99.1kм100 где коэффициенты kм находим по табл. 6.5 при l2=8.65 по интерполяции: при xl = 0.05.
Определяем наибольшие значения нормальных сил n1 и N2 действующих в поле оболочки:
в направлении оси х по линии y=0
где коэффициенты находим по табл. 6.3 при l1=14:
в направлении оси у по линии у=0
где коэффициенты kN2 определяем по табл. 6.4 [14] при l=14:
Наибольшие напряжения действующие в поле оболочки составляют
s2max = N2 max d1= - 26406.3= - 419.6 Нсм2= - 4.196 МПа Rb=17.0 Мпа.
Прочность сечения оболочки обеспечена.
Определяем сдвигающие усилия S по граням оболочки:
где коэффициент ks определяем по табл. 6.6 при λ1 = 14
xl = 0.5 S = 1573.6·0 = 0.
Определяем поперечные силы Q действующие по граням оболочки:
Q= qlkQ = 5.62·42·kQ = 236·kQ кНм где коэффициент kQ находим по табл. 6.8[14] при λ1 = 14 (так как в таблице нет значений kQ при λ1= 14 берем значения коэффициента kQ при λ=11):
Вычисляем главные усилия NГЛI и NГЛII действующие в оболочке в направлении диагонали и перпендикулярно по формуле:
находим по табл. 6.7 [14] при λ1 =14:
в направлении диагонали:
.- перпендикулярно диагонали
Эпюры усилий приведены на рис. 2.4.
2.4.Расчет оболочки при односторонней распределенной снеговой нагрузке.
Полная расчетная нагрузка с учетом снега на правой половине покрытия (рис. 2.5) составляет 72=5620 Па. Нагрузка на левой половине покрытия без учета снега 91=5620—1400=4220 Па.
Нагрузки q1 и q2 приводим к симметричной и кососимметричной нагрузкам q3 и q4:
q3= (q2—q1)2= (5620—4220)2=700 Па;
q4= q1+(q2-q1)2=4220+ (5620—4220)2=4920 Па.
Находим коэффициенты l1’ и l2’ для кососимметричной нагрузки по табл.6.9 6.12[14]:
Для симметричной нагрузки l1= 14 и l2= 8.65.
Определяем наибольшие значения изгибающих моментов действующих в направлении оси х при y=0:
M1 = q4l2kм + q3l2k’м = 4.92 422 kм + 0.70 422 k’м = 86.79(kм100) + +12.35(k’м100)
где коэффициент kм находим по табл. 6.5 [14] при l2= 8.65 a k'M – по табл. 6.11 [14] при l’2=4.3.
Наибольшие значения изгибающих моментов получаются при xl=0.05 и составляют: M1max= 86.79 0.039+12.35 0.0429=3.9 кНм.
Определяем наибольшие значения нормальных сил N1 действующих в направлении оси х по линии у=0:
где коэффициенты kN находим по табл. 6.3 [14] при l1= 14а k’N - по табл. 6.9 [14] при l’1= 7.
Наибольшие значения N1 получаются при xl=05.
N1max= - 280(4.92 0.0884+0.7 0) = - 121.78 кНм.
Определяем нормальные силы N2 в направлении оси у по линии y=0:
где коэффициенты kN находим по табл._6.4 [14] при l1= 14а k’N - по табл. 6.9 [14] при l’1= 7.
Наибольшие значения N2 получаются при xl = 0.07.
N2max = - 280(4.92 0.168 + 0.7 0.0084)= - 233.08 кНм.
Наибольшие напряжения действующие в поле оболочки при несимметричной нагрузке составляют:
что меньше чем при симметричной нагрузке.
Сдвигающие усилия по граням оболочки:
где коэффициенты ks определяем по табл. 6.6 [14] при l1=14 а ks – по табл. 6.12 [14] при l1=7.
xl = 0.5 S = 280(4.92 0 - 0.7 0.2829) = - 55.4 кНм.
Усилия от равномерно распределенной симметричной нагрузки превышают значения усилий полученных при односторонней снеговой нагрузке. Поэтому расчет прочности в дальнейшем производим по усилиям полученным от симметричной нагрузки.
Эпюры сдвигающих усилий приведены на рис. 2.6.
2.5. Расчет приконтурной -зоны оболочки
Для восприятия главных растягивающих усилий NглII в углах пологой оболочки необходимо установить дополнительную арматуру а для восприятия усилий NглI – выполнить набетонку.
Для армированной набетонки принимаем арматуру класса A-III (Rs = 365 МПа) и бетон класса В25 (Rb = 14.5МПа). Эпюру главных растягивающих сил NглII разбиваем на участки на границах которых определяем величины усилий по диагонали (рис. 2.7). На участке с NглII = 541 кНм требуемое количество арматуры:
As= NглII Rs =54100036500= 14.82 см2.
На участке с NглII =86 кНм требуемое количество арматуры:
As = 8600036500=2.36 см2.
Принимаем на первом участке 10 14А-Ш с шагом 0.6 м а на втором участке
10A-III с шагом 0.6 м.
Определяем толщину набетонки по усилиям NглI (рис. 2.8).
Толщину набетонки определяем из условия Nсжим a Rb Ab [17] где Ab=hb площадь сжатой зоны бетона. Принимаем b=1 п.м. Тогда толщина набетонки h = NRb
На первом участке h1 = 54101450 = 3.7 см; на втором участке h2=39201450=2.7 см. Учитывая что толщина полки плиты 35 мм на других участках набетонку не делают.
2.6. Расчет плиты оболочки
Плита (рис. 2.9) работает на собственный вес. Наибольшие усилия в ней возникают в монтажной стадии.
Нагрузка от собственного веса плиты g=1730 Па. На два ребра приходится нагрузка q=gl2= 1730 3 = 5190 Нм.
Определяем моменты в ребрах (рис. 2.10):
Мmax=gl128 = 5.12 62 8 = 23 кН м.
Расчет арматуры производим по [17] (рис. 2.10) M=A0bh02Rb.
Вычисляем Ао= M (bh02Rb)=2300000(20 262 1700)=0.098 где Rb= h0=h - а=30 - 4=26 см.
Из табл. III.1 [17] x=0.1 и h = 0.95.
Площадь сечения продольной арматуры:
As=M( hh0Rs )=2300000(0.95 26 36500) =2.55 см2
где Rs=365МПа (apматура класса А-III).
2.7. Расчет-опорного контура оболочки
Расчет опорного контура производится на действие краевых нагрузок от оболочки — сдвигающих сил S и поперечных сил Q и от силы тяжести контура. Значения Q и S принимаются в предположении что оболочка шарнирно закреплена на «идеальном» (абсолютно жестком в плоскости и гибком из плоскости) контуре. Упругая податливость контура вдоль оси в расчете не учитывается. Контурный пояс расчитывается как многократно статически неопределимая криволинейная многопролетная балка. Силы Q и S считаются приложенными в центре тяжести пояса. Эпюры приняты по рис. 2.4 при расчете оболочки на равномерно распределенную симметричную нагрузку. На рис. 2.12 эти эпюры приведены как исходные данные для расчета контура на этом же рисунке показана геометрическая схема контура.
Определяем нагрузки на опорный контур (контурный ригель). Для этого контур разбиваем на равные участки 1 12 (рис. 2.13)на границах которых находим сосредоточенные силы S и Q направленные по горизонтали и вертикали.
Определяем сосредоточенные сдвигающие силы S в точках 1 12 (см. рис. 2.12).
Вычисляем сосредоточенные поперечные силы Q в точках 1 12:
На рис. 2.14 приведены расчетные параметры контура. Радиус контура Rk== 49.206 м подъем на контуре fK=4.706 м.
Определяем вертикальные и горизонтальные составляющие сил Q и S:
Высоты подъема точек 1 12 на контуре:
Результирующие вертикальные и горизонтальные силы действующие на контур
Результаты расчета приведены в табл.2.2.
Определяем нормальные усилия в контурном ригеле в сечениях 1 12.
Наибольшее растягивающее усилие получается в центре ригеля N=3579 кН.
Используем в качестве предварительно напряженной арматуры стержни из горячекатаной стали переодического профиля класса А-IIIв упрочненные вытяжкой с Rs=450МПа. Стыки контурного бруса осуществляются сваркой концов с помощью накладок из арматуры класса А-III. Бетонирование стыка целесообразно выполнить после сборки оболочки т.е. когда арматура находящаяся непосредственно в стыке будет напряжена от собственного веса оболочки.
As1=N1Rs=3579×103450×106=79.53 см2 1032(Fтаблs=80.42 см2)
As2=N2Rs=3090×103450×106=68.67 см2 932(Fтаблs=72.38 см2)
As3=N3Rs=2286×103450×106=50.80 см2 732(Fтаблs=56.3 см2)
As4=N4Rs=1673×103450×106=37.18 см2 825(Fтаблs=39.27 см2)
As5=N5Rs=1223×103450×106=27.18 см2 625(Fтаблs=29.45 см2)
As6=N6Rs=869×103450×106=19.31 см2 425(Fтаблs=19.63 см2)
As7=N7Rs=584×103450×106=12.98 см2 618(Fтаблs=15.27 см2)
As8=N8Rs=365×103450×106=8.11 см2 418(Fтаблs=10.18 см2)
As9=N9Rs=201×103450×106=4.47 см2 218(Fтаблs=5.09 см2)
As10=N10Rs=88×103450×106=1.96 см2
As11=N11Rs=22×103450×106=0.49 см2 212(Fтаблs=2.26 см2)
Схема армирования контурных брусьев представлена в графической части (лист 5).

организация производства.doc

5.Организация строительного производства
В данном разделе разрабатывается проект организации строительства на возведение торгово – выставочного павильона для легковых автомобилей.
В составе проекта устанавливаются календарные сроки и последовательность строительства с выделением работ подготовительного периода сооружения подземной и надземной частей здания а также распределяются во времени объемы работ. Выявляются физические объемы основных строительно-монтажных работ с распределением их во времени определяются потребности в трудовых и материальных ресурсах. В данный раздел включена разработка генерального плана объекта строительства. В разделе предложены основные инженерные решения по технологии и организации строительства объекта их техническое обоснование и расчет показателей.
2 Организационно-техническая подготовка строительства объекта
2.1 Выбор и описание метода производства работ
Исходными данными для принятия метода производства работ послужили: конструктивная схема объекта архитектурно-планировочные решения этажей характеристики основных несущих о ограждающих конструкций.
Целью является создание эффективного метода производства работ с охватом всего фронта работ и равномерной занятостью рабочих и механизмов.
Выбранная схема монтажа данного здания – горизонтальная. В этом случае все конструкции устанавливаются поэтажно с выверкой и закреплением всех элементов одного этажа до начала работ на следующем этаже что будет обеспечивать устойчивость смонтированной части здания.
Принятый метод производства работ описан в разделе «Технология возведения здания» (п.4.2.).
Монтаж основных несущих конструкций осуществляется гусеничным краном СКГ 50 вспомогательные работы по укрупнительной сборки – автомобильным краном СМК-7.
2.2 Технико–экономический выбор грузоподъемных механизмов
Выбору кранов предшествовало определение монтажных характеристик конструкций к которым относятся: монтажная масса монтажная высота необходимый вылет стрелы крана.
Расчет характеристик а также технико-экономический выбор грузоподъемных механизмов осуществлялся в разделе «Технология возведения здания» (п.4.4 4.5.).
3 Определение номенклатуры и объемов работ
Номенклатура и объемы работ представлены в табл.5.1. (п.234).
4 Определение продолжительности выполнения работ по карточке-определителю.
Продолжительность выполнения работ определяется по трудоемкости.
Продолжительность выполнения механизированных работ определяется по формуле:
где Nмаш.-см. - потребное количество машино-смен;
nмаш - количество машин;
m – количество смен работы в сутки.
Продолжительность работ выполняемых вручную определяется по формуле:
где Nчел.-дн. - трудоемкость работ выполняемых вручную;
nраб - количество рабочих которые могут занять фронт работ.
Расчет продолжительности выполнения работ сводится в карточку-определитель (табл.5.1).
5 Проектирование и расчет сетевой модели
5.1 Расчет параметров и показателей сетевого графика.
В сетевую модель включены все процессы продолжительность которых рассчитана по карточке-определителю. Рассчитывая сетевой график определяем для каждой работы: ранний и поздний сроки начала работы – ti-jр.н. ti-jп.н ранний и поздний сроки окончания работы - ti-jр.о ti-jп.о.общий резерв времени – Ri-j частный резерв времени – ri-j.
Основные формулы для расчета сетевого графика:
При этом должно соблюдаться условие rR.
Расчет сетевого графика выполнен секторным способом.
Работы не имеющие резервов времени лежат на критическом пути и выделены на графике двойными линиями.
Рассчитанная сетевая модель представлена в графической части (лист 11).
5.2.Построение сетевого графика в масштабе времени
Сетевой график в масштабе времени представлен в графической части (лист 11).
6.Определение потребности в трудовых затратах
Для графика движения рабочей силы определяем коэффициент неравномерности движения рабочей силы по формуле:
где Amax Aср - максимальное и среднее количество рабочих по графику.
7.Определение потребности в материально-технических ресурсах.
Потребное количество автотранспортных средств для перевозки строительных грузов подсчитываем по формуле:
где Q – общее количество груза перевозимое за расчетный период т.;
tц - продолжительность цикла транспортной единицы ч.;
T – продолжительность расчетного периода ч.;
qц - грузоподъемность транспортной единицы т.;
K1 – коэффициент использования грузоподъемности т.е. отношение массы перевозимого груза к номинальной грузоподъемности;
K2 – коэффициент использования машин по скорости (принимается равным 0.8);
K3 – коэффициент использования машин по времени (0.85).
Продолжительность транспортной единицы t определяем по формуле:
где tп.-р. – продолжительность погрузочно-разгрузочных работ мин. (принимаем 15 мин.);
Vср. – средняя скорость движения транспорта (50 кмч).
Перечень машин транспортных средств инвентаря и приспособлений представлен в графической части (лист 10).
8. Проектирование и расчет стройгенплана
8.1.Расчет складских помещений и площадок
Площади складов строительных материалов деталей полуфабрикатов и изделий определяем согласно потребности в этих ресурсах на основании их норм запаса и норм складирования на 1 м площади склада.
Количество материалов подлежащих хранению определяем по формуле:
где Pобщ. – количество материалов требуемое для осуществления строительства в течении расчетного периода интенсивного расходования материалов;
K1 =1.3 – коэффициент неравномерности потребления материалов;
К2 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склады (1.1);
Tн – норма запаса материалов дн.;
T – продолжительность потребления данного ресурса дн.
Требуемая площадь складов определяем по формуле:
где q – количество материала укладываемого на 1 м площади склада;
kск – коэффициент использования складской площади учитывающий наличие проходов и проездов.
Результаты расчета сведены в табл.5.2.
8.3.Расчет потребности во временных зданиях и сооружениях
Расчет ведется на максимальное количество работающих в смену которое определяется путем прибавления к количеству рабочих (по графику движения рабочей силы) 12% на ИТР 3% на служащих и 1% на охрану. Расчет временных зданий выполнен в табличной форме (табл.5.3.).
Ведомость расчета временных зданий и сооружений
Помещение для обогрева отдыха приема пищи.
Прорабская на 3 рабочих места ГОССП - 3
Дисперческая 5055 - 9
8.3.Расчет потребности строительства в воде
Задача заключается в определении схемы расположения сети и диаметра водопровода.
Для водоснабжения строительной площадки потребность в воде определяем по формуле [26]:
где Qпр Qхоз Qпож – соответственно суммарная потребности в воде на производственные хозяйственно-бытовые и противопожарные нужды лс
Расход воды для обеспечения производственных нужд определяется по формуле:
где kн – коэффициент на неучтенный расход воды принимаемый равным 1.2;
qп – удельный расход воды на производственные нужды определяется по [26 табл.5];
Nп – количество производственных потребителей (установок машин и др. в наиболее загруженную смену) шт;
кч - коэффициент часовой неравномерности водопотребления в среднем принимается равным 1.5;
t- количество учитываемых расчетом часов в смену.
Q=1.2×1.5×98600×4(3600×8)=24.7 лс.
Расчет воды для обеспечения хозяйственно-бытовых нужд строительной площадки определяем по формуле:
qg – расход воды на прием душа одним работающим (30 л. в смену);
np – количество работающих в наиболее загруженную смену;
nq – количество работающих пользующихся душем (принимается до 40% от n );
t – продолжительность использования душевой установки (45 мин.);
kr – коэффициент часовой неравномерности водопотребления принимается по следующим данным: строительные работы –1.5; хозяйственно-питьевой расход непосредственно на строительство – 3.0; столовые – 1.5.
Минимальный расход воды для противопожарных целей определяем из расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5 лс на каждую струю:
Q =24.7+6.7+10=41.4 лс.
Диаметр труб водопроводной наружной напорной сети определяем по формуле:
где Qтр -расчетный расход воды лс.;
V – скорость воды в трубах (0.6 0.9 мс.).
Принимаем сечение труб 250 мм.
8.4.Расчет потребности строительства в электроэнергии
Электроснабжение строительной площадки осуществляется от действующих систем.
Общая потребность в электроэнергии определяется в кВт. на период максимального расхода и в часы наибольшего ее потребления на основании данных о расходе на наружное и внутреннее освещение технологические нужды строительства работу электродвигателей и электросварочных трансформаторов по формуле:
где a - коэффициент потери мощности в сетях зависимости от протяженности сечения и др. принимается равным 1.051;
k1k2k3k4k5 – коэффициенты соответственно: одновременности работ для электродвигателей (0.6); технологических потребителей (0.4); внутреннего освещения (0.8); наружного освещения (0.9); сварочных трансформаторов (0.8);
PнPтPовPонPсв – потребляемая мощность установленных электродвигателей технологических потребителей осветительных приборов и устройств для внутреннего освещения объектов; наружного освещения объектов и территории; сварочных трансформаторов соответственно кВт.[26];
cosj1 cosj2 - коэффициенты мощности: для групп силовых потребителей – электродвигателей (0.7) и технологических потребителей (0.8).
Показатель P определяется для общего числа сварочных машин и трансформаторов с предварительным пересчетом их мощности по формуле кВт:
где P – мощность сварочных машин трансформаторов кВт;
cosj - принимается равным 0.75.
P=(20 2+25)0.75=48.75 кВт.
Количество прожекторов на строительной площадке определяем по формуле:
где r - удельная мощность при освещении прожекторами ПЗС – 45
Е – освещенность лк.;
S – площадь подлежащая освещению м.;
Pл – мощность лампы прожектора Вт. (при освещении прожекторами ПЗС –45 Р =1000Вт.).
n=0.25 20000 0.51000=2.3
Количество прожекторов принимаем 4.
Расчет мощности источников электроэнергии сводим в табл.5.4.
Ведомость расхода электроэнергии на строительной площадке
Группа потребителей электроэнергии
Коэффи-циент одновре-менности потреб-ления
Коэффи-циент мощности cosj
Силовые потребители
Технологические потребители
Внутреннее освещение
Р = 1.051(4500+3068+25920+48750)=86432 Вт. = 86 кВт.
Принимаем по [26 табл.18] комплексную трансформаторную подстанцию мощностью 100 кВт с габаритными размерами 1.5х1.9х2.7 м.
8.5.Расчет потребности строительства в тепле
Общее количество тепла Q кДжч определяем суммированием затрат тепла отдельными потребителями с учетом неизбежных потерь тепла в сети по формуле:
где Qот – количество тепла па отопление зданий и тепляков кДжч.;
Qтехн – количество тепла на технологические нужды кДжч.;
к1 - коэффициент учитывающий потери тепла в сети (ориентировочно k1=1.15);
k2– коэффициент предусматривающий добавку на неучтенные расходы тепла.
Расход потребного на отопление здания тепла Q кДжч определяем по формуле:
где Vзд – объем здания по наружному обмеру м;
q0 – удельная тепловая характеристика здания кДжм ч град
a - коэффициент зависящий от расчетных температур наружного воздуха (при t = -20 a=1.1);
tн – наружная температура воздуха ;
tв – температура воздуха в помещении ;
Q = 24872×5×1.1×(18 – (- 20)) = 519.824 103 кДжч.
Q = (519.824×10 + 3.15×103 )×1.15 = 634.023×103 кДжч.
6 Технико-экономические показатели стройгенплана
Технико-экономические показатели стройгенплана приведены в графической части (лист 12).

Охрана труда 1.doc

В соответствии с действующим законодательством обязанности по обеспечению безопасных условий охраны труда в организации возлагаются на работодателя.
В организации как правило назначаются лица ответственные за обеспечение охраны труда в пределах порученных им участков работ в том числе:
в целом по организации (руководитель заместитель руководителя главный инженер);
в структурных подразделениях (руководитель подразделения заместитель руководителя);
на производственных территориях (начальник цеха участка ответственный производитель работ по строительному объекту);
при эксплуатации машин и оборудования (руководитель службы главного механика энергетика и т. п.);
при выполнении конкретных работ и на рабочих местах (менеджер мастер).
Представители работодателей и работников организаций в соответствии с законодательством принимают мероприятия по улучшению условий и охраны труда которые должны определяться при заключении коллективных договоров и соглашений по охране труда в соответствии с законодательством и рекомендациями Минтруда России.
В соответствии с законодательством на работах с вредными и (или) опасными условиями труда а также на работах связанных с загрязнением работодатель обязан бесплатно обеспечить выдачу сертифицированных средств индивидуальной защиты согласно действующим Типовым отраслевым нормам бесплатной выдачи работникам спецодежды спецобуви и других средств индивидуальной защиты в порядке предусмотренном Правилами обеспечения работников специальной одеждой специальной обувью и другими средствами индивидуальной защиты или выше этих норм в соответствии с заключенным коллективным договором или тарифным соглашением.
Все лица находящиеся на строительной площадке обязаны носить защитные каски. Работники без защитных касок и других необходимых средств индивидуальной защиты к выполнению работ не допускаются.
Производственное оборудование приспособления и инструмент применяемые для организации рабочего места должны отвечать требованиям безопасности труда.
При возведении здания наиболее сложными и опасными являются работы связанные с монтажом строительных конструкций.
К зонам потенциально действующих опасных производственных факторов относятся участки: вблизи производства монтажных работ т.е. сама монтажная площадка вблизи выемок траншей и т.п. вблизи не огражденных строительных проемов и отверстий в перекрытиях к которым возможен доступ людей – места установки лестничных клеток вблизи мест перемещения машин монтажных механизмов а также места над которыми происходит перемещение грузов кранами.
Работающих в опасной зоне людей следует обеспечить соответствующими средствами коллективной и индивидуальной защиты и проинструктировать по правилам безопасности производства работ в данной конкретной опасной зоне.
Важное значение для обеспечения безопасности монтажных работ имеет выбор такелажных приспособлений средств грузозахватных устройств и приспособлений для подъема строительных конструкций их выверки и временного закрепления. Монтажная оснастка должна удовлетворять требованиям ГОСТ 12.2.012 – 75 и техническим условиям на конкретные монтажные приспособления.
Важным фактором безопасного ведения монтажных работ является правильная организация монтажных мест включая систему мероприятий по оснащению рабочего места необходимыми техническими средствами: подмостями люльками монтажными столиками лестницами. Средства подмащивания должны удовлетворять требованиям ГОСТов.
Строительная площадка во избежание доступа посторонних лиц должна быть ограждена.
Временные здания и сооружения запрещено размещать в зоне действия крана.
Материалы изделия оборудование следует размещать на выровненных и утрамбованных площадках. При этом должны быть приняты меры против самопроизвольного смещения хранимых материалов.
2.Устройство откосов котлованов
При производстве земляных работ возникает необходимость определения высоты уступов на которых располагаются землеройные машины при заданной крутизне откоса. Например при разработке котлованов в естественных условиях необходимо определить возможную их глубину при заданной крутизне откоса.
Основные параметры открытой разработки грунта в котлованах и карьерах: высота уступа и ширина бермы; форма уступа (плоская ломаная криволинейная ступенчатая); угол откоса (крутизна). Выбор высоты уступа влияет на эффективность и безопасность производства земляных работ. По условиям безопасности разрабатываемый грунт относится к категории связных (суглинок).
Проведем расчет проверки уступов на устойчивость. Аналитическую зависимость между высотой уступа и состоянием предельного равновесия грунта откоса можно установить по теории устойчивости горных пород второй категории. Геометрические элементы такого уступа показаны на рис. 8.1.
Рис. 8.1 Геометрические элементы уступа:
Н – высота уступа; q - угол предельного равновесия откоса; a - угол между плоскостью обрушения и горизонтом (АВС – призма обрушения ); y - угол естественного откоса.
Можно считать что в момент предельного равновесия (призма ABC не обрушилась но может обрушиться) составляющая массы призмы в плоскости АС будет F = msinq. Эта сила уравновешена силой сцепления с (АС) и силой трения равной Ntgj = mcosqtgj т. е. msinq = c(AC) + mcosqtgj. Тогда сила сцепления в плоскости АС:
Масса призмы ABC длиной 1 м составит:
Введем некоторые обозначения (k = c g— коэффициент сцепления АВ = Hsina и получим:
Отсюда заменив k на kmax получим выражение для высоты уступа:
Для вертикальных стенок (a= 90°) предельная высота:
Для реальных условий производства земляных работ в последние две формулы вводим поправки:
где с — сила сцепления (с=024 105 Па); р — плотность грунта (1800 кгм3); kуст — коэффициент устойчивости равный 15 3; tgj — коэффициент трения. Тогда:
3. Расчет времени эвакуации людей из здания торгово-выставочного павильона
Безопасность эвакуации людей в случае пожара обеспечивается четырьмя выходами.
В соответствии с требованиями СНиП II-2-80 эвакуационные пути должны быть такими чтобы обеспечивать эвакуацию всех людей находящихся в помещениях здания в течении необходимого времени эвакуации полученного при расчете.
Для обеспечения безопасной эвакуации людей из помещений и здания в целом расчетное время эвакуации людей tp должно быть меньше необходимого времени эвакуации людей tн.б. которое для торгового зала объмом 6880 м3 равно 1.4 мин. Так как торговый павильон имеет четыри выхода его можно разбить на четыри части.
Для расчета согласно СНиП II-77-80 определяем возможное число людей на расчетном участке:
где F3 – площадь залам2;
5 – средяя площадь приходящаяся на одного человека.
Среднюю плотность людского потока определяем по формуле:
где F=0.125 средняя площадь горизонтальной проекции взрослого человека в зимней одежде
Fоб – площадь занимаемая мебелью и выставочными машинами.
Определяем время прхождения каждой части:
N1=(5044.35)2=58 чел.
D1=0.125 58(504-130)=2.711
L1=21 м v=35ммин t=0.6 мин.
N2= N3=(4324.35)2=50 чел.
D2= D3=0.125 50(432-41)=2.44
L2= L3=21 м v=35ммин t=0.6 мин.
N4=(17644.35)2=200 чел.
D4=0.125 200(1764-500)=31.6
L4=42 м v=35ммин t=1.2 мин.
Так как для принятых расчетных участков предусмотрены независимые пути эвакуации и эвакуационные выходы то время эвакуации tp для каждого участка сравниваем с необходимым временем tн.б.
В результате расчета определили что время движения людей на каждом участке из торгового павильона не превышает tн.б=1.4 мин.
4.Расчет защитного заземления электрооборудования
Исходные данные: Тип заземлителя – грунтовый состоящий из горизонтальных электродов уложенных параллельно друг другу.
Вид заземления – полоса
Длина заземления – 15 м.
Сечение заземления – 4х25 мм.
Удельное сопротивление грунта - r=30 Ом×м
Нормируемое сопротивление – Rн =4 Ом.
Расстояние между полосами – 25 м.(рис. 8.2.)
Рис. 8.2. Схема расположения электродов.
Определяем расчетное значение сопротивления горизонтальных электродов:
Устройство и техническое обслуживание временных и постоянных электрических сетей на производственной территории следует осуществлять силами электротехнического персонала имеющего соответствующую квалификационную группу по электробезопасности.
Разводка временных электросетей напряжением до 1000В используемых при электроснабжении объектов строительства должна быть выполнена изолированными проводами или кабелями на опорах или конструкциях рассчитанных на механическую прочность при прокладке по ним проводов и кабелей на высоте над уровнем земли настила не менее м:
- над рабочими местами
Светильники общего освещения напряжением 127 и 220В должны устанавливаться на высоте не менее 25 м от уровня земли пола настила.
При высоте подвески менее 25 м необходимо применять светильники специальной конструкции или использовать напряжение не выше 42 В. Питание светильников напряжением до 42 В должно осуществляться от понижающих трансформаторов машинных преобразователей аккумуляторных батарей.
Применять для указанных целей автотрансформаторы дроссели и реостаты запрещается. Корпуса понижающих трансформаторов и их вторичные обмотки должны быть заземлены.
Выключатели рубильники и другие коммутационные электрические аппараты применяемые на открытом воздухе или во влажных цехах должны быть в защищенном исполнении в соответствии с требованиями государственных стандартов.
Все электропусковые устройства должны быть размещены так чтобы исключалась возможность пуска машин механизмов и оборудования посторонними лицами. Запрещается включение нескольких токоприемников одним пусковым устройством.
Распределительные щиты и рубильники должны иметь запирающие устройства.
Штепсельные розетки и вилки применяемые в сетях напряжением до 42В должны иметь конструкцию отличную от конструкции розеток и вилок напряжением более 42 В.
Токоведущие части электроустановок должны быть изолированы ограждены или размещены в местах недоступных для случайного прикосновения к ним.
Допуск персонала строительно-монтажных организаций к работам в действующих установках и охранной линии электропередачи должен осуществляться в соответствии с межотраслевыми правилами по охране труда при эксплуатации электроустановок потребителей.
Подготовка рабочего места и допуск к работе командированного персонала осуществляются во всех случаях электротехническим персоналом эксплуатирующей организации.
5. Обеспечение пожаробезопасности
Производственные территории должны быть оборудованы средствами пожаротушения согласно ППБ-01 зарегистрированных Минюстом России 27 декабря 1993 г. № 445.
Противопожарное оборудование должно содержаться в исправном работоспособном состоянии. Проходы к противопожарному оборудованию должны быть всегда свободны и обозначены соответствующими знаками.
6. КРОВЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ.
При выполнении кровельных работ по устройству мягкой кровли из рулонных материалов и металлической или асбестоцементной кровли необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и вредных производственных факторов связанных с характером работы:
расположение рабочего места вблизи перепада по высоте 13 м и более;
повышенная загазованность воздуха рабочей зоны;
повышенная или пониженная температура поверхностей оборудования материалов и воздуха рабочей зоны;
острые кромки заусенцы и шероховатость на поверхностях оборудования материалов;
повышенное напряжение в электрической цепи замыкание которой может произойти через тело человека.
При наличии опасных и вредных производственных факторов безопасность кровельных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР и др.) следующих решений по охране труда:
организация рабочих мест на высоте пути прохода работников на рабочие места особые меры безопасности при работе на крыше с уклоном;
меры безопасности при приготовлении и транспортировании горячих мастик и материалов;
методы и средства для подъема на кровлю материалов и инструмента порядок их складирования последовательность выполнения работ.
Размещать на крыше материалы допускается только в местах предусмотренных ППР с применением мер против их падения в том числе от воздействия ветра.
Запас материала не должен превышать сменной потребности.
Во время перерывов в работе технологические приспособления материалы и инструмент должны быть закреплены или убраны с крыши

площади складов к ОСП..doc

Ведомость расчетов площадей складов
Наименование ресурсов
Нормативный запас матери-алов
Коэффициенты неравномерности
Объем материалов подлежащих хранению РСКЛ
Нопма складирования g
Коэффициент использования площади склада Кскл
Расчет площади склада м2
лестнич-ные площад-ки
Продолжение табл.5.2.

Раздел 4.doc

4.Технология ведения строительства
1. Определение объемов работ
На основе анализа архитектурно-планировочного решения здания расчет объемов монтажных работ выполнен в табличной форме (табл.4.1). Объем каменных работ определен в табл.4.2. Объем монолитных участков в здании определен в табл.4.3.
Спецификация элементов сборных конструкций
ние элементов сборных конструкций
Определение объемов кирпичной кладки по ярусам и захваткам
Формула подсчета площади стены
стены за выче-том прое-
Спецификация монолитных железобетонных участков в здании
Размеры монолитного участка мм.
Количество монолитных участков
Подсчет объемов работ с учетом видов конструкций и технологии возведения здания сводим в табл.4.4.
Ведомости объемов работ
Наименование работ и процессов
Расчет объемов работ
Монтаж колонн первого этажа
Продолжение табл. 4.4.
Заделка стыков колонн с фундаментами бетоном В15
Монтаж контурных колонн второго этажа
Сварка стыков колонн с колоннами
Заделка стыков колонн с колоннами
Кирпичная кладка стен лестничных клеток
Установка лестничных площадок и маршей
Сварка стыков площадок и маршей
Бетонирование стыков капителей с колоннами
Монтаж межколонных плит
Монтаж пролетных плит
Сварка закладных деталей
Замоноличивание стыков бетоном В15
Монтаж контурных ригелей оболочки
Замоноличивание стыков ригелей
Предварительная сборка плит в укрупненные монтажные секции
Установка блоков монтажной оснастки
Укладка по монтажным фермам «маячного» ряда плит
Монтаж укрупненных секций оболочки
Установка в угловых зонах оболочки доборных плит
Замоноличивание швов между плитами бетоном В25
Установка плит железобетонного стакана фонаря
Выполнение в угловых зонах и в зоне контура фонаря набетонки по верху плит с установленной в ней арматурой
2.Выбор метода возведения здания
Конструктивное решение здания приведено в графической части (лист 2).Основную сложность при возведении надземной части данного павильона представляет монтаж оболочки. Монтаж производится без сплошных лесов методом предварительной укрупнительной сборки плит в самонесущие монтажные секции. Для этого изготовлен комплект оснастки состоящей из монтажных ферм и опор сборочных стендов и временных затяжек. Выбранные грузозахватные устройства необходимые для монтажа здания представлены в табл.4.5.
Ведомость грузозахватных устройств и такелажного оборудования
Марка техническая характеристика ГОСТ
Строп двухветвевой разной длины
Для монтажа укрупненных секций оболочки
Для строповки подъема и монтажа контурных брусьев
Строп четырехветвевой
Для монтажа плит перекрытий
Захват пальцевого типа
После бетонирования фундаментов установки колонн первого этажа и монтажа безбалочного перекрытия необходимо осуществить сборку оболочки. В верхней части колонн контура здания на специальные опорные столики устанавливаем контурные брусья арматуру которых нужно соединить между собой накладками в местах опирания колонны.
Параллельно со сборкой контура идет установка укрупненных блоков монтажных опор и ферм. Монтаж оболочки следует начать с укладки по монтажным фермам '' маячного ’ ряда плит П-1.Затем последовательно монтировать 28 укрупненных секций оболочки предварительно собранных на стендах. Сборку укрупненной секции произвести в следующей последовательности. На средние стойки стенда установить подкосы затяжки. На опорные площадки подкосов положить среднюю плиту секции. Две плиты монтировать на стенд торцевыми отверстиями наружу. После окончательной выверки плит соединить их с помощью сварки восемью стыковыми накладками из полосовой стали сечением 60 Х 16 мм расположенными снаружи продольных ребер плит (по две в каждом стыке). В последнюю очередь установить стержневые элементы затяжки причем раскосы пропустить в торцевые отверстия ребер плит и зафиксировать чеками а горизонтальные (центральные) элементы соединить между собой посередине талрепом. Натяжение затяжки производится только для того чтобы включить ее в работу. Оно производится вращением талрепа до образования зазора в 1 2 мм. между подкосами затяжки и средними стойками стенда. Шов между плитами в этот период не замоноличивать.
В соответствии с геометрией поверхности оболочки все монтажные секции в стадии подъема секции угол которой в поперечном направлении составляет 22°.
Сборочный стенд целесообразно располагать сбоку крана у колонн контура оболочки. По мере монтажа от края к середине оболочки угол наклона секций в поперечном направлении уменьшается. Для этого стропы траверсы следует перецеплять таким образом чтобы угол наклона секции составлял 11°. В средней зоне оболочки монтажные
секции поднимаются горизонтально в поперечном положении. При
движение крана от середины оболочки к краю все операции с наклоном
секции повторяются в обратном порядке.
Для обеспечения необходимой точности монтажа плит оболочки в конструкциях сборочного стенда затяжках монтажной секции и столиках на ригелях предусмотрены фиксаторы для ограничения бокового смещения плит. Затем в угловых зонах оболочки устанавливаются до борные плиты двух типоразмеров которые изготовлялись в опалубке при контурной плиты П-2.
Параллельно с монтажом замоноличивались швы между плитами бетоном В 25. После окончания монтажа плит контур оболочки замоноличивается. Для этого в угловых зонах оболочки вдоль контура и зоне фонаря по верху плит необходимо выполнить на бетонку в которой будет расположена арматура для восприятия растягивающих усилий. Для передачи усилий с оболочки на контур верхнюю зону брусьев следует до бетонировать на высоту 400 мм с образованием бетонных шпонок в этих местах необходимо уложить дополнительно продольную арматуру.
После окончания работ по замоноличиванию швов и контура и достижения монолитным бетоном 70%-ной проектной прочности ведется раскружаливание оболочки. Данный процесс можно разделить на три этапа: 1) опускание монтажных опор и ферм с помощью песочных домкратов; 2) снятие усилий во временных затяжках которое производится поворотом специальных штанг; 3) демонтаж оснастки.
Демонтаж следует провести в следующем порядке: вначале блоки ферм с помощью лебедок расположенных сверху на оболочке подтягивают болтами пропущенными в швы между плитами. Затем демонтируют крайние стойки и центральную опору и только после этого с помощью лебедок блоки ферм необходимо опустить на нулевую отметку и разобрать.
3. Определение трудоемкости и стоимости трудозатрат
Определение трудоемкости производится с использованием данных таблиц 4.1 – 4.4 и норм времени на выполняемые работы в соответствии с [2324]. При составлении производилось назначение состава звеньев рабочих по [2324] определялись суммарные затраты труда машинного времени и стоимости трудозатрат по сумме выполнения всего комплекса работ по возведению надземной части здания. Данные определения трудоемкости и стоимости трудозатрат представлены в графической части (лист 10).
4. Расчет требуемых параметров монтажных кранов
Тип монтажного крана выбираем в зависимости от конфигурации и размеров сооружения габаритных размеров степени укрупнения массы и расположения монтируемых конструкций принятого метода монтажа.
Определяем монтажные характеристики элементов конструкций.
Монтажную массу элементов определяем с учетом табл.4.5. по формуле:
где m с - масса монтируемого элемента;
mз - масса захватного приспособления и оснастки.
-колонна – m=6.7+0.03=6.73 т.
-лестничная площадка –m=1.6+0.04=1.64 т.
-капитель – m=10.4+0.04=10.44 т.
-пролетная плита –m=3.6+0.04=3.64 т.
-межколонная плита –m=3.6+0.04=3.64 т.
-контурный брус –m=4.5+0.09=4.59 т.
-укрупненная секция оболочки –m=7.8+0.09+0.61=8.5 т.
-панель фонаря –m=1.5+0.09=1.59 т.
Монтажную высоту для основных конструкций с учетом табл.4.5. определяем по формуле:
где hо – высота опоры монтируемого элемента от уровня стоянки крана м;
hз –запас по высоте между опорой и низом монтируемого элемента
принимаем 1 м. из условий безопасного производства работ м;
hэ – высота монтируемого элемента м;
hc – расчетная высота грузозахватного приспособления до центра крюка крана м.
-колонна второго этажа –H=4.65+0.5+4.7+1=10.85 м.
-контурные брусья –H=9.35+0.5+0.6+2.7=13.15 м.
-укрупненная секция оболочки –H=13.65+0.5+0.3+4.9+2.7=22.05 м.
-панели фонаря –H=13.65+0.5+1.0+2.7=17.85 м.
Требуемый вылет крюка крана определяем по формуле:
где h – высота расстояния по вертикали от шарнира пяты стрелы до пересечения с наклонной стрелой в точке А измеряемое на расстоянии а от грани ближайшей к крану опоры секции м
где d – безопасное расстояние по вертикали от ближайшей к крану опоры секции до оси наклонной стрелы в точке А измеряемое на расстоянии а от указанной опоры м принимаемой 1м;
hш –расстояние от уровня стоянки крана до шарнира пяты стрелы м;
a - угол наклона стрелы к горизонту при минимальной ее длине град;
а – безопасное расстояние по горизонтали от ближайшей к крану опоры секции до оси наклонной стрелы в точке А м принимаем 1 м.;
с – расстояние от оси вращения крана до шарнира пяты стрелы м.
h=13.65+1-1=13.65 м.
Lтр=13.65tg50+182+1+2=23.45 м.
5.Технико-экономическая оценка вариантов механизации строительно-монтажных работ
Монтаж сборных конструкций здания производим с помощью двух кранов: основные монтажные работы будут осуществляться гусеничным краном а работы по укрупнительной сборке – при помощи автомобильного крана.
Исходя из монтажных характеристик конструкций принимаем два варианта кранов (табл.4.6.).
Варианты монтажных кранов
Высота подъема крюка в м. при вылете стрелы
Технико-экономические показатели по которым производим сравнение отобранных вариантов: удельные приведенные затраты на выпуск единицы продукции руб ; трудоемкость выполнения единицы чел-ч; продолжительность выполнения процесса смены.
Для расчета удельных приведенных затрат вычисляем себестоимость машино-часа машины (крана)общую себестоимость удельные капиталовложения.
Исходные данные для расчета технико-экономических показателей вариантов механизации монтажных работ принимаем по
[21 прил. 1112] и сводим в табл.4.7.
Исходные данные для определения приведенных удельных затрат
Инвентарная стоимость
Себестоимость машино-часа вычисляем по формуле:
Тiн Тi – количество часов работы на объекте соответственно по нормам и в году i–й машины (по расчету) [21].
Вариант I: СКГ50 - Смаш.-ч.=943177.2+55613345+5.12=12.10
СМК-7 - Смаш.-ч =4.9618.5+3326.43430+2.63=3.87
Вариант II: СКГ100 - Смаш.-ч.=983177.2+70123345+5.1=12.74
К-104 - Смаш.-ч =4.8418.5+2584.23430+2.43=3.43
где Сдоп. - дополнительные затраты связанные с обустройством
З - общая заработная плата рабочих выполняющих ручные процессы руб. (из калькуляции).
Вариант I: один кран СКГ100 и один кран К-104.
С0=1.08(12.74х177.2+3.43х18.5)+1.5х595.92=3400.54 руб.
Вариант II: один кран СКГ50 и один кран СМК-7.
С0=1.08(12.10х177.2+3.87х18.5)+1.5х595.92=3286.85 руб.
Удельные капиталовложения:
где Сiин. - инвентарно-расчетная стоимость – i–машины [21].
Куд.=(51000х177.23345 + 16690х18.53430)=2791.72 руб.
Куд.=(40300х177.23345 + 21500х18.53430)=2250.84 руб.
Удельные приведенные затраты на монтаж 1 т. конструкции:
где V – объем работ т. (по расчету).
Спр.=(3400.54+0.15х2791.72)1936.5 = 1.97 руб.
Спр.=(3286.85+0.15х2250.84)1936.5 = 1.87 руб.
Удельная трудоемкость:
где Q – затраты труда монтажников выполняющих работы с помощью кранов чел.-ч.;
Qiм – затраты труда машинистов и рабочих обслуживающих краны чел.-ч.
Qiд. – затраты труда на доставку кранов на объект чел.-ч.[21].
Для удобства выполнения расчетов по трудоемкости монтажа 1т. конструкции исходные данные сводим в табл. 4.8.
Расчетные данные для определения трудоемкости монтажа конструкции
qе=[909.5+(177.2+5.9+20)+(18.5+5.9+4)]1936.5=0.6 чел.-ч.т.
Продолжительность работы (занятость машин):
где Тп – затраты машинного времени смены;
Тiм.д. – продолжительность монтажа и демонтажа ч [21].
Т=195.7+5.9х2(3х8.2)=196.2 ч.
Технико-экономические показатели по обоим вариантам сводим в табл.4.9.
Сравнение технико-экономических показателей вариантов кранов
Значение показателей по вариантам
Относительное значение по вариантам%
Удельные приведенные затраты
Трудоемкость монтажа
Продолжительность работы кранов
Таким образом в результате сравнения технико-экономических показателей выбранных вариантов кранов приходим к выводу что более экономичным является вариант II в состав которого входят один автомобильный кран СМК-7 и один гусеничный кран СКГ50.
6.Разработка технологической карты
В данном дипломном проекте разработана технологическая карта на возведение надземной части торгово-выставочного павильона. Конструктивная система здания – каркасная. Конструктивная схема – безригельная. Запроектированное здание перекрывается пологой оболочкой положительной гауссовой кривизны.
Организация и технология выполнения работ
До начала устройства фундаментов произведены подготовительные и геодезические работы
Монтаж сборных конструкций производить только после инструментальной проверки и соответствия проекту положения конструкций в плане и по высоте
Технологическую последовательность монтажа сборных конструкций здания осуществлять в порядке указанном на схемах монтажа обеспечив при этом устойчивость и геометрическую неизменяемость смонтированных частей здания
Для заделки стыков колонн в стаканы фундаментов применять бетон класса В15
Для производства монтажных работ стоянки крана располагать вдоль контура здания
Способы строповки во всех случаях должны исключать возможность расстроповки и падения конструкций.
Требования к качеству и приемке работ
Перечень рабочих процессов и операций подлежащих контролю средства и методы контроля операций и процессов сведены в табл.4.10.
Контроль качества работ
Наимено-вание процессов подлежа-щих контролю
Инстру-мент и способ контроля
Переодичность контроля
Ответственный за контроль
Технические критерии оценки качества
Правиль-ность установки колонн
Смещение осей колонн в верхнем сечении относительно разбивочных осей +10 мм.
Монтаж плит перекры-тий
Установка плит перекры-тий
Разность отметок лицевых поверхностей двух смежных плит перекрытий в стыке +15 20 мм.
Монтаж контура оболочки
Правиль-ность установки контурных брусьев
Отклонение от горизонтали верхних частей контура оболочки +15 20 мм.
Монтаж плит оболочки
Правиль-ность установки укрупнен-ных секций оболочки
Смещение в плане секций плит оболочки относительно их проектного положения на опорных поверхностях
Калькуляция затрат труда машинного времени и заработной платы
На основе ведомости объемов работ (табл.4.4.) и данных о нормативных затратах труда [2324] составлена калькуляция затрат труда машинного времени и заработной платы которая представлена в графической части на листе 10.
График производства работ
График производства работ составлен с использованием данных калькуляции труда.
При построении графика учитывалось время технологических перерывов связанных с набором прочности бетона для последующего загружения.
График производства работ представлен в графической части на листе 10.
Материально-технические ресурсы
Ведомость потребности в инструменте инвентаре и приспособлениях и ведомость потребности в материалах полуфабрикатах и конструкциях представлены в графической части на листе 10.
Техника безопасности
Работы по монтажу конструкций здания производить в соответствии с проектом производства работ.
Запрещается подъем сборных железобетонных конструкций не имеющих монтажных петель и маркировки.
Монтажную зону оградить забором высотой 1.1 м по периметру ограждения установить знаки безопасности.
При монтаже конструкций захватные приспособления можно снимать только после их окончательной установки и закрепления в проектном положении.
В зоне монтажа должны находиться только те конструкции которые необходимы для работы в данной смене остальные следует хранить на отведенных для этого местах.
Для защиты работающих от воздействия опасных и вредных факторов возникающих при монтаже конструкций следует принимать средства коллективной и индивидуальной защиты.
Технико-экономические показатели
Общая площадь здания – 3528 м2.
Объем здания – 16800 м3.
Нормативные затраты труда рабочих
по итогу калькуляции – 1303.6 чел.-ч.
Нормативные затраты машинного времени
по итогу калькуляции – 320.06 маш.-ч.
Трудовые затраты на единицу площади – 0.05 чел.-дн.м2.
на единицу объема – 0.01 чел.-дн.м3.
Выработка на одного рабочего в смену в натуральных единицах по основному виду работ:
(м3чел.-дн.) – 103.10
(м2чел.-дн.) – 21.65
Продолжительность работ по графику – 91 день.

Раздел 6, обьем 2.doc

6.Экономика строительства
1.Определение номенклатуры и подсчет объемов работ
Ведомость подсчета объемов работ
Срезка растительного слоя
Планировка площадки бульдозером
Разработка грунта экскаватором в отвал
Разработка грунта экскаватором с погрузкой в транспортные средства
Разработка грунта вручную на глубину 10 см.
Засыпка грунта из отвала
Vо.з.= Vкотл - Vфун.
Транспортирование грунта
Устройство фундаментов.
Устройство бетонной подготовки
Устройство монолитного фундамента
Установка фундаментных балок
Продолжение табл.6.1.
Устройство горизонтальной оклеечной гидроизоляции в два слоя рубероида
Установка колонн первого этажа
Устройство внутренних стен из керамического кирпича
Укладка лестничных площадок
Укладка лестничных проступей на косоуры
Монтаж колонн второго этажа
Монтаж межколонных плит
Монтаж пролетных плит
Устройство монолитных участков
Устройство кирпичных столбов
Установка плит пешеходной галереи и эстакад
Монтаж контурных брусьев
Установка блоков монтажной оснастки
Предварительная сборка плит в укрупненные секции на стендах
Укладка по монтажным фермам «маячного» ряда плит
Монтаж укрупненных секций оболочки
Монтаж панелей фонаря
Устройство набетонки в угловых зонах оболочки и в области фонаря
Демонтаж блоков монтажной оснастки
Кирпичная кладка стен
Установка оконных блоков
Установка дверных блоков
Устройство оклеечной пароизоляции
Устройство утеплителя
Устройство покрытия из катепала
Устройство покрытий на цементном растворе из керамических плиток
Устройство стяжки бетонной
Устройство гидроизоляции из гидроизола
Устройство покрытий из линолеума
Устройство мозаичного пола (терраццо)
Установка алюминиевых жилок в мозаичном покрытии
Внутренние отделочные работы.
Остекление оконных переплетов
Улучшенная штукатурка известковым раствором по камню
Улучшенная штукатурка известковым раствором потолков
Оклейка обоями стен по штукатурке
Отделка стен керамической плиткой
Штукатурка лестничных маршей и площадок
Наружные отделочные работы.
Штукатурка высококачественная декоративным раствором по камню
Наружная облицовка цоколя гранитом
Устройство подстилающего слоя под отмостку из шлакового щебня толщиной 100мм.
Устройство покрытия из асфальтобетона толщиной 30 мм.
2.Составление спецификации строительных элементов
Спецификация сборных элементов приведена в табл.6.2.
Спецификация сборных элементов
Наиме-нование элементов
Эскиз конструкции марка номер по каталогу
Продолжение табл.6.2.
3.Локальная смета на общестроительные работы
Локальная смета представлена в табл.6.3.
Объектная смета представлена в табл.6.4.

Расчет перекрытия.doc

2.3. Расчет сборного безбалочного перекрытия
3.1. Данные для проектирования
Требуется выполнить расчет и конструирование основных элементов среднего участка безбалочного перекрытия здания с сеткой колонн 6х6 м. Среда в здании неагрессивная температурно-влажностной режим нормальный. По степени ответственности здание относится к классу II. Нормативное значение временной нагрузки на перекрытие 15 кПа.
В состав перекрытия входят капители межколонные и пролетные плиты. Для сборных элементов предусмотрен бетон класса ВЗО и арматура класса A-III.
Поскольку нагрузки малой суммарной длительности отсутствуют для изгибаемых эле-метов коэффициент условий работы бетона gb2= 0.9.
Расчетные характеристики бетона класса ВЗО:
Rb=0.9 17.0=15.3 МПа;
Rbt=0.9 1.2=1.08 МПа;
Расчетные характеристики арматуры класса A-III:
Нагрузки на 1 м2 перекрытия приведены в табл. 2.3.
3.2. Определение усилий в элементах перекрытия.
Соединение капителей с колоннами и с межколонными плитами жесткое. Пролетные плиты соединены с межколонными шарнирно. В этих условиях колонны с капителями и межколонными плитами образуют пространственную раму ригели которой расположены в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Статический расчет такой рамы сложен и может быть реализован лишь с помощью ЭВМ особенно при необходимости учитывать переменную жесткость ригеля и стоек. Однако без существенных погрешностей можно учитывать работу продольных и поперечных рам независимо друг от друга. Поэтому рассматриваем только ригель поперечной рамы и выполняем статический расчет этого ригеля как многопролетной неразрезной балки переменной жесткости (рис.2.13). Поскольку сетка колонн квадратная нагрузки в каждом пролете принимаем распределенными по треугольнику с максимальными ординатами:
От постоянных нагрузок при gf=1 g=6.65 6=39.9 кНм.
То же при gf>1 g=7.55 6=45.3 кНм.
От временной нагрузки при gf=1 p=14.25 6=85.5 кНм.
То же при gf>1 p=17.10 6=102.6 кНм
Моменты инерции ригеля:
В сечении I-I I1=0.001024 м.4
То же II-II I2=0.001458=1.424 I1 м.4
III-III I3=0.005208=5.086 I2 м.4
IV-IV I4=0.028188=27.527 I3 м.4
Усилия в ригеле находим методом сил принимая обычную при этом основную систему в виде шарнирно закрепленных простых балок а за неизвестные — величины опорных моментов. Перемещения в основной системе вычисляем с помощью интегралов Мора используя правило Верещагина и способ Корноухова а также учитывая переменную жесткость ригеля по длине. Затем составляем систему трехчленных уравнений и решаем ее для следующих нагружений: П — постоянная нагрузка во всех пролетах; B1 — временная в нечетных пролетах;
Нагрузки на перекрытие
Норма-тивная нагрузка кПа
Коэффициент надежности по назначению
Расчетная нагрузка при
Коэффици-ент надежности по нагрузке
В том числе вес конструкций перекрытия
Вес конструкций пола
Временная (она же длительная)
В2 — то же в четных; В3 — то же в 1- 2- и 4-м пролетах; В4 — то же в 1- 3- и 4-м пролетах; В5 — то же во 2-м и 3-м пролетах. Принятые варианты положения временной нагрузки позволяют определить наибольшие значения как пролетных моментов (варианты bi' и В2) так и опорных (варианты В3 В4 и В5). Усилия полученные из статического расчета ригеля в предположении упругой работы элементов (капителей и надколонных плит) перераспределены так чтобы величины опорных и пролетных моментов снижались не более чем необходимо для обеспечения требуемой ширины раскрытия трещин. Пределы уменьшения моментов определены по формуле (7.13) [16].
Так при acrc2 = 0.3 мм; j d = 1;h= 1; d = 20 мм; ms = 0.02 для опоры В
Тем же путем для сечения в середине пролета ВС М2 = 123.7 кН м. Для сечения на опоре С Мс = - 301.5 кН м. Результаты статического расчета ригеля при gf> 1 приведены в табл. 2.4 огибающая эпюра изгибающих моментов после перераспределения — на рис. 2.14. Изгибающие моменты в ригеле при gf = 1 представлены в табл. 2.5. Из условия симметрии приведены результаты расчета для левой половины ригеля.
Рис. 2.13.Расчетная схема поперечной рамы безбалочного перекрытия и размеры поперечных сечений.
Рис. 2.14.Эпюры изгибающих моментов кН м в ригеле поперечной рамы каркаса:
а – от расчетных нагрузок при gf> 1 после перераспределения;
б – от сочетания П+В1 расчетных нагрузок при gf = 1.
Усилия в сечениях ригеля от расчетных нагрузок при gf>1 (g=45.3 кНм;
Изгибающие моменты кН м.
Поперечные силы кН у опор
С учетом пере-распре-деления усилий
Примечание. Значения изгибающих моментов М1 определены для сечений ригеля на расстоянии 2.5 м от опоры А моментов М2 – в середине пролета ВС.
Пролетные плиты опираются на деформируемый контур которым являются межколонные плиты. Работая в составе безбалочного перекрытия пролетные плиты находятся в сложном напряженном состоянии: они испытывают влияние распора частичного защемления на контуре деформативности контура и т. д. Для упрощения расчета по прочности рабочую арматуру пролетной плиты допускается определять из расчета ее как опертой на жесткий контур но без учета закрепления на контуре (свободное опирание по всему контуру) и без учета сил распора. С учетом изложенного для квадратной в плане пролетной плиты при l1 = l3 = 3 м и при gf > 1 изгибающие моменты находят по формуле:
М1=М2=24.65 3.0324=27.7 кН м.
При расчете плиты по предельным состояниям второй группы (т. е. При gf = 1) усилия вычисляем по формулам (6.121) и (6.122) [16] при b5 = g5= 0.0441 [16 табл. 6.25]:
Мх = Мy = 0.0441 20.9 З2 = 8.3 кН мм.
Опорные моменты в пролетной плите отсутствуют.
3.3.Расчет капители по прочности
Для определения несущей способности сечения элемента переменной ширины или для подбора арматуры растянутой зоны используют следующий прием. Действительное сечение элемента (см. рис. 2.15 а) условно расчленяют на два: с прямоугольной сжатой зоной и с треугольной (рис. 2.15 б в). Соответственно этим сечениям распределяют внешний изгибающий момент М = m1 + M.2 и площадь арматуры растянутой зоны
As = Asl + As2. Учитывая что
Порядок расчета при подборе арматуры следующий: вычисляем величину a0 затем определяем относительную высоту сжатой зоны потом - требуемую площадь сечения арматуры. Для определения несущей способности сечения находим относительную высоту сжатой зоны x и несущую способность элемента.
Изгибающие моменты в сечениях ригеля от расчетных нагрузок приgf=1
(g=39.9 кНм; p=85.5 кНм.)
Значение моментов кН м в сечениях
По формулам (3.18) (3.17) и (3.25) [16] для бетона класса В30 и арматуры класса A-III
В капителях действуют в основном отрицательные изгибающие моменты (см. рис. 2.14) поэтому прочность нормальных сечений рассчитываем как для элементов с одиночной арматурой. Поскольку в сжатой зоне капители ширина сечения переменна для определения площади сечения арматуры используем формулы предыдущего расчета.
Для сечения I—I: h = 0.3 м; h0 = 0.25 м; bt = 1.23 м; bь = 2.98 м; hf = 0.12 м;
М = 0.3375 МН м (см. рис. 2.14 и 2.16 а).
Положение нулевой линии:
Рис. 2.15. К расчету прочности элементов трапецеидального сечения:
а – расчетное сечение; б – прямоугольная часть сечения; в – треугольная часть.
Рис. 2.17. Схема образования пирамиды продавливания в капители.
Площадь сечения арматуры растянутой зоны:
Для сечения II—II (см. рис. 2.14 и 2.16 б):
h= 0.24 м; h0= 0.19 м; bt=2.11 м; Ьb = 2.98 м; hf = 0.06 м;
М = 0.2991 МН м; B0 = 0.257; b= 0653; As = 49.76 см2.
Для сечения III—III (см. рис. 2 и 4 в):
h= 0.18 м; h0 = 0.13 м; bt = bb = b = 2.98 м; М = 0.2634 МН м;
В0 = 0.342; b= 0; As= 71.13 см2.
Принимаем 2420 А-Ш As = 754 см2
Прочность капители на продавливание проверяем в сечении где очертания капители образуют входящие углы (рис. 2.17).
При коэффициенте надежности по нагрузке gf> 1 полная расчетная нагрузка на перекрытие q = 24.65 кПа. Поперечная арматура в капители отсутствует. Высота сечения h = 0.3 м; h0 h0y = 0.27 м; средняя рабочая высота сечения h0 = 0.26 м. Площадь перекрытия с которой нагрузка передается на колонну A=6х6=36 м;площадь большего основания пирамиды продавливания (см. рис. 2.17.):
А1=1.75 X 1.75 = 3.06 м2.
Расчетная продавливающая сила:
F = q (А — А1) = 24.65 (36 — 3.06) =812 кН.
Среднее арифметическое величин периметров верхнего и нижнего основания пирамиды образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения:
иm = 0.5 (1.23 + 1.75) 4 = 5.96 м.
Проверка условия (3.391) [16]:
F = 0.812 МН 1 X 1.08 X 5.96 X 0.26 = 1.67 МН.
Так как это условие выполняется прочность капители на продавливание в рассматриваемом сечении обеспечена. Другие сечения капители также обладают достаточной прочностью на продавливание.
Прочность капители на действие поперечной силы проверяют по наклонному сечению в месте где очертание капители образует входящий угол (см. рис. 2.17.).
Расчетная поперечная сила Q = 278.3 кН (см. табл. 2.4.). Размеры сечения:
h1= 0.3 м; h01= 0.25 м; h2 = 0.24 м; h02 = 0.19 м;
h0 = 0.5 (0.25 + 0.19) = 0.22 м;
b = 0.5 (2.98 + 1.23)= 2.11 м.
Проверка условия (3.259) [16]. При отсутствии поперечной арматуры (jw1 = 1) и при
jb1= 1 — 0.01 X 15.3 = 0.847
из условия (3.259) [16] следует что:
Q = 0.2783 МН 0.3 X 1 X 0.847 X 15.3 X 2.11 X 0.22=1.805 МН
т. е. прочность бетона по сжатой полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Проверка условия (3.276) [16] при минимальном значении в нем правой части:
Q = 0.2783 МН 0.6 (1 + 0.0) 1.08 X 2.11 X 0.22 = = 0.3008 МН.
Поскольку и это условие выполняется прочность элемента обеспечена и поперечная арматура не требуется. Проверка прочности капители по наклонным сечениям в других местах дает аналогичные результаты.
3.4.Расчет межколонной плиты по прочности.
Сначала определяют сечение продольной арматуры расположенной параллельно оси рамы. Как показано на рис. 2.14 а в межколонной плите являющейся элементом ригеля рамы могут действовать как положительные так и отрицательные изгибающие моменты. Следовательно для их восприятия в межколонной плите необходимо предусмотреть как верхнюю так и нижнюю продольную арматуру. Поскольку в соответствии с величинами изгибающих моментов количество верхней арматуры больше чем нижней сначала подбирают нижнюю арматуру а затем — верхнюю.
Продольную арматуру межколонной плиты средних пролетов для восприятия положительных изгибающих моментов определяют с учетом наличия верхней арматуры.
Так как b = 2.98 м; h =0.16 м; а = а' = 0.03 м; h0=0.13 м; М = 0.1241 МН м то
Принимаем 31 12А-III As = 35.06 см2.
В опорном сечении М = - 0.2634 МН м.
При учете нижней арматуры:
По табл. 3.5 [16] x =0.195. По формуле (3.46) [16]:
Аs= 0.195 2.98 0.13 15.3 365 + 0.003506 = 0.006673 м2 = 66.73 см2.
Принимаем 22 20А-III As=69.12 см2.
Для межколонной плиты крайнего пролета М = 0.2297 МН м (см. рис. 2.14 а). Поэтому
Принимаем 22 20А-III As = 69.12 см2. Для восприятия отрицательного момента М = - 0.2063 МН м
Назначаем 22 18A-III As = 56 см2.
Поскольку опорный контур для пролетной плиты — межколонные плиты в последних возникают изгибающие моменты в направлении перпендикулярном оси ригеля рамы. Для их определения принимаем расчетную схему межколонной плиты в виде прямоугольной пластины защемленной по двум противоположным сторонам (у капителей) и с двумя свободными сторонами. Нагрузка с пролетной плиты передается на свободный край межколонной плиты как полосовая распределенная по треугольнику. Максимальная ордината полосовой нагрузки на один край q = 24.65 3 = 74 кНм.
Распределенную по треугольнику нагрузку приводим к эквивалентной равномерно распределенной нагрузке из условия равенства прогибов свободно опертой балки пролетом lХ:
откуда F=0.64 q=0.64 74=47.36 кНм.
Используя таблицы [16] определяем изгибающие моменты в межколонной плите действующие перпендикулярно оси рамы. В соответствии с [16 табл. 42] при lУlХ = 1 в центре надколенной плиты изгибающий момент
М = - _0.01 3.47 47.36 2 = —2.84 кН м.
Определяем площадь сечения верхней арматуры расположенной перпендикулярно оси рамы. Расчетный изгибающий момент на 1 м длины межколонной плиты
М = - 2.84 1 = - 2.84 кН м.
При b = 1 м; h = 0.16 м; а = 0.045 м; h0 = 0.115 м:
Так как требуемая площадь сечения арматуры мала предусматриваем ее из холоднотянутой проволоки класса Вр-I диаметром 5 мм (Rs = 360 МПа). Тогда:
Коэффициент армирования сечения:
Рис.2.18. Схема полосового излома перекрытия (в сечениях заштрихованы сжатые зоны бетона).
Находим момент образования трещин увеличив Rbt ser на 20 % а параметр Wpl определяя как для бетонного сечения. Тогда по формуле (4.19) [16]:
при Nsh = 0 Мcrc = 1.2 1.80 1 0.162 3.5 = 0.0158 МН м > М = 0.00284 МН м.
Поскольку в данном случае несущая способность плиты исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны следует увеличить площадь сечения арматуры не менее чем на 15 %. При увеличении армирования на 20 %:
As= 0.69 см2 1.2 = 0.83 см2.
Принимаем на 1 м длины межколонной плиты 5 5BpI (As = 0.98 см2). Общее количество стержней на всю плиту 16 5BpI (As = 3.14 см2).
Проверяем прочность наклонных сечений межколонной плиты в опорном сечении при b = 2.98 м; h = 0.16 м; h0 = 0.13 м. Расчетная поперечная сила при расстоянии от оси опоры ригеля до рассматриваемого сечения х = 1.5 м
Q = (45.3 + 102.6) (6.0 4 — 1.52 6.0) + (394.0 — 245.2) 6.0 = 191.2 кН.
Проверяем прочность межколонной плиты по сжатой полосе между наклонными трещинами (условие (3.259) [16]). При отсутствии поперечной арматуры jw1= 1. По формуле (3.262) [16]:
Фb1 = 1—0.01 15.3=0.847.
Так как Q = 0.1912 МН 0.25 1 0.847 15.3 2.98 0.13= 1.255 МН
условие выполняется и прочность бетона по сжатой полосе обеспечена.
Проверяем условие (3.276) [16] принимая в нем минимальное значение правой части.
Так как Q= 0.1912 МН 0.6 (1 + 0) 1.08 2.98 013 = 0251 МН
указанное условие выполняется и поперечное армирование не требуется.
3.5.Расчет пролетной плиты по прочности
При свободном опирании пролетной плиты (квадратной в плане) по контуру и при неучете сил распора изгибающие моменты в обоих направлениях одинаковы — М1 = М2 = 27.7 кН м. Размеры пролетной плиты в плане 3 X 3 м; h = 0.16 м; расчетные пролеты l1=l2=l= 3 м. Принимаем рабочую высоту сечений плиты h0x = 0.14 м и h0y =0.13 м. При меньшем значении h0:
При армировании плиты стержнями класса A-III диаметром 6 8 мм Rs = 355 МПа поэтому:
Принимаем в обоих направлениях 16 8A-III (As = 8.05 см2) учитывая необходимость увеличения площади сечения арматуры для слабоармированных элементов не менее чем на 15% так как их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в растянутой зоне. Проверяем соответствие принятого армирования конструктивным требованиям. Так как
конструктивные требования выполнены.
3.6.Расчет перекрытия на полосовое разрушение
Для назначения расчетной схемы излома перекрытия проверяем геометрические соотношения принятой конструкции перекрытия в соответствии с [16].
Для квадратной в плане капители расстояние от места где очертание капители образует входящий угол до оси колонны
Следовательно cxlx = cyly = 0.615 6 = 0.1025 что больше 0.08 и меньше 0.12.
Высота капители в месте перелома ее очертания hc = 0.3 м отношение ее к толщине плиты hchs = 0.3 0.16 = 1.875 что больше 1.8 и меньше 2.5.
Полуширина капители:
r = 1.5 м > с + 0.09l (hс — hS)hS = 0.615 + 0.09 6 (0.3 – 0.16) 0.16 = 1.088 м.
Поскольку по рекомендации [16] перекрытия на излом можно не рассчитывать а при расчете на полосовое разрушение принимать расположение опорных пластических шарниров только по месту перелома очертания капителей (рис. 2.18).
Следовательно в принятой схеме полосового излома образуются пластические шарниры параллельные оси этой полосы: один линейный шарнир в пролете с раскрытием трещин снизу и по одному шарниру у опор с раскрытием трещин сверху.
Данные для расчета перекрытия: расчетная равномерно распределенная нагрузка
q = 24.65 кПа; размеры панели вдоль и поперек полосы расстояние от опорного шарнира до оси колонны с = 0.615 м.
В каждом надопорном пластическом шарнире в пределах длины lу установлена верхняя арматура: в капители 24 20А-III площадью As = 0.00754 м3 и в межколонных плитах 16 5Вр1 площадью As= 0.000314 м2. В пролетном шарнире предусмотрена нижняя арматура: в межколонных плитах 31 12A-III площадью As = 0.003506 м2 и в пролетных плитах 16 8A-III площадью As = 0.000805 м2.
Относительную высоту сжатой зоны бетона в надопорном шарнире определяем по формуле(7.16) [16] При
откуда x=0.386 и х=0.386 0.25=0.096 мhf=0.12 м.
Следовательно нулевая линия расположена в капители. Ширину сечения на уровне нулевой линии находим по формуле (7. 14) [16] bх= (3 — 1.23)0.0960.12+1.23=2.646 м.
Плечо внутренней пары сил при h0 = 0.25 м
Относительная высота сжатой зоны бетона в пролетном шарнире при h0 = 0.13 м
плечо внутренней пары сил:
z = 0.13 (1 - 0.5 0.131) = 0.1215 м.
Проверяем условие (6.161) [16].
Так как 0.02465 6 (6.0 — 2 0.615)2 8 = 0.421 МН м
(0.00754 365 + 0.000314 360) 0196+ (0003506 365 + 0.000805 355) 0.1215 = 0.752 МН м
При данном армировании и принятой схеме полосового излома прочность перекрытия обеспечена.
3.7.Расчет перекрытия по трещиностойкости
Условия закрепления пролетной плиты таковы что точно определить характер работы этой конструкции трудно. Некоторые ученые полагают что часть внешней нагрузки может восприниматься плитой как опертой по углам до тех пор пока прогибы кромок пролетной плиты не сравняются с прогибами межколонных плит после чего пролетная плита воспринимает оставшуюся часть нагрузки как опертая на податливый контур. Другие считают что связь межколонных плит друг с другом и качественная заливка контура пролетной плиты препятствуют удлинению ее нижней поверхности .и создают условия близкие к полному защемлению кромок пролетной плиты. Видимо характер работы пролетной плиты зависит от многих трудно учитываемых факторов: последовательности приложения внешней нагрузки на перекрытие вида и места ее действия и т. д. Поэтому при расчете пролетной плиты по предельным состояниям второй группы упрощенно можно принять расчетную схему в виде плиты свободно опирающейся по всему контуру.
При yf = 1 расчетная равномерно распределенная нагрузка q = 20.9 кПа (см. табл. 2.3.). Размеры сторон пролетной плиты l1 = l2=3 м толщина плиты h = 0.16 м рабочая высота сечения в одном направлении h0 средняя рабочая высота h0 = 0.135 м. Площадь поперечного сечения арматуры в каждом направлении As = 0.000805 м2 (16 8A-III).
Проверяем возможность образования трещин в пролетной плите. Изгибающий момент на единицу ширины плиты отвечающий образованию первых трещин в растянутой зоне бетона
Мсгc = Rbt serh23.5 = 1.8 0.1623.5 = 0.01317 МН мм = 13.17 кН мм > М = 8.3 кН мм.
Следовательно в пролетной плите трещины не образуются.
В межколонной плите крайнего пролета действует изгибающий момент М = 214.5 кН м (см. табл. 2.5.). Величина момента соответствующего образованию первых трещин
Мсrс = 1.8 2.98 0.162 35 = 0.0392 МН м = 39.2 кН м 214.5 кН м.
Следовательно в межколонной плите трещины образуются и необходима проверка ширины их раскрытия.
Коэффициент армирования плиты
По формулам (6.158) (6.159) и (6.176) [16] находим относительную высоту сжатой зоны x и напряжения в арматуре sscrc соответствующие образованию первых трещин:
Предельный изгибающий момент соответствующий исчерпанию прочности рассматриваемого сечения при наличии верхней арматуры
Напряжения в арматуре вычисляем по формуле (6.175) [16] заменив нагрузки соответствующими им значениями изгибающих моментов:
Ширину раскрытия трещин вычисляем по формуле (4.52) [16]:
Рис. 2.19. Расчетная схема межколонной плиты для определения прогиба.
Для капители опасно по трещиностойкости нормальное сечение в месте перелома ее очертания т. е. на расстоянии 0.615 м от центра. При gf=1 изгибающий момент действующий в этом сечении капители (в среднем пролете) 235.1 кН м (см. рис. 2.14). Момент образования трещин
Мсгс = Rbf serbh25 = 1.8 2.98 0.32 5 = 0.0966 МН м = 96.6 кН м М = 235.1 кН м
т. е. в капители образуются трещины и необходима проверка ширины их раскрытия.
Для рассматриваемого сечения Аs= 0.00754 м2 (24 20А-III); hg = 0.25 м; bt = 1.23 м;
bb = 2.98 м; hf = 0.12 м. По формулам (7.15) (7.18) [16] определяем высоту сжатой зоны xu и предельный изгибающий момент Ми с учетом замены Rs и Rь на Rs ser и Rbser:
По формулам (6.158) (6.176) и (6.175) [16] вычисляем напряжения в арматуре растянутой зоны:
Ширину раскрытия трещин находим по формуле (4.52) [16] при
трещиностойкость капители обеспечена.
3.8.Определение прогиба перекрытия
При расчете принимаем следующие допущения: деформациями капители можно пренебречь; межколонная плита работает как балочная две противоположные стороны которой жестко соединены с капителями а другие две свободны; пролетная плита работает как свободно опертая на деформируемый контур. Следовательно наибольший прогиб перекрытия определяем для точки расположенной в центре пролетной плиты в виде суммы двух прогибов: прогиба центра пролетной плиты шарнирно закрепленной по контуру и прогиба в середине пролета межколонной плиты.
Прогиб пролетной плиты f1 в центре определяем по формуле (6.120) [16] при a5 = 0.00405 (см. табл. 6.25) [16] и учитывая продолжительное действие внешней нагрузки:
Для определения прогиба межколонной плиты f2 принимаем ее расчетную схему в виде простой балки на двух шарнирных опорах нагруженной внешней нагрузкой и опорными моментами: слева М = 151.6 кН м справа М = 31.8 кН м (см. рис. 2.19.). Изгибающий момент в середине пролета:
По формулам (4.120) (4.139) [16]:
Прогиб перекрытия f= 0.00115 + 0.01905 = 0.0202 м = 2.02 см 3 см. Поскольку прогиб меньше предельно допустимого (см. табл. 2.3 поз. 2) [16] перекрытие удовлетворяет требованиям по деформации.
3.9. Расчет сопряжения капители с колонной.
Для восприятия сдвигающих усилий предусматриваем шпоночное сопряжение капители с колонной (рис. 2.20.).
Рис.2.20. Сопряжение капители с колонной (закладные детали условно не показаны).
Нагрузку от веса перекрытия воспринимают стальные монтажные столики приваренные к колонне. Поперечная сила от этой нагрузки (см. табл. 2.3.):
Qd = 4.70 6 6 = 169.2 кН.
Сдвигающее усилие на одну грань колонны определяем для сочетания нагрузок П + В3 (см. табл.2.3.):
Qsh = 0.5 (278.3 + 246.7) — 0.25 169.2 = 220.2 кН = 0.2202 МН.
На грани колонны действует изгибающий момент
Ме = 394 — 278.3 0.5 0.45= 331.4 кН м.
Для замоноличивания принимаем бетон класса В22.5. Принимая по табл. gb2 = 0.9; gb9 = = 0.9 и gb12 = 1.15 определяем расчетные сопротивления бетона замоноличивания:
Rb = 13.0 0.9 0.9 1.15 = 12.1 МПа; Rbt= 1.03 0.9 0.9 1.15 = 0.96 МПа.
Определяя высоту сжатой зоны бетона в сечении у грани колонны с некоторым приближением принимаем что низ стакана капители имеет постоянную по высоте ширину b= 0.15 м. Приводим сечение низа стенок стакана капители к бетону замоноличивания и находим ширину приведенного сечения:
Bred=0.83 — 2 0.15 + 2 0.15 15.3 12.1 = 0.91 м.
При hо = 0.55 м вычисляем высоту сжатой зоны:
3314= 12.1 0.91х (0.55—0.5х) откуда х = 0.058 м.
Находим усилие N обжимающее бетон замоноличивания:
N= 12.1 0.058 0.45 = 0.3158 МН.
Так как 0.7N = 0.7 0.3158 = 0.221 МН > 0.5Qsh = 0.1101 МН
принимаем 0.7N =0.1101 МН.
По высоте капители предусматриваем три шпонки. Однако в предельном состоянии в верхней зоне наиболее нагруженной грани сопряжения может произойти существенное раскрытие трещин на контакте двух бетонов что. ослабит работу верхней шпонки. В связи с этим верхнюю шпонку в работе не учитываем и количество шпонок вводимое в расчет принимаем nk = 2. При lk = 0.45 м по формулам (3.422) и (3.424) [16]:
Принимаем dk = 0.03 м и hk = 0.1 м.
Сборные элементы безбалочного перекрытия сконструированы в соответствии с рекомендациями гл. 5 [16] а также руководства [15] и представлены в графической части (лист 678).

Расчет средних колонн.doc

2.4 Расчет средних колонн 1-го этажа
Принимаем для расчета колонны с косвенным армированием. В расчет вводим лишь часть площади квадратного бетонного сечения Аef = c2ef ограниченную осями крайних стержней сетки.
Для сечения 450х450 мм часть площади Аef = c2ef = 365х365 мм.
при которой можно применять косвенное армирование.
Задаем сетки 74х5 с шагом s=100 мм. Для 5Вр-I Rs=360 Мпа; As=19.6 мм2. Длина стержней сетки ls=375 мм. Коэффициент объемного армирования:
mxy=2×6×19.6×3753652×100=0.0066.
Коэффициент по формуле ( 17 2.4):
y=0.0066×360(14.5+10)=0.097.
эффективность косвенного армирования:
j=1(0.25+0.097)=3.058.
Приведенная призменная прочность бетона:
Rbred=14.5+3.058×0.0066×360=21.8 МПа > Rb=14.5 МПа.
Коэффициент demin=0.5 – 0.01×5400(0.1×5400365 – 1)365 – 0.01×14.5 = 0.304.
Момент инерции приведенного сечения I=365412=1479×106 мм4.
Предварительно принята продольная арматура 4 32 А-III с (Аs’ + Аs)=3217 мм2.
Is=3217(365 - 2×20)24=8495×104мм4.
Критическая сила по формуле ( 17 2.10):
h=1(1-34715945)=2.5;
e=2.4×13.3+0.5×365-20=194 мм.
Характеристика сжатой зоны бетона по формуле ( 17 2.8 ) при
d2=10×00066=00660.15:
w=0.85-0.088х14.5+0.066=0.80.9.
Граничная относительная высота сжатой зоны бетона при арматуре 10 40 А-III c Rs=365 МПа и учете sscu=500 МПа xR=0.8[1+365(1-0.81.1)500]=0.667.
Относительная высота сжатой зоны бетона по формуле ( 17 2.11 ):
xеf=3470000[0.9×21.8×365(365-20)]=1.4>xR.
Требуемая площадь сечения симметричной арматуры по формуле ( 17 2.17 ):
As’=As=(3470000×194-0.5×0.9×21.8×3653)[365(365-40)]=1653 мм2
Разница (2×1653-3217)3217=00280.03 допустима.
Общая масса стали расходуемая на одну колонну l=5 м: при косвенном армировании для 5 m=0.1444×0.775×12×51=33 кг.
Схема армирования колонны представлена на рис. 2.3.1.
Рис 2.3.1. Схема армирования колонны с косвенной арматурой:

Содержание.doc

Архитектурно-строительный раздел .. ..
1.Характеристика района строительства ..
2.Требуемые параметры проектируемого здания
3.Характеристика функционального процесса здания
4.Объемно-планировочная структура здания ..
5.Конструктивное решение здания
5.1.Фундаменты и фундаментные балки
5.3.Стены и перегородки .
5.4.Перекрытия и полы
5.5.Покрытие и кровля .
5.6.Лестницы и эскалаторы .
5.7.Окна двери и ворота ..
5.8.Пешеходная галерея и эстакады
6.Архитектурно-художественное решение здания ..
8.Санитарно-техническое и инженерное оборудование .
9.Обоснование выбора ограждающих конструкций
Расчетно-конструктивный раздел: строительные конструкции .
1.Технико-экономические сравнения вариантов покрытий
2.1.Сбор нагрузок на оболочку
2.2.Проверка оболочки на устойчивость
2.3.Расчет оболочки на равномерно распределенную
симметричную нагрузку
2.4.Расчет оболочки при односторонней
распределенной снеговой нагрузке ..
2.5.Расчет приконтурной зоны оболочки ..
2.6.Расчет плиты оболочки .
2.7.Расчет опорного контура оболочки .
3.Расчет сборного безбалочного перекрытия ..
3.1.Данные для проектирования
3.2.Определение усилий в элементах перекрытия ..
3.3.Расчет капители по прочности
3.4.Расчет межколонной плиты по прочности .
3.5.Расчет пролетной плиты по прочности ..
3.6.Расчет перекрытия на полосовое разрушение
3.7.Расчет перекрытия по трещиностойкости ..
3.8.Определение прогиба перекрытия ..
3.9.Расчет сопряжения капители с колонной
4.Расчет средних колонн первого этажа
Расчетно-конструктивный раздел: основания и фундаменты
1.Определение физико-механических характеристик
2.Сбор нагрузок на фундамент .
3.Определение ширины подошвы фундамента
4.Проверка давления под подошвой фундамента
5.Расчет осадки фундамента ..
6.расчет фундамента по материалу
Технология ведения строительства
1.Определение объемов работ
2.Выбор метода возведения здания
3.Определение трудоемкости и стоимости трудозатрат ..
4.Расчет требуемых параметров монтажных кранов
5.Технико-экономическая оценка вариантов механизации
строительно-монтажных работ
6.Разработка технологической карты .
Организация строительного производства .
2.Организационно-техническая подготовка строительства объекта 5.2.1.Выбор и описание метода производства работ .
2.2.Технико-экономический выбор грузоподъемных механизмов
3.Определение номенклатуры и объемов работ .
4.Определение продолжительности выполнения
работ по карточке-определителю .
5.Проектирование и расчет сетевой модели
5.1.Расчет параметров и показателей сетевого графика
5.2.Построение сетевого графика в масштабе времени .
6.Определение потребности в трудовых затратах .
7.Определение потребности в
материально-технических ресурсах ..
8.Проектирование и расчет стройгенплана ..
8.1.Расчет складских помещений и площадок .
8.2.Расчет потребности во временных зданиях и сооружениях .
8.3.Расчет потребности строительства в воде .
8.4.Расчет потребности строительства в электроэнергии ..
8.5.Расчет потребности строительства в тепле
6.Технико-экономические показатели стройгенплана
Экономика строительства . ..
1.Определение номенклатуры и подсчет объемов работ
2.Составление спецификации строительных элементов .
3.Локальная смета на общестроительные работы
Гражданская оборона
1.Устройство проездов по разваленным
улицам и на территории объектов
2.Устройство откосов котлованов ..
3.Расчет времени эвакуации людей из
здания торгово-выставочного павильона
4.Расчет нулевого заземления электрооборудования

Список литературы.doc

СНиП 2.01.-82. Строительная климатология и геофизика Госстрой СССР. – М.: Стройиздат 1983. – 136 с.
СНиП 2.01.02 – 85. Противопожарные нормы Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1986. – 16 с.
СНиП II-л.2-72*. Общественные здания. Общая часть. – М.: Стройиздат
СНиП II-4-79. Естественное и искусственное освещение Госстрой СССР. – М.: Стройиздат 1980. – 48 с.
СНиП 2.01.07 – 85. Нагрузки и воздействия: Утв. Госстроем СССР 25.08.1985. – М.: Стройиздат 1985. – 35 с.
СНиП 2.03.01 – 84. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: Стройиздат 1984. – 89 с.
СНиП 2.02.01 – 83. Основания зданий и сооружений: Утв. Госстроем СССР 05.12.1983. – М.: Стройиздат 1985. – 40 с.
Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания: Учеб. для вузов А.В.Захаров Т.Г.Маклакова А.С.Ильяшев и др.; Под общ. ред. А.В.Захарова. – М.: Стройиздат 1993. – 509 с.: ил.
Гражданские и промышленные здания: Учеб. для вузов Скоров Б.М. – М.: Высшая школа 1978. – 439 с. ил.
Архитектурно-строительное проектирование: Метод. указ. Сост. Леденев В.И. Тамбовск. ин-т хим. мащиностр. Тамбов 1991 –37 с.
Ю.А. Дыховичный. Пространственные составные конструкции: Учеб. пособие для вузов. – М.:Высш. шк. 1989. – 288 с.:ил.
Инструкция по проектированию железобетонных тонкостенных пространственных покрытий и перекрытий. Примеры расчета и конструирования пологих оболочек оболочек вращения и свода. – М.:НИИЖБ 1964 . – 71с.
Примеры расчета железобетонных конструкций А. М. Овечкин Я.Ф. Хлебной и др. Изд-во: Высшая школа 1968. – 400 с.
Таблицы для расчета пологих оболочек. – М.:НИИЖБ 1964 . – 71с.
Руководство по проектированию железобетонных конструкций безбалочными перекрытиями. – М.:НИИЖБ Госстроя СССР – М.: Стройиздат 1979 . – 63 с.
Проектирование железобетонных конструкций: Справоч. Пособие. А.Б. Голышев В.Я. Бачинский и др. ; Под. ред. А. Б. Голышева. – К. : Будивельник 1985. – 496 с.
Расчет железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие для строит. вузов . Под ред. В.М. Бондаренко. – М.: Выс. шк. 1988. – 430 с. : ил.
И.Л. Васильев В.В. Егоров А.Л. Туманян. Грунтовые условия строительства на территории Тамбова: Учеб. пособие. Тамб. гос. техн. ун-т Тамбов 1996. – 92 с.
Основание и фундаменты. Курсовое и дипломное проектирование . Л. Н. Шутенко А.Д. Гильман и др. – К. :Выща шк. Говное изд-во 1989. – 328 с.:ил.
Возведение надземной части зданий: Метод. указ. Сост. О.Н. Кожухина Тамб. гос. техн. ун-т 1997. – 29 с.
Снежко А. П. Батура Г.М. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирования: Учеб. пособие. – К.: Выща шк. 1991. – 200 с.:ил.
Тонкостенные железобетонные пространственные конструкции. НИИЖБ: Под ред. Г.К. Хайдукова. М.: Стройиздат 1970. – 222 с.:ил.
ЕНиР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройства железобетонных конструкций. Выпуск 1. – М.: Стройиздат 1987. – 64 с.
ЕНиР. Сборник Е24. Сварочные работы. Выпуск 1. – М.: Прейскурант издат. 1987. – 56 с.
Проектирование организации строительства объекта: Метод. указ. Сост. И.В. Шарапова П.В. Монастырев - Тамбов: Тамб. гос. техн. ун-т 1999. – 43 с.
Проектирование на стройгенплане временных зданий и коммуникаций: Метод. указ. Сост. Аленичева Е.В. ТГТУ: Тамбов 1996. – 32 с.
Расчет и проектирование стройгенпланов: Метод. указ. Сост. Аленичева Е.В. ТГТУ: Тамбов 1996. – 29 с.
Справочник по проектированию организации строительства. Канюка Н.С. Шевчук Б.Н. и др. – К.: Будивельник 1969. - 445 с.
Экономика архитектурного проектирования и строительства: Шарапова И.В. г.Москва 1999. – 50 с.
Каталог ЕРЕР общественного назначения для неспециализированного промышленно-гражданского строительства в 1 и 2 зонах Курс. обл. Курс. обл. Совет народ. депутатов. Курск 1983. – 436 с.
СНиП IV-2-84.Приложение. ЕРЕР. Сборник 1. Земляные работы. – М.: Стройиздат 1984. – 64 с
СНиП IV-2-84.Приложение ЕРЕР. Сборник 6. Бетонные и железобетонные работы. – М.: Стройиздат 1984. – 55 с
СНиП IV-2-84.Приложение. ЕРЕР Сборник 9. Металлические конструкции. – М.: Стройиздат 1984. – 12 с.
СНиП IV-2-84.Приложение.ЕРЕР Сборник 11. Полы – М.: Стройиздат 1984. – 27 с.
СНиП IV-2-84.Приложение. ЕРЕР Сборник 12. Кровля. - М.: Стройиздат 1984. – 36 с.
СНиП IV-2-84.Приложение. ЕРЕР Сборник 15. Отделочные работы. – М.: Стройиздат 1984. – 45 с.
Сборник сметных цен на местные строительные материалы изделия и конструкции для промышленного и гражданского строительства. Курс. обл. Курс. обл. Совет народ. депутатов. Курск 1983. – 248 с.
Тараканов Н.Д. Овечкин В.В. Комплексная механизация спасательных и неотложных аварийно-восстановительных работ.- М.: Энергоатомиздат 1984. – 304 с. ил.
Охрана труда в строительстве. : Учеб. для строит. вузов и фак. – М.: Высш . школа 1991. – 272 с.:ил.

фундамент.doc

3.Расчетно-конструктивный раздел: основания и фундаменты
1.Определение физико-механических характеристик грунта основания.
Основанием для возведения здания является суглинок.
Определяем физические характеристики грунта основания фундаментов.
удельный вес грунта:
коэффициент пористости:
Физико-механические характеристики грунтов занесены в табл.3.1.
Физико-механические характеристики грунтов
Исходные физические характеристики
Механические характеристики
2.Сбор нагрузок на фундамент
Размер грузовой площади для фундамента среднего ряда колонн:
Неодновременное загружение перекрытия учтем коэффициентом сочетания:
для торговых залов -
где n - число перекрытий от которых рассчитываются нагрузки фундамента.
Сбор нагрузок на обрез фундамента ведем в табличной форме (табл. 3.2.).
Сбор нагрузок на фундамент
от веса гидроизоляционного ковра и пароизоляции
от перекрытия с учетом jn2=1
3.Определение ширины подошвы фундамента
Предварительная ширина подошвы фундамента:
Где Fv - вертикальная нагрузка кНм2;
R0 - расчетное сопротивление грунта кПа;
cs - усредненный вес фундамента и грунта на его уступах кНм2;
- отношение сторон фундамента;
d1 - глубина заложения.
Определяем расчетное сопротивление грунта:
где c1c2 -коэффициент условий работы принимаемые по [19 табл. III.1];
k - коэффициент учитывающий способ определения прочностных характеристик под подошвой фундамента;
II - значение удельного веса грунта ниже подошвы фундамента;
II’ - значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента;
kz = 1 - для ширины подошвы менее 10 м;
MMgMc - коэффициенты определяемые по [19 табл. III.2];
cII - удельное сцепление грунта под подошвой фундамента.
тогда ширина подошвы:
так как ( 1-b2b1)=(1-1.391.4)=0.0070.1 то последующее приближение прекращаем.
В результате получившихся данных а так же с учетом конструктивных и эксплуатационных требований принимаем квадратный в плане монолитный фундамент с размерами подошвы 3.0 х 3.0 м.
Определяем сопротивление под подошвой принятого фундамента:
4.Проверка давления под подошвой фундамента
Среднее давление под подошвой фундамента:
где А - площадь подошвым2.
Краевое давление под подошвой фундамента отсутствует в следствии отсутствия момента.
5.Расчет осадки фундамента
Проверим взаимовлияние фундаментов по формуле:
где Lf =6м. - расстояние между фундаментами в осях;
Lg =450 см. - [19рис. II.3а];
Кc = 0.06b(E-10)+1 где b – ширина подошвы влияющего фундамента м;
E =10 МПа - модуль деформации грунта.
Кc=0.06300(10-10)+1=1
Так как условие выполняется то взаимодействие фундаментов не учитываем.
Давление от собственного веса грунта:
где szgi-1 szgi - напряжение от собственного веса грунта
gi - удельный вес грунта кНм
hi - мощность слоя м.
Дополнительное напряжение:
где -a1 коэффициент принимаемый по [19 табл. II.3.].
P0 = P - szg0 - дополнительное давление на основание;
где P - среднее давление под подошвой Р=98.35 кПа;
szg0 - вертикальное давление от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
szg0= g hs’ = 15 1.65 = 24.75 кПа
Р0 = 98.35 – 24.75 = 73.6 кПа.
Сжимаемая толща расположена наглубине где выполняется условие
Для определения этой границы строим эпюру напряжений от собственного веса и эпюру дополнительных напряжений (рис.3.1).
Рис.3.1. К расчету осадки фундамента
слой: szg1= g1 h1 =15 1.65=24.75кПа;
слой: szg2= szg1 + g2 h2 = 24.75+0.5 15=32.25 кПа;
слой: szg3= szg2 + g3 h3 =32.25+0.5 15=39.75кПа;
слой: szg4= szg4 + g4 h4 =79.5кПа;
слой: szg5= szg4 + g5 h5=87кПа;
слой: szg6= szg5 + g6h6 =94.5кПа.
Построение эпюры дополнительных давлений проводим в табличной форме (табл. 3.3).
Расчет осадки основания
Глубина сжимаемой толщи Нс=4.15 м.
Осадку определяем по формуле:
Ei - модуль деформации слоя кПа.
Расчет осадки сведен в табл. 3.3.
Суммарная осадка составит:
Si = 0.002+0.001+0.0008+0.0006=0.0044 м = 0.4 см.
Предельная осадка для здания [19 табл. II.1.] – Su=8 см.
Суммарная осадка основания S =0.4 см. что гораздо меньше допустимой Su=8 см.
6.Расчет фундамента по материалу
Необходимо расчитать фундамент од колонну среднего ряда. Бетон класса В15 арматура нижней сетки из стали класса А-II конструктивная арматура - класса А-I.
Расчетные характеристики материалов:
для бетона класса В15 :
для арматуры класса А-II:
Расчетная нагрузка на фундамент (табл. 3.2) – 588.17кНм.
Сечение колонны 45х45 см.
Определяем высоту фундамента. Вычисляем наименьшую высоту фундамента из условий продавливания его колонной по поверхности пирамиды продавливания при действии расчетной нагрузки используя приближенную формулу:
где rsf=N1Af = 588.17 9 =65.35 кН м2 = 6.5 Н см2
Напряжение в основании фундамента от расчетной нагрузки
Rbt=0.75 МПа=0.75 103 кН м2
Полная минимальная высота фундамента:
Hfmin=h0+ab=41+4=45 см.
где ab=4 см – толщина защитного слоя бетона.
Высота фундамента из условий заделки колонны в зависимости от размеров ее сечения:
Н=1.5hc+25 cм.=1.5 45 + 25=92.5см.
Из конструктивных соображений учитывая необходимость надежно заанкеровать стержни продольной арматуры ри жесткой заделки колонны в фундаменте высоту фундамента рекомендуется также принимать равной не менее:
Hf > hqf + 20см = 60+20=80 см.
где hqf – глубина стакана фундамента равная 30d1+d = 30 1.8 +5 =60 см;
d1 – диаметр продольных стержней колонны;
d = 5 – зазор между торцом колонны и дном стакана.
Принимаем высоту фундамента Hf = 150 см.(рис. 3.2) число ступеней – две. Высоту ступеней назначаем из условий обеспечения бетона достаточной прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении.
Расчетные сечения: 3 – 3 по грани колонны 2 – 2 по грани верхней ступени и 1 – 1 по нижней границе пирамиды продавливания.
Минимальную рабочую высоту первой (снизу) ступени определяем по формуле:
Рис.3.2.Фундамент под среднюю колонну
h1= h01 + 4 см = 16+4=20 см.
Конструктивно принимаем h1=30 см. h01 = 30 - 4=26 см.
Проверяем соответствие рабочей высоты нижней ступени фундамента
h01 = 30 - 4=26 см условию прочности оперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении 1 – 1.
На один метр ширины этого сечения оеречная сила:
Q1 = 0.5(a – hc – 2h0)psf = 0.5(3 – 0.45 – 2 0.52) 65 = 49.08 кН.
Минимальное поперечное усилие Qb воспринимаемое бетоном [6]:
Qb = jb3(1+jf+jn)gb2Rbtbh0 = 0.6 0.9 0.75(100)150 26 = 157960 H = 158 кН
где jb3=0.6 – для тяжелого бетона;
jf=0 – для плит сплошного сечения;
jn =0 –ввиду отсутствия продольных сил.
Так как Q1=49.09кН Qb=158 кН то условие прочности удовлетворяется.
Размеры второй ступени фундамента принимаем 300 мм.
Проверяем прочность фундамента на продавливание по поверхности пирамиды продавливания:
где F=N1 – A0fppsf = 588.17 103 – 24.65 103 6.5 = 430 103 H
A0fp = (hc +2h0)2 = (45 + 2 56)2 =24.65 103 см. – площадь основания пирамиды продавливания при квадратных в плане колонне и фундаменте.
um – среднее арифметическое между параметрами верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания равное:
um= 2(hc + bc +2) или при hc = bc
um= 4(hc + h0) = 4(45 + 56) =404 см.
F = 430 103 H 0.9 0.75(100) 56 404 =1527 103 H.
Следовательно условие против продавливания удовлетворяется.
При подсчете арматуры для фундамента за расчетные принимаем изгибающие моменты по сечениям соответствующим расположению уступов фундамента как для консоли с защемленным концом:
М1 = 0.125psf(a – a1)2b = 0.125 65 (3 – 2.10)2 3 = 19.74 кН м
МII = 0.125psf(a – a2)2b = 0.125 65 (3 – 1.2)2 3 = 79.74 кН м
МIII = 0.125psf(a – hc)2b = 0.125 65 (3 – 0.45)2 3 = 158.5 кН м
Подсчет потребного количества арматуры в разных сечениях фундамента в одном направлении:
AsI= MI0.9 h01Rs = 197400009 26 280(100)= 572 см2
AsII= MII0.9 h02Rs = 790000009 56 280(100)= 872 см2
AsIII= MIII0.9 h03Rs = 1585000009 146 280(100)= 1438 см2
Принимаем нестандартную сетку из арматуры диаметром 12 мм. класса А-II по сечению 3 - 3 с ячейками 16х16 см с Аs таб = 20.36 см2
Процент армирования:
m= AsIIIb1h03 100% = 2036135 96 100% = 0157%
Что больше mmin = 0.1% установленного нормами.
Верхнюю ступень армируем конструктивно горизонтальными сетками из арматуры диаметром 8 класса А – I устанавливаемыми через 150 мм по высоте. Расположение сеток фиксируем вертикальными стержнями диаметром 8 класса А – I. Конструктивное решение фундаментов представлены в графической части (лист 9).

ЖБК,варианты проектирования,экон.показатели Лист 8.dwg

Вариантное проектирование
технико-экономические показатели
План покрытия к варианту 1
Сборная пологая оболочка положительной гауссовой кривизны
Плоские панели 3х12 и 3х6 по сегментным фермам
Цилиндрическая многоволновая сборная оболочка
План покрытия к варианту 2
План покрытия к варианту 3
Технико-экономические показатели покрытий
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ЖБК,планы плит П-2,3...схема армир....Лист 6.dwg

Армирование плиты П3
Армирование плиты П2
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ЖБКлист2.dwg

Ведомость стержней на один элемент
План капители M1:20
Армирование верха капители
Армирование низа капители
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ЖБКлист5.dwg

План оболочки М 1:400
Расчетная схема плиты
Ведомость стержней на один элемент
Класс бетона плиты В30
Объем бетона плиты 1
Контурный брус Б-3 М 1:20
Класс бетона контурного бруса В30
Объем бетона контурного бруса 1
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ОСП лист12.dwg

условные обозначения
Технико-экономические показатели стройгенплана
Площадь строительной площадки
Коэффициент использов. площади
Площадь временного хозяйства
Площадь открытых площадок
Площадь временных дорог
Наименование комуникаций
Экспликация временных комуникаций
Экспликация мест складирования конструкций и материалов
Плиты безбалочного перекрытия
Площадка для такелажных приспособлений
Наименование складируемых конструкций и площадок
Наименование временных зданий
Экспликация зданий и сооружений
Помещение для обогрева
отдыха и приема пищи
Условные обозначения:
- граница зоны обслуживания крана
- граница зоны перемещения груза
- граница опасной зоны
- электросети на опорах существующие
- электросети на опорах временные
- сети водопроводные существующие
- сети водопроводные временные
- сети пожарного водопровода
- сети канализационные существующие
- сети канализационные временные
- охранное освещение
- сварочный трансформатор
Объектный стройгенплан на строительство торгово-выставочного павильона
- ограждение строительной площадки
- щиток охранного освещения
- временная электрическая подстанция
- дорожный знак ограждения скорости
- противопожарный щит
- сети телефонизационные существующие
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ОСП,сетевой график..Лист 11.dwg

сетевой график в масштабе времени
Сетевой график на строительство торгово-выставочного павильона
подготовительные работы
технологический перерыв
установка блоков монтажной оснастки
покрытие из асфальтобетона
разработка грунта экскаватором
устройство внутренних стен
укладка "маячного" ряда плит
пусканаладочные работы
разработка грунта вручную
санитарнотехнические работы
устройство бетонной подготовки
монтаж лестничных площадок и маршей
устройство фундаментов
монтаж панелей фонаря
монтаж безбалочного перекрытия
устройство набетонки
установка фундаментных балок
устройство монолитных участков
устройство гидроизоляции
монтаж колонн второго этажа
кирпичная кладка стен
отделка фасада штукатуркой
установка плит пешеходной галереи
облицовка цоколя плиткой из гранита
установка колонн первого этажа
монтаж контурных брусьев
устройство подстилающего слоя под отмостку
монтаж укрупненных секций
укрупненная сборка плит
установка оконных и дверных блоков
электротехнические работы
устройство полов из керамической плитки
отделка стен керамической плиткой
благоустройство и озеленение территории
Сетевой график в масштабе времени
график движения рабочей силы
грунтоуплотняющая машина ДУ-128
автобетоно- смесители
штукатурно- затирочная машина
июль - август - сентябрь - октябрь
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

План покрыти якровлиЛист4.dwg

ДП СП "Конструкции зданий и сооружений".
Торгово-выставочный павильон для легковых автомобилей общей площадью 3520м.
ТГТУ 290300 - - 2003
План безбалочного перекрытия на отм.+3.900
деревянная антисептированная пробка
асфальтовое покрытие
фундамент 4.200x4.200
слив из оцинкованной стали
цементно-песчанный раствор g=1800кгм
кирпичная кладка g=1800кгм
минераловатная плита g=100кгм
сложный раствор g=1700кгм
кровельная оцинкованная сталь
цементный раствор(1:2) с каменной крошкой
цементный раствор(состав 1:3)
контурный брус 400х400
арматурные вставки ø20
гравий втопленный в мастику
слоя дополнительного водоизоляционного ковра
водоизоляционный ковер (основной)
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

План полов,экспликация полов..Литс 3.dwg

ДП СП "Конструкции зданий и сооружений".
Торгово-выставочный павильон для легковых автомобилей общей площадью 3520м.
ТГТУ 290300 - - 2003
минираловатная плита
План полов 1 этажа на отм.±0.000
-плитка d=10; 2-раствор цементный d=10; 3-2 слоя толя; 4-бетонный слой d=100; 5-основание
-цементный раствор 1:2 с каменной крошкой d=20; 2-цем. раствор 1:3 d=20;3-бетон d=100; 4-основание
-линолиум d=3; 2-дощатый настил d=40;3-лага 50х70; 4-бетонный слой d=100; 5-основание
Схема пола или тип пола по серии
Данные элементов пола (наименование
закладной элемент колонны
цементно-песчаный раствор
дополнительный слой из армированного бетона по плитам в зоне фонарного проема
утеплитель приклеить к стенке на битумной мастике
водоизоляционный ковер (основной)
кровельная оцинкованная сталь
брусок минераловатной плиты
слоя дополнительного водоизоляционного ковра
монолитный железобетонный стакан фонаря
закладная деталь стакана фонаря
закладная деталь плиты оболочки
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2
кафедра строительные конструкции

План фундаментов,сетки....Лист 9..dwg

геологический разрез
План фундаментов на отм. -2.100 М1:200
Спецификация фундаментов
Спецификация арматуры
геологический индекс
глубина зондирования
Геологические условия строительства
основанием для фундаментов служит суглинок с =15.0 кНм.
под фундаменты уложить подготовку из бетона В15 слоем 100 мм.
класс бетона фундаментов -В15
объем бетона фундаментов: Ф-1
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ТВЗ,календарный план....Лист 10.dwg

схемы монтажа колонн
Ведомость потребности в машинах
оборудовании и инструментах
техническая характеристика
Ведомость потребности в материалах
полуфабрикатах и конструкциях
График производства работ
Последовательность монтажа колонн
Последовательность монтажа плит безбалочного перекрытия
Схема монтажа оболочки
сборная плита оболочки
стенд для сборки монтажных секций
средняя монтажная опора
крайняя монтажная опора
монтажная секция из трех плит с временной затяжкой
Монтаж колонн первого этажа
Заделка стыков колонн с фундаментами бетоном В15
Монтаж контурных колонн второго этажа
Сварка стыков колонн с колоннами
Кирпичная кладка стен лестничных клеток
Установка лестничных площадок и маршей
Сварка стыков площадок и маршей
Бетонирование стыков капителей с колоннами
Монтаж межколонных плит
Монтаж пролетных плит
Сварка закладных деталей
Замоноличивание стыков бетоном В15
Монтаж контурных ригелей оболочки
Предварительная сборка плит оболочки в укркпненные монтажные секции
Установка блоков монтажной оснастки
Укладка по монтажным фермам "маячного" ряда плит
Монтаж укрупненных секций оболочки
Установка в угловых зонах оболочки доборных плит
Замоноличивание швов между плитами бетоном В25
Установка железобетонного стакана фонаря
Выполнение в угловых зонах и в зоне контура фонаря набетонки по верху плит с установленной в ней арматурой
Наименование процесса
Электросварщик 4раз.-2
Монтажник 4раз.машинист крана 6раз.- 51
Монтажник 4раз.машинист крана 6раз.-51
Электросварщик 4раз.-1
Монтажник 4раз.машинист крана 6раз.
Монтажная секция оболочки
Трансформатор сварочный
Подготовка поверхностей
Поверхностный вибратор
Лестницы с площадкой
Разборно-переставная опалубка
Для монолитных участков
Монтаж укрупненых секций оболочки
Строп двухветвевой разной длины
Строп четырехветвевой
Инвентарная струбцина
Демонтаж монтажных ферм
Временное закрепление колонн
Вспомогательные работы
Сборные ж.б. конструкции
Стальные конструкции
Бетон для монолитных конструкций
Строительный раствор
стержневые элементы затяжки
торцевое отверстие ребра плиты
Заделка стыков колонн с колоннами бетоном В15
Бетонирование стыков между ригелями
Обеспечение безопасности ведения работ
направление движения крана
кафедра строительные конструкции
Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2

ФАСАД 1 и 2 этажа Лист 2.dwg

Торгово-выставочный павильон для легковых автомашин общей площадью 3500 м2
кафедра строительные конструкции
экспликация помещений
План 1 этажа на отм.±0.000
План 2 этажа на отм.+4.200
Экспликация помещений
Комната обслуживающего персонала

Экономика.doc

Торгово-выставочный павильон для легковых автомобилей общей площадью 3528 м2.
на общестроительные работы.
Сметная стоимость - 532.168 тыс. руб.
Основание чертежа № Нормативная трудоемкость - 38.877 тыс. руб.
Составлена в ценах 1984г. Сметная заработная плата - 34.763 тыс. руб.
В пересчете на 2003 г.:
Сметная стоимость – 13969.41 тыс. руб.
Сметная заработная плата – 912.53 тыс. руб.
Наименование работ и затрат единица измерения
Затраты труда рабочих чел.-ч. не занятых обслуживанием машин
Основ-ной зар. платы
Обслуживающих машины
Основ-ной зар. Платы
Срезка растительного слоя грунта бульдозерами с перемещением до 10 м.1000 м3.
Продолжение табл.6.3.
Панировка площадки бульдозером
Разработка грунта экскаватором в отвал 1000 м3.
Разработка грунта экскаватором с погрузкой в транспортные средства 1000 м3.
Разработка грунта вручную на глубину 10см. 100 м3.
Засыпка с перемещением грунта до 10 м. Бульдозерами 1000 м3.
Транспортировка грунта на 5 км. т.
Итого прямые затраты
Нормативная трудоемкость в накладных расходах
Сметная заработная плата в накладных расходах
Итого с накладными расходами
Сметная заработная плата
Нормативная трудоемкость
Устройство фундаментов.
Устройство бетонной подготовки под фундаменты м3.
Устройство монолитного фундамента м2.
Стоимость арматуры т.
Установка фундаментных балок шт.
Стоимость фундаментных балок м
Гидроизоляция горизонтальная оклеечная в два слоя рубероидом 100 м2.
Монтаж сборных элементов.
Установка колонн первого этажа шт.
Установка колонн пешеходной галереи шт.
Устройство внутренних стен из керамического кирпича м3.
Стоимость перегородок м
Укладка лестничных площадок шт.
Стоимость лестничных площадок м2.
Укладка лестничных маршей шт.
Стоимость лестничных маршей м.
Монтаж колонн второго этажа шт.
Монтаж капителей шт.
Стоимость капителей шт.
Монтаж межколонных плит т.
Монтаж пролетных плит шт.
Устройство монолитных участков до 200мм. м3.
Кирпичная кладка армированных столбов м3.
Установка плит пешеходной галереи и эстакад шт.
Монтаж контурных брусьев шт.
Стоимость контурных брусьев
Установка блоков монтажной оснастки т.
Стоимость блоков монтажной оснастки т.
Предварительная сборка плит в укрупненные секции шт.
Укладка по монтажным фермам «маячного» ряда плит шт.
Монтаж укрупненных секций оболочки шт.
Стоимость плит оболочки м
Монтаж панелей фонаря шт.
Стоимость панелей фонаря м2
Устройство набетонки в угловых зонах оболочки и в области фонаря
Демонтаж блоков монтажной оснастки т.
Кирпичная кладка стен м3.
Установка оконных блоков м2.
Установка дверных блоков м2.
Устройство кровли из катепала 100м2.
Утепление покрытия минераловатными плитами 100 м2.
Устройство оклеечной пароизоляции
Устройство выравнивающих стяжек из цемента 100 м2
Устройство покрытий на цементном растворе из керамических плиток 100 м2.
Устройство бетонной стяжки 100 м2.
Устройство гидроизоляции из гидроизола на битумной мастике в один слой100м2.
Устройство покрытий из линолиума 100 м2.
Устройство мозаичного пола (терраццо) с рисунком 100 м2.
Установка алюминиевых жилок в мозаичных покрытиях 100 м
Внутренние отделочные работы.
Остекление оконных переплетов оконным стеклом100 м2.
Остекление фонаря 100 м2.
Улучшенная штукатурка известковым раствором по камню стен 100м2.
Улучшенная штукатурка известковым раствором потолков 100м2.
Оклейка обоями стен по штукатурке 100 м2.
Отделка стен керамической плиткой 100 м2.
Штукатурка лестничных маршей и площадок улучшенная 100м2.
Наружние отделочные работы
Штукатурка высококачествен-ная декоративным раствором по камню 100 м2.
Наружная облицовка цоколя гранитом м2.
Устройство подстилающего слоя под отмостку из шлакового щебня толщиной 100 мм. м3.
Устройство покрытия из асфальтобетона толщиной 30 мм.
на строительство торгово-выставочный павильон для легковых
автомобилей общей площадью 3528 м2.
Номера смет и расчетов
Наименование работ и затрат
Сметная стоимость тыс. руб.
Норма-тивная трудо-емкость тыс.
ботная плата т. руб.
Показа-тели еди-ничной стои-мости тыс. руб.
Стро-итель-ных работ
Обору-дова-ния мебе-ли инвен-таря
Общестроительные работы
Сантехнические работы
Электротехничес-кие работы
Временные здания и сооружения
Продолжение табл.6.4.
Средства на оплату труда
Итого с временными зданиями и сооружениями
Средства на удорожание в зимнее время
Итого с прочими работами и затратами
Резерв средств на непредвиденные работы и затраты