Расчет многопустотной плиты перекрытия

PlitaПК60.15.DOC

Расчет пустотной плиты.
I. Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчет плиты производят с учетом требований строительных норм и правил
СНиП 2.01.07-85*”Нагрузки и воздействия”.
СНиП 52 – 01-2003*”Железобетонные конструкции”. Общие указания
СП 52 – 102 – 2004 СП ”Предварительно напряженные железобетонные конструкции”.
СНиП 2.03.01-84*”Железобетонные конструкции”.
Для предварительного напряжения приняты стержни из арматуры класса АТ – V (А800)
Сетки и каркасы запроектированы из арматурной проволоки 4 Вр-1
Бетон тяжелый класса В-20.
Расчетные данные:СНиП 2.03.01-84*
Бетон тяжелый класса В-20 Стержневая арматура
Rb=115 МПа т. 13АТ-V- Rs= 680 МПа = 68 кНсм2 т. 22
g b2 = 09 т. 15 ;Rsser = 785 МПа= 78.5 кНсм 2 т. 19
g b2Rb = 0.9115 = 1035 MПа =1035 кНcм2 Еs = 19.0104 МПа т. 29
Rbt=09 МПа т. 13 ;Проволочная арматура
gb2Rbt = 0.90.9 = 0.81 МПа = 0.081 кНсм2Вр-1- Rs= 410 МПа= 41 кНсм2 т.23
Еb = 27.0103 МПа т. 18Еs = 17.0104 МПа т. 29
В соответствии с принятой типовой серией определяем ее размеры:
h=l030 принимаем h=220 мм l k=5980 мм Вк=1490 мм
Арматуру натягивают на упоры электротермическим способом а обжатие бетона производят усилением напрягаемой арматуры при достижении прочности Rbp = 0.5 В20 = 0.5 20 = 10 МПа.
Принимаем Rbp = 11 МПа (согласно п. 2.6 СНиП 2.03.01-84*)
Статический расчет.
Определяем нагрузку приходящуюся на 1 п.м. длины плиты.
Из таблицы сбора нагрузок определяем нагрузку приходящуюся на 1 м2.
P=( g+v)=735 кНм2 расчетная нагрузка
Pn=(gn+vn)=641 кНм2 нормативная нагрузка
q=( g+v) Bн gn=73515095 = 105 кНм
Определяем расчетную длину плиты в зависимости от способа ее опирания.
Lk = 5980 мм;l0=5980 – 2(702)=5910мм
Плита работает как однопролетная балка свободно лежащая на двух опорах нагруженная равномерно распределенной нагрузкой.
M = q lо2 8 = 105591 2 8 = 459 кНм
Q = q lo 2 = 105591 2 = 310 кН
Конструктивная и расчетная схемы плиты
Граничная высота сжатой зоны бетона :
Вычисляем характеристику сжатой зоны сечения
где: a = 085 для тяжелого бетона
w = 085 - 0008 1035 = 076
Назначаем предварительное напряжение
ssp = (0.6 – 08)ssp = 075785 = 588 МПа
Предварительное напряжение ssp следует назначать с учетом допустимых отклонений Р :
ssp + P ssp - P > 03Rsser
Значение Р при электротермическом способе определяется по формуле :
8 + 90 = 678 Rsser = 785 МПа
8 – 90 = 498 > 03Rsser = 03785 = 235 МПа
sSR = Rs + 400 - ssp = 680 + 400 – 588 = 492 МПа
sscu= 500 МПа т.к. gb2 = 09 1
Определение размеров расчетного сечения.
Для этого приводим сечение к тавровому условно выбрасываем все пустоты а оставшийся бетон сдвигаем к центру плиты - получаем двутавровое сечение с размерами:
b = Вк - n159 = 1490 - 7159 = 377 мм;
bf’=Bк - 215 = 1490 - 30 = 1460 мм;
hf’ = (220 - 159) 2 = 305 мм
а=азc + ds 2=20+102=25 мм;
где: азс = 20 мм - защитный слой
n=7 - количество пустот;
ds - диаметр арматуры;
ho = h - a = 220 - 25 =195 мм
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
Определяем случай расчета.
Для этого определяем изгибаемый момент воспринимаемый полкой таврового сечения.
M x=hf ’ = Rb bf’ hf’ ( h0 - 05hf’ )= 1035146305(195 – 05305)= 8284 кНм
М = 450 кНм 8284 кНм
Следовательно первый случай расчета нейтральная ось проходит в полке сечение рассматриваем как прямоугольное с шириной bf’
В сжатой зоне бетона арматура не требуется.
При расчете по прочности железобетонных элементов c высокопрочной арматурой при xxR расчетное сопротивление Rs принимают с коэффициентом условия работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести gs6
gs6 = h – (h – 1) ( 2x xR – 1) h
для арматуры класса А – Vh=115
gs6 = (115 – ( 115 – 1) ( 20081 058 – 1 )>h = 115
принимаем gs6 = h = 115
Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры
As = M gs6 Rs z ho = 4500 1.1568.00.96019.5 = 3.07 см2
Принимаем по сортаменту 412 А – V с As = 4.52 см2
Расчет прочности наклонного сечения.
Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами полагая jw1=1.
Q = 31000 Н 03 jw1 jb1 Rb gb2 b ho
где :jb1 = 1 - b Rb gb2 = 1 - 001115 09 = 0896
Q = 31000 Н 03 1 0896 115 09 (100) 377 195 = 204500 Н
Условие соблюдается размеры поперечного сечения достаточны.
Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось «C»
Влияние свесов сжатых полок.
5 (3hf’) hf’ 075 3 305 305
с = jb2 (1+jf + jn ) Rbt b ho2 Qb = BbQb
где : jb2 = 2 - для тяжелого бетона;
jf - коэффициент учитывающий влияние свесов сжатых полок;
n=8 - количество ребер в многопустотной плите.
Влияние продольного усилия обжатия
N = P = As ssp = 452 588 (100) =265800 H=2658 кH
Rbt gb2 b ho 09(100) 09 377 195
Вычисляем (1+ jf+jn ) 15;1+023+04=163 >15
Bb=jb2 (1+ jf+jn ) Rbt gb2 b ho 2 = 2 1509 (100) 09 377 195 2 = 348 10 5 Н см
В расчетном наклонном сечении Qb= Qsw = Q 2 тогда :
c = Bb 05 Q = 348 10 5 05 31000 = 224.5 cм > 2h0 = 2 195 = 39 см принимаем:
Qb= Bb c =348 10 5 39 =892 кН что больше Q = 31.0 кН
следовательно по расчету поперечная арматура не требуется.
Конструктивно устанавливаем в ребрах плиты каркасы КР-1 из арматуры 4 класса Вр-1.
По конструктивным требованиям при h=220 мм 450 мм на при опорных участках :
l1 = l0 4 = 59104 =1480 мм шаг стержней S принимают:
В средней половине панели поперечные стержни не устанавливаем ограничиваясь их постановкой только на при опорных участках.
Для обеспечения прочности полок плиты на местные нагрузки в пределах пустот верхней и нижней зонах сечения предусмотрены сетки С-1 С-2 из арматуры 4 Вр-1.
Проверка панели на монтажные нагрузки.
Панель имеет 4 монтажные петли из стали класса А-I расположенные на расстоянии l1=350 мм от концов панели.
Согласно строительного каталога масса плиты m = 298т = 298 кН
Коэффициент динамичности при монтаже g f d = 14
Расчетная нагрузка от собственного веса панели :
q=gd gf gser b = 14×11 3000 149 =6900 Н м
где: gser=hred gжб = 012 25000 = 3000 Н м2
b=149 м - конструктивная ширина панели
hred=012 м -приведенная толщина панели
r = 2500 кг м3 - плотность железобетона бетона.
Расчетная схема и эпюра моментов консольной части панели.
Отрицательный изгибающий момент консольной части панели :
М=q l12 2 = 6900 0352 2 = 4226 Н×м
q= gd gf gser B =14 11 3000 15 = 6900 Нм
где : gser = hred gжб = 012 25000 = 3000 Нм2
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая что z1=09 h0
тогда требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет :
что меньше принятой конструктивно арматуры 4 4 Вр-1 с As = 0502 cм2.
При подъеме панели вес ее может быть передан на 2 петли.
Тогда усилие на 1 петлю составляет :
N=qL 2 = 6900598 2 =20630 Н
Площадь сечения арматуры одной петли :
As = N Rs =20630 210(100) = 098 см2
Принимаем конструктивно стержни 12 A – I c As = 113 см2

ПК 60-15ДП 1090 К-8.frw

Плита многопустотная
Вр- I ГОСТ 6727-80 L = 1040
Вр- I ГОСТ6727-80 L = 205
Вр- I ГОСТ 6727-80 l = 1440
Вр- I ГОСТ 6727-60 l = 5940
Вр- I ГОСТ 6727-80*L=1780
Вр- I ГОСТ 6727-80* L=300
ККП - 270103 - 041С - 2009
Ведомость расхода стали
Изделие закладное МН 1
ККП - 270103 - 041С -2009

Сбор нагрузок на 1м2 покрытия.doc

Сбор нагрузок на 1м2 покрытия
Наименование нагрузок
Нормативная нагрузка
Коэфф. надежности по нагрузке
“А” Постоянные нагрузки
Гравий в топленный в битумную мастику
-а направляемых слоя на битумной мастике
Цементно- песчаная стяжка
Утеплитель «пенополистирол»
Железобетонная плита покрытия пустотная
“Б” Временная нагрузка
Снеговая нагрузка на покрытие Смоленская обл. г. Ельня
III –й снеговой район
СНиП 2.01.07-85* Карта №1*
Табл. 4*.- Sg =18кПа
п. 5.7*. Коэфф. gf=0.7
S0 =.07Sg =0718=126кНм2
п 1.7*’’к’’gfL=0.5; SgL =0.5 Sg
S0L =0.5126=063 кНм2
Р =(g+ V)=8.31 кНм2 Расчетная нагрузка
Pn=(gn+Vn)=6.73кНм2 Нормативная нагрузка
РL= g +VL =6.51+0.9=7.41 кНм2 Длительная расчетная нагрузка
или РL= Р - Ркр= 8.31-0.9=7.41 кНм2
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия
Серия 2.244 “Детали полов “
Наименование нагрузок
Вес конструкции пола
Железобетонная плита перекрытия
Серия 2.244 gn=910 Нм2
“Б” Временная нагрузка
Полезная нагрузка на перекрытие здания
длительная (пониженная)
Нагрузка от перегородок
СНиП 2.01.07-85*Табл. 3 п.2
Рn =2.0кПа=2000 Нм2
п.3.6.Vnкр = 500 Нм2
Рn= (gn + Vn) = 641 кНм2 -Нормативная нагрузка
Р= (g + V) = 735 кНм2 -Расчетная полная нагрузка
РL= Р -Ркр =735-156-065=514 кНм2 - Расчетная длительная нагрузка
Ркр=156 + 065 =221 кНм2 -Кратковременная нагрузка