Расчет лестничного марша

лестница.docx

Раздел 3. Расчётно-конструктивный
1 Расчёт сборного железобетонного лестничного марша
Расчётные характеристики лестничного марша:
Угол наклона марша а= ступени размером 15х30.
Бетон класса В25 с расчетными характеристиками:
Rb = 145кНсм2; Rbt = 0105кНсм2; Rb.ser = 185кНсм2; Rbt.ser=016 кНсм2; b2=09.
При изготовлении конструкции примем естественное твердение бетона Eb=30*103 кНсм2.
Арматура каркасов класса А300: Rs=28 кНсм2; Es=20*103кНсм2; для сеток арматура класса В500: Rs=375 кНсм2; Es=17*103 кНсм2.
Нормативное значение временной нагрузки 3 кНм2.
Коэффициент надежности по назначению здания n=095.
Сбор нагрузок на лестничный марш и определение внутренних усилий в сечениях элемента от внешней нагрузки
Рис.2-Расчетная схема
Собственный вес лестничного марша по каталогу сборных железобетонных конструкций для жилищного строительства: .
Временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома:. .
Коэффициент надежности по нагрузке: .
Расчетная нагрузка на 1 м марша:
Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша:
Поперечная сила на опоре:
Расчет прочности по нормальным сечениям
Применительно к типовым заводским формам назначим толщину плиты ширину а=1200мм
Рис.3-Расчетный участок плиты
Толщина защитного слоя бетона: .
Расчетная высота сечения: ..
Относительная высота сжатой зоны:
Площадь сечения арматуры:
Примем 4*12 А300 с As = 452 см2.
Расчет прочности по наклонным сечениям:
Проверим выполнение условий:
- коэффициент учитывающий влияние вида бетона принимаемый: для тяжелого бетона — ;
- коэффициент учитывающий влияния продольной силы т.к. лестничный марш проектируется без предварительного обжатия то .
- коэффициент принимаемый для тяжелого бетона
Условия выполняется прочность наклонных сечений обеспечена.
Поперечные стержни каркаса устанавливаем из конструктивных соображений с шагом
Примем шаг стержней S= . В середине пролета шаг поперечных стержней S= Фактическая длина марша
Определение геометрических характеристик сечения:
Коэффициент равный отношению модулей упругости двух материалов:
Площадь приведенного сечения составит:
- площадь сечения бетона:
Статический момент приведенного сечения относительно оси I-I проходящей по нижней грани сечения:
Расстояние от центра тяжести сечения до наиболее растянутой грани (до оси I-I):
Расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатой грани (до оси II-II):
Момент инерции сечения относительно оси проходящей через центр тяжести данного сечения:
Момент сопротивления относительно оси I-I:
Момент сопротивления приведенного сечения относительно оси II-II:
Расчет по трещиностойкости
Проверим выполнение условия
- момент внутренних усилий воспринимаемый сечением перед образованием трещин:
Пластический момент сопротивления сечения:
- безразмерный коэффициент.
Условие не выполняется необходим расчет по раскрытию трещин.
Расчет на раскрытие трещин
Расчет сводится к проверке условия:
— предельно допустимая ширина раскрытия трещин обеспечивающая сохранность арматуры;
— ширина раскрытия трещин:
- коэффициент принимаемый для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов =1;
— коэффициент принимаемый при стержневой арматуре периодического профиля =1
- коэффициент армирования сечения:
- приращение напряжений от действия внешней нагрузки:
Момент от постоянных нагрузок:
Момент от полной нормативной нагрузки:
- расстояние от центра тяжести площади сечения растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной:
- относительная высота сжатой зоны бетона:
- коэффициент принимаемый для тяжелого и легкого бетона ;
- коэффициент принимаемый по формуле:
при постоянных нагрузках:
при полных нагрузках:
Тогда при постоянных нагрузках:
Приращение напряжений:
Условия выполняются ширина раскрытия трещин не превышает предельно допустимой величины.
Расчет по деформациям:
— предельно допустимый прогиб элемента;
- коэффициент зависящий от расчетной схемы и вида нагрузки: при равномерно распределенной нагрузке
- полная кривизна изгибаемого элемента;
- кривизна от действия временной расчетной нагрузки:
— коэффициент учитывающий влияние кратковременной ползучести
бетона принимаемый для тяжелого бетона .
- кривизна от действия постоянной нагрузки:
— коэффициент учитывающий длительности ползучести бетона принимаемый для
Условие выполняется жесткость элемента обеспечена.

лестница 2.docx

3. Расчетно-конструктивный раздел
1. Расчёт сборного железобетонного марша
Рассчитать и сконструировать железобетонный лестничный марш шириной В = 135 м для общественного здания (серия 1. 251. 1-4) ребристой конструкции с фризовыми ступенями (150x300) и накладными проступнями с мозаичным слоем из тяжёлого бетона класса по прочности на сжатие В15. Высота этажа 3.3м. Угол наклона марша α = 27° арматура каркасов класса А400 сеток – B500. К трещиностойкости марша предъявляются требования 3-ей категории.
Расчетные характеристики для бетона кл.В15 (при γb2 =0.9 т. 15):
Rb=0.9 * 8.5 = 765 МПа
Rbt= 0.9 * 0.75 = 0675 МПа Rbser= 11 МПа Rbtser = 115 МПа Еb= 24*103МПа).
Для армирования маршей приняты стержневая арматура класса A-400:
Rs= 355МПа; Rsser= 400МПа; Es= 2*105 МПа.
Поперечная арматура и сварные сетки из стали класса B500:
Rs= 415МПа; Rsw= 300МПа; Esw= 20*104МПа.
1.2 Определение нагрузок и усилий
Расчётная схема косоура
Собственный вес типовых маршей в соответствии с каталогами индустриальных изделий для гражданского строительства составляет (при данных габаритах марша):
200т 5 м * 1.35м= 3834.17 Па горизонтальной проекции.
Временная нормативная нагрузка для лестниц общественного здания:
Рп= 3 кНм2 с коэффициентом надёжности по нагрузке γ=1.2;
длительно действующая временная нагрузка
Нагрузки на 1м длины марша действующие по нормали к его оси:
Расчётная полная :q = 924319*135*0894154= 11157528 Нм = 11.158кНм;
Нормативная полная: qn= 815245*135*0894154-9840887 Нм = 984 кНм;
Нормативная длительная: qn
Нормативная кратковременная: qnsh= (2850)*135*0894154 =3440258 Нм = 344 кНм.
Расчётный пролёт при длине площадки опирания с = 9 см и длине марша
L0= L – 23 = 3913 – 23*9 = 3853 см (1)
Усилия от расчетной нагрузки в середине пролета марша:
М:= q*Lo28 = (11.158*38532)8 = 2071 кН*м (2)
Q= (q*Lo)2 = (11158*3853)2 = 215 кН(3)
Усилия от нормативной нагрузки в середине пролета марша:
а)изгибающий момент и поперечная сила от полной нормативной нагрузки:
Мn= (qn*L02)8 = (984*38532)8 = 1826 кН*м (4)
Qn= (qn*L0)2 = (984*3853)2 = 1896 кН (5)
б)изгибающий момент и поперечная сила от длительно действующей нагрузки:
Mnl= (qnl*L02)8 = (7547*3853 2)8 = 14 кН*м (6)
Qnl= (qnl*L0)2 = (7547*3853)2 = 1454 кН (7)
в) изгибающий момент и поперечная сила от кратковременной нагрузки:
Mnsh= (qnsh*L02)8 = (344*38532)8 = 638 кН*м (8)
Qnsh= (qnsh*L0)2 = (344*3853)2 = 663 кН (9)
1.3. Расчет по прочности сечений нормальных
к продольной оси элемента
Предварительное назначение размеров и сечения марша
Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты высоту рёбер
толщину рёбер соответственно:
hf= 30ммh=187 ммbp=100 мм
b= 2*[bp + (bp + 20)]2 =2*[100 + (100 + 20)]2 = 220 мм (10)
Ширину полки bf: bf1= 1350 мм
1.4. Подбор сечения продольной арматуры
При защитном слое a:= 3 см рабочая высота сечения h0 = h - а = 187-3=157см
Проверяем условие при r и х = hf:
М ≤ Rb - γb2 – bf * hf * (ho – 05*hf) (11)
71000 765*09*135*3*( 157 – 05*3) = 3959571 Нсм
условие выполняется нейтральная ось проходит в полке; расчёт арматуры выполняем по
формулам для прямоугольных сечений шириной bf= 135см.
α1 = 085 - для тяжелого бетона Rb = 765 МПа
= α1 – 0008*Rb = 0789
sR = Rs = 365 МПаscu = 500 МПа
Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны :
R= (1+ sR scu * (1 – 11)) = 0789 (1+365500 * (1 – 078911)) = 0654 (12)
Определяем коэффициент αR:
αR= R*(1-05* R) = 0654*(1-05*0654)=044014 (13)
αm = (M*γn)Rb*bf*h02 (14)
αm = (2071000*095) (765*100*135*1572) = 0077 αR=044007
по т.5.3 [4] находим =09625 =0075
As = b12Rb* b*h0(1-1-2m)Rs=09*765*22*157(1-1-2-0077)355=616см2 (15)
принимаем 2 стержня диаметром 20 мм арматуры класса А-400 As = 628 см2. В каждом
ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу КР1.
1.5. Расчёт наклонного сечения на поперечную силу
Порядок расчета прочности наклонных сечений на действующей поперечной силы
q=5121*135*0894154=618 кНм;
V=342*135*0894154=4128 кНм;
Rbt= 00675 кНсм2 =0675;
dsw=025*ds =025*20=5 мм;
Sw2=075*h0=075*157=11 см принимаем Sw2=10 см;
Требуется проверить условия:
Проверяем прочность бетонной полосы по условию:
Qb1 * b1 *Rb* b*h0 ;(18)
Q215кН 03* 09 *0765* 22*157=7134кН;
Условие соблюдается прочность бетонной полосы обеспечена.
Проверяем условия необходимо постановки поперечной арматуры по выполнению условия
Qbmin =05* b1 *Rbt*b* h0 (19)
Qbmin =05* 09*00675*22* 157=1049кН
Условие не соблюдается необходим расчет поперечной арматуры продолжают расчет.
Определяют усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента
qsw= 025b1 *Rbt*b; (20)
qsw=1176кНсм 025*00675*22кНсм=0371кНсм
Условие соблюдается хомуты полностью учитываются
Условие соблюдается тогда
Mb=b2 *b1*Rbt*b*h02(22)
Mb=15*09*00675*22*1572=494151кН*см
Определяем длину проекции наклонного сечения С
Где q1 = q+ (кНсм) = 618 + 2064 = 8244кНм=0082кНсм (23)
С=7763=5607см 3 h0=3*157=471см
Определяем поперечную силу воспринимающую бетоном в наклонном сечении:
*b1 * Rbt*b*h0 Qb25 b1 Rbt*b*h0 (26)
*09* 00675*22*157=1049кН6384кН25 *09*00675*22*157=5246кН
Определяем поперечную силу воспринимающую хомутами в наклонном сечении:
Qsw=075* 1176*314=2769Нсм
С0 принимают не более С=411см и не более 2 h0=2*157=314см
Определяем поперечную силу в вершине наклонного сечения
Q = 215–0082*411=1813 кН
Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечного силы:
Q=1813кН5246+ 2769=8015Кн
Условие соблюдаетсяпрочность наклонного сечения на действие поперечной силы обеспечена.
Где Q - пункт 7 расчета
Qsw- пункт 6 расчета
Максимальный шаг хомутов
Шаг хомутов учитываемый в расчете должен быть не больше значения
Определяем длину приопорного участка при равномерно распределенной нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от qsw
qsw=075 (qsw1 - qsw2)(31)
qsw1 = = =059кНсм(32)
qsw2= = =059 кНсм(33)
если qsw2 025 b1*Rbt*b=499025*09*00675*22=499033 то
Mb=15*b1*Rbt*b*h02 =15*09*00675*22*1572 = 494151кН*см (34)
Так как qsw=075 (qsw1 -qsw2)q1(35)
qsw=075 (794-499) q1=q+ =2210082
Длина приопорного участка определяется по формуле:
Определение длины приопорного участка графическим методом.
1.6 Расчет по предельным состояниям II группы
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси:
Вычисляем геометрические характеристики приведенного сечения:
1 Площадь приведенного сечения:
А = 135*3 + 22*157 А = 7504 см-площадь сечения бетона
Es = 200000 МПа Еb= 20500 МПа
As = 4.02 см -площадь сечения продольной арматуры ф16 А400
Ared= А + a-AsAred= 750.4 + 9.756*4.02 Ared = 789.619 см2 (37)
Статический момент приведенного сечения относительно оси проходящей по нижней грани сечения
S= 135*3*17.2 + 18.4*22*9.2 S = 10690.16 см3-статический момент сечения бетона
Ss= 4.02*3Ss = 12.06 см3 -статический момент арматуры (38)
Sred= S+α*As Sred = 10690.16 + 9.756*12.06 Sred= 10807817 см3
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до оси проходящей по нижней грани сечения
Yred = Yred = Yred = 13.687 см(39)
Момент инерции приведенного сечения относительно оси проходящей через центр тяжести приведенного сечения
J = + 135*3*13*6872 + + 22*157*4392
Js = 402*9742Js = 381368 см4
Jred=J + α*JsJred = 89925395 + 381368*9756 см4(40)
Момент сопротивления приведенного сечения
Wred = Wred = =6841968см3(41)
Учтём неупругие деформации растянутого бетона путём умножения
Wred на коэффициент γ равный согласно табл.411 пособия 130
Тогда W=6841968*13=8895 см3
Определяем момент в сечении в момент образования трещин.
Mcrc=Rbtser*W=0115*8895=1023кН*см=1023кН*м
Мn=17343кН*мMcrc=Rbtser*W=1023кН*м
Условие не выполняется в нормальном сечении образуются трещины
необходим расчёт по их раскрытию
Расчет по раскрытию нормальных трещин
Определим напряжение в арматуре S по формуле:
Определим расстояние между трещинами ls .
Поскольку высота растянутого бетонаравная у=уt*k=13687*09=1232
что больше h2=1872=935площадь сечения растянутого бетона
Abt=b*05*h=22*05*187=2057см2(44)
ls=05 ds=05 *16 =4338смчто меньше 40* ds=40*16=64 см
но более 40 смпринимаем ls=40 см
Значение коэффициента s определяем по формуле:
s=1-08 =1-08=0098(45)
Определяем ширину продолжительного раскрытия трещин
принимая φ1=14 φ2=05 и φ3=10
crc=φ1*φ2*φ3*ls=14*05*1
что меньше предельно допустимой ширины продолжительного раскрытия трещинравнойcrcult=03мм
Условие соблюдается.
Расчёт по деформациям.
Определим кривизну в середине пролёта от действия постоянных и
длительных нагрузок.
Момент в середине пролёта от постоянной и длительной части
нормативной нагрузки
Так как в растянутой зоне бетона образуются трещины кривизну определим по формуле:
Коэффициент армирования равен:
При продолжительном действии нагрузки коэффициент привидения арматуры
Из табл.4.5 при * αs1=00117*509=0595 и f=0 находим φ1=027
а из табл.4.6 при * αs1=00117*=0319 и f=0 находим φ2=013
Прогиб определим по формуле 4.33 пособиепринимая согласно
f=S*l2* =*3852*000019=293см f=3см(50)
Условие соблюдается жёсткость лестничного марша обеспечена.
2.7 Конструирование
Каркас пространственный КП1
Закладная деталь МН1
Групповая спецификация
Технико-экономические показатели
Удельный расход стали кгм3
Ведомость расхода стали кг

лестница.dwg

Контейнерная площадка для мусора
Площадка для автомобилей
Схема организации рабочего места каменщика
Число рабочих в смену
Разработка грунта в отвал
Разработка грунта в автосамосвал
Разработка грунта вручную
Машинист 5р-1 Копровщик 5р-1
Изолировщик 4р-2 3р-1
Машинка для нане- сения битумных мастик
Устройство ростверка
Машинист 5р-1 Монтажник5р-1 4р-2 3р-2 Сварщик 3р-2
Укладка плит подвала
Монтажник 5р-1 4р-1 3р-2 2р-1
Каменная кладка внутр. стен 0 цикла
Каменщик 4р-1 3р-4 2р-2
Каменная кладка нар. стен 0 цикла
Обратная засыпка механическая
Обратная засыпка вручную
Монтаж лестничных маршей и площадок
Монтажник 5р-1 4р-1 3р-2 2р-1 Электросварщик 3р-1
Монтаж перекрытий 1 этажа
Каменная кладка внутр. стен 1 этажа
Каменная кладка перегородок 1 этажа
Установка стволов мусоропровода
Каменная кладка нар. стен 1 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 1 этажа
Монтаж перекрытий 2 этажа
Каменная кладка 2 этажа
Монтаж сборных элементов 2 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 2 этажа
Каменная кладка 3 этажа
Монтаж сборных элементов 3 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 3 этажа
Каменная кладка 4 этажа
Монтаж сборных элементов 4 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 4 этажа
Каменная кладка 5 этажа
Монтаж сборных элементов 5 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 5 этажа
Каменная кладка 6 этажа
Монтаж сборных элементов 6 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 6 этажа
Каменная кладка 7 этажа
Монтаж сборных элементов 7 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 7 этажа
Каменная кладка 8 этажа
Монтаж сборных элементов 8 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 8 этажа
Каменная кладка 9 этажа
Монтаж сборных элементов 9 этажа
Заполнение оконных и дв. проемов 9 этажа
Ус-во крылец с входной площадкой
Плотник 4р-1 3р-1 Изолировщик 4р-1 3р-1
Монтажник 4р-1 3р-2 Машинист 6р-1
Подготовка оснований под полы
Штукатур 5р-1 4р-1 2р-1
Маляр 5р-1 4р-1 3р-1
Плиточник 5р-1 4р-1 3р-1
Облицовщик 4р-1 3р-1
Машинка для нанесе- ния битумных мастик
Электро-монтажные работы
Благоустройство территорий
Сантехнические работы
Ус-во рулонного ковра
ФАСАД 1-18; ФАСАД Д-А; ПЛАН 1 ЭТАЖА
КУЗТАГИС.ДП.08.02.01.ПМ.01.ЗО.АС.16
Кирпичный жилой дом на 72 квартиры
ПЛАН ПЕРЕКРЫТИЙ НА ОТМ. +2.800
ПЛАН ПЕРЕКРЫТИЯ НА ОТМ.+6
; РАЗРЕЗ Д-А;ПЛАН РОСТВЕРКА НА ОТМ. -2
ДЕВЯТИЭТАЖНОЕ ЖИЛОЕ ЗДАНИЕ
КУЗТАГИС.ДП.08.02.01.ПМ.01.ДО.АС.17
Бетонная заглушка для звукоизоляции
Цементно-песчанный раствор М100
МАРШ ЛЕСТНИЧНЫЙ 1ЛМ 27.11.14-4
Спецификация к схеме расположения элементов лестницы в осях 33-42 у оси Д
А400 ГОСТ5781-82 L=2940
В500 ГОСТ6727-80 L=1190
ВР500 ГОСТ6727-80 L=1190
ВР500 ГОСТ6727-08 L=1190
А600 ГОСТ5781-82 L=450
ВР500 ГОСТ6727-80 L=1170
ВР500 ГОСТ6727-80 L=2540
ВР500 ГОСТ6727-08 L=100
А400 ГОСТ5781-82 L=110
А400 ГОСТ5781-82 L=350
ПОЛОСА Б-2 6*60 ГОСТ103-76
А240 ГОСТ5781-82 L=1110
; РАЗРЕЗ 1-1;ПЛАН РОСТВЕРКА НА ОТМ. -2
0; ПЛАН КРОВЛИ;СЕЧЕНИЕ 1-1;СЕЧЕНИЕ 2-2;СЕЧЕНИЕ 4;СЕЧЕНИЕ 4-4
Приектирование и строительство кирпичного жилого дома на 27 квартир
ДОПУСКИ И ОТКЛОНЕНИЯ
Допуски и отклонения
Величина допустимых отклонений
Полы из керамической плитки
Отклонение швов между ряда ми от прямого направления
Величина уступа между двумя смежными плитками
Ширина швов между плитками размером до 200 мм более 200 мм
-10 мм на 10 м длины
Отклонение поверхности пола от плоскости при проверке 2-метровой рейкой
Не допускаются трещины
выбоины и открытые швы
а также щели между плинтусами и покрытием пола и стенами
Наибольшая величина просадки покрытия под нагрузкой 50 кг на площадь диаметром 30 мм в течении 24 часов без появления трещин
Отклонение поверхности покрытия от плоскости 2 мм при проверке 2-метровой рейкой
Прирезка и установка поливинилхлоридных порожков: а
б — прирезка порожка и кромок смежных ковров
в — заправка кромок в пазы порожка; г — сопряжение верхней полки порожка с четвертью проема
— сопряжение нижней полки с выступом проема
— верхняя и нижняя полки порожка
— верхняя и нижняя кромки ковра
— линии реза верхней и нижней кромок
заправленная в паз порожка
УСТРОЙСТВО ПОЛА ИЗ ЛИНОЛЕУМА
Каркас пространственный
Технологическая карта разработана на устройство полов из линолеума и керамической плитки. 2. В состав работ технологической карты входят: - устройство выравнивающей стяжки; - нанесение клея на поверхность основания; - наклейка линолеума. 3. Работы выполняются в летний период времени.
Технологическая карта разработана на устройство линолеума и керамической плитки. 2.В состав работ технологической карты входят: -устройство выравнивающей стяжки; -нанесение клея на поверхность основания; -наклейка линолеума. 3.Работы выполняются в летний период времени.
отверстия для монтажа
КАРКАС ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ КП1
ИЗДЕЛИЕ ЗАКЛАДНОЕ МН1
ПЕТЛЯ СТРОПОВОЧНАЯ П1
ВЕДОМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ НА ЭЛИМЕНТ
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЛЕСТНИЧНОГО МАРША
Каркас пространственный КП
Изделие закладное МН1
ф6 А400 ГОСТ5781-82 L=2870
Ф6 А400 ГОСТ5781-82 L=1390
ф48РВ500 ГОСТ6727-80 L=1180
Ф4ВрВ500 ГОСТ6727-80 L=1180
Ф6А400 ГОСТ5781-82 L=340
Ф48рВ500 ГОСТ6727-80 L=1180
Ф12А240 ГОСТ5781-82 L=1150
Ф12А240 ГОСТ5781-82 L=110
Ф12А240 ГОСТ 103-76 L=100
Ф10А300 ГОСТ 5781-82 L=200
Гайка М16 ГОСТ 5915-70
Арматура класса А300
Пенополистирол t=150 мм
ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОЧИХ МЕСТ
СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
МАТЕРИАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕСУРСЫ
Отверстие ф30 для строповки
отверстия для монтажа
Каркас пространственный КП1
Петля строповочная П1
Изделие закладное М1
Изделие закладное М2
Расход стали на 1 м3 бетона
ВЕДОМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ НА ЭЛЕМЕНТ
Продолжительность работ дни
Удельная трудоёмкость
Уровень выполнения норм
Укладка ковров линолеума размером на комнату: а — раскатка рулона
б — укладка ковра на основание
в — прирезка кромок по контуру помещения; 1 — сварные швы
соединяющие полотнища в ковер
— неразвернутая часть рулона
— волокнистая подоснова ковра
Наклеивание полотнищ степлозвукоизолирующей подосновой: 1 — часть вылежавшегося полотнища
— непромазанная полоса в месте стыка полотнищ
Нанесение выравнивающей стяжки
КузТАГиС ДП.270802.ДО.ТХ.17
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО ЖИЛОГО ДОМА НА 12 КВАРТИР С АВТОСТОЯНКАМИ
Ведомость расхода стали на элемен
Спецификация лестничного марша
Технико-экономические показатели
Проектирование и строительство центра раннего развития в г. Кемерово
КузГТУ - СИ - 08.03.01 - 163175 - ВКР
Расчетно - конструктивные решения
Кафедра СКВиВ группа ПЗбз-161 2021 г.
ведомость расхода стали
ведомость расхода стали "