Проектирование оснований и фундаментов 3-х этажного жилого здания

фундаменты 14.10 мое.dwg

КубГАУ группа СТ1821
Проектирование оснований и фундаментов 3-этажного гражданского здания
Кафедра Оснований и фундаментов
План котлована. Развертка по оси 2 и А
Инженерно-геологический разрез
Спецификация элементов фундаментов.
ЖБ колонна (400х400мм)
Плита перекрытия первого этажа
Обмазочная гидроизоляция (Битумом в 2 слоя)
Монолитные железобетонные элементы
Монолитная фундаментная балка
Монолитный отдельно- стоящий фундамент
Суглинок буро-желтый
Спецификация элементов фундамента

ПЗ печать 17-24.docx

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
«КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ
Архитектурно строительный факультет
Кафедра «Основания и фундаменты»
по теме: «Проектирование оснований и фундаментов 3-х этажного жилого здания»
«Основания и фундаменты»
студентка гр. СТ-1821
ст. преподаватель кафедры
основания и фундаменты
ВВЕДЕНИЕ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
ОЦЕНКА ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА . . . 4
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
1. Характеристика конструктивной схемы и особенностей здания . . . . . . 12
2. Определение нагрузок действующих на фундаменты. . . . . . . . . . . . . . . 13
ВАРИАНТНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. .16
1. Вариант 1 - фундаменты мелкого заложения. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
2. Вариант 2 - свайные фундаменты . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО
ЗАЛОЖЕНИЯ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
1. Выбор глубины заложения фундаментов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
2. Определение основных размеров подошвы фундаментов . . . . . . . . . . ..18
3. Расчет осадок фундаментов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . ..25
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ . . . . . . .30
1. Назначение типа и глубины заложения подошвы ростверков . . . . . . . .30
2. Выбор типа и длины свай . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .30
3. Расчет количества свай и размещение их в плане . . . . . . . . . . . . . . . ..31
ВЫБОР КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ ФУНДАМЕНТА. . . . . . . . . .. 35
ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОТЛОВАНА . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . .37
ЗАЩИТА ОТ ПОВЕРХНОСТНЫХ И ПОДЗЕМНЫХ ВОД . . . . . . . . . . .. . . 38
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39
Грунты представляют собой достаточно сложную физико-механическую систему которая изменяется во времени под влиянием постоянного или кратковременного внешнего и внутреннего воздействия механических физических химических биологических и других факторов.
Любой здание или сооружение строится на грунтовом основании или располагается в толще грунта. Фундамент является той частью здания которая взаимодействует непосредственно с грунтом образуя механическую систему с ним. Таким образом фундамент можно представить как связующее звено здания – основание. Прочность устойчивость и нормальная эксплуатация сооружения определяется не только его конструктивными особенностями но и свойствами грунта.
Стоимость фундамента составляет в среднем 12% от стоимости сооружения трудозатраты не редко достигают 15% и более от общих затрат труда а продолжительность работ по возведению фундаментов доходит до 20% срока строительства сооружения.
Поведение грунтов под нагрузками сопровождается сложными процессами во многом отличающихся от поведения конструкционных материалов. К тому же прочность грунтов обычно в сотни раз меньше а деформируемость в тысячи раз больше чем конструкционных материалов. Недоиспользование несущей способности грунтов основания приведет к удорожанию строительства. С другой стороны ошибочная оценка поведения грунтов основания часто бывает причиной аварий сооружения. Поэтому необходимо не только уметь правильно оценить прочностные и деформационные свойства грунтов но и разработать наиболее рациональное решение передачи нагрузок от сооружения на основания а в ряде случаев и способы улучшения строительных свойств грунтов основания.
ОЦЕНКА ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА
1.Инженерно-геологический элемент №1 (ИГЭ-1)
Насыпной грунт мощность слоя =12 м
Песок серый толщина слоя =14 м
) Устанавливаем наименование грунта по исходным данным. Так как данные по влажности на границе раскатывания (Wp) и влажности на границе текучести (WL) отсутствуют а также содержание частиц крупнее 2 мм (1 %) менее 25 % наименование грунта – песок.
Устанавливаем разновидности грунта по гранулометрическому составу коэффициенту пористости е и коэффициенту водонасыщения Sr.
По гранулометрическому составу определяется крупность песка по содержанию частиц:
d > 2 мм: 0 = 0 % 25 %
d > 05 мм: 0 + 3 = 3 % 50 %
d > 025 мм: 0 + 3 + 20 = 23 % > 50 %
d > 010 мм: 0 + 3 + 20 + 46 =69% >75 %
d > 010 мм: 0 + 3 + 20 + 46 =69% 75 %
Поскольку содержание частиц d > 010 мм менее 75 % следовательно грунт – песок пылеватый.
По коэффициенту пористости е выделяют разновидности песка. Для этого вначале определяем плотность сухого (скелета) грунта ρd по формуле:
По таблице [2 c.72] устанавливаем что пылеватый песок – средней плотности.
Покоэффициенту водонасыщенияSrдляпеска оцениваетсястепень заполнения его пор водой согласно формуле:
Следовательно песок средней степени водонасыщения (влажный) [2 c.73].
Вычисляем табличное значение расчетного сопротивления грунта основания R0 для песчаных грунтов. По таблице [2 c.51] находим R0 значение которого равно R0 = 150 кПа.
Определяем модуль деформации грунта Еk по формуле:
Определяем по формуле модуль деформации грунта Е с учетом корректирующего коэффициента mk = 37 значение которого принимаем по таблице [2 c.62] как для супесей. Тогда:
Вывод по ИГЭ-1: рассматриваемый грунт – песок пылеватый средней плотность средней степени водонасыщения (влажный) с табличным значением расчетного сопротивления грунта основания R0 = 150 кПа и модулем деформации грунта Е = 3389 МПа. По предварительной оценке данный грунт может служить естественным основанием для зданий.
2.Инженерно-геологический элемент №2 (ИГЭ-2)
Суглинок бурый толщина слоя =41 м
) Устанавливаем наименование грунта по исходным данным. Так как
WL0 и Wp 0 грунт – глинистый.
Разновидность глинистого грунта определяем по числу пластичности Ip
и по показателю текучести IL.
По числу пластичности Ip устанавливается наименование глинистого грунта:
По показателю текучести IL оценивается состояние глинистого грунта:
следовательно суглинок – тугопластичный [2 c.75].
Поскольку грунт глинистый необходимо предварительно установить обладает ли он просадочными иили набухающими свойствами. Для этого определяем следующие характеристики:
плотность сухого грунта ρd по формуле:
коэффициент пористости е по формуле:
коэффициент водонасыщения Sr по формуле:
Так как коэффициент водонасыщения Sr> 08 то по предварительной оценке данный грунт является непросадочным. Дополнительно также определяем:
коэффициент пористости грунта при влажности на границе текучести согласно формуле:
показатель Iss по формуле:
Так как показатель Iss = 002 03 грунт по предварительной оценке является ненабухающим.
Вычисляем табличное значение расчетного сопротивления грунта основания R0 для непросадочных глинистых грунтов. По таблице [2 c.51] находим значение R0 для суглинка которое составляет R0 = 210 кПа.
Определяем модуль деформации грунта (суглинка) Еk по формуле:
Вывод по ИГЭ-2: рассматриваемый грунт – суглинок тяжелый песчанистый тугопластичный непросадочный ненабухающий с табличным значением расчетного сопротивления грунта основания R0 = 1825 кПа и модулем деформации грунта Е = 2457 МПа. По предварительной оценке данный грунт может служить естественным основанием здания.
3.Инженерно-геологический элемент №3 (ИГЭ-3)
Песок светло-серый толщина слоя =17 м
) Устанавливаем наименование грунта по исходным данным. Так как данные по влажности на границе раскатывания (Wp) и влажности на границе текучести (WL) отсутствуют а также содержание частиц крупнее 2 мм (2 %) менее 25 % наименование грунта – песок.
d > 2 мм: 0 + 2 = 2 % 25 %
d > 05 мм: 0 + 2+ 10 + 12 = 24 % 50 %
d > 025 мм: 0 + 2+ 10 + 12 + 32 = 56 % > 50 %
Поскольку содержание частиц d > 025 мм более 50 % следовательно грунт – песок средней крупности.
По таблице [2 c.72] устанавливаем что средней крупности песок – средней плотности.
Следовательно песок водонасыщенный [2 c.73].
Определяем плотность грунта с учетом взвешивающего действия воды
Вычисляем табличное значение расчетного сопротивления грунта основания R0 для песчаных грунтов. По таблице [2 c.51] находим R0 значение которого равно R0 = 400 кПа.
Определяем по формуле модуль деформации грунта Е с учетом корректирующего коэффициента mk = 345 значение которого принимаем по таблице [2 c.62] как для супесей. Тогда:
Вывод по ИГЭ-3: рассматриваемый грунт – песок средней крупности плотный водонасыщенный с табличным значением расчетного сопротивления грунта основания R0 = 400 кПа и модулем деформации грунта Е = 8577 МПа. По предварительной оценке данный грунт может служить естественным основанием для зданий.
4.Инженерно-геологический элемент №4 (ИГЭ-4)
Суглинок буро-желтый толщина слоя =63 м
Так как коэффициент водонасыщения Sr > 08 то по предварительной оценке данный грунт является непросадочным. Дополнительно также определяем:
Так как показатель Iss = 016 03 грунт по предварительной оценке является ненабухающим.
Вычисляем табличное значение расчетного сопротивления грунта основания R0 для непросадочных глинистых грунтов. По таблице [2 c.51] находим значение R0 для суглинка которое составляет R0 = 200 кПа.
Вывод по ИГЭ-4: рассматриваемый грунт – суглинок тяжелый пылеватый тугопластичный непросадочный ненабухающий с табличным значением расчетного сопротивления грунта основания R0 = 21644 кПа и модулем деформации грунта Е = 6256 МПа. По предварительной оценке данный грунт может служить естественным основанием здания.
Рисунок 1.1 Инженерно-геологический разрез строительной площадки
Таблица 1. – Инженерно-геологическая колонка по 1 скважине
Физико-механические характеристики и показатели грунтов
ИГЭ-2. Суглинок бурый
ИГЭ-3. Песок светло-серый
ИГЭ-4. Суглинок буро-желтый
Значение расчетного сопротивления грунта R0 кПа
Модуль деформации Е МПа
Удельное сцепление грунта c кПа
Угол внутреннего трения φ град.
Показатель текучести IL д.е.
Число пластичности IP %
Коэффициент водонасыщения Sr
Коэффициент пористости е д.е.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ
1.Характеристика конструктивной схемы и особенностей здания
Конструктивная схема здания – смешанного типа. Стены здания выполнены из кирпича. Толщина наружных стен здания составляет 510 мм внутренних – 380 мм перегородки – 120 мм (кирпич). Перекрытия монолитные. Высота этажа 2.7 м. Высота подвального этажа 2.1м. Крыша плоская.
Определение нагрузок действующих на фундаменты
Выберем для сбора нагрузок и последующего конструирования и расчета фундамента следующие 2 сечения:
Сечение на отдельно-стоящий фундамент (ось В-3);
Сечение на отдельно-стоящий фундамент (ось 1).
Сбор нагрузок на фундамент в осях В-3
F1 = 6*63= 37.8 (м2)
Все данные по сечению 1 приводим в табличную форму:
Таблица 2.1 – Сбор нагрузок сечения 1 при F1 = 37.8 м2
Наименование нагрузки
Нормативная нагрузка кН
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кН
Рулонная кровля (3 слоя рубероида)
Утеплитель (керамзитобетон)
Вес плит перекрытия
Полезная нагрузка на перекрытия
Полезная нагрузка на покрытие
Суммарное значение нагрузки
Сбор нагрузок на фундамент по оси 1
F2 = 339*1 = 339 (м2)
Все данные по сечению 2 приводим в табличную форму:
Таблица 2.2 – Сбор нагрузок по оси 1 при F2 = 339м2
ВАРИАНТНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
1.Вариант 1 - фундаменты мелкого заложения
Фундаменты мелкого заложения – это фундаменты имеющие отношение высоты h к ширине подошвы b не превышающее 4 (hb ≤ 4) и передающие нагрузки на грунты основания преимущественно через подошву.
Исходя из конструктивной схемы здания (смешанная) фундамент мелкого заложения выполняем в виде монолитного отдельно-стоящего фундамента состоящего из колонн и фундаментной ленты под несущие стены.
Чем меньше глубина заложения фундамента тем меньше объемы земляных работ и ниже стоимость его возведения.
2.Вариант 2 - свайные фундаменты
Свайный фундамент представляет собой группы или ряды свай объединенных поверху распределительной плитой или балкой. Распределительные плиты или балки выполненные как правило из монолитного или сборного железобетона называют ростверками. На ростверк устанавливается стена собираемая из бетонных блоков.
Размер свай и глубина их забивки назначаются в зависимости от ряда факторов: геологических условий действующих нагрузок типа ростверка имеющегося оборудования для изготовления свай.
Глубину заложения ростверка назначаем исходя из конструктивной схемы здания. А также принимая во внимание те же условия которые мы учитывали.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ
1.Выбор глубины заложения фундаментов
Глубину заложения фундамента назначаем исходя из следующих условий:
-Заглубление фундамента в несущий слой на 03–08 м;
-Между подошвой фундамента и нижележащим «слабым» фундаментом слоем следует оставлять прослойку прочного грунта не менее 03 м;
-Минимальная глубина заложения от спланированной поверхности при расчетной сейсмичности более 6 баллов – 1 м;
Исходя из вышеприведенных условий и конструктивных соображений назначаем глубину заложения подошвы фундамента:
2.Определение основных размеров подошвы фундаментов
2.1.Подбор размеров подошвы фундамента в сечении В-3
Так как мы рассматриваем погонный метр внешней стены то ширина фундаментной подушки b = А=281 м.
Исходя из типовых размеров принимаем ширину фундаментной подушки b=27 м.
Вычисляем расчетное сопротивление грунта основания R по формуле:
Определяем давление по подошве фундамента:
NII – расчетное значение вертикальной нагрузки на уровне подошвы фундамента;
A – площадь подошвы фундамента;
Qs=01NII=01*96153=9615–горизонтальнаянагрузкавследствие сейсмичности;
M=Qsd=9615*29=27884кН м–изгибающиймоментвследствие сейсмичности;
W –момент сопротивления фундамента.
Значит фундамент подходит
2.2.Подбор размеров подошвы фундамента в сечении по оси 1.
Принимаем ленточный фундамент.
)Находим размеры фундамента по формуле:
где N –вертикальная сила на уровне подошвы фундамента кН; R0 – расчетное сопротивление грунта;
d – глубина заложения фундамента.
Так как мы рассматриваем погонный метр внутренней стены то ширина фундаментной подушки b = А=181м.
Исходя из типовых размеров принимаем ширину фундаментной подушки
)Вычисляем расчетное сопротивление:
Qs=01NII=01*21987=2199–горизонтальная нагрузкавследствие сейсмичности;
M=Qsd=2199*29=6376 кН м–изгибающиймоментвследствие сейсмичности;
1.Расчет осадок фундаментов
гдеS–совместнаядеформацияоснованияисооруженияопределяемая расчетом;
Su – предельное значение совместной деформации основания и сооружения.
2. Расчет осадок фундамента под сечением В-3
Определяем вертикальные напряжения в основании от внешней нагрузки используя формулу:
Коэффициент рассеивания напряжений принимаем по таблице 3.5 [стр.184-185] в зависимости от размеров подошвы фундамента. Расчет ведем в табличной форме (таблица 4.1). Справа от оси фундамента z по полученным значениям строим эпюру дополнительных вертикальных напряжений в грунте (рисунок 4.1).
Определяем вертикальные напряжения от собственного веса грунта выбранного при устройстве котлована на отметке подошвы фундамента а также в уровне подстилающего слоя на глубине z от его подошвы. Для этого используем формулу:
Коэффициент рассеивания напряжений принимаем по таблице 3.5 [стр.184-185] в зависимости от размеров приямка для устройства ленточного фундамента.
Определяем средние значения напряжений и в i-том слое грунта используя формулы:
Полученные значения заносим в таблицу 4.1.
Сжимаемая толща основания фундамента ограничивается глубиной z ниже которой сжатием грунта можно пренебречь. Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимаем на глубине где выполняется условие:
Это условие выполняется на глубине z=6002 м.
Определяем конечную осадку проектируемого фундамента по формуле:
С учетом коэффициента .
Сравниваем полученное расчетное значение осадки фундамента со значением предельно допустимым (по СП 22.13330.2016):
Условие выполняется. Следовательно размеры подошвы фундамента проектируемого здания подобраны правильно.
Таблица 4.1 – Результаты расчета осадки фундамента
Таблица 4.2 – Расчет вертикальных напряжений
Глубина от подошвы фундамента z м
1.1.Расчет осадок фундамента под сечением по оси 1
Коэффициент рассеивания напряжений принимаем по таблице 3.5 [стр.184-185] в зависимости от размеров приямка для устройства ленточного фундамента. Расчет ведем в табличной форме (таблица) и полученные данные вносим в таблицу 4.1.
Это условие выполняется на глубине z=500 м.
Таблица 4.3 – Результаты расчета осадки фундамента
Таблица 4.4 – Расчет вертикальных напряжений
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1.Назначение типа и глубины заложения подошвы ростверков
Ростверк выполняем из монолитного железобетона.
Глубину заложения ростверка назначаем исходя из конструктивной схемы здания. А также принимая во внимание те же условия которые мы учитывали назначая глубину заложения фундамента на естественном основании.
Высоту ростверка назначают по расчету или конструктивно. По конструктивным соображениям высота ростверка должна быть равна h0+025м но не менее 03м (h0 – величина заделки сваи м).
Сопряжение сваи с ростверком назначаем жестким. Тогда высоту ростверка принимаем: h=05+025=07 м. Примем 1 м.
Глубину заложения ростверка принимаем как для фундаментов мелкого заложения: d = 29 м.
2.Выбор типа и длины свай
Размер свай и глубина их забивки назначаются в зависимости от ряда факторов: геологических условий действующих нагрузок типа ростверка имеющегося оборудования для изготовления свай. Сваи принимаю квадратного сечения со стороной равной 300 мм.
Длину сваи для сечения В-3 назначаем исходя из геологических условий – l = 71 м. Длина острия – 200 мм.
Расстояние между сваями « a » не менее 3d=900мм и не более 6d=1800мм.
3.Расчет количества свай и размещение их в плане
Расчет одиночной сваи и ее несущей способности
Несущуюспособностьвисячейзабивнойсваиработающую
на сжимающую нагрузку определяем по формуле:
гдеγc=1 – коэффициент условий работы свай в грунте;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
A - площадь опирания на грунт сваи принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;
u – периметр поперечного сечения сваи м;
γcRи γcf- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способы погружения на расчетные сопротивления грунта принимаемые независимо друг от друга.
Рисунок 5.1 – Схема для определения несущей способности свай
Расчет количества свай
Количество свай на 1 колонну определяется по формуле:
где к = 14 – коэффициент надежности назначаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи
N1 – расчетное нагрузка действующая по обрезу фундамента кН; Fd– несущая способность одиночной сваи кН.
По конструктивным соображениям принимаю 4 сваи.
Длину сваи для сечения по оси 1 назначаем исходя из геологических условий – l = 3 м. Длина острия – 200 мм.
По конструктивным соображениям принимаю 2 сваи для ленточного фундамента- сечения в оси 1.
ВЫБОР КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ ФУНДАМЕНТА
Таблица 6.1.Расчет стоимости фундаментов мелкого заложения:
Шифр и номер позиции норматива
Разработка грунта в отвал в котлованах экскаваторами с ковшом вместимостью 065 м3(1000 м3)
Устройство бетонной подготовки (под колонны)
Устройство ГПС (под ленту) (100 м3)
Устройство бетонных фундаментов общего назначения под колонны (100 м3)
ФССЦ-04.1.02.05-0007
Бетон тяжелый класс: В20 (М250)
Устройство фундаментных балок железобетонных с помощью автобетононасоса
Устройство прокладочной гидроизоляции фундаментов рулонными материалами в один слой
Обратная засыпка грунтом (песком) бульдозером с уплотнением
Таблица6.2 Расчет стоимости свайных фундаментов:
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 630 мм
Устройство бетонной подготовки
Устройство бетонных фундаментов общего назначения под колонны(100 м3)
Устройство фундаментных плит железобетонных: с ребрами вверх
ФССЦ-05.2.02.01-0057
Блоки бетонные стен подвалов сплошные: ФБС24-6-6-Т бетон В75 (М100) объем 0815 м3 расход арматуры 236 кг(шт)
Устройство поясов: в опалубке 100 м3
Стоимость работ ИТОГО
Фундаменты мелкого заложения:
Из двух рассмотренных вариантов выбираю фундамент малого заложения из-за своей дешевизны.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОТЛОВАНА
Котлованами называют выемки выполненные в грунте и предназначенные для различных целей: устройства фундаментов монтажа подземных конструкций и т.п. Выемки имеющие большую длину и малую ширину называют траншеями.
Для рассматриваемого сооружения необходимо запроектировать котлован или траншею. В данном проекте конструктивная схема смешанная есть подвал поэтому проектируем котлован.
Учитывая что глубина заложения фундамента равна 29 м крутизна откосов суглинка 35 поэтому ширину бровки принимаем 39 м
ЗАЩИТА ОТ ПОВЕРХНОСТНЫХ И ПОДЗЕМНЫХ ВОД
Для защиты фундаментов и подземных помещений зданий или сооружений от атмосферных и грунтовых вод необходимо предусматривать специальные защитные мероприятия которые зависят от гидрогеологических условий строительной площадки сезонного промерзания и возможного изменения уровня грунтовых вод особенностей конструкций и назначения помещения. Выработанные практикой строительства различные способы защиты конструкций и подземных помещений от подземных вод и сырости можно разделить на три основные группы:
-борьба с проникновением атмосферных осадок в грунт путем отвода дождевых вод с площадки строительства;
-устройство дренажей для его осушения;
-применение различных видов гидроизоляции.
Для организации отвода дождевых и талых вод осуществляется вертикальная планировка территории застройки заключающаяся в придании местности определенных уклонов.
Также для защиты фундаментов и грунтов основания от атмосферных вод вокруг здания предусматривается асфальтобетонная отмостка шириной 10-15 .
Гидроизоляция предназначается для обеспечения водонепроницаемости сооружения а также защиты от коррозии и разрушения материала фундамента при физической или химической агрессивности подземных вод.
В данном случае уровень подземных вод находится ниже уровня подошвы фундамента поэтому для защиты от капиллярной влаги надземных помещений достаточно ограничится устройством по выровненной поверхности всех стен на высоте 15-20 см от верха отмостки или тротуара непрерывной водонепроницаемой прослойки из ЦПР толщиной 2-3 см или 1-2 слоев рулонного материала на битумной мастик.
Список используемой литературы
Лекции по курсу «Основания и фундаменты».
Этапы проектирования фундаментов мелкого заложения для многоэтажных зданий: учеб. пособие А. И. Полищук И. В. Семёнов И. В. Болгов. – Краснодар: КубГАУ 2017. – 237 с.
Основания и фундаменты: методические указания Шадунц К.Ш. Ещенко О.Ю. Дерябин А.В. Летягин А.В. – Краснодар: КубГАУ 1998.
Механика грунтов основания и фундаменты: учебное пособие С.Б. Ухов В.В. Семенов В.В. Знаменский. – М.: Изд-во АСВ 2005. – 528 с.
Справочник геотехника. Основания фундаменты и подземные сооружения Под общ. ред. В. А. Ильичева и Р. А. Мангушева. –2-е изд. доп. и перераб. – М.: Изд-во АСВ 2016. – 1040 с.
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*. - М.: Минрегион России 2011. – 162 с.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. – М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко 2011. – 85 с.
СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП
02.03-85. – М.: Минрегион России 2010. – 86 с.
ГОСТ 25100.2011 Грунты. Классификация. – М. : 2012. – 67 с.
СП 14.13330.2011 Строительство всейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП II-7-81*. – М.: Минрегиона России 2010.–87с.