• RU
  • icon На проверке: 33
Меню

Несущие конструкции монолитного многоэтажного жилого дома

  • Добавлен: 27.12.2018
  • Размер: 3 MB
  • Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Армирование монолитной плиты(верхнее, нижнее), колонны, фундамента(плитный) многоэтажного жилого дома

Состав проекта

icon
icon KONSTRUKTIVNYJ_RAZDEL.dwg
icon расчет_плиты.docx
icon расчет_фундамента.docx
icon рачет_колонн

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon KONSTRUKTIVNYJ_RAZDEL.dwg

Армирование колонны Км1
Армирование фундамента Фп-1
Опалубочный чертеж Км1
Спецификация арматуры колонны Км-1
и фундаментной плиты Фп-1 на 1 секцию
ø16 S500 СТБ 1704-2012
ø25 S500 СТБ 1704-2012
ø12 S500 СТБ 1704-2012
Ведомость расхода стали на одину колонну Км-1
Колонна монолитная Км-1
Технико-экономические показатели
Расход стали на 1м3 бетона
и фундаментную плиту Фп-1 на 1 секцию
ø8 S500 СТБ 1704-2012
Схема расположения колонн и диафрагм жесткости выше отм. +0.000
Схема расположения фоновой арматуры вдоль цифровых осей
Схема расположения дополнительной арматуры
Схема расположения дополнительной нижней арматуры
Схема расположения фоновой арматуры вдоль буквенных осей
Схема расположения дополнительной верхней арматуры
Бетон класса LС 3033
Ведомость расхода стали на плиту Пм-1(на одну секцию)
Расход стали на 1м³ бетона
Схема стыковки арматурывнахлестку
Схема расположения каркасов Кр-1 ниже отм. -3
Деталь обрамления отверстия
Опалубочный чертеж балкона по оси А
Армирование балкона по оси А
Спецификация армирования плиты перекрытия Пм-1 на отм. +3.000 (на одну секцию)
Технико-экономические показатели (для плиты на одну секцию)
Армирование колонны Км-1
опалубочный чертеж колонны Км-1
армирование фундамента Фп-1. Разрезы 1-1
-6. Каркс Кр-1. Схема расположения колонн и диафрагм жесткости выше отм. 0.000. Спецификация деталей. Ведомость расхода стали на элемент. ТЭП.
Колонна выполняется из бетона класса LC4550. 2. При установке арматуры в опалубку строго соблюдать величину защитного слоя бетона. 3. Все металлические элементы грунтовать в один слой грунтовкой Гф-021 ГОСТ 25129-82. 4. Снятие опалубки разрешается производить после достижения бетоном 75% проектной прочности. 5. За относительную отметку принять уровень чистого пола 1го этажа. 6. Грунты основания должны быть защищены от увлажнения поверхностными водами и от промораживания на весь период строительства. 7. Под фундаменты выполнить бетонную подготовку из бетона класса С810 толщиной 100мм. 8. В зимнее время оставлять фундаменты и основание под фундаменты открытыми запрещается. Фундаменты и основание должны быть утеплены от промерзания. 9. Арматурные работы вести в соответствии с чертежами проекта
проектом производства работ и требованиями ТКП 45-1.03-314-2018
ТКП 45-1.03-40-2006. 10. При поступлении арматуры без сертификатов (а также для импортной 11. 12. арматуры вне зависимости от наличия сертификатов) необходимо произвести контрольные испытания арматурной стали по ГОСТ 12004-81
ГОСТ 14019-2003. 13. Бетонные работы вести в соответствии с чертежами проекта и требованиями ТКП 45-1.03-314-2018
ТКП 45-1.03-40-2006.
Рабочие швы в монолитных конструкциях определяются проектом производства работ на данный вид работ и требованиями ТКП 45-1.03-314-2018. 13. Бетонирование разрешается возобновлять после окончания процесса схватывания ранее уложенного бетона (через 3 сут.). 14. Разборку опалубки колонн и фундаментной плиты производить после достижения бетоном конструкции не менее 70% проектной прочности. Нагружение несущих конструкций производить после достижения бетоном 100% проектной прочности.
-этажный жилой дом из монолитного железобетона
ДП-1120171320-2018-05
Схема расположения дополнительной нижней верхней арматуры. Деталь обрамления отверстия. Разрез 1-1
армирование и опалубка балкона.
Стыки стержней основной арматуры выполнять внахлестку. 5. В одном сечении стыковать не более 50% арматуры. 6. Стыки нижней арматуры распологать в опорных зонах. 7. Бетонирование в зимне время выполнять в соответствии с ТКП 45-1.03-314-2018 (33020) "Возведение строительных конструкций
зданий и сооружений. Основные требования".
читать совместно с листом 4. 2. По площади всей плиты устанавливается фоновая арматрура d=14 мм класса S500 с шагом 200мм. Дополнительная верхняя и нижняя рабочая арматура принимается в двух направлениях. 3. При устройстве арматуры в оплабуку строго соблюдаь величину защитного слоя.
ДП-1120171320-2018-06
Снятие опалубки производить после достижения бетоном 70% проектной прочности.
Основное армирование - нижней зоны: арматурные стержни ∅12 S500
верхней зоны ∅12 S500 разложить по всей площади плиты с шагом 200 мм в обоих направлениях. Стыковку стержней производить согласно схеме
приведенной на листе.
Схема расположения фоновой арматуры вдоль буквенных и цифровых осей. Ведомость деталей. Схема стыковки арматуры. Схема расположения каркасов Кр-1 ниже отметки -3
0. Спецификация элементов. Ведомость расхода стали на элемент. ТЭП.
ДП-1120171320-2018-04
На листе приняты следующие условные обозначения: 21-462 200 - арматурный стержень
позиция по спецификации;
Чертеж читать совместно с листом 5
а также с разделом 2 дипломного проекта.
Примечание: Модель каркаса Кр-1 см. на листе 6.

icon расчет_плиты.docx

2.3 Расчет монолитной плиты перекрытия
3.1 Определение расчетных усилий
Класс условий эксплуатации - ХС1 класс конструкции - S4 (срок эксплуатации 50 лет).
Плита перекрытия изготавливается из легкого бетона естественного твердения класса по прочности LС 3033:
- характеристическая прочность на сжатие: = 30 МПа
- характеристическая прочность на осевое растяжение: :
- расчетное значение предела прочности на осевое сжатие:
- расчетное значение предела прочности на осевое растяжение:
Арматура периодического профиля класса S500:
- нормативное значение предела текучести: = 500 МПа
- расчётное значение предела текучести:
- расчетное значение модуля упругости арматуры: = 200 103 МПа.
Армирование плиты осуществляется в виде отдельных стержней.
Статический расчёт каркаса здания и определение расчётных усилий были произведены в программе Robot Structural Analysis усилия взяты при приложенной монтажной нагрузке.
Расчетная схема каркаса была создана на основе архитектурных чертежей дипломного проекта.
Из полученных результатов выбраны самые неблагоприятные максимальный и минимальный изгибающие моменты вдоль осей Z и Y:
3.2. Подбор арматуры
Минимально допустимая толщина монолитной железобетонной плиты составляет 150 мм. Принимается толщина плиты 220мм.
Для подбора арматуры выделяется элемент размером 1х1м. Подробно подбор арматуры в элементе с положительным изгибающим моментом представлен ниже. Расчет ведется как для изгибаемого элемента сечением 1000х220 мм. По площади всей плиты устанавливается фоновая арматура класса с шагом 200мм. Дополнительная верхняя и нижняя рабочая арматура принимается в двух направлениях.
Определяем величину защитного слоя по п. 4.4.1. [4]. в соответствии с табл. 4.4N [4] для класса условий эксплуатации ХС1 и класса конструкции S4 .
Величина защитного слоя
Согласно НП1 допустимое отклонение рекомендуется применять .
Следовательно принимаю.
Расстояние от нижней грани сечения до центра тяжести продольной арматуры
Тогда полезная высота сечения:
Расчетное значение предела текучести для арматуры класса S500
Для арматуры класса S500 при Es = 200 103 МПа относительная деформация при достижении напряжениями в ней расчетного сопротивления составит
При использовании расчетной модели основанной на применении прямоугольного блока напряжений граничные значения относительной высоты и относительного момента сжатой зоны:
= 08 (при 50 МПа) – коэффициент применяемый для определения эффективной высоты сжатой зоны сечения.
– предельная относительная деформация:
Относительный момент сжатой зоны
Требуемая площадь арматуры:
Процент армирования:
Минимальный процент армирования:
Фоновое армирование обеспечивает необходимого армирования. Устанавливаем дополнительно сетку класса с шагом 200мм.
Принятая общая площадь арматуры
Так как то несущая способность обеспечена.
Подбор дополнительной арматуры на остальных характерных участках монолитной плиты перекрытия производится в табличной форме:
Таблица 2.6 – Подбор арматуры в монолитной плите перекрытия
Требуемая площадь мм2
В зонах 1 2 требуется дополнительная установка сеток класса с шагом 200 мм. В зоне 3 4 установка дополнительной арматуры не требуется.
Таблица 2.7– Проверка несущей способности выбранных зон
Принятая общая площадь мм2
Для каждой из выбранных зон условие MEd MRd выполняется.
3.3 Проверка прочности перекрытия на продавливание
Монолитное железобетонное перекрытие опирается на железобетонную внутреннюю колонну сечением bxh = 04 х 04м. Полная расчётная нагрузка на колонну от перекрытия (с учётом собственной его массы) равна. Толщина перекрытия 220 мм. Колонна изготавливается из бетона класса LС4550 а перекрытие изготавливается из бетона класса LС3033. Перекрытие в зоне примыкания к колонне армировано стержнями арматуры класса S500 диаметром 12 мм расположенными с шагом 200мм.
Рисунок 2.10– Модель расчета на продавливание и критический периметр вокруг площади приложения нагрузки
Проверка прочности плиты перекрытия на продавливание производится в соответствии с п. 6.4.3. [4] по условию:
Защитный слой бетона 25 мм.
Расстояние от верха плиты до центров тяжести арматуры каждого направления:
Рабочие высоты плит в каждом направлении:
Полезную среднюю высоту плиты принимаю:
Длина рассматриваемого контрольного (критического) периметра определяется по формуле:
Тогда напряжение среза ограничено максимальным значением по п.11.6.1(2):
Определяются коэффициенты армирования в обоих направлениях:
где 0002 - минимальное значение коэффициента армирования регламентированное нормами.
Тогда расчётный коэффициент армирования равен
Коэффициент учитывающий влияние масштабного фактора:
Определяется сопротивление плиты продавливанию которое может воспринять сечение:
Поскольку величина максимального напряжения среза вызванная местной сосредоточенной нагрузкой меньше величины сопротивление плиты продавливанию которое может воспринять сечение при продавливании прочность на продавливание по контрольному (критическому) периметру вокруг колонны обеспечена.
3.4 Расчёт трещиностойкости
Проверка на трещиностойкость производится в соответствии с требованиями п. 7.3 [4].
Плита перекрытия загружена равномерно распределённой нагрузкой. За расчётный пролёт плиты принимается наибольший.
Момент в расчётном сечении:
Класс конструкции по условиям эксплуатации - XС1. По таблице 7.1N [4] для класса XD1 предельно допустимая ширина раскрытия трещин.
Площадь арматуры As = 1130 мм2.
Проверка производится из условия:
Расчетную ширину раскрытия трещин определяем по формуле:
Разность между средней относительной деформацией арматуры и бетона между трещинами определяется по формуле
Рабочая высота и процент армирования сечения:
Плечо внутренней пары сил определяется:
Напряжения в растянутой арматуре:
- коэффициент зависящий от длительности действия нагрузки.
– среднее значение прочности при растяжении во время когда впервые может произойти возникновение трещин.
– эффективная площадь растянутого бетона окружающего арматуру с высотой принимаемой в общем случае:
Коэффициент приведения
Значит для дальнейший расчетов принимаем .
Среднее расстояние между трещинами определяется по формуле:
(для стержней с хорошими свойствами сцепления);
Определяю расчетную ширину раскрытия трещин
Условие выполняется. Трещиностойкость конструкции обеспечена.
Рисунок 2.8 – карта моментов Мх при сочетании нагрузок в стадии монтажа тмм
Рисунок 2.9 – карта моментов Му при сочетании нагрузок в стадии монтажа тмм

icon расчет_фундамента.docx

2.4. Расчет монолитной фундаментной плиты
4.1. Исходные данные для проектирования
Согласно ТКП EN 1992-1-1-2009 талб. 4.4N: для класса ХС1 класса конструкции S3 составляет.
Номинальная толщину защитного слоя равна:
Минимальная толщина защитного слоя:
– минимальная толщина из условия сцепления.
– минимальная толщина из условий защиты от влияния окружающей среды;
– дополнительный элемент надежности;
– уменьшение минимальной толщины при использовании нержавеющей стали;
– уменьшение минимальной толщины при использовании дополнительной защиты;
– допустимое отклонение.
Защитный слой бетона:.
Для армирования монолитной плиты принимаем арматуру S500.
Для нее . Примем диаметр арматуры равным 12 мм.
Для класса ХС1 минимальный класс бетона LС1620 принимаем бетон класса LС3033.
Определим расчетные характеристики для бетона LC3033 по [2 табл. 6.1]:
–нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие =30МПа
–расчетное сопротивление бетона сжатию составит:
Предварительно принимаем толщину плиты h=800мм.
4.2. Расчет армирования фундаментной плиты
Статический расчет плиты произведен при помощи программного комплекса Autodesk Robot Structural Analysis 2017. Полученные поля напряжений и в плите используются для расчета.
При формировании расчетной схемы приняты жесткие защемления плиты в местах соединения с колоннами и диафрагмами.
При расчёте плиты по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями (п. А.4 [1]) составляем следующие сочетания нагрузок:
— первое основное сочетание:
— второе основное сочетание:
где — нормативные значения постоянных нагрузок;
— нормативное значение доминирующей переменной нагрузки;
— нормативные значения сопутствующих переменных нагрузок;
Ad— расчетное значение особого воздействия;
— частный коэффициент безопасности для постоянных нагрузок;
— то же для переменных нагрузок;
— коэффициенты сочетаний переменных нагрузок принимаемые по таблице А.1[1];
— коэффициент уменьшения для неблагоприятно действующей постоянной нагрузки принимаемый равным 085.
Из всех возможных комбинаций нагружений было выбрано самое неблагоприятное. Была смоделирована схема здания и приложены эксплуатационные нагрузки. В результате расчета был получен max изгибающий момент для расчета у верхней грани фундаментной плиты.
М=71632 кН·м – максимальный изгибающий момент у верхней грани фундаментной плиты (видно на Рис.2.11).
Рис. 2.11 – Максимальный изгибающий момент у верхней грани плиты кНм
Зная момент ведем расчет плиты:
Полученное значение соответствует области деформирования 1а.
Для арматуры класса S500 при относительная деформация при достижении напряжений в ней расчетного сопротивления составит:
Тогда граничные значения относительной высоты и относительного момента сжатой зоны бетона:
Поскольку выполняется условие растянутая арматура достигла предельных деформаций.
Относительное плечо внутренней пары сил составит:
Требуемая площадь растянутой продольной арматуры:
Коэффициент армирования продольной арматурой:
Минимальный процент армирования:
У верхней грани принимаем стержни 525 S500 (=2454 мм2) с шагом 200 мм.
У нижней грани – 525 S500 (=2454 мм2) с шагом 200мм.
4.3. Проверка фундаментной плиты на продавливание
Рис. 2.12– Зона продавливания фундаментной плиты
Сопротивление продавливанию без поперечной арматуры для фундаментов из легкого бетона под колонны определяется по формуле:
Защитный слой принимаем равным 60 мм. Определяем расстояние от низа плиты до центров тяжести арматуры каждого направления
Определяем рабочие высоты плит в каждом направлении:
Определяем среднюю рабочую высоту сечения
Определяем коэффициенты армирования в обоих направлениях
Определяем коэффициент учитывающий влияние масштабного фактора:
Определяем величину погонной поперечной силы вызванной местной сосредоточенной нагрузкой:
Величина критического периметра находится по формуле:
– усилие в колонне гаража;
Определим грузовую площадь центрально нагруженного фундамента
где=12 м – глубина заложения фундамента
Расчетное давление грунта на фундамент:
Сопротивление продавливанию для фундамента из легкого бетона:
Поскольку величина погонной поперечной силы вызванной местной сосредоточенной нагрузкой не превышает погонное усилие которое может воспринимать сечение при продавливании прочность на продавливание достаточна и не требуется устанавливать расчетное поперечное армирование.
Устанавливаем конструктивно 512 класса S500 (=565мм2) с шагом 200 мм.
Рис. 2.14 – Отпорные реакции грунта жилого дома Нм2
Рис. 2.15 – Осадка фундамента жилого дома мм
Рис. 2.16 – Изгибающие усилия Мx в фундаментах тмм
Рис. 2.17 – Изгибающие усилия Мy в фундаментах тмм

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 23 часа 58 минут
up Наверх