Микроклимат библиотеки в городе Эльтон

микроклимат Эльтон.docx

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
Волгоградский государственный архитектурно-строительный
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
Пояснительная записка
«Основы проектирования отопления и вентиляции
гражданского здания»
Исходные данные для проектирования
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Наружные стены цокольного этажа
Чердачное перекрытие
Пол первого отапливаемого этажа (тёплого подвала)
Расчет тепловых потерь
Основные теплопотери помещений
Расчёт теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха
Определение удельной тепловой характеристики здания
Определение потоков вредных выделений в расчётном помещени
Тепло- и влагопоступления от людей
Теплопоступления от искусственного освещения
Теплопоступления от солнечной радиации
Тепловой баланс расчётного помещения
Воздухообмен в расчетном помещении
Расчёт воздухообмена по избыткам
Расчёт воздухообмена по нормируемым удельным расходам и кратностям
Исходные данные для проектирования.
Административное здание расположенное в городе Эльтон. Наружные стены кирпичные 510 мм с эффективным утеплителем.
Внутренние стены капитальные кирпичные толщиной 380 мм перегородки – гипсолит 100 мм (всё оштукатурено).
Здание имеет холодный чердак и неотапливаемое техподполье.
Климатические данные приведены в таблице 1 в соответствии с [1]
Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещении приведены в табл.2.
Расчётная температура внутреннего воздуха в помещении в холодный период года определяется в зависимости от категории помещения.
В общественных зданиях в качестве расчётной температуры принимается минимальная из оптимальных значений температура в соответствии с [4]. В помещениях производственно-технического назначения (венткамера и др.) в качестве расчётной температуры принято принимать минимальную из допустимых температур в соответствии с [5].
Ориентация главного фасада – Юго-Восток.
Таблица 1 - Климатологические данные
Географическая широта ºсш
Продолжение таблицы 1
Из двух возможных значений параметра выбирать хронологически более поздние
Таблица 2 – Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях
Наименование помещения
Венткамера тепловой пункт
Помещение хранителей
Читальный зал на 25 мест
Читальный зал на 30 мест
* - по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
Целью расчета является определение коэффициентов теплопередачи наружных и внутренних стен чердачного перекрытия над неотапливаемым техподпольем заполнение оконных проёмов а также толщины утеплителя наружной стены.
Коэффициент теплопередачи Втм2К(1)
гдеR0 – сопротивление теплопередаче элемента ограждающей конструкции не менее нормируемого требуемого значения Rreq определённого в зависимости от градусосуток отопительного периода района строительства Dd (таблица 1).
Градусосутки отопительного периода (ГСОП) определяется по формуле
гдеtint – расчетная средняя температура внутреннего воздуха основных помещений здания tint = 20°C.
Dd = (20-(-36))181 = 4272
Значения Rreq определяем либо интерполяцией данных таб. 4 [2] либо по приведённой там же формуле
в результате подстановки получим:
Rreqнс = 000034272+12 = 24816 (м²·°CВт);
покрытия и перекрытия над проездами
Rreq = 000044272+16 = 33088 (м²·°CВт);
перекрытия чердачное и над неотапливаемым подвалом
Rreqчп = 0000354272+13 = 27952 (м²·°CВт);
Rreqо = 0000054272+02 = 04136(м²·°CВт);
Определяем коэффициенты теплопередачи элементов ограждающих конструкций учитывая влажностный режим эксплуатации ограждений [2].
Для г. Омск – условия эксплуатации ограждений по группе А.
Коэффициенты теплопроводности материалов находим в прил. Д [6] или прил. Е.
Принимаем следующую конструкцию наружной стены (слева направо).
-штукатурка цементно-песчаным раствором
-кирпичная кладка из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе
-утеплитель (плиты жёсткие минераловатные негорючие марка ISOVER ВентФасад Моно)
λА = 0042 λБ = 0045 толщина 50-200 мм (по расчёту)
-облицовка (фасадная панель ПРОФИСТ отечественного производства)
λ = 030 = 8 мм γ = 1800 кгм3.
Приведённое сопротивление теплопередачи однородной наружной стены определяется по формуле
где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности для холодного периода 87 Вт(м2оС) – табл. 7 [2].
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для холодного периода 23 Вт(м2оС) – табл. 8 [6].
Приравнивая правую часть уравнения к нормируемой величине Rreq получим уравнение для определения предварительного значения толщины слоя утеплителя:
Вычисленное значение округляем в большую сторону до стандартной толщины плит утеплителя кратной 5 мм. Принимаем толщину из = 70 мм.
При этом общая толщина наружной стены составляет нс = 10+510+70+8 = 598 мм
Фактическое сопротивление наружной стены равно:
Коэффициент теплопередачи наружной стены составит
)Наружная стена цокольного этажа
Конструкция стены цоколя отличается от стен надземных этажей отсутствием утеплителя с наружной стороны и увеличенной толщиной несущего слоя. Для кирпичной кладки – не менее чем на 12 кирпича.
Термическое сопротивление надземной части стены.
Термическое сопротивление подземной части стены будет больше на величину термического сопротивления грунта. Термическое сопротивление грунта определяется согласно [6]. Однако в таб. 13 приведены усреднённые неудобные для использования значения. Воспользуемся данными более древней литературы согласно которой термические сопротивления грунта по зонам шириной 2 м считая от поверхности равны 215; 43; 86; 142 м2°СВт [].
Приведённое термическое сопротивление найдём по формуле 10 [6].
гдеА – общая площадь ограждения м2;
– термическое сопротивление соответствующей части ограждения.
Для единичной длины бесконечного ограждения площадь эквивалентна ширине.
Термическое сопротивление стены меньше требуемого. Необходим дополнительный утепляющий слой. В качестве утеплителя примем керамзитобетон марки 500
Принимаем толщину слоя 012 м. Фактическое термическое сопротивление стены цокольного этажа.
По табл. 5 [6] выбираем конструкцию окна из условия .
Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм Rоок=054 (м²·°CВт).
)Чердачное перекрытие
Принимаем конструкцию чердачного перекрытия (снизу вверх):
плита чердачного перекрытия – железобетон λА=192 =120 мм
пароизоляция – рубероидλА=017 =3 мм
утеплитель – Плиты минераловатные повышенной жесткости на органофосфатном связующем
λА=007 толщина по расчёту
Толщина насыпной теплоизоляции кратна 20 мм но не менее 100 мм . Принимаем толщину насыпки 22 см.
Общая толщина перекрытия 022+0003+022=0443 м.
)Пол первого отапливаемого этажа (лестничная клетка)
Полы цокольного этажа рассчитываются по зонам шириной 2 м считая от уровня грунта. Площадь пола угловых квадратов примыкающих к наружным стенам учитывается дважды. Необходимо отметить что I зона (её остаток) почти целиком находится под наружной стеной. В зону чистого пола подвала попадают лишь зоны II III и IV термические сопротивления которых больше требуемого. Кроме того в подвале находятся лишь технические помещения без постоянного персонала.
Поэтому считаем достаточным наличие холодного цементного пола.
Конструкция холодного пола:
основание – бетон толщиной 50 мм;λА = 192 = 50мм
цементная стяжка – 20 мм.λА = 076 = 20мм
Термическое сопротивление конструкции пола.
Результирующее термическое сопротивление холодного пола по зонам.
При наличии в подвале отапливаемых помещений кроме удовлетворения условия по термическому сопротивлению необходима проверка конструкции пола на показатель теплоусвоения. Основные требования приведены в разделе 10 [2] а методика расчёта – в 14 [6].
)Пол 1 этажа над холодным подвалом
Принимаем следующую конструкцию пола (сверху вниз).
-ламинат-33 плотностью 850 кгм3λА = 029 = 12мм;
-цементная стяжкаλА = 076 = 20мм;
-утеплитель (газобетон М400)λА = 014 толщина по расчёту;
-ЖБ плитаλА = 192 = 220мм.
Вычисленное значение округляем в большую сторону до стандартной толщины утеплителя кратной 10 мм. Принимаем толщину из = 340 мм.
При этом общая толщина конструкции составляет нс = 12+20+340+220 = 592 мм
Требуемое значение сопротивления теплопередачи наружной двери м²·°CВт должно быть не менее значения определенного по формуле
гдеn – коэффициент учитывающий положение двери к наружному воздуху n=1
tn – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.
К расчёту примем следующую конструкцию:
Наружная дверь – металлическая с утеплением пенополистиролом 5 мм:
Внутренняя – деревянная из сосновой доски толщиной 37 мм:
Фактическое термическое сопротивление .
Добавочный коэффициент для наружных дверей значителен и составляет 027H где H – высота здания от уровня земли до устья вытяжной шахты м.
Для того чтобы вычислить высоту устья шахты необходимо задать конструкцию чердака. Примем вентилируемый чердак высотой 21 м с плоской кровлей из ненесущей ЖБ плиты толщиной 012 м стяжки 2 см и тремя слоями рубероида на органическом связующем. Общая толщина конструкции – 015 м. По периметру кровли сооружён парапет высотой 06 м. Возвышение устья вытяжной шахты над парапетом – не менее 05 м. Высота здания (устья вытяжной шахты)
Н = 12+34+3593+21+015+06+05 = 115 м.
Добавочный коэффициент = 027115 = 310532.
Расчет тепловых потерь.
Расчётные теплопотери Вт в помещениях административного здания определяются по формуле
где Q – теплопотери через ограждающие конструкции помещения Вт
Qinf – расход теплоты на нагревание инфильтрующего воздуха Вт.
1 Основные теплопотери помещений
Потери теплоты теплопроводностью через ограждающие конструкции следует определять суммируя теплопотери через отдельные наружные ограждения каждого помещения (стены окна пол над неотапливаемым помещением на 1 этаже потолок последнем этаже наружная дверь) с последующим округлением до 10 Вт по формуле
гдеA – расчетная площадь ограждающей конструкции по правилам обмера м2;
tнБ – расчетная температура наружного воздуха °C;
n – коэффициент учёта помещения наружной поверхности ограждающей конструкции к наружному воздуху:
n = 1- для наружных стен окон наружной двери и проездов
n = 09 – чердачных перекрытий
n = 06 – подвалов (неотапливаемый подвал без окон)
– добавочные коэффициенты:
на ориентацию ограждения по сторонам света:
= 01 – для ограждений ориентированных на С СВ СЗ В
= 005 – для ограждений ориентированных на ЮВ З
= 0 – для ограждений ориентированных на Ю ЮЗ;
на угловые помещения (помещения имеющие две и более наружные стены):
В помещениях любого назначения если одно из ограждений направлено на С СВ СЗ В то на все наружные стены окна двери делается добавка = 005 в других случаях = 01
добавка на прорыв воздуха при открывании наружных дверей.
= 027Н – для двойных дверей с тамбуром между ними
= 022Н – для одинарных дверей (Н – высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до устья вытяжной шахты).
Правила обмера ограждений
Длина наружной стены в угловом помещении измеряется от наружной поверхности наружной стены до оси внутренней стены помещения.
Для неугловых помещений длина наружной стены измеряется по осям внутренних стен.
а) высота наружной стены на первом этаже над отапливаемым подвалом а также типового этажа – от пола до пола (равна высоте этажа);
б) в помещении над неотапливаемым подвалом высота измеряется от низа перекрытия над подвалом до пола следующего этажа;
в) высота последнего этажа измеряется от чистого пола до верха утеплителя на чердаке.
Площади холодных потолков и полов измеряют между осями внутренних стен и внутренней поверхностью наружных стен.
Теплопотери через полы по зонам считаются по формуле
гдеRoi – термическое сопротивление зоны пола (см. выше).
2 Раход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
Для общественных зданий оборудованных механической приточной вентиляцией расход теплоты на инфильтрацию Вт введётся для каждого помещения по формуле
гдеk – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкции: для однокамерного стеклопакета k=1 для раздельных переплётов – 08;
Gi – расход воздуха инфильтрующегося в помещение через неплотности оконных переплетов:
– фактическое сопротивление воздухопроницанию окон
– нормативное сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле
гдеGn – нормативное воздухопроницаемость окна табл.11 [2]
принимаем для пластиковых переплётов GН=5 кгм3ч;
Δp0 – разность давлений при которых определяется Δp0 =10 Па;
Δp – разность давлений воздуха Па на наружной и внутренней поверхности окон определяется по формуле
гдеγext γint – удельный вес наружного и внутреннего воздуха кгсм³
v – скорость ветра в холодный период мс;
H – высота устья вытяжной шахты от уровня земли м.
Удельный вес воздуха кгсм³ при любой разумной температуре наружного воздуха и стандартном атмосферном давлении 760 мм рт. ст. (17)
Проверим соответствие принятой ранее конструкции нормативным требованиям:
Принятая ранее конструкция окна не соответствует требованиям по воздухо-проницанию (). Окончательно примем двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм.
Для зданий со сбалансированной вентиляцией давление воздуха Па
Cen Cep – аэродинамические коэффициенты с наветренной и подветренной стороны здания: Cen = 08 и Cep = -06;
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока. Для однокамерного стеклопакета k = 1.
Pint – условно-постоянное давление воздуха в помещении.
Для зданий оборудованных естественной вытяжной вентиляцией условно-постоянное давление определяется как аэродинамические потери в воздуховодах.
Потери в системе естественной вытяжной вентиляции определяются как сила Архимеда вычисленная при температуре наружного воздуха 10 °С.
Для зданий оборудованных механической вытяжной вентиляцией условно-постоянное давление определяется как половина предельно возможного инфильтрационного и вычисляется по формуле
гдеKV – коэффициент высоты здания – п 6.5 СНиП 2.01.07-85;
Для трёхэтажного здания (высота 13 м) – 0445 (интерполяция).
Высота верха окна складывается из высоты чистого пола этажа над уровнем земли высоты подоконника и высоты окна.
Для первого этажа h1=12+08+2=4 м;для второго – 74 м;
среднее значение (ЛК) – 57 м.
Вычислим для примера подпор воздуха на окна лестничной клетки
Расход воздуха через все два окна лестничной клетки:
Затраты тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха:
Сопротивление воздухопроницанию наружных дверей примем по прил. 10
СНиП II-3-79 с указанной там же поправкой (более свежие данные отсутствуют).
Rinf = 018*08 = 0144 м3чкг.
Результаты расчетов сведены в таблицу 3.
Таблица 3 – Теплопотери через ограждающие конструкции помещений
Номер помещения его назначение и температура воздуха
ограждения и его ориентация
Длина м площадь чистого пола м2
Разность температур с учётом уменьшения
Термическое сопротивление м2°СВт
Добавки к основным теплопотерям
Основные теплопотери Вт
Инфильтрационный напор Па
Сопротивление воздухопроницанию ограждения м3чкг
Расход проникающего воздуха кгм2ч
Теплопотери на инфильтрацию Вт
Общие теплопотери помещения Вт
Продолжение таблицы 3
Читальный зал 25 мест
Читальный зал 30 мест
Максимальный удельный расход тепловой энергии на отопление здания:
где ΣQогрзд – сумма теплопотерь через ограждающие конструкции всего здания Вт
VН – объём здания по наружному обмеру м3
tintср – средняя температура в помещении оС.
Поэтажная сумма тепловых потерь:
этаж – 2554 Вт;1 этаж – 14953 Вт;
Площадь здания по наружному обмеру – 49393 м2.
Высота здания – 12+34+3593+21+015=10443 м.
Наружный объём здания – 4939310443=51581 м3.
Средний удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период:
Полученное значение меньше нормативного равного 36 кДж(м3·ºСсут). Это означает что принятые конструкции ограждений здания выбраны верно.
Определение вредных выделений в расчётном помещении
В качестве расчетного помещения выберем то для которого задано количество посетителей – читальный зал на 30 мест – помещение 206 площадью 8359 м2 высотой 315 м и объёмом 26331 м3. Температура внутреннего воздуха – 20 °С.
Основными вредностями в читальном зале являются:
тепло- и влагопоступления от людей
теплопоступления от искусственного освещения
теплопоступления от солнечной радиации
Расчёт производится для 3-х периодов года: холодного переходного и тёплого.
1 Тепло - и влагопоступления от людей
Теплопоступления человека складываются из отдачи открытого и явного тепла и зависят от тяжести выполняемой работы температуры воздуха скорости внутри помещения и теплозащитных свойств одежды.
Количество тепла и влаги выделяемое одним человеком (мужчиной) определяем по таб. 2.2 [7]. Численные значения приведены в таб. 4.
Зал общественных мероприятий – помещения с массовым пребыванием людей в которых люди находятся преимущественно в положении сидя без уличной одежды.
Поступления явного тепла Вт:
гдеnМ nЖ – количество мужчин и женщин
qям – удельные тепловыделения явного тепла от одного мужчины.
Поступления полного тепла Вт:
Поступления влаги гч:
Таблица 4 - Количество вредностей выделяемое одним человеком (мужчиной) при лёгкой работе
Значения при температуре оС
а)Холодный период года. tвн=19оС
б)Тёплый период года. tint=233+3=263 оC
т.к. tint 28оC то принимается tint=28 оC
Для переходного периода все значения принимают по холодному периоду.
При составлении баланса только холодного периода теплопоступления от
людей будем учитывать в размере 50% (тепло- и влагопоступления).
Таблица 5 - Тепло- и влагопоступления от людей
Холодный период tint=19оС
Тёплый период tint=28оС
2 Теплопоступления от искусственного освещения
Количество тепла поступающее в помещение от искусственного освещения следует подбирать по фактической или проектной мощности светильников.
Если мощность светильников неизвестна то тепловыделения Вт определяются по формуле
Qосв=E·Апом·qосв·осв (26)
гдеE – нормируемая освещенность помещения принимаемая в зависимости от его назначения – табл. 2.3 [7]
E = 200 лк (зрительный зал)
Апом – площадь пола помещения м2
qосв – удельные тепловыделения Вт(м2·лк) определяются по табл. 2.4 [7] в зависимости от типа светильников площади и высоты помещения.
осв – доля тепла поступающего в помещение(=1).
Примем к установке люминесцентные светильники рассеянного света.
Qосв = 200·8359·0102·1 = 1705 Вт
В холодные и переходные периоды года учитываем 100% теплопоступления от источника искусственного освещения.
В дневное время тёплого периода года эти теплопоступления могут быть уменьшены ввиду наличия мощной солнечной радиации.
3 Теплопоступления от солнечной радиации
географическая широта 49ºсш
характеристика окон:
размер: 14х20 (h) м – 4 шт
размер: 06х18 (h) м – 1 шт
конструкция – однокамерный стеклопакет с твердым селективным покрытием с межстекольным расстоянием 8 мм
сопротивление теплопередачи: Rоок = 054
площадь остекления: Аост = 41420+10618 = 1228 м2
средняя месячная температура наружного воздуха в июле =289оС
среднесуточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле –
температура внутреннего воздуха в тёплый период tint=313оС
Тепловой поток солнечной радиации поступающей через массивные ограждения общественных зданий (наружные стены и потолки) допускается не учитывать.
Тепловой поток солнечной радиации Вт поступающей через световые проемы определяется по формуле
Qост =Qос.i.·aп+QΔt(27)
где Qос.i. – тепловой поток солнечной радиации проникающей за счёт прозрачности стекла Вт
aп – показатель поглощения теплового потока солнечной радиации ограждающими конструкциями и оборудованием в помещении;
QΔt – тепловой поток теплопередачи через остекление Вт.
)Максимальный тепловой поток Вт прямой и рассеянной солнечной радиации через окна рассчитывается по формуле
где qПMAX и qРMAX – максимальная плотность теплового потока от прямой и рассеивающей солнечной радиации Втм2 выбирается по табл.1 [8]
где kПГ и kПВ – коэффициенты учитывающие затененность окна горизонтальными и вертикальными солнцезащитными устройствами
где r S – ширина горизонтальных и вертикальных устройств м.
H B – высота и ширина окна соответственно м
AS.OC – солнечный азимут остекления
где AS – азимут солнца
AOC – просто азимут остекления зависит ориентации остекления:
k2 – коэффициент облученности рассеянной солнечной радиации k2 = kГ·kВ
экранированной горизонтальными и вертикальными плоскостями
kГ kВ подбираются по таблице в зависимости от солнцезащитных углов и γ
k3 – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы жалюзи) если нет k3 = 1;
k4 – коэффициент теплопропускания остекления с учётом затенения переплетами.
Если солнцезащитные устройства отсутствуют то r = 0 и S = 0. Но поскольку плоскость остекления не совпадает с плоскостью стены то откосы окна выполняют роль солнцезащитных плоскостей и их надо учитывать при ширине более 150 мм. Принимаем
Для географической широты 49° (Эльтон) максимальная облучённость световых проёмов ориентации С составляет (табл.1 [8]) :
Время начала радиации (перед восходом солнца) z = 4 часа.
Высота и азимут солнца (табл.3 [8])
z = 10 часовhS = 13оAS = 108о
Солнечный азимут остекления AS.OC=AS - AOC=108о-180о=-72о
Коэффициент облученности рассеянной солнечной радиации найдём по (табл.4 [8])
Солнцезащитные углы:
КГ = 0893;КВ = 0956;К2 = 0854
Для жалюзи с металлическими пластинами под углом 90о k3 = 07.
Для стеклопакета в металлическом или пластмассовом переплёте k4 = 068
Вычисляем максимальный тепловой поток солнечной радиации через остекление восточной ориентации:
4 Тепловой баланс расчетного помещения.
Тепловой баланс составляется для холодного переходного и теплого периода года с учетом всех теплопотерь и теплопоступлений.
Теплопотери переходного периода Вт определяются пропорцией:
Тепловая мощность отопления Вт рассчитывается на дежурный режим
(температура +12оС):
Расчет сводим в таблицу 7.
Таблица 6 – Тепловой баланс читального зала на 30 мест
Источники тепловлагопоступлений и теплопотерь
БАЛАНС без отопления
Теплоотдача отопления
БАЛАНС с учётом отопления
Воздухообмен в расчётном помещении.
1 Расчет воздухообмена по избыткам.
Расчётный воздухообмен определяется на ассимиляцию избыточных тепло- и влаговыделений графоаналитическим способом по I-d диаграмме.
Расход приточного воздуха м3ч определяется для холодного переходного и теплого периодов года исходя из преобладающих вредных выделений:
а) по избыткам явной теплоты:;(40)
б) по избыткам полной теплоты:;(41)
в) по избыткам влаги: м3ч(42)
гдеQя Qnf – избытки явной и полной теплоты (тепловой баланс) Вт;
w – поступления влаги гч;
C – теплоемкость воздуха С = 1 кДжкг·°С;
ti Ji di - температура энтальпия и влагосодержания приточного воздуха поступающего в помещение.
tin Jin din - температура энтальпия и влагосодержания удаляемого воздуха из верхней зоны помещения.
Определим температуру воздуха верхней зоны помещения:
а) в теплый период годаt
б) в переходный период годаtIПР=265 кДжкг;
в) в холодный период года:
В помещениях с теплоизбытками: tin=twz-Δt
где Δt – допустимый недогрев приточного воздуха ºС.
Для жилых и общественных зданий при высоте помещения до 3 м допустимый недогрев приточного воздуха составляет 2-3 ºС; при большей высоте (H ≥ 3 м) – Δt=4-6ºС. Большее понижения температуры tin возможно после подтверждения расчета воздухоопределения.
При этом в переходный и тёплый периоды необходимо учитывать нагрев приточного воздуха вентилятором в размере 05-1 °С.
Температуру внутреннего воздуха в тёплый период года допускается принимать на 3 ºС выше расчётной наружной tНА то есть 289+3=319 ºС.
Температура удаляемого воздуха из верхней зоны ti определяется температурным градиентом помещения по высоте:
ti=twz+grad t(H-hwz) ºС(43)
гдеH – высота помещения H = 315 м;
hwz – высота рабочей зоны – 11 м в сидячем положении 15 м в стоячем;
grad t – средний прирост температуры наружного воздуха на 1 м высоты Втм3 зависит от теплонапряженности объёма помещения (табл.VIII.2 [9]):
а) холодный период. Принимаем grad t = 02 ºС.
ti=20+02·(315-11)=2041ºС.
б) переходный период. Принимаем grad t = 03 ºС.
ti=20+03·(315 -11)=2062 ºС.
в) теплый период. Принимаем grad t = 02 ºС.
ti=319+02·(315-11)=2671 ºС.
Направление луча процесса на I-d диаграмме определяют угловым коэффициентом :
гдеQht – избыток полного тепла Вт;
W – избыток влаги кгч.
а) холодный период кДжкг;
б) переходный период кДжкг;
в) теплый период кДжкг.
Расход приточного воздуха определяется для холодного переходного и тёплого
периодов исходя из преобладающих вредных выделений:
гдеc – теплоёмкость воздуха 101 кДжкг ºС;
Ji Jin – то же энтальпии кДжкг
di din – то же влагосодержание гкг влажного воздуха.
а) по избыткам явной теплоты: м3ч
б) по избыткам полной теплоты: м3ч
в) по избыткам влаги: м3ч;
В холодный период года температура приточного воздуха определяется исходя из наибольшего из расходов приточного воздуха в переходный период. Для этого формулы (46) преобразуются к виду:
Недостающие параметры определяются из i-d диаграммы.
а) по избыткам явной теплоты: °С
б) по избыткам полной теплоты: кДжм3
в) по избыткам влаги: гкг.
Луч процесса строим из геометрического центра полученных точек.
Результаты сведены в таблицу 8.
Таблица 7 – Расчетные параметры вентиляционного воздуха и требуемые воздухообмены в расчётном помещении
Расход воздуха м3ч по избыткам:
2 Расчёт воздухообменов по нормируемым удельным
расходам и кратностям
Расчёт по нормируемой кратности выполняется по формуле:
где VП –объём помещения по внутреннему обмеру м3
n – нормируемая кратность воздуха – таблицы 3.1-3.14 [10].
Расчёт воздухообменов по нормируемым удельным расходам приточного воздуха выполняется по формулам:
где А – площадь помещения м2
k – нормируемый расход приточного воздуха на 1 м2 пола м3( rм2)
N – число людей или единиц оборудования
m – нормируемый удельный расход приточного воздуха на одного человека или единицу оборудования.
Для каждого этажа при коридорной системе или для группы помещений выходящих в общих коридор необходимо определять воздухообмены по притоку и вытяжки с целью предотвращения сквозняков на лестничных клетках.
Разницу между ними называемую дисбалансом следует подавать в коридор при избыточной вытяжки или удалять из коридора при избыточном притоке.
Таблица 8 – Расчёт воздухообменов по нормируемым удельным расходам и кратностям
СНиП 23-01-99. Строительная климатология - М.: Госстрой России ГУП ЦПП 2005г.
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита - М.: Госстрой России ФГУП ЦПП 2004г.
СНиП 41-01-2003. Отопление вентиляция и кондиционирование - М.: Госстрой России ФГУП ЦПП 2004г
ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении - М.: Госстрой России 1999г
ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей - М.: Госстрой России.
СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий М.: Госстрой России.
Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Уч. пособие для ВУЗов В.П. Титов Э.В. Сазонов Ю.С. Краснов В.И. Новожилов – М.: Стройиздат 1985. – 208 с.
Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91. Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещение. Промстройпроект. – М.: 1993 г.
Богословский В Н Отопление и вентиляция ч 2. - М.:Стройиздат 1976 г.
Справочник проектировщика под ред. Староверова ч3 кн1. – М.:Стройиздат 1991 г.

mikroklimat_akopyan.dwg

Экспликация помещений 1 Венткамера
тепловой пункт 2 Санузел 3 Рабочий кабинет 4 Книгохранилище 5 Абонемент 6 Помещение хранителей 7 Абонемент 8 Вестибюль 9 Множительная 10 Отдел комплектации 11 Читальный зал на 25 мест 12 Читальный зал на 30 мест 13 Техподполье 14 Коридор
КП-206807 6-270109.02-13-16
Отопление и вентиляция
тепловой пункт 2 Санузел 3 Рабочий кабинет 4 Книгохранилище 5 Абонемент 6 Помещение хранителей 7 Абонемент 8 Вестибюль 9 Множительная 10 Отдел комплектации 11 Читальный зал на 25 мест 12 Читальный зал на 30 мест 13 Техподполье 14 Коридор Окна в створе 1
х 2 (h) Входные двери 1