ОиФ 12-ти этажное жилое здание г. Коломна

Osnovanie_17-1-12.docx

Глава 1. Определение физико-механических характеристик грунтов строительной площадки.
1. Краткая характеристика проектируемого здания.
2. Определение расчетных нагрузок на фундаменты.
Глава 3. Определение глубины заложения фундамента.
Глава 4. Расчет фундаментов мелкого заложения.
Глава 5. Расчет фундаментов глубокого заложения.
Определение физико-механических характеристик грунтов строительной площадки.
слой. Насыпь не слежавшаяся (проба из скважины № 2 с глубины 15 м).
)Определяем удельный вес грунта: γ=ρ·g [кНм 3];
)Средняя мощность слоя 30 м.
слой. Песчаный (проба из скважины № 2 с глубины 35м).
)Определим крупность песка по гранулометрическому составу.
Песок является пылеватым т.к. содержит в своем составе частиц крупнее 010 мм меньше 75% (605%).
)Определим плотность песка по коэффициенту пористости e=(1+W)·(ρSρ)-1.
e=(1+013)·(26951860) - 1 = 064
Следовательно песок средней плотности сложения т.к. песок пылеватый и коэффициент пористости входит в интервал e=055÷070 (e=064).
)По коэффициенту водонасыщенности IW определим влажность песка через степень водонасыщения:
SR=(2695·981·013)(064·981)=055.
Следовательно грунт является влажным т.к. SR =05÷08 (SR=055).
)Определяем расчетное сопротивление грунта Ro (СНиП 2.02.01-83 Прил. 3).
Т.е. 2-ой слой представляет собой пылеватый песок средней плотности сложения во влажном состоянии с условным расчетным сопротивлением Ro=150 кПа.
слой. Глинистый (из скважины № 2 с глубины 50 м).
)Определяем вид глинистого грунта по числу пластичности: IP=WL-WP %.
Следовательно это суглинок т.к. IP = 007÷017.
)Определяем состояние глинистого грунта по показателю текучести и показателю консистенции: IL=(W-WP) IP.
IL=(276-149)115=1104.
Следовательно этот суглинок текучий т.к. IL>1.
)Определяем коэффициент пористости: e=(1+W)·(ρSρ)-1.
e=(1+0276)·(271882)-1=083.
) По коэффициенту водонасыщенности IW определим влажность суглинка через степень водонасыщения:
SR=(27·981·0276)(083·981)=0898.
Следовательно грунт является насыщенным водой т.к. SR =08÷10 (SR=0898).
) Определим расчетное сопротивление грунта: Ro не нормируется (СНиП 2.02.01-83 Прил. 3).
Т.е. 3-ий слой представляет собой текучий суглинок.
слой. Песчаный (из скважины № 1 с глубины 125 м).
Песок является мелким т.к. содержит в своем составе частиц крупнее 010 мм больше 75% (792%).
e=(1+0229)·(26502028)-1 = 0605.
Следовательно песок средней плотности сложения т.к. песок мелкий и коэффициент пористости входит в интервал e=055÷070 (e=061).
SR=(2650·981·0229)(061·981)=0994.
Следовательно грунт является насыщенным водой т.к. SR =08÷10 (SR=0994).
Т.е. 4-ый слой представляет собой мелкий песок средней плотности сложения в насыщенном состоянии с условным расчетным сопротивлением Ro=200 кПа.
слой. Песчаный (из скважины № 1 с глубины 150 м).
Песок является среднекрупным т.к. содержит в своем составе частиц крупнее 025 мм больше 50% (672%).
)Определим плотность песка по коэффициенту пористости e=(1+W)·( ρS ρ)-1.
e=(1+0234)·(26522021)-1 = 062.
Следовательно песок средней плотности сложения т.к. песок пылеватый и коэффициент пористости входит в интервал e=055÷070 (e=062).
SR=(2652·981·0234)(062·981)=10.
Следовательно грунт является насыщенным водой т.к. SR =08÷10 (SR=10).
Т.е. 5-ый слой представляет собой пылеватый песок средней плотности сложения во влажном состоянии с условным расчетным сопротивлением Ro=400 кПа.
Насыпь не слежавшаяся
Пылеватый песок средней плотности влажный
Мелкий песок средней плотности насыщенный водой
Песок средней крупности средней плотности сложения насыщенный водой
Краткая характеристика проектируемого здания.
Вариант конструкции №1
размеры здания в плане в осях: 108000х11000 мм
Количество этажей – 12
Условная отметка пола 1 этажа 0.000 выше спланированной отметки поверхности земли на высоту цокольной части
Высота здания от спланированной отметки земли до карниза составляет
Под всем зданием имеется подвальное помещение отметка пола подвала
Стены наружные – кирпичные толщиной 0.51 м и 0.64 м(5 нижних)
1.Стены внутренние – кирпичные толщиной 0.58 м
2.Перекрытия – сборные многопустотные жб плиты толщиной 0.22 м
3.Покрытия – сборные жб плиты
Система здания : кирпичные несущие стены.
Город строительства – Коломна.
Глава 2. Определение расчётной нагрузки при проектировании
фундаментов 8-х этажного жилого здания.
1.Расчёт по второй группе предельных состояний (Ось 1 (стена)).
= 1*[(279+14) + (21+2)] = 316 ()
2.Расчёт по первой группе предельных состояний (Ось 1 (стена)).
= 1.2*[(279+14) + (21+2)] = 3792 ()
1.Расчёт по второй группе предельных состояний (Ось 4 (стена)).
*[(848+65) + (145+3) ]= 1061 ()
2.Расчёт по первой группе предельных состояний (Ось 4 (стена)).
2*[(848+65) + (145+3) ]= 12732 ()
Выбор глубины заложения фундамента зависит от:
Инженерно-геологических и гидрогеологических условий строительной площадки
Глубины сезонного промерзания грунтов.
Конструктивных особенностей возводимого сооружения.
Наличия и глубины прокладки подземных коммуникаций.
Наличия и глубины заложения соседних фундаментов.
1 Определение глубины заложения фундамента с учетом конструктивных особенностей здания.
Из условия размещения конструкции подвала глубина заложения d:
где – отметка пола подвала hcf – толщина пола подвала ds – высота конструкции сборного фундамента для наружных и внутренних осей.
2 Определение глубины заложения фундаментов
из условия промерзания грунтов
Определяем расчетную глубину промерзания в районе строительства (г. Коломна) по формуле:
а) Нормативная глубина промерзания определяется по СНиП по формуле:
где Mt климатический коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму для г. Коломна . Mt =38.
d0 величина зависящая от вида грунта = 023 (для суглинок). = 139
б) Расчетная глубина промерзания
где kh коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый: для наружных фундаментов отапливаемых сооружений (расчетная среднесуточная температура воздуха в помещении примыкающем к наружным фундаментам +10°С) kh=06 для отапливаемых помещений
Полученное значение расчетной глубины сезонного промерзания грунта зависит от инженерно-геологических условий а также от района строительства.
Так как расчетная глубина промерзания грунта df = 0.84 м окончательно принимаем глубину заложения подошвы фундамента d = 21 м полученную из конструктивных требований
Расчет фундаментов мелкого заложения.
Расчет заключается в определении размеров фундаментов (их геометрических параметров) при которых должно выполняться условие:
где pф – фактическое давление (нагрузка) под подошвой фундамента;
R – условное расчетное сопротивление.
Отдельный фундамент для наружных и внутренних стен
1. Ориентировочный размер стороны квадратного фундамента:
b=[NIIАГ(NIIБВ)(R0 – γср·d)]
где NII1=316 кН – расчетная нагрузка по наружной оси «1»
NII4=1061 кН – расчетная нагрузка по внутренней оси «4»
в качестве искусственного основания применяется песок средней крупности и средней плотности (угол внутреннего трения φ=30÷34º условное расчетное сопротивление R0=400 кПа)
γср – усредненный вес железобетона и обратной засыпки γср=20 кНм3.
d – глубина заложения подошвы фундамента (м).
b=[316(400 – 20·21)]=0888 м – для наружной стены;
– для внутренней колонны.
По рассчитанным предварительным значениям ширины фундамента принимаем по таблицам СНиП 2.02.01-83 типовую фундаментную подушку для стены А ФЛ 10.12 а для стены Б – 2Ф 18.9-1.
Подбираем графическим методом площадь подошвы фундамента Аф.
а) определяем среднее давление p2i под подошвой фундамент для каждой ширины:
б) Вычисляем расчетное сопротивление грунта основания по ф-ле СНиП 2.02.01-83*.
где NII – расчетная нагрузка по второму предельному состоянию;
R0 – условно-расчетное сопротивление грунта рабочего несущего слоя;
γср – осредненный удельный вес железобетона и обратной засыпки γср =20 кНм3 ;
d – глубина заложения фундамента.
d1 – приведенная глубина заложения фундамента
db – глубина подвала (db = 1.9)
По рассчитанным предварительным значениям ширины фундамента принимаем по таблицам СНиП 2.02.01-83 типовую фундаментную подушку для стены А ФЛ 10.24.
Определяем полное фактическое давление p II действующее под подошвой фундамента при принятом размере и заданных нагрузках:
где QФ складывается из веса железобетонной подушки ФЛ бетонных стеновых фундаментных блоков сплошных ФБС и пригрузки от пола подвала на внутренней консольной части.
QФА = (10*0.3*24 + 0.6*0.6*22*4+ 0.2*22*0.3)*1 = 402
GГР – вес грунта на консольной части фундаментной плиты.
GГРА = 0.2*19*1*16 = 608
Уменьшаем размер фундамент b=0.8
QФА = (0.8*0.3*24 + 0.6*0.6*22*4+ 0.1*22*0.3)*1 = 38.1
GГРА = 0.1*19*1*16 = 3.04
2 Расчет отдельного центрально-нагруженного фундамента под две близко расположенные колонны для здания с подвалом
Определяем ориентировочную ширину подошвы фундамента по формуле:
где NIIА расчетная нагрузка;
R0 условно-расчетное сопротивление грунта основания под подошвой фундамента кПа;
γср осредненный удельный вес стеновых блоков фундамента и грунта на обрезах фундамента принимается условно равным 20кНм2
d глубина заложения фундамента м.
По рассчитанным предварительным значениям ширины фундамента принимаем по таблицам СНиП 2.02.01-83 типовую фундаментную подушку для колонны 2Ф 21.9-1
Расчетное сопротивление грунта основания определяется по формуле Пузыревского:
– коэффициент принимаемый равным 1 при ширине фундамента b 10;
– глубина подвала (расстояние от уровня планировки)
γ II’ - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше отметки подошвы фундамента. Определяется по формуле:
γ II – удельный вес грунта залегающего ниже уровня подошвы фундамента γ II =20 кНм3;
сII –расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента сII = 0 кПа
– приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала:
где hS – заглубление подошвы фундамента от низа пола подвала hS =09 м;
hcf – толщина пола подвала hcf = 02 м;
γ cf – расчетное значение удельного веса материала конструкции пола подвала принимается γ II =22 кНм3;
–глубина подвала расстояние от уровня планировки до пола = 1.9м .
A=2096 b=√2096=1448 Принимаем b=15
Проверяем фактическое среднее давление P действующее под подошвой фундамента при принятом размере b = 2.1м и заданных нагрузках:
кН – вес фундамента 2Ф15.9-1;
- вес колонны с учетом ее заделки в фундамент на 06м
- пригрузка фундамента грунтом ниже пола подвала
- пригрузка от пола подвала ;
Удельный вес бетона принят равным γ = 22кНм3.
Удельный вес железобетона принят равным γ = 24кНм3.
Удельный вес обратной засыпки равен γ = 18кНм3.
Фактическое среднее давление:
Определим разницу между R и P:
Глава 5. Расчёт свайного фундамента.
Принимаем что отметка дна котлована остается прежней DL=1303
Согласно данным геологических изысканий принимаем железобетонную забивную сваю сечением 03*03 м стандартной длины l = 7 м С-7-30 (ГОСТ 19804.1-79) длина острия 025 м. Свая работает на центральное сжатие поэтому заделку свай в ростверк принимаем равной 01 м. Нижний конец сваи забивается в песке на глубину 156 м.
Определяем несущую способность сваи по формуле:
По таблицам СНиП 2.02.03.85. Свайные фундаменты определяем расчётное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи по средней глубине заложения слоя грунта z и крупности(для песков).
1. Расчёт под наружную стену по оси А.
1.1. Расчёт по I группе предельных состояний.
Сопротивление в насыпь на глубине = 2.635 м принимаем 0 кПа.
Сопротивление в песке пылеватый на глубине = 3785 м принимаем 26 кПа.
Сопротивление в суглике текукий с IL=1104. на глубине = 5425 м принимаем 6 кПа.
Сопротивление в суглике текукий с IL=1104 на глубине =7.0 м принимаем 6 кПа.
Сопротивление в суглике текукий с IL=1104 на глубине =8.5 м принимаем 6 кПа.
Сопротивление в песке мелкий. при на глубине = 9725 м принимаем 46 кПа.
Определение несущей способности сваи:
- коэффициент условий работы сваи в грунте согласно СНиП 2.02.03-85;
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи согласно СНиП 2.02.03-85 табл.№3:
- площадь поперечного сечения сваи;
- наружный периметр поперечного сечения сваи;
- толщина слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхности сваи;
- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи согласно СНиП 2.02.03-85 табл.№2:
- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи согласно СНиП 2.02.03-85 табл.№1 для промежуточных значений погружения свай расчетное сопротивление определяется интерполяцией. При глубине погружения конца сваи R=102 м: 4080 кПа
= 1*(1*4080*009 + 12*(1*067*0 + 1*163*26+1*165*6 + 1*15*6 +1*15*6 1*095*46)=50398 (кПа).
Предельно допустимая нагрузка на сваю по грунту составит:
где = 14 – коэффициент безопасности по грунту (зависит от вида сооружения и погружения сваи).
Определяем количество свай на 1 п.м. фундамента по формуле:
где - расчётная нагрузка па фундамент по I группе предельных состояний;; - диаметр (сторона) сваи; - высота ростверка; - осредненный вес железобетона и обратной засыпки принимается равным 20.
Принимаем ширину монолитного ростверка = 143 м
Конструирование свайного фундамента.
Определяем фактическую нагрузку приходящуюся на одну сваю по формуле:
где - вес ростверка; n – количество свай.
579 кН = 35998 (кН).
Принимаем количество свай на погонный метр n=2.
1.2. Расчёт по II группе предельных состояний.
Проверяем давление на грунт под подошвой условного свайного фундамента в плоскости нижних концов свай по формуле:
где - нормативная вертикальная нагрузка действующая по обрезу фундамента;
Q – собственный вес ростверка и стеновой части фундамента; G – вес грунта и свай в объёме свайного фундамента; - площадь подошвы условного фундамента.
Для ленточного фундамента *1 п.м; R – расчётное давление для тех грунтов куда заходит свая.
Определяем ширину условного фундамента по формуле:
+ 2*69*0067 +085= 2.116 (м);
Тогда суммарный объем условного фундамента с примыкающим грунтом составляет:
Объем ростверка и стеновой части условного свайного фундамента:
*05*1 + 06*21*1+02*077*1 = 208 (м).
Объем свай на 1 п.м. условного свайного фундамента:
= 2*009*79 = 1422 (м).
Объем подвала ограниченного стеной подвала и стороной искусственного фундамента:
= 077*19*1 = 146 (м).
Объем примыкающего грунта к условному фундаменту составляет:
Вес грунта на 1 п.м. условного свайного фундамента: 1744*1809 = 31549 (кН).
Вес свай приходящихся на 1 п.м. условного свайного фундамента: 1422*24 = 3413 (кН) где
Вес ростверка и стеновой части условного свайного фундамента: 208*24 = 4992 (кН).
Среднее давление под подошвой фундамента: (кПа).
Расчётное давление на грунт под подошвой условного фундамента определяется по формуле:
где k = 1; ; М; М; k; b = 2196 (м);
1 кгм3 ; С(кПа); d= 19 (м).
при γ' II=γср=1809 кНм3
Где hs=79 м-высота от верхней части ростверка до уровня условного свайного фундамента
=15935 (кПа) Р = 33816 (кПа).
Необходимое условие выполнено.
2. Расчет свайного фундамента
под внутреннюю колонну
Определяем необходимое количество свай по формуле:
где NI расчетная нагрузка на фундамент по I предельному состоянию;
d диаметр (сторона) сваи;
h высота ростверка и фундамента не вошедшая в расчет при определении
γср средний удельный вес материала ростверка надростверковой конструкции и грунта на ростверке принимаемый равным .
Принимаем n=4 и проектируем свайный фундамент из 4 свай. Расстояние между сваями принимаем равным 3d.
«План расположения свай на ростверке»
Проверка выполнения условия расчета основания по первому предельному состоянию.
Для этого определяем фактическую нагрузку приходящуюся на одну сваю и сравниваем ее с ранее полученной расчетной нагрузкой Р:
где Qp нормативный вес ростверка и надростверковой конструкции (подколонника колонны пола подвала);
G – нормативная нагрузка от веса грунта на поверхности ростверка.
Условие первого предельного состояния выполняется.
2.2. Расчёт по II группе предельных состояний.
3+ 2*79*0067 = 1359 (м);
Объем ростверка и подколонника условного свайного фундамента:
*14*05+ 12*12*06= 184 (м).
= 009*79*4 = 284 (м).
Вес грунта на 1 п.м. условного свайного фундамента: 1415*1809=25597(кН).
Вес свай приходящихся на 1 п.м. условного свайного фундамента: 284*24 = 6816 (кН) где
Вес ростверка и подколонника условного свайного фундамента:184*24 = 4416 (кН).
Вес ограждающих подвальных панелей
Привязка от поля подвала
где k = 1; ; М; М; k; b = 1359 (м);
=159656 (кПа) Р = 84186 (кПа).
Метод послойного суммирования.
Свойства грунтов (Удельный вес и мощность слоя) :
)Насыпь не слежавшаяся d = 297 м
)Пылеватый песок средней плотности влажный d = 163 м
)Текучий суглинок d = 465 м
)Мелкий песок средней плотности насыщенный водой d = 377 м
)Песок средней крупности и средней плотности d = 198 м
Для построения эпюры природных напряжений вычислим значения природных напряжений на границах слоев:
)На границе слоев 1 и 2:
)На границе слоев 2 и 3:
C учетом давления толщи воды высотой над глиной пластичной являющейся водоупором получим:
)На границе слоев 3 и 4:
)На границе слоев 4 и 5:
)На нижней границе слоя 5:
Вычислим также природное давление на отметке подошвы фундамента мелкого заложения:
Вычисление ординат вспомогательной эпюры 02:
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления :
Ордината эпюры непосредственно по под подошвой фудамента:
)Наружняя стена(Ось А):
)Внутренняя стена(Ось Б):
(1) Насыпь не слежавшаяся
(2) Пылеватый песок средней плотности влажный
(3) Текучий суглинок
Отношение длины стены к ширине фундамента: .
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления под внешней стеной(ось А)
По результатам компрессионных и штамповых испытаний строим соответствующие графики которые будем использовать при определении деформационных характеристик.
Определение модуля общей деформации Е0.
) Слой II- Пылеватый песок средней плотности влажный. Скв 2 глубина взятия образца h=35 м. (Компрессионные свойства)
Коэффициент сжимаемости равен:
Коэффициент относительной сжимаемости равен:
Модуль общей деформации равен:
) Слой III - Текучий суглинок. Скважина 21 глубина взятия образца h=5 м. (Компрессионные свойства)
Коэффициент сжимаемости равен:
Определение осадки ленточного фундамента.
Полная осадка грунтов в пределах всей сжимаемой толщи определяется по формуле:
Общая осадка фундамента по осям А и В равна:
Заданное по заданию сооружение – многоэтажное бескаркасное здание с несущими стенами из крупных блоков. Согласно прил.4 СНиП 2.02.01-83* для зданий такого типа максимальная осадка фундамента равна . Следовательно полученная расчетом осадка фундамента 10-ти этажного жилого здания удовлетворяет требованиям СНиП.
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления под внутренней стеной(ось Б) ординат эпюры дополнительного давления под внешней стеной(ось А)
Относительная осадка:
что удовлетворяет требованиям СНиП 2.02.01-83 основания зданий и сооружений по предельным деформациям зданий и сооружений из крупных блоков или кирпичной кладки и не превышает 00020. Осадка не превышает 10 см. Фундамент удовлетворяет требованиям.
Фундамент - главная несущая часть основание опора любого здания или постройки. От надежности фундамента в большой степени зависят эксплуатационные качества здания его долговечность. Стоимость возведения фундаментов составляет 15-20 % стоимости дома а затраты на гидроизоляцию фундамента всего 1-3 %. Но просчет и некачественное выполнение гидроизоляционных работ неизбежно потребуют в будущем вложения существенно больших сумм.
Полная защита и гидроизоляция подземной части помещения включает в себя гидроизоляцию плиты основания и стен фундамента. Правильно выполненная гидроизоляция избавит от множества проблем в будущем и продлит жизнь дома.
Грунтовые воды пучение грунтов разница температур агрессивная среда - все эти факторы приводят к повреждению фундамента поэтому при выборе материала для гидроизоляции фундамента необходимо останавливать выбор на том который максимально противостоит этим факторам.
Если УГВ залегает на глубине более 1 м от низа фундамента то гидроизоляцию в принципе можно и не делать. УГВ имеет свойство повышаться не только сезонно - весной но и со временем (с годами) за счет увеличения плотности застройки из-за устройства дренажей на соседних участках асфальтирования прилегающих территорий а также при создании негидроизолированных искусственных водоемов на расстоянии даже 1 км. Такие изменения принято называть – многолетними колебаниями УГВ. Учитывая их даже при низком УГВ целесообразно сделать хотя бы самую недорогую гидроизоляцию фундамента – обмазочную особенно при наличии подвального помещения.
Гидрогеологические условия района строительства весьма благоприятны. УГВ располагается ниже подошвы фундамента более чем на 5 м из этого следует что мы можем приметь мастичную гидроизоляцию. Отличительными особенностями мастичной гидроизоляции по сравнению с рулонными или битумными материалами являются бесшовность покрытия и простота в работе. Мастичные материалы на основе полиуретана обладают устойчивостью к истиранию раздиру и ударным воздействиям устойчивы к растворам кислот щелочей нефтепродуктам и микроорганизмам.
Благодаря легкости нанесения и своим техническим характеристикам мастика широко используется в промышленном и гражданском строительстве. Она применяется для гидроизоляции фундаментов плит основания и подземных сооружений. Данная гидроизоляционная система позволит получить бесшовное стойкое к неблагоприятным факторам покрытие.
В начале на дно отрытого котлована насыпают слой щебня толщиной 150-200 мм который впоследствии утрамбовывается. Этот слой необходим для отсечки капиллярной влаги. По этому слою щебня выполняется цементно-песчаная стяжка по которой выполняются гидроизоляционные работы. Поверх готового гидроизоляционного покрытия укладывается защитная стяжка из облегченного бетона. Далее основной рабочий бетон на арматурном каркасе: монолитный или из фундаментных блоков. С наружной стороны стены фундамента в любом случае необходимо также нанести мастику от плиты основания до уровня 30-50 см выше уровня отмостки.

Osnovanie_17-1-12.dwg

Насыпь не слежавшаяся: γ=15
Влажный пылеватый песок средней плотности: γ=18
0 тм3; W=13%; φ=27°; е=0
Давление от собственного веса грунта.
Дополнительное (к природному) давление от сооружения .
Насыпь не слежавшаяся: =15
Влажный пылеватый песок средней плотности: =18
0 тм3; W=13%; =27°; е=0
Насыпь неслежав- шаяся: γ =15
Влажный пылеватый песок средней плотности: γ =18
5 тм3; W=13%; φ=27°; е=0
Насыпь не- слежавшаяся
Влажный пылеватый песок
Песок средней крупности
8; С=10 кПа; R0 не норм-но.
тм3; W=10 %; R0 не норм-но.
Московский Государственный Строительный Университет
Факультет ИМОЯК II-1
Проектирование оснований и фундаментов многоэтажного жилого дома
Расчётная схема. Геология. План ф-та мелкого заложения и св. ф-та. План котлована. Разрезы. Узлы.
плиткой на цем. растворе
Бетон класса В5 - 150
Облицовка керамической
Бетон класса В10 - 175
Цементный раствор М100
с железнением поверхности - 25
Паркетная доска - 25
Минераловатный мат - 35
Железобетонная плита - 220
Развёртка по стене "А" в осях 1-5 М 1:50
Расчётная схема М 1:50
План котлована при мелком заложении М 1:200
План котлована при глубоком заложении М 1:200
Разрез котлована М 1:100
План фундаментов мелкого заложения М 1:200
План свайного фундамента М 1:200
Инженерно - геологический разрез
Насыпь неслежавшаяся
Влажный пылеватый песок средней плотности
Насыщеннный водой мелкий песок
Насыщенный водой песок