Здание ресторана в г. Оренбург

Пояснительная записка.docx

1Архитектурно-строительный раздел
1Исходные данные проектирования
Проектом предусмотрено строительство здания ресторана в городе Оренбурге на улице Северный проезд. Здание ресторана каркасное центральная часть представлена в виде купола с металлическим каркасом с двух сторон к центральной части выполнены пристройки. Пристройка в осях 1-3 одноэтажная без подвала в осях 5-7 – одноэтажная с подвалом.
Проект разработан для строительно-климатического района со следующими условиями:
- район строительства – г. Оренбург;
- климатический район – IIIА;
- рельеф площади строительства – спокойный;
- температура наиболее холодной пятидневки – tH5 = минус 31 0C;
- нормативный скоростной напор ветра – 038 кПа;
- нормативная снеговая нагрузка – 17 кПа;
- класс ответственности –
- степень огнестойкости –
- внутренняя расчетная температура – 20 0C;
- зона влажности – сухая;
- грунты – песок суглинок.
Роза ветров построена в соответствии с таблицей 1.1 и приведена на рисунке 1.1.
Таблица 1.1 – Данные для розы ветров
Повторяемость направления ветра %
Рисунок 1.1 – Роза ветров
2Описание генерального плана
На генеральном плане показаны: проектируемое здание здание котельной парковая площадка.
На генплане указана городская автодорога с асфальтобетонным покрытием с аналогичным покрытием присутствуют тротуары для движения пешеходов. Для движения автотранспорта на территории здания предусматривается обустройство проездов с асфальтобетонным покрытием для движения людей – тротуары с тротуарной плиткой. Стоянка автомобилей осуществляется на парковочной площадке с количеством мест 20. Для благоустройства территории предусмотрены зеленые насаждения с рядовыми кустарниками и отдельно стоящими деревьями также лавочки с урнами фонтан.
Основные технико-экономические показатели генерального плана указаны в таблице 1.2.
Таблица 1.2 – Основные экономико-технические показатели по генеральному плану
Наименование показателя
Площадь тротуаров дорожек
Площадь проездов площадок
3Объемно-планировочное решение
Здание располагается с учетом общественного назначения. Проектируемое здание в плане имеет сложную конфигурацию с размерами в осях 36х64 м центральная часть выполнена в виде круга диаметром 36 м каждая из пристроек имеет размеры в плане 24х14 м высота здания 1127 м.
Главный вход в здание ресторана со стороны фасада расположенного в осях 3-5.
В здании запроектированы следующие помещения:
- кладовые для инвентаря и хранения продуктов (подвал);
- служебные помещения (подвал);
- зал ресторана (1-й этаж);
- кухни и моечные (1-й этаж);
- помещение администрации (1-й этаж).
4Конструктивные решения
4.1 Строительство здания предусматривает устройство каркаса с металлическими несущими конструкциями на первом этаже а также с монолитным каркасом в подвальном этаже перекрытие над подвалом монолитное. Размер здания в осях 36х64 м.
4.2 Покрытие главного зала и пристроек одного состава. Покрытие перекрывается следующими материалами: гибкая черепица «Катепал» подкладочный ковер «Катепал» из модифицированного битума на основе из стеклохолста ориентировочно-стружечная плита толщиной 27 мм металлический шляпный профиль противоконденсационная ветрозащитная пленка «ElkatekExtraL» утеплитель из минераловатной плиты «Технофас» деревянная обрешетка из досок сечением 100х32 мм с шагом 250 мм полипропиленовая пароизоляционная пленка «Такофол».
4.3 По периметру здания выполняется отмостка из бетона класса В75 шириной 2 м по щебеночному основанию.
В здании присутствуют следующие фундаменты: монолитная плита под подвальным этажом под несущими конструкциями главного зала устраивается монолитная железобетонная плита кольцевого продольного сечения под несущими конструкциями пристройки в осях 1-3 устраиваются монолитные железобетонные фундаменты стаканного типа. Бетон для фундаментов принимается класса В30.
Фундаменты укладываются на выровненное основание на бетонную подготовку толщиной 100 мм из бетона класса В15. Под бетонной подготовкой устраивается слой щебня толщиной 100 мм пролитым горячим битумом.
4.4 Наружные стены пристроек запроектированы трехслойными:
- внутренний слой устраивается из стеновых блоков СКЦ =200 мм по ГОСТ 6133-84;
- средний слой из жестких минераловатных плит «Технониколь»;
- наружный слой – вентилируемый фасад из керамогранита.
Внутренние стены пристроек выполняются из стеновых блоков СКЦ =200 мм по ГОСТ 6133-84.
Внутренние перегородки пристроек – из кирпича силикатного =120 мм по ГОСТ 379-2015 на растворе марки М50.
Наружные стены подвала выполняются из монолитного железобетона толщиной 400 мм.
Внутренние стены подвала из блоков СКЦ толщиной 200 мм. Внутренние перегородки выполняются из кирпича силикатного толщиной 120 мм во влажных помещениях из кирпича керамического толщиной 120 мм по ГОСТ 530-2007.
4.5 В данном здании предусмотрено перекрытие над подвальным этажом из монолитного железобетона толщиной 300 мм.
4.6 Окна запроектированы двухкамерные с профилем из ПВХ. Наружные двери выполнены из ПВХ внутренние – деревянные.
4.7 Необходимо определить толщину утеплителя наружной стены здания ресторана посредством теплотехнического расчета возводимого в городе Оренбурге. Расчет выполнен в виде таблицы 1.3. Формулы расчета приняты по [1] [2].
Таблица 1.3 – Теплотехнический расчет стен
Наименование показателя ед. измерения
Условные обозначения
Расчетная температура внутреннего воздуха оС
Расчетная температура наиболее холодной пятидневки (по 092) оС
Нормируемый температурный перепад оС
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт(м2.ºС)
Коэффициент для зимних условий Вт(м2.ºС)
Требуемое сопротивление теплопередаче из санитарно-технических и комфортных условий (м2. ºС)Вт
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода оС
Градусо-сутки отопительного периода оС.сут ГСОП=(tв-tот.пер) .Zот.пер
Продолжительность отопительного периода сут
Приведенное сопротивление теплопередаче из условия энергосбережения (м2. ºС)Вт
Расчетный коэффициент теплопроводности материала при условии эксплуатации А Вт(м2.ºС)
Толщина внутреннего слоя ограждающей конструкции м
Толщина утеплителя м
Посредством расчета было определено что толщина утеплителя из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы на низкофенольном связующем «Технофас» составляет 101 мм принимаем размер 120 мм.
Необходимо определить толщину утеплителя в покрытии над гостевым залом. Расчет выполнен в виде таблицы 1.4.
Таблица 1.4 – Теплотехнический расчет кровли
(минераловатный утеплитель)
(гипсокортоновая обшивка потолка)
Коэффициент теплоотдачи Вт(м2.ºС)
Градусо-сутки отопительного периода оС.сут
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода оС
Посредством расчета было определено что толщина утеплителя из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы на низкофенольном связующем «Технофас» составляет 111 мм принимаем размер 120 мм.
Теплотехнический расчет оконного заполнения представлен в виде таблицы 1.5.
Таблица 1.5 – Теплотехнический расчет оконного заполнения
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче оконного заполнения (м2. ºС)Вт
Согласно СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» для заполнения оконного проема подходит двухкамерный стеклопакет из стекла без покрытий с заполнением воздуха и расстояниями между стеклами по 14 мм при R0=05 (м2. ºС)Вт.
5Наружная и внутренняя отделки
Отделка фасада проектируемого здания:
- стены облицовываются керамогранитом;
- цоколь облицовывается плиткой под природный камень;
- окна – стекло бесцветное в раме из ПВХ.
Для внутренней отделки помещений отделочные материалы приняты в соответствии с функциональным назначением помещений. Колонны стены перегородки и потолки кладовых коридоров лестничных клеток венткамер и электрощитовой оштукатуриваются сухими строительными смесями типа «Knauf» затем наносится слой финишной шпатлевки типа «Vetonit» поверх которой поверхность окрашивается водоэмульсионными красками типа «Dulux».
Колонны и потолки главного зала административных и служебных помещений обшиваются гипсокартонными листами поверх которых наносится финишный слой шпатлевки и окрашиваются водоэмульсионными красками стены и перегородки отделываются аналогично коридорам.
Полы: в подвале главном зале санитарных узлах кладовых и кухнях устраивается керамическая плитка полы гардеробов и помещения персонала – линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизоляционной подоснове.
6Инженерное оборудование
В здании предусмотрено горячее и холодное водоснабжение котельное отопление система холодоснабжения канализация газоснабжение электроснабжение и другие устройства (радио телефон телеантенна кабельное телевидение).
Теплоснабжение ресторана предусматривается от собственной котельной.
Для обеспечения необходимых параметров микроклимата помещений и температурных режимов в теплый период запроектирована система холодоснабжения. Источник холодоснабжения – компрессорно-конденсаторные блоки наружной установки с воздушным охлаждением. Для удаления конденсата предусмотрена конденсаторная линия со сбросом конденсата в канализацию.
В здании предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением.
Сброс сточных вод производится в наружную канализацию. Внутренние канализационные сети выполняются полиэтиленовыми трубами диаметром 50мм и 110мм по ГОСТ 22689-89.
Газоснабжение осуществляется от наружной сети. Трубы газоснабжения прокладываются подземно. Газопровод на входе и выходе из земли заключается в футляр из стальных труб. Концы футляра уплотняются эластичным материалом. Для защиты от коррозии надземный газопровод покрывается двумя слоями грунтовки двумя слоями краски желтого цвета предназначенной для наружных работ опоры – черной.
Электроснабжение осуществляется от внешней сети.
Расчетно-конструктивный раздел
1 Расчет элементов пространственного несущего каркаса
1.1 Расчетная схема для расчета пространственного несущего каркаса была смоделирована в программном комплексе «ЛИРА-САПР». Расчетная схема каркаса представлена на рисунке 2.1. В данной конструкции используются прокатные двутавры типа Б по ГОСТ 26020-83 для ригелей промежуточных и фонарного колец и типа Ш по ГОСТ 26020-83 для колонн. Поперечное сечение ригелей и фонарного кольца – двутавр нормальный с параллельными гранями полок 35Б1 внешних промежуточных колец – 60Б1 внутренних промежуточных колец – 26Б1. Поперечное сечение колонн – двутавр широкополочный 26Ш1. Узлы сопряжения колонны с фундаментом колонны с ригелем и ригеля с элементами фонарного кольца выполняются жесткими узлы сопряжения промежуточных колец а также связей с ригелями – шарнирными.
Рисунок 2.1 – Расчетная схема конструкции покрытия смоделированная в ПК «ЛИРА-САПР»
1.2 Нагрузки прикладываемы на каркас следующие: собственный вес постоянная нагрузка от веса покрытия снеговая и ветровая нагрузки схемы приложения которых представлены на рисунках А.4-А.9 приложения А. Были рассмотрены 3 комбинации загружений. Собственный вес к конструкции был приложен в ПК «ЛИРА-САПР» с коэффициентом надежности по нагрузке γf=105 после задания жесткостей элементов пространственного несущего каркаса.
Сбор нагрузок от веса покрытия на конструкцию представлен в виде таблицы 2.1.
Таблица 2.1 – Сбор нагрузок от веса покрытия
Кровельное покрытие «Катепал»
Подкладочный ковер «Катепал» K-EL 602200
Ориентировочно-стружечная плита
Обрешетка из досок 100х32 с шагом 250
Крепежный профиль шляпный
Утеплитель из жестких минераловатных плит «Технониколь» толщиной 120 мм
Подшивной потолок из ГКЛ
Итого нагрузка на 1м2 покрытия:
Узловая постоянная нагрузка прикладываемая к конструкции покрытия определяется по формуле
где α – угол уклона кровли α=20о;
γn – коэффициент надежности по ответственности по [3] для здания нормального уровня ответственности γn=1;
S – грузовая площадь м2.
Узловая постоянная нагрузка прикладываемая к конструкции покрытия представлена в виде таблицы 2.2.
Таблица 2.2 – Узловая постоянная нагрузка
Согласно приложению Г.14 [3] для зданий с каноническим круговым покрытием при уклоне кровли α=20о следует учитывать два варианта приложения снеговой нагрузки: снеговая симметричная нагрузка в виде равномерно распределенной поверхностной нагрузки постоянной интенсивности несимметричная снеговая поверхностная нагрузка. Схемы приложения снеговой нагрузки указаны на рисунке А.1 приложения А.
Значение расчетной узловой снеговой нагрузки первого варианта приложения определяется по формуле
где Sq – нормативное значение веса снегового покрова на 1м2 (для IV снегового района Sq=24 кПа);
– коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (=1);
сe – коэффициент учитывающий снос снега под действием ветра равный 085;
сt – термический коэффициент равный 1;
γf – коэффициент надежности по нагрузке принимаемый 14.
Результаты расчета представлены в таблице 2.3
Таблица 2.3 – Первый вариант расчетной узловой снеговой нагрузки
Для второго варианта приложения снеговой нагрузки согласно требованиям приложения Г.14 [3] коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие вычисляется по формуле
где z – расстояние от точки пересечения осей симметрии до рассматриваемой точки м;
r – расстояние от точки пересечения осей симметрии до внешней колонны каркаса м;
– угол от оси симметрии до рассматриваемой точки;
Сr2 – определяется по формуле
Значения коэффициента для второго варианта снеговой нагрузки представлены в таблице 2.4
Таблица 2.4 – Значения коэффициента для второго варианта снеговой нагрузки
Значения второго варианта расчетной узловой снеговой нагрузки на покрытие представлены в таблице 2.5
Таблица 2.5 – Значения второго варианта расчетной узловой снеговой нагрузки на покрытие
Согласно пункту 11 [3] расчетное значение ветровой нагрузки W следует определять как сумму средней составляющей ветровой нагрузки Wm и пульсационной составляющей Wp и определяется по формуле (2.5). Для зданий с круговой цилиндрической поверхностью аэродинамические коэффициенты определяются согласно приложению Д.1.12 [3]. Схема приложения ветровой нагрузки указана на рисунке А.2 приложения А.
где Wm – средняя составляющая ветровой нагрузки кПа;
Wp – пульсационная составляющая кПа;
Средняя составляющая ветровой нагрузки определяется по формуле
где w0 – нормативное значение ветрового давления принимаемая для III ветрового района 038 кПа;
k(ze) – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze=924 м принимаемый для типа местности B 063;
сe1 – аэродинамический коэффициент определяемый в соответствии с приложением Д.1.12 [3].
Собственная частота первой формы колебания каркаса f1=16 Гц что удовлетворяет условию f1>fl=12 Гц следовательно пульсационная составляющая ветровой нагрузки определяется по формуле
где (ze) – коэффициент пульсации давления ветра принимаемый в соответствии с таблицей 11.4 [3] и равный 122;
– коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра определяемый согласно пункту 11.1.11 [3] равный 078.
Расчет погонной ветровой нагрузки представлен в виде таблицы 2.6
Таблица 2.6 – Расчет погонной ветровой нагрузки
1.3 Проверку внутреннего промежуточного кольца конструкции покрытия на прочность по нормальным напряжениям производим по формуле
An – площадь сечения нетто см2;
γc – коэффициент условия работы принимаемый 1;
– моменты сопротивления сечения нетто относительно осей x-x и y-y соответственно см3.
Расчетная схема внутреннего промежуточного кольца представлена на рисунке 2.2
Рисунок 2.2 – Расчетная схема внутреннего промежуточного кольца
Усилия в элементе вычисленные в ПК «ЛИРА-САПР» для наиболее неблагоприятного загружения следующие:
Mx=267 кНм My=744 кНм Q=27 кН N= 6277кН.
Проверяемое сечение двутавр 26Б1 со следующими характеристиками
h=258 мм b=120 мм tw=58 мм tf=85 мм А=3562 см2 Wx=312 см3 Wy=409 см3 Ix=4024 см4 Sx=1766 см3. Принимается сталь С255 Ry=24 кНсм2 Е=206104 кНсм2.
Для определения коэффициентов cx cy n необходимо вычислить отношение площади полки к площади стенки
Следовательно cx=1096 cy=147 n=15
61. Запас прочности по нормальным напряжениям 14%
Проверка прочности внутреннего промежуточного кольца по касательным напряжениям производится по формуле
где Rs – расчетное сопротивление стали сдвигу равное 1392 кНсм2.
51. Запас прочности по касательным напряжениям 85%.
1.4 Проверка внешнего промежуточного кольца на прочность по нормальным напряжениям производится по формуле (2.8).
Расчетная схема внешнего промежуточного кольца представлена на рисунке 2.3
Рисунок 2.3 - Расчетная схема внешнего промежуточного кольца
Mx=212 кНм My=873 кНм Q=227 кН N= 19337кН.
Проверяемое сечение двутавр 60Б1 со следующими характеристиками:
h=593 мм b=230 мм tw=105 мм tf=155 мм А=13526 см2 Wx=2656 см3 Wy=2743 см3 Ix=78760 см4 Sx=1512 см3. Принимается сталь С255 Ry=24 кНсм2 Е=206104 кНсм2.
Следовательно cx=111 cy=147 n=15
51. Запас прочности по нормальным напряжениям 5%
Проверка прочности внешнего промежуточного кольца по касательным напряжениям производится по формуле (2.9)
31. Запас прочности по касательным напряжениям 97%
1.5 Проверка ригеля на устойчивость в плоскости действия момента выполняется по формуле
где φе – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом определяемый по таблице Д.3 [4] в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef определяемого по формуле
где – коэффициент влияния формы сечения определяемый по таблице Д.2 [4];
mx – относительный эксцентриситет.
Усилия в элементе вычисленные в ПК «ЛИРА-САПР» для наиболее неблагоприятного загружения в пределах раскрепления элемента следующие
Mx=11077 кНм N= 106кН.
Проверяемое сечение двутавр 35Б1 со следующими характеристиками:
h=346 мм b=155 мм tw=62 мм tf=85 мм А=4953 см2 Wx=5817 см3. Принимается сталь С255 Ry=24 кНсм2 Е=206104 кНсм2.
Определим величину относительного эксцентриситета по следующей формуле
Приведенную гибкость относительно оси х определим по формуле
– коэффициент учитывающий условия закрепления элемента принимается 1;
iх – радиус инерции сечения по оси х равный для 35Б1 1425 см.
Согласно таблице Д.2 [4] коэффициент =125
По таблице Д.3 [4] интерполяцией определим значение коэффициента
71. Запас устойчивости 13%
Проверка ригеля на устойчивость из плоскости действия момента выполняется по формуле
где φу – коэффициент устойчивости при центральном сжатии;
с – коэффициент определяемый в зависимости от величины относительного эксцентриситета mx.
Так как относительный эксцентриситет 5 mx = 89 10 следовательно коэффициент с определяется по формуле
где с5 – коэффициент определяемый по формуле
где α – коэффициенты определяемые по таблице 21 [4];
с10 – коэффициент определяемый по формуле
где φу – коэффициент устойчивости при сжатии определяемый по формуле
где – определяется по формуле
где α – коэффициенты определяемые по таблице 7 [4] в зависимости от типа сечения. Для двутавра α принимаются 004 и 009 соответственно.
φb – коэффициент устойчивости при изгибе определяемый согласно приложению Ж.2 [4].
Определим приведенную гибкость относительно оси y по формуле
iy – радиус инерции сечения по оси у равный для 35Б1 327 см.
Согласно таблице 21 [4] коэффициент α для определения коэффициента с5 определяется по следующей формуле
Коэффициент определяется в зависимости от приведенной гибкости
=333>314 следовательно коэффициент определится по формуле
где φc – коэффициент равный при =314 принимаемый 1.
Определим коэффициент φу
Согласно приложению Ж.2 [4] для определения коэффициента φb необходимо определить коэффициент φ1 по формуле
где – коэффициент вычисляемый согласно требованиям приложения Ж.3 [4];
– высота сечения двутавра см;
lef – расчетная длина балки см.
Согласно требованиям приложения Ж.3 [4] коэффициент следует определять в зависимости от количества закреплений сжатого пояса вида нагрузки и коэффициента α определяемого по формуле
где It – момент инерции при свободном кручении определяемый по формуле
Согласно таблице Ж.1 [4] коэффициент вычисляется по формуле
Так как φ1> 085 коэффициент φb определится по формуле
61. Запас устойчивости 4%.
Проверка прочности сечения по нормальным напряжениям выполняется по формуле (2.8)
AfAw=065 следовательно cx=1105 cy=147 n=15
51. Запас прочности по нормальным напряжениям 25%.
Произведем проверку жесткости балки. Согласно расчету ПК «ЛИРА-САПР» самая большая величина перемещения узла от расчетной нагрузки составляет 446 мм. Для определения перемещения от нормативной нагрузки необходимо определить среднее значение коэффициента надежности по нагрузке по формуле
Согласно таблице Е.1 [3] максимальный прогиб f не должен превышать предельного значения прогиба fu равного l250=1200250=48 см
1.6 Произведем проверку сечения внутренней колонны на устойчивость в плоскости действия момента по формуле (2.10)
Усилия в элементе вычисленные в ПК «ЛИРА-САПР» для наиболее неблагоприятного загружения в пределах раскрепления элемента следующие:
Mx=11473кНм N= 17615 кН.
Проверяемое сечение двутавр 26Ш1 со следующими характеристиками
h=251 мм b=180 мм tw=7 мм tf=10 мм А=5437 см2 Wx=496 см3. Принимается сталь С255 Ry=24 кНсм2 Е=206104 кНсм2.
Согласно таблице Д.2 [4] коэффициент определяется по формуле
71. Запас устойчивости 3%
Проверим прочность колонны по нормальным напряжениям по формуле (2.8)
Согласно таблице Е.1 [4] так как AfAw=111 cx=107 cy=147 n=15
1.7 Расчет базы внецентренно-сжатой колонны начинается с определения размеров опорной плиты из двух условий: условия сопротивления бетона фундамента местному сжатию и конструктивного условия удобства размещения анкерных болтов. Конструкция базы изображена на рисунке 2.4
Рисунок 2.4 – Конструкция базы колонны
Назначим длину и ширину опорной плиты так чтобы свесы с каждой стороны составляли не менее 15 см.
Определим площадь и момент сопротивления плиты
Проверка прочности бетона под опорной плитой базы колонны производится по формуле
где Rbloc – расчетное сопротивление смятию бетона определяемое по формуле
где φb – коэффициент зависящий от отношения площади обреза фундамента к площади поверхности опорной плиты колонны предварительно принимаем 12;
Rb – сопротивление бетона сжатию для бетона класса B30 принимаемый 22 кНсм2.
Для расчета анкерных болтов определим напряжения под плитой
Определим высоту сжатой зоны по формуле
Расстояние от центра колонны до центра тяжести сжатой зоны под опорной плитой
Расстояние от грани опорной плиты колонны до центра анкерного болта назначаем 75 мм следовательно расстояние между анкерными болтами в плоскости действия момента составит
Расстояние от оси растянутого болта до центра тяжести сжатой зоны определится по формуле
Усилие в анкерных болтах с одной стороны колонны определяется из условия суммы моментов всех сил относительно центра тяжести сжатой зоны по формуле
где Ng – продольное усилие в колонне от действия постоянных нагрузок принимается 71 кН.
Требуемая площадь поперечного сечения анкерных болтов определяется из условия прочности его работы на растяжение
где n – количество анкерных болтов;
Rbt – расчетное сопротивление стали анкерного болта кНсм2.
Предварительно принимаем 2 анкерных болта сталь Ст3пс4 по ГОСТ 535 с расчетным сопротивлением Rbt=18 кНсм2.
Принимаем анкерный болт диаметром 36 мм и площадью Аbn=816 см2.
Толщина опорной плиты вычисляется от изгибающего момента в полосках единичной ширины на участках с различными условиями опирания по формуле
где Mmax – максимальный из изгибающих моментов M действующих на разных участках опорной плиты.
Фактическое давление под плитой q определяется по формуле
Участок 1. Плита размером 180х1495мм опертая по трем сторонам. Отношение опертой стороны к свободной ba=1495180=083. По таблице Е.2 [4] α3 принимается 01.
Участок 2. Плита размером 231х175 мм опертая по трем сторонам. Отношение опертой стороны к свободной ba=175231=076. По таблице Е.2 [4] α3 принимается 0093.
Участок 3. Плита размером 231х865 мм опертая по четырем сторонам. Отношение длинной стороны к короткой ba=231865=267. По таблице Е.2 [4] α1 принимается 0125 α2 принимается 0037.
Для обеспечения жесткой заделки базы колонны принимаем толщину опорной плиты 30 мм.
Высота ребер определяется из условия прочности 4 сварных вертикальных угловых швов по формуле
где f(z) – коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;
kf – катет сварного шва см;
Rwf(z) – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва (границы сплавления) кНсм2.
Высота ребра должна назначаться из следующих условий
Предварительно задаемся толщиной ребра 10 мм. Тогда kf(ma z=105. γwf = γwz =1.
Расчетное сопротивление сварного соединения по металлу шва равен Rwf=215 кНсм2.
Расчетное сопротивление сварного соединения по металлу границы сплавления равен Rwz=045Run=1665 кНсм2.
Для выбора расчетного сечения сварного шва сравним произведения
Принимаем меньшее значение.
Принимаем высоту ребер конструктивно 200 мм.
1.8 Для проверочного расчета фланцевого соединения необходимы следующие данные:
- профиль присоединяемого элемента I26Ш1 h=251 мм b=180 мм tw=7 мм tf=10 мм А=5437 см2 W
- усилия M=11473кНм N= 15255кН;
- материал фланца – сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести Ry=368 кНсм2 толщина принимается 25 мм;
- болты высокопрочные М24 расчетное усилие растяжение болта Вр=266 кН расчетное усилие предварительного натяжения болтов В0=239 кН;
- катеты сварных швов по поясам и стенке профиля kf=4 мм.
Схема узла представлена на рисунке 2.5.
Рисунок 2.5 – Схема для расчета фланцевого соединения
Проверка прочности высокопрочных болтов фланцевого соединения производится по формуле
где Nbef – несущая способность высокопрочных болтов фланцевого соединения равная
где Rbt – расчетное сопротивление высокопрочных болтов фланцевого соединения при работе на растяжение равное кНсм2;
Abn – площадь болта нетто для М24 равная 353 см2;
γc – коэффициент условия работы высокопрочных болтов во фланцевом соединении учитывающий влияние изгиба равный 095.
Nb1 – определяется по формуле
где Nbf – усилие передающееся с растянутой полки определяемое по формуле
где – отношение напряжения действующего в растянутой полке к расчетному сопротивлению стали двутавра определяемое по формуле
где – параметр нагруженности соединения изгибающим моментом и продольной силой определяемый по формуле
где hef – расчетная высота сечения двутавра равная hef=hw+tf=241+1=251 см;
α – отношение площадей полки и стенки равная ;
Nbw – усилие передающееся на болты с примыкающего участка стенки определяемое по формуле
где – коэффициент определяемый по формуле
с – расстояние между болтами равное 90 мм.
Условие выполняется. Прочность болтов обеспечена.
Максимальное и минимальное напряжение в присоединяемом профиле от действия изгибающего момента и продольных усилий определяем по формуле
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле
где Aст1 – площадь сечения участка в зоне болтов растянутого пояса определяемая по формуле
где hст1 – величина определяемая по формуле
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле
где h0 – величина определяется по формуле
где m – значение определяемое по формуле
Прочность фланцевого соединения можно считать обеспеченной при выполнении следующих условий
Nfp1 определяем по формуле
где К – коэффициент принимаемый 08;
h1=h0+b1=1466+4=1866 см;
h2=h0-а1=1466–4=1066 см;
nН – число болтов наружной зоны растянутого пояса;
NHif – расчетное усилие на болт наружной зоны j-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки принимаемый
Значение NBf определяем по формуле
где – величина определяемая по формуле
Значение NФf определим по формуле
где Mf – величина изгибающего момента определяемая по формуле
– коэффициент определяемый по формуле
Согласно таблице 4 [5] значение =142
Так как Nbf NФf принимаем значение Nbf
Расчетное усилие растяжения воспринимаемое фланцем и болтом относящимся к растянутой части стенки профиля определим из условия
Значение Nbсс определим по формуле
где определим по формуле
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб
Согласно таблице 4 [5] значение =1 42
Так как Nbсс NФст принимаем значение Nbсс
Расчетное усилие воспринимаемой болтами растянутой части стенки определим по формуле
Условие выполнено. Прочность фланцевого соединения обеспечена.
Проверка прочности сварных швов присоединяющих профиль к фланцу производится по трем сечениям:
- по металлу шва по формуле
где lw – расчётная длина шва равная меньше полной длине шва на 10 мм.
f – коэффициент принимаемый равным 09.
- по металлу границы сплавления с профилем по формуле
- по металлу границы сплавления профиля c фланцем в направлении толщины проката по формуле
где Rth – расчётное сопротивление растяжению в направлении толщины проката (Rth = 05Runγm = 05371025 = 1805 кНсм2).
Условия выполняются прочность сварных швов обеспечена.
2 Расчет фундаментов мелкого заложения
2.1 Определение физико-механических свойств грунтов.
Грунт №45. Определяем вид грунта по содержанию глинистой фракции:
Частиц 0005мм = 0% 3% грунт песчаный.
Определение наименования песчаного грунта по гранулометрическому составу:
Частиц > 2мм = 10% 25% песок не гравелистый.
Частиц > 05мм = 40% 50% песок не крупный.
Частиц > 025мм = 75% > 50% песок средней крупности.
Вычисляем производные характеристики:
- плотность сухого грунта (ρd гсм3) определяется по формуле
где ρ – плотность грунта гсм3;
W – влажность грунта W = 01.
- коэффициент пористости (e) определяется по формуле
где ρs – плотность частиц грунта гсм3.
песок средней плотности.
- степень влажности грунта (SR) определяется по формуле
где ρW – плотность воды ρW = 1 гсм3.
песок малой степени водонасыщения.
Вычисляем прочностные и деформационные характеристики:
- модуль упругости (Е0 кПа) определяется по таблице Б.1 приложения Б [6]: Е0 = 38000кПа.
- расчетное сопротивление (R0 кПа) определяется по таблице В.2 приложения В [6]: R0 = 400 кПа.
- удельный вес грунта (γ кНм3) определяется по формуле
где g – ускорение свободного падения g = 981 мс2.
Вывод: песок средней крупности средней плотности малой степени водонасыщения.
Грунт №120. Определяем вид грунта по содержанию глинистой фракции:
Частиц 0005мм = 22% > 3% грунт пылевато-глинистый.
- плотность сухого грунта определяется по формуле (2.49)
- коэффициент пористости определяется по формуле (2.50)
- степень влажности грунта определяется по формуле (2.51)
> 08 проверка на просадочность не требуется
- число пластичности (IP) определяется по формуле
где WL – влажность на границе текучести;
WP – влажность на границе пластичности.
- показатель текучести (IL) определяется по формуле
суглинок мягкопластичный.
- модуль упругости (Е0 кПа) определяется интерполяцией по таблице Б.3 приложения Б [6]: Е0 = 9200кПа.
- расчетное сопротивление (R0 кПа) определяется интерполяцией по таблице В.3 приложения В [6]: R0 = 18408 кПа.
- удельный вес грунта определяется по формуле (2.52)
Вывод: суглинок мягкопластичный.
Грунт №133. Определяем вид грунта по содержанию глинистой фракции:
Частиц 0005мм = 2% 3% грунт песчаный.
Частиц > 2мм = 1% 25% песок не гравелистый.
Частиц > 05мм = 11% 50% песок не крупный.
Частиц > 025мм = 33% 50% песок не средней крупности.
Части > 01мм = 53% 75% песок не мелкий.
песок средней степени водонасыщения.
- модуль упругости (Е0 кПа) определяется по таблице Б.1 приложения Б [6]: Е0 = 18000кПа.
- расчетное сопротивление (R0 кПа) определяется по таблице В.2 приложения В [6]: R0 = 150 кПа.
- удельный вес грунта определяется по формуле (2.52)
Вывод: песок пылеватый средней плотности средней степени водонасыщения.
Таблица 2.7 – Расчетные характеристики грунтов основания
Полное наименование грунта
песок средней крупности средней плотности маловлажный
суглинок мягкопластичный
песок пылеватый средней плотности влажный
Вывод о несущем слое. В качестве несущего слоя основания под фундамент мелкого заложения нельзя использовать:
пылевато-глинистые грунты в текучем состоянии;
грунты с расчетным сопротивлением менее 100 кПа;
грунты с модулем деформации менее 5000 кПа.
В связи с этим мы можем использовать все грунты под основания.
2.2 Расчет фундаментной плиты расположенной в осях 2-5 производится в ПК «ЛИРА-САПР». Данный программный комплекс – это многофункциональный программный комплекс для расчета исследования и проектирования конструкций различного назначения.
Расчет коэффициентов постели проводился с помощью программы сателита к ПК «SCAD».
Плита в плане представляет собой кольцо с диаметром внешнего контура 362 м и диаметром внутреннего контура – 328 м. Размеры поперечного сечения 3400х900 мм в месте опирания колонн и 3400х400 мм в пространстве между колоннами. Класс бетона В30. План фундаментной плиты представлен на рисунке 2.6
Рисунок 2.6 – План фундаментной плиты
При построении расчетной схемы в ПК ЛИРА-САПР использовалась функция «создания и триангуляции контуров». Был построен внешний и внутренний контуры кольца в дальнейшем область фундаментной плиты была разбита на плитки размерами 500х500 мм. При задании опорных связей были запрещены передвижения конструкции вдоль осей X Y и поворот ее вдоль оси Z. Модель фундаментной плиты представлена на рисунке 2.8. Заданные жесткости поперечных сечений представлены на рисунке 2.7.
а) – жесткость плиты в месте опирании колонн; б) – в межколонном пространстве
Рисунок 2.7 – Жесткости и материалы сечений
Рисунок 2.8 – Модель фундаментной плиты в ПК «ЛИРА-САПР».
Коэффициенты постели были определены при помощи ПК «SCAD». Были заданы характеристики грунтов такие как: толщина слоя вид грунта расчетные сопротивления модули деформации коэффициент Пуассона. Результаты вычислений представлены на рисунке 2.9.
Рисунок 2.9 – Результаты вычислений коэффициентов постели в ПК «SCAD».
Нагрузки на фундамент прикладывались в соответствии с расчетом несущей пространственной конструкции покрытия в ПК «ЛИРА САПР». Нагрузки прикладывались в местах опирания колонн на фундамент в виде сосредоточенных нагрузок. Прикладывались продольные усилия N и изгибающие моменты Mx и My. Также прикладывалась нагрузка от собственного веса плиты. Результаты вычисления осадки фундаментной плиты представлены на рисунке 2.10.
Рисунок 2.10 – Результаты вычисления осадки фундамента.
Как видно из рисунка 2.10 средняя осадка фундамента составляет 161 мм что не превышает среднего значения осадки согласно таблице Д.1 [6] для одноэтажных гражданских зданий с металлическим каркасом равное 18 мм.
2.3 Для расчета столбчатого фундамента под колонну необходимо собрать нагрузку от всех конструкций. Грузовая площадь на одну колонну составляет 588 м2. Сбор нагрузок представлен в таблице 2.8
Таблица 2.8 – Сбор нагрузок на отдельностоящий столбчатый фундамент.
Нагрузка от собственного веса бетонного пола
Нагрузка от собственного веса колонны
Нагрузка от кровельного пирога
Равномерно-распределенная нагрузка на перекрытие
Итого нагрузка на один столбчатый фундамент
2.4 Глубина заложения фундамента определяется из следующих факторов:
инженерно-геологические условия строительной площадки
По итогам оценки инженерно геологических условий в качестве грунта основания выступает несущий слой.
климатические условия
По этому критерию минимальная глубина заложения фундамента зависит от глубины промерзания. Минимальная глубина заложения подошвы фундамента (dmin2 м) определяется по формуле
где df – расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяемая по формуле
где dfn – нормативная глубина промерзания для Оренбурга dfn=16 м;
kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый по таблице 5.2 [6] и равный для пола по грунту 05.
- Конструктивное решения сооружения.
Минимальная глубина заложения подошвы по конструктивным решениям
Таким образом глубина заложения фундамента принимается 11 м.
Рисунок 2.11 – Схема для определения требуемой глубины заложения фундамента
2.5 Определение требуемой площади подошвы столбчатого фундамента производится по формуле
где R0 – расчетное сопротивление грунта принимаемое согласно таблице В.2 [6] для песка средней крупности и плотности равным 400 кНм2;
– осредненное значение веса конструкции фундамента и грунта лежащего на его обрезах принимаемое 17 кНм2 для здания без подвала.
Ширина и длина столбчатого фундамента определится по формуле
2.6 Проверка принятых размеров производится исходя из выполнения следующего условия
где Pср – нагрузка под подошвой фундамента кПа;
R – расчетное сопротивление грунта основания кПа.
Нагрузка под подошвой фундамента определяется по формуле
где Аф – площадь фундамента м2;
– суммарная сила действующая на фундамент определяемая по формуле
где Nф – вес фундамента определяемый по формуле
– вес грунта лежащий на обрезах фундамента определяемый по формуле
Расчетное сопротивление грунта вычисляется по формуле 5.7 [6]
где γс1 γс2 – коэффициенты условий работы принимаемые по таблице 5.4 [6] и равные 13;
k – коэффициент принимаемый равным 1;
Mq Мс – коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта определяемые по таблице 5.5 [6] и равные = 228; = 1011; = 1125;
kz – коэффициент принимаемый равным при ширине подошвы фундамента b ≤ 10 м kz = 10;
b – ширина подошвы фундамента равная 20 м;
– удельный вес грунта залегающего ниже подошвы фундамента равный 1834;
’ – удельный вес грунта залегающего выше подошвы фундамента равный 1834;
d1 – приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала т.к. подвал отсутствует d1=0
cII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента cII = 2 для мелкого песка по таблице Б.1 [6].
R=55667 кПа>Рср=3155 кПа.
Условие выполняется размеры подошвы столбчатого фундамента назначены верно.
2.7 Расчет осадки столбчатого фундамента произведем в табличной форме. Расчет представлен в таблице 2.3
Таблица 2.9 – Расчет осадки столбчатого фундамента
Продолжение таблицы 2.9
Для гражданского здания необходимо выполнение условия
где Su – предельные деформации основания определяемые по таблице Д.1 [3];
– суммарная осадка под столбчатым фундаментом см.
Условие выполняется рассчитанная осадка столбчатого фундамента удовлетворяет требованиям нормативного документа. Диаграмма напряжений в грунте приведена на рисунке 2.7.
Рисунок 2.12 – Диаграмма напряжений в грунте под столбчатым фундаментом
Технология строительного производства
1 Технологическая карта на монтаж элементов пространственной конструкции
1.1Технологическая карта разрабатывается на монтаж несущих металлических элементов пространственного каркаса главного зала здания ресторана в условиях климатической зоны IIIА город Оренбург улица Северный проезд. Здание имеет размеры в плане 36х64 м высота здания 1127 м. Климатические условия для района строительства в соответствии СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».
К элементам пространственной конструкции относятся:
- полурамы состоящие из двух стоек и ригелей;
- элементы промежуточных колец;
- элементы фонарного кольца;
Сезон выполнения монтажных работ – лето. Монтаж производится в две смены.
Состав работ включает:
- складирование и сортировка металлоконструкций;
- монтаж временной опоры;
- укрупнительная сборка полурам;
- монтаж промежуточных колец и фонарного кольца;
1.2 Цель создания данной технологической карты – показать последовательность технологических процессов монтажных работ по установке элементов пространственной конструкции.
До начала монтажных работ на строительной площадке необходимо выполнение следующих подготовительных работ:
- необходимо завершить строительство фундаментной плиты;
- необходимо произвести обратную засыпку пазух и траншеи;
- должны быть проложены временные дороги для движения автотранспорта;
- должны быть проведены сети электроснабжения;
- должны быть оборудованы специальные площадки для складирования и укрупнительной сборки элементов неподалеку от места осуществления монтажа;
- необходимо выполнить подбор монтажных механизмов а также обозначить пути движения и стоянки монтажного крана;
- весь необходимый инвентарь материалы и монтажные приспособления должны быть доставлены в зону монтажа.
Применение технологической карты способствует улучшению организации производства повышению производительности труда улучшению качества и сокращению продолжительности строительства.
Ведомость монтируемых элементов представлена в виде таблицы 3.1.
Таблица 3.1 – Ведомость монтируемых элементов
Наименование конструкций деталей
Полурама металлическая
Элементы промежуточных колец
Элементы фонарного кольца
1.3 Выбор способа производства работ зависит от типа монтируемой конструкции. Конструкция покрытия представляет собой ребристый купол. В данной технологической карте применяется способ монтажа купольного покрытия укрупненными конструктивными элементами при помощи временной монтажной опоры.
Технологическая последовательность выполнения работ по монтажу пространственного каркаса главного зала включает следующие работы:
- складирование и сортировка металлоконструкций.
- сборка центральной мачты с опорным кольцом;
- укрупнительная сборка первой полурамы;
- монтаж первой полурамы;
- укрупнительная сборка второй полурамы;
- монтаж второй полурамы находящийся на радиально противоположной стороне;
- укрупнительная сборка и монтаж полурам находящихся перпендикулярно первым установленным двум;
- последовательная укрупнительная сборка и монтаж полурам;
- после каждой смонтированной полурамы монтируются промежуточные кольца и связи.
До начала работ необходимо доставить необходимые материалы на строительную площадку.
Металлоконструкции доставляют непосредственно к объекту в разобранном виде затем они сортируются и раскладываются в таком порядке чтобы обеспечить удобство монтажа здания.
При погрузочно-разгрузочных работах а также транспортировании и хранении металлические элементы конструкции нужно оберегать от любых механических повреждений для этого их укладывают в устойчивом положении на деревянные подкладки и закрепляют при помощи инвентарных креплений к которым относятся хомуты зажимы кассеты турникеты и т.д. Схема складирования металлоконструкций представлена на рисунке 3.1.
а – одностенчатых балок с вертикальным положением их стенок; 1 – лежни-подкладки.
Рисунок 3.1 – Схема складирования металлоконструкций в многоярусных штабелях
Деформированные конструкции необходимо выправлять способом холодной или горячей правки. Запрещается сбрасывать металлоконструкции с автотранспортных средств или волочить их по любой поверхности. Во время погрузки нужно применять стропы из мягкого материала.
Первым технологическим процессом является сборка центральной мачты которая служит временной опорой для последующего монтажа конструкций.
Монтаж при помощи центральной мачты с опорным кольцом вверху начинается со сборки мачты и последующего ее оснащения подмостями монтажными приспособлениями стремянками. Собранную мачту поднимают самоходным автомобильным краном выверяют и раскрепляют вантами. После этого устанавливают верхнее опорное кольцо. Для точной сборки и последующего раскружаливания опорного кольца временная опора в верхней части оборудуется домкратными узлами либо песочницами для производства последующих работ на опоре устанавливаются лестницы и рабочие площадки с перильными ограждениями.
Опорное кольцо необходимо точно выверить по высоте и в плане в противном случае выдержать геометрическую форму всей конструкции купола будет невозможно. Схема монтажа при помощи центральной мачты с опорным кольцом представлена на рисунке 3.2.
– центральная мачта; 2 – элемент каркаса; 3 – опорное кольцо.
Рисунок 3.2 – Монтаж купольного покрытия при помощи временной центральной мачты
Для укрупнительной сборки полурам применяются стационарные стеллажи расположенные в зоне действия стрелы самоходного крана. Стационарные стеллажи выполняются из деревянных стульев врытых в толщу земли на глубину сезонного промерзания грунта на расстоянии 15 – 2 м друг от друга. Поверх стульев укладываются балки или рельсы. Стеллажи имеют высоту 07 – 08 м. Поверхность стеллажей выравнивается при помощи нивелира с точностью 3 – 5 мм и при необходимости под балки укладываются деревянные подкладки. Во время эксплуатации необходимо периодически проверять горизонтальность поверхности стеллажей и в случае необходимости выравнивать ее. От точности устройства стеллажей зависит точность геометрической формы и основных размеров укрупняемых элементов.
Подъем полурам из горизонтального положения в вертикальное производится методом подвижного шарнира без отрыва опорной части колонны от земли. При подъеме полураму необходимо застропить за балку покрытия. Подъем выполняется в два этапа:
- полурама поднимается за счет уменьшения вылета стрелы крана;
- полурама приводится в вертикальное положение поднятием крюка крана.
Схема подъема конструкции методом подвижного шарнира представлена на рисунке 3.3.
Рисунок 3.3 – Подъем конструкции методом подвижного шарнира
Для того чтобы уменьшить силы трения при скольжении полурамы и для предохранения башмаков колонн от смятия требуется до подъема установить на башмаки опорные приспособления а на поверхность скольжения нанести смазку. Также до подъема необходимо нанести осевые риски на двух уровнях по высоте колонн.
Монтаж полурам производится в три этапа:
- установка полурамы на фундамент и одновременное совмещение отверстий в узле стыковки;
- установка и закрепление болтов в узле стыковки;
- выверка вертикальности полурамы и закрепление основания.
При монтаже необходимо руководствоваться следующими требованиями:
- устанавливать полураму на фундамент на стальные подкладки;
- совмещение отверстий выполнять при натянутых стропах крана;
- после установки раму временно раскрепляют расчалками затем они расстроповываются;
- расчалки снимаются после монтажа связей.
Аналогично монтируются последующие полурамы.
Процесс установки элементов промежуточных колец включает операции захвата подъема установки выверки и закрепления. Элементы промежуточных колец захватываются стропами или клещами. Способы строповки металлических балок представлены на рисунке 3.4.
а – универсальными стропами; б – облегченными стропами с двойными крюками; в – облегченными стропами с добавочными стропами с петлями; г – облегченными стропами с крюками.
Рисунок 3.4 – Различные способы строповки стальных балок
Элементы колец выверяют в процессе их установки не снимая строповки. Выверка включает поверку их положения в плане отметок верхних поверхностей вертикальности стенок расстояния между двумя параллельными элементами разности уровней элементов и их смещения в стыках. Для временного закрепления элементов промежуточных колец необходимо заполнить не менее сорока процентов отверстий в том числе 30% болтами 10% – пробками.
1.4 Эффективность выполнения монтажа конструкций в значительной мере зависит от применяемых монтажных кранов. К основным факторам которые влияют на выбор монтажного крана относятся: размеры возводимого здания габариты и положение в пространстве монтируемых конструкций сроки а также объем строительства особые условия монтажа такие как стесненность площадки уклон местности и т.п. Выбор монтажного крана зависит от трех основных характеристик: грузоподъемность Qтр т требуемой высоты подъема крюка Hтр м вылета стрелы lтр м. При выборе монтажного крана нужно учесть возможность монтажа элементов в наиболее удаленных точках от места стоянки крана с максимальными высотами подъема крюка.
Определим необходимые параметры монтажного крана используя схему изображенную на рисунке 3.5.
Рисунок 3.5 – Схема для определения технических параметров стрелового крана
Требуемая грузоподъемность определяется по формуле
где Рэ – масса монтируемого элемента т;
Рс – масса строповочного устройства т;
Ро – масса оснастки данного элемента т.
Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле
где H0 – превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана м;
h3 – запас по высоте между низом элемента и верхом опоры не менее 050 м;
hэ – высота элемента в его монтажном положении м;
hc – высота строповки данного элемента м.
Требуемый вылет крюка определяется по формуле
где c – расстояние по горизонтали от оси стрелы до наиболее близко расположенной к стреле точки на элементе в его монтажном положении (15м) м;
d – половина размера монтируемого элемента по горизонтали в монтажном положении в направлении стрелы крана м;
hп – высота полиспаста (обычно принимается 2 м) м;
hш – высота шарнира пяты стрелы от уровня стоянки крана (принимается 18-2 м) м;
a – расстояние от шарнира крепления пяты стрелы до оси вращения крана (принимается 18-2 м) м.
Определим необходимые характеристики для монтажа полурамы:
- требуемая грузоподъемность определим по формуле (3.1)
- требуемая высота подъема крюка определяется по формуле (3.2)
- требуемый вылет стрелы определяется по формуле (3.3)
Аналогично производятся расчеты для остальных монтируемых элементов. Результаты расчетов приведены в таблице 3.2.
Таблица 3.2 – Данные для подсчета параметров крана
Определяемые параметры монтажных кранов
На основании найденных выше параметров выбираем автомобильный кран КС-55713-1 «Галичанин» с максимальной грузоподъемностью 25 тонн длина стрелы составляет 217 м максимальная высота подъема крюка 219 м. Грузовые характеристики монтажного крана приведены на рисунке 3.6.
Рисунок 3.6 – Грузовые характеристики автомобильного крана КС-55713-1 «Галичанин»
1.5 Расчет трудоемкости выполнения работ производится в табличной форме.
Таблица 3.3 – Калькуляция трудовых затрат
Норма времени маш.хчас
Норма времени чел.хчас
Кол-во человек в звене
Разгрузка металлоконструкций автомобильным краном
Сортировка металлоконстркций
Устройство временной опоры
Укрупнительная сборка стальных конструкций
Продолжение таблицы 3.3
Монтаж радиальных балок
Монтаж связей отдельными стержнями
Разборка временно1 опоры
1.6 Указания по контролю и оценке качества работ
При сборке отдельных конструктивных элементов предельные отклонения размеров не должны превышать величин указанных в таблице 3.4
Таблица 3.4 – Допуски на отклонение размеров при укрупнительной сборке
Наименование интервалов мм
Значение допусков мм
Контроль (метод вид регистрации объем)
Равенства диагоналей
Измерительный журнал работ каждый конструктивный элемент и блок
Предельные отклонения фактического положения смонтированных конструкций не должны превышать значений указанных в таблице 3.5 при приемке работ.
Таблица 3.5 – Предельные отклонения фактического положения смонтированных конструкций
Предельные отклонения мм
Контроль (метод объем вид регистрации)
Отклонение опорных поверхностей колонны и опор от проектных
Разность отметок опорных поверхностей соседних колонн и опор по ряду и в пролете
Смещение осей и опор относительно разбивочных осей в опорных сечениях
Отклонение осей колонн от вертикали в верхнем сечении при длине колонн мм:
Измерительный каждая колонна и опора геодезическая исполнительная схема.
Измерительный каждый элемент журнал работ
Продолжение таблицы 3.5
Стрела прогиба (кривизна) колонны опоры и связей по колоннам
Односторонний зазор между фрезерованными поверхностями в стыках колонн
013 расстояния между точками закрепления но не более 15
007 поперечного размера сечения колонны при этом площадь контакта должна составлять не менее 65% площади поперечного сечения
Б Фермы ригели балки прогоны
Отметки опорных узлов
Смещение ферм ригелей балок с осей на оголовках колонн из плоскости рамы
Стрела прогиба (кривизна) между точками закрепления сжатых участков пояса фермы и балки ригеля
Расстояние между осями ферм балок ригелей по верхним поясам между точками закрепления
Отклонение симметричности установки фермы балки ригеля панели перекрытия и покрытия (при длине площадки опирания 50 мм и более)
Расстояние между прогонами
013 длины закрепленного участка но не более 15
Измерительный каждый узел журнал работ
Измерительный каждый элемент геодезическая исполнительная схема.
Контроль качества металлоконструкций (далее – МК) что используется в строительстве должен проводиться при изготовлении приемке и монтаже этих конструкций. При изготовлении и монтаже МК необходимо обеспечить контроль выполнения чертежей КМД (конструкции металлические деталировка) ТК ППР с занесением полученных результатов контроля в соответствующую заводскую документацию или журналы промежуточной приемки а также в исполнительную документацию на монтажные работы (акты журналы). Организация которая разрабатывает чертежи КМД ответственна за соответствие их чертежам КМ. Отступления от чертежей КМ не допустимы; при необходимости они должны быть согласованы с проектной организацией которая составляет чертежи КМ. В чертежах МК должно предусматриваться исполнение мероприятий по антикоррозийной защите этих конструкций учитывая правила их выполнения.
Контроль нужно осуществлять на всех стадиях изготовления монтажа и приемки при:
- изготовлении деталей;
- сборке элементов и конструкций под клепку сварку или сбалчивание;
- клепке сварке и постановке болтов;
- общей или контрольной сборке;
- предварительном напряжении конструкций;
- подготовке поверхностей под грунтование;
- подготовке поверхности под окраску;
- грунтовании и окраске;
- укрупнительной сборке и установке;
- испытании конструкций.
При монтаже МК необходимо установить контроль над процессом монтажа в полном соответствии с утвержденным проектом производства работ. Последующие строительно-монтажные работы разрешается начинать только после полного окончания всех работ по сборке сварке клепке постановке болтов. При производстве работ следует вести журналы монтажных и сварочных работ работ по постановке высокопрочных болтов. Разбивочные оси наносят на металлические детали; расположённые на поверхности фундаментов вне контура опоры конструкций. Контроль и руководство производства монтажных работ должен осуществляться только лицами имеющими право на их производство.
1.7 Ответственность за выполнение мероприятий по пожарной и экологической безопасности охране труда и технике безопасности возлагаются на руководителя работ который назначается приказом. Распоряжения и указания лица ответственного по данным вопросам являются обязательными для всех работников на объекте.
Рабочие должны обеспечиваться средствами индивидуальной защиты (специальная одежда обувь каски) средствами коллективной защиты санитарно-бытовыми помещениями. Должны быть созданы необходимые условия труда отдыха питания.
Перед началом монтажных работ руководители организации должны провести обучение и инструктаж по технике безопасности на рабочем месте. Также необходимо установить порядок обмена сигнала между руководителем монтажных работ и машинистом. Все сигналы подаются только одним лицом (бригадиром такелажником) кроме сигнала «стоп» который может быть подан любым работником заметившим явную опасность. В особо ответственных случаях сигналы должен подавать только руководитель работ [7].
Монтажные работы разрешается производить только при наличии проекта производства работ технологических карт в противном случае вести строительно-монтажные работы запрещается.
Порядок выполнения монтажа конструкций должен быть таким чтобы предыдущая операция полностью исключала опасность при проведении последующих работ. Монтаж конструкций должен проводиться монтажниками которые прошли специальное обучение и знакомы со спецификой монтажа металлических конструкций. Рабочие выполняющие монтажные работы обязаны знать:
- опасные и вредные для организма производственные факторы выполняемых работ;
- правила личной гигиены;
- инструкции по технологии производства монтажных работ содержанию рабочего места по технике безопасности производственной санитарии противопожарной безопасности;
- правила оказания первой медицинской помощи.
Работы по монтажу металлоконструкций должны производиться только исправным инструментом при соблюдении условий его эксплуатации.
При монтаже стальных элементов конструкций необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и вредных производственных факторов связанных с характером работы:
- расположение рабочих мест вблизи перепада по высоте 13 м и более;
- передвигающиеся конструкции грузы;
- обрушение не закрепленных элементов конструкций зданий и сооружений;
- падение вышерасположенных материалов инструмента;
- опрокидывание машин падение их частей;
- повышенное напряжение в электрической цепи замыкание которой может пройти через тело человека [7].
В процессе монтажа конструкций зданий или сооружений монтажники должны находиться на ранее установленных и надежно закрепленных конструкциях или средствах подмащивания. Запрещается пребывание людей на элементах конструкций и оборудования во время их подъема и перемещения. [7].
На участках на которых ведутся монтажные работы не допускается пребывание посторонних лиц а также выполнение других работ. Также при возведении здания запрещается выполнять работы которые связаны с нахождением людей на одном участке над которыми происходит перемещение установка и временное закрепление элементов сборных конструкций и элементов.
Монтируемые элементы стропуются в местах указанных на чертежах обеспечивая их подъем и перемещение в положении близкому к проектному. Очистку монтируемых элементов от грязи и наледи следует производить до начала монтажа. Элементы подлежащие монтажу следует поднимать плавно и без рывков раскачивания и вращения. Конструкции поднимаются в два этапа:
- сначала на высоту 20-30 см;
- после проверки надежности строповкипроизводить дальнейший подъем.
Во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы конструкции и оборудования на весу [7].
Элементы разрешается расстроповывать только после их постоянного или временного закрепления.
Расчалки для временного закрепления монтируемых конструкций необходимо прикрепить к надежным опорам. Количество расчалок их материалы и сечение способы натяженияи места закрепления устанавливаются проектом производства работ. [7]
Расчалки необходимо располагать за пределами габаритов движения автомобильного транспорта и строительных машин. Расчалки не должны касаться острых углов других конструкций. Перегибание расчалок в местах соприкосновения их с элементами других конструкций допускается лишь после проверки прочности и устойчивости этих элементов под воздействием усилий от расчалок
1.8 Материально технические ресурсы включают в себя потребность в машинах оборудовании инвентаре инструментах и приспособлениях которые представлены в таблице 3.6
Таблица 3.6 - Потребность в машинах оборудовании инвентаре инструментах и приспособлениях
Наименование машин механизмов станков инструментов и материалов
Кран автомобильный Q=250 т
Оттяжки из пенькового каната
Капроновый строп 5мм
Строп текстильный гп 1тн
Рулетка измерительная металлическая
Уровень строительный УС2-II
Отвес стальной строительный
Продолжение таблицы 3.6
Дрель электрическая реверсная с регулировкой скорости оборотов
Дрель электрическая со сменными насадками
Гайковерт электрический
Инвентарная винтовая стяжка
Лом стальной монтажный
Рейка нивелировочная 3м.
Ножницы по металлу ручные
Сварочный выпрямитель
Переноски для электроинструмента
2 Технико-экономические показатели
Необходимо определить следующие технико-экономические показатели:
-объем работ равный V = 5916 т;
-затраты труда на весь объем работ равные Т = 1003 чел.дн.;
Затраты труда на принятую единицу измерения определяются по следующей формуле
Затраты труда на принятую единицу измерения составят
Выработка на одного рабочего в смену определяется по формуле
Выработка на одного рабочего в смену составит
Продолжительность работ определяется по следующей формуле
Продолжительность работ составит:
Организация строительства
1 Разработка строительного генерального плана
1.1 При организации строительной площадки а также в процессе строительно-монтажных работ возникают опасные зоны включающие монтажную рабочую опасную зоны и зону перемещения груза.
Монтажная зона – пространство в пределах которого возможно падение груза при его установке и закреплении на высоте. Определяется как контур здания плюс:
- для пристроек в осях 1-3 и 5-7 при высотах 5 и 45 м соответственно 35 м;
- вокруг купола при высоте 1127 м 375 м.
Рабочая зона действия крана – пространство описываемое крюком крана. Рабочая зона действия крана равна необходимому вылету стрелы для монтажа конструкций и составляет 226 м.
Зона перемещения груза – пространство в пределах которого перемещаются грузы при их монтаже кранами. Определяется по формуле:
где Rраб.з. – радиус рабочей зоны м;
Lдл.эл. – длина самого длинного монтируемого элемента м.
Опасная зона работы крана – пространство в пределах которого возможно падение груза при его монтаже краном с учетом отлета.
Вокруг пристроек в осях 1-3 и 5-7 опасная зона составляет 341 м. Вокруг главного зала в осях 3-5 – 345 м.
1.2 Расчет площадей складов зависит от вида хранения материалов их количества. Площадь склада складывается из полезной площади которая непосредственно используется для хранения материалов вспомогательной площади приемочных и отпускных площадок проходов и проездов.
Для основных материалов товаров и изделий расчет полезной площади склада производится по формуле
где Рскл – расчетный запас материала в натуральных измерителях;
q – норма складирования на 1м2 пола площади склада с учетом проездов проходов м2.
где Робщ – количество материалов деталей и конструкций необходимых на расчетный период;
Тн – норма запаса материалов дни;
Т – продолжительность расчетного периода дни;
К1 – коэффициент неравномерности поступления материалов К1=11;
К2 – коэффициент неравномерности производственного потребления материалов К2=13.
Расчет открытых складов производится в табличной форме и представлен в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Расчет открытых складов
Наименование товаров ед. измерения
Продолжительность потребления дн
Расчетный запас материалов
Фактическая площадь склада м2
Общая на расчетный период
Поступления материалов
Потребления материалов
Блоки керамзитобетонные 1000шт
Кирпич силикатный 1000шт
Металлоконструкции т
Расчет закрытых складов и навесов производится в табличной форме и представлен в таблице 4.2.
Сметная стоимость СМР определяется по формуле
где Cсмр – стоимость строительно-монтажных работ млн. руб.;
К1984 – индекс пересчета сметной стоимости строительства к базисным ценам 1984 г. принимаемый для Оренбургской области 1928;
Т – продолжительность строительства нормативная год.
Таблица 4.2 – Расчет закрытых складов и навесов
Наименование товаров изделий конструкций ед. изм.
Нормативная площадь м2
Сметная стоимость СМР млн. руб.
Расчетная площадь м2
Краски спецодежда обувь линолеум канцелярские принадлежности м2млн. руб
Закрытый отапливаемый
Минеральная вата сухая штукатурка клей инструмент гвозди м2млн. руб
Закрытый неотапливаемый
Сухие строительные смеси в брикетах м2млн. руб
Сталь арматурная т (43815)
Гидроизоляционные материалы плитки облицовочные
Опалубка деревометаллическая м2 (36456)
1.3 Площади временных бытовых помещений рассчитываются в зависимости от наиболее нагруженной смены. Максимальное количество рабочих рассчитывается по формуле
где С1984 – сметная стоимость строительства на 1984 год тыс.руб;
Р – средняя годовая выработка одного рабочего тыс.руб принимаемая 20-25 тыс.руб. на одного рабочего;
Т – продолжительность строительства нормативная год;
α – показатель равномерности количества рабочих =125.
Максимальное количество рабочих в одну смену принимается 70% от Rmax.
Рабочие = 85% от Nmax т.е. 22 человека.
ИТР = 12% от Nmax т.е. 4 человека.
МОП 3% от Nmax т.е. 1 человек.
Количество мужчин = 70% от Nmax т.е. 19 человека.
Количество женщин = 30% от Nmax т.е. 8 человек.
Для помещения для обогрева умывальной душевой туалета и столовой принимаем максимальную численность рабочих.
Расчет площадей временных бытовых помещений произведем в табличной форме.
Таблица 4.3 – Расчет площадей временных бытовых помещений
Наименование помещения
Принимаемая площадь м2
МГП «Мосспецпромпроект»
Помещение для обогрева
Принимаемая площадь бытовых помещений по проекту – 192 м2.
1.4 Расчет потребности в воде начинается с определения потребителей воды на строительной площадке которыми являются:
- производственные нужды;
- хозяйственно-бытовые нужды;
- противопожарные нужды.
Суммарный расчетный расход воды определяется по формуле
Q=Qпр+Qхоз+Qпож (4.6)
где Qхоз – расход воды на хозяйственно-бытовые цели лс;
Qпр – расход воды на производственные цели лс;
Qпож – расход воды на противопожарные цели лс.
Расход воды для производственных целей определяется по формуле
где кн – коэффициент неравномерности потребления воды принимается 15-2;
q1 – удельный расход воды на ед. производства СМР;
V – объем СМР в смену.
Расчет воды на производственные нужды представлен в таблице 4.4.
Таблица 4.4 – Расчет воды на производственные нужды
Наименование работы ед. изм
Продолжительность работы дн
Приготовление кладочного раствора м3
Поливка кладки 1000 шт
Штукатурные работы при готовом растворе м2
Приготовление штукатурного раствора м3
Мойка машин кол-во маш. в сут
Расход воды на хозяйственно-бытовые нужды.
где q2 – удельный расход воды на одного рабочего принимаемый без временной канализации 10-15 л;
q3 – удельный расход воды на одного рабочего принимающего душ принимается 30 л;
kn – коэффициент неравномерности потребности воды принимается равным 3.
Минимальный расход воды для противопожарных целей определим из расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5лс каждый т.е.
Общий расход воды равен
Диаметр временного водопровода определяется по формуле
где V – скорость движения воды по трубам принимается 15 мс.
Принимаем трубу диаметром 100 мм.
1.5 Расчет потребности в электроэнергии начинается с определения потребителей.
Потребная мощность определяется с дифференциацией по видам потребителей по формуле
где Рс Рс Ро.н. Ро.в. – потребная мощность потребителей на силовые нужды на технологические нужды на наружное освещение на внутреннее освещение соответственно;
kc kт kо.н. kо.в. – коэффициенты спроса;
cosφ – коэффициент мощности;
α – коэффициент учитывающий потери в сети принимаемый 105-115.
Расчет мощности силовых потребителей представлен в виде таблицы 4.5.
Таблица 4.5 – Расчет мощности силовых потребителей
Установленная мощность кВт
Расчетная мощность кВт
Трамбовка пневматическая
Потребная мощность потребителей на технологические нужды Рт принимается равной 0.
Расчет количества прожекторов производится по формуле
где p – удельная мощность лампы прожектора принимаемая 02-04 Втм2лк;
Е – требуемая освещенность лк принимается равной 5;
S – площадь подлежащая освещению м2;
Рл – мощность лампы прожектора принимаемая 1000-1500 Вт.
Принимаем 8 прожекторов марки ПЗС-45.
Мощность наружного освещения
Расчет мощности внутреннего освещения представлен в виде таблицы 4.6.
Таблица 4.6 – Расчет мощности внутреннего освещения
Удельная мощность кВтм2
Общая потребная мощность
Принимаю марку трансформаторной подстанции ДГ-50-5 мощностью 6250 кВтА с размерами в плане 620х230 м.
1.6 Проектирование построечных автодорог в составе СГП выполняют в следующем порядке:
- разрабатывают схему движения транспорта и расположение дорог в плане;
- определяют параметры дорог; устанавливают опасные зоны и определяют дополнительные условия; назначают конструкции дорог;
- рассчитывают объемы работ и необходимые ресурсы.
В связи с небольшой интенсивностью движения и благоприятных грунтовых и гидрогеологических условий применяем грунтовые дороги улучшенной конструкции.
Таблица 4.7 – Основные технические показатели построечных дорог
Показатели при числе полос движения
Наибольшие продольного уклона 000
Наименьшие радиусы кривых в плане м
Наибольшая расчетная видимость м;
Встречного автомобиля
2 Определение сметной стоимости строительства
Локальный сметный расчет №1
Сметный расчет на общестроительные работы
где С1м2 – стоимость одного квадратного метра здания принимаемая 96 тыс. руб. в ценах на 2001 г;
Sобщ – общая площадь здания;
К – коэффициент пересчета в настоящие цены.
Собщ=59120363659107=8087444 тыс. руб.
Локальный сметный расчет №2
Сметный расчет на санитарно-технические работы
Сметная стоимость тыс. руб
Итого стоимость общестроительных работ тыс. руб 337428
Локальный сметный расчет №3
Сметный расчет на электромонтажные работы
Итого стоимость общестроительных работ тыс. руб 94394
Локальный сметный расчет №4
Сметный расчет на приобретение и монтаж оборудование
Стоимость оборудования
Продолжение локального сметного расчета 4
Сметный расчет на отдельные виды работ
Сметная стоимость тыс. руб.
Локальный сметный расчет №5
на наружные сети водопровода
Локальный сметный расчет №6
на наружные сети теплофикации
Локальный сметный расчет №7
на наружные кабельные сети
Локальный сметный расчет №8
на воздушные электросети
Локальный сметный расчет №9
на наружные сети телефона
Локальный сметный расчет №10
на наружные сети газоснабжения
Локальный сметный расчет №11
Локальный сметный расчет №12
Локальный сметный расчет №13
на отвод земельного участка
Объектный сметный расчет
Номера сметных расчетов (смет)
Сметная стоимость тыс.руб
Средства на оплату труда
тель едиичной стоимости тыс.рубм3
оборудо-вание мебель
Общестрои-тельные работы
Продолжение объектного сметного расчета
Санитарно-технические
Электромонтажные работы
Приобретение и монтаж оборудования
Сводный сметный расчет
Номера смет-ных расче-
Наименование глав объектов работ и затрат
Общая сметная стои-мость тыс. руб.
Обору-дования мебели инвен-таря
Подготовка территории строительства
Отвод земельного участка
Основные объекты строительства
Объекты подсобного и обслуживающего назначения
Объекты энергетического хозяйства
Воздушные электросети
Продолжение сводного сметного расчета
Наружные кабельные сети
Объекты транспортного хозяйства и связи
Наружные телефонные сети
Наружные сети и сооружения водоснабжения канализации газоснабжения
Наружные сети водопровода
Наружные сети теплофикации
Благоустройство и озеленение территории
ГСН 81-05-01-2001 Прил.1 П.4.1.1.
Временные здания и сооружения
Строительство временных зданий и сооружений
Прочие работы и затраты
Дополнительные затраты при производстве работ в зимнее время
Командирование рабочих
Страхование строительных рисков
Прогрессивно-премиальная оплата
Письмо Росстроя РФ №36 от 15.02.05.
Содержание дирекции (технадзора)
Затраты на подготовку эксплуатационных кадров
Смета на проект. Раб.
Проектные и изыскательные работы
Экспертиза проектной документации
Итого по главам 1-12
Резерв средств на непредвиденные работы и затраты
Всего по сводному сметному расчету
Налог на добавленную стоимость
Итого сметная стоимость
Возвратная сумма по временным зданиям и сооружениям
Итого стоимость строительства с учетом возв. сумм
3 Технико-экономические показатели
Технико–экономические показатели рассчитываются на основании объемов работ и трудоемкости полученные при расчете графика производства работ.
Общая площадь здания – 203636 м2;
Объем здания – 134784 м3;
Продолжительность строительства – 1 год;
Сметная стоимость строительства 15921464 тыс.руб.
Сметная стоимость строительно-монтажных работ 11919751 тыс.руб.
Сметная стоимость 1м3 здания 1181 тыс.руб.
Стоимость 1 м2 здания = 7819 тыс.руб.м2;
Стоимость СМР на 1 м2 = 5853 тыс.руб.м2.
Список использованной литературы
СП 131.13330.2012 Строительная климатология Минрегион России - М.; Минрегион России 2012 - 113 с
СП 50.13330.2012 Тепловая защита здания Минрегион России-М.; Минрегион России 2012-139 с
СП 16.13330.2011 Стальные конструкции Минрегион России -М.; Минрегион России 2010-172 с
Рекомендации по расчету проектированию изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций ЦБНТИ Монтажспецстроя -М; ЦБНТИ Монтажспецстроя 1989 -53 с
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений Минрегион России - М.; Минрегион России 2011- 166 с
СНиП 12-03-01 Безопасность труда в строительстве Госстрой России - М.; ГУП ЦПП 2001 -52 с
ЕНиР Сборник Е1 Внутриплощадочные транспортные работы Госстрой СССР 1986 г -26 с
ЕНиР Сборник Е5 Монтаж металлических конструкций Выпуск 1 Здания и промышленные сооружения Госстрой СССР 1986 г -23 с
ЕНиР Сборник Е5 Монтаж металлических конструкций Выпуск 3 Мосты и трубы Госстрой СССР 1986 г -27 с
Воронова Л.И. Технологические карты на строительные работы в дипломном проекте - О.: ОГУ 2002 - 18 с
Горев В.В Металлические конструкции. Том 2 -М; Высшая школа 2004 -529 с
Беленя Е.И. Металлические конструкции -М; Стройиздат 1986 -560 с
Кирсанов Н.М. Висячие и вантовые конструкции: учебное пособие для вузов -М; Стройиздат 1981 -158 с
Дикман Л.Г. Организация строительного производства - М.; Издательство АСВ 2002 г - 512 с
Теличенко В. И. Технология возведения зданий и сооружений: учебник для строит. вузов В. И. Теличенко О. М. Терентьев А. А. Лапидус.- 4-е изд. стер. - М.: Высш. шк. 2008. - 447 с.
Трушкевич А. И. Организация проектирования и строительства : учебник А.И. Трушкевич. – 2-е изд. перераб. и доп. – Минск: Выш. шк. 2011.
Рисунок А.1 – Схема приложения снеговой нагрузки
Рисунок А.2 – Схема распределения аэродинамических коэффициентов по поверхности цилиндра
Рисунок А.3 – График для определения аэродинамических коэффициентов в зависимости от угла
Рисунок А.4 – Схема приложения собственного веса ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.5 – Схема приложения постоянной нагрузки от кровли в ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.6 – Схема приложения симметричной поверхностной равномерной снеговой нагрузки в ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.7 – Схема приложения первого варианта несимметричной поверхностной снеговой нагрузки в ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.8 – Схема приложения второго варианта несимметричной поверхностной снеговой нагрузки в ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.9 – Схема приложения ветровой нагрузки в ПК «ЛИРА-САПР»
Рисунок А.9 – Расчетное сочетание нагрузок в ПК «ЛИРА-САПР»
Таблица А.1 – Таблица усилий в ригелях в наиболее неблагоприятной комбинации полученных в результате расчета пространственного несущего каркаса в ПК «ЛИРА-САПР»
Продолжение таблицы А.1
Таблица А.2 – Таблица усилий в стойках в наиболее неблагоприятной комбинации полученных в результате расчета пространственного несущего каркаса в ПК «ЛИРА-САПР»
Продолжение таблицы А.2