Аспирация оборудования размольного отделения мельницы

RP_Razmolnoe_otdelenie__KP_15_03_02_012_002.cdw

kursovoy_vent-ia_moy.docx

Общие сведения об аспирируемых машинах .6
2Магнитная колонка БКМ2-А2-300 ..7
Расчет аспирационной сети размольного отделения мельницы 8
1 Составление компоновочной таблицы сети ..8
Подбор пылеотделителя сети .9
1 Подбор циклона к сети .9
2 Подбор фильтра-циклона к сети .9
Предварительный подбор вентилятора к сети 11
Проектирование трассы сети 12
1 Проектирование входных коллекторов для Магнитной колонки
2 Проектирование переходов от нории II-10 ..14
3 Проектирование переходов от нории II-10 ..14
4 Проектирование тройника между участками I и 3 .15
5 Проектирование тройника между участками 1 и 2 (1` и 2`) . .15
6 Проектирование тройника между участками 4 и 5 ..16
7 Проектирование тройника между участками 3 и 4 .16
Расчет вентиляционной сети .17
1 Проектирование входного перехода к циклону 4УЦ-500 . ..18
2 Проектирование выходного перехода от циклона 4УЦ-500 ..18
3 Проектирование входного перехода к вентилятору ВЦ5-45-425.01 19
4 Проектирование выходного перехода от вентилятора ВЦ5-45-425.01 .19
5 Выбор дефлектора 20
Окончательный подбор вентилятора к сети расчет мощности на привод вентилятора и выбор привода вентилятора .21
Требования к монтажу и эксплуатации аспирационных сетей .. . 23
Список используемой литературы 26
Назначение вентиляционных установок
Задачи выполняемые вентиляционными установками носят социально-экономическое значение:
- обеспечивают нормальные санитарно-гигиенические условия;
- обеспечивают пожаро-взрывобезопасность предприятия;
- способствуют эффективному ведению технологического процесса на предприятии.
Санитарно-гигиеническое назначение вентиляционных установок.
В основных производственных помещениях элеваторов мельниц крупяных и комбикормовых заводов не происходит выделение ядовитых паров и газов; поэтому наиболее важная гигиеническая задача вентиляции этих предприятий заключается вобеспыливании производственных помещений. Однако даже те вентиляционные установки которые вполне хорошо обеспечивают помещения часто все же не полностью решают гигиенические задачи: установки с разомкнутым по отношению к зданию циклом воздуха обусловливая в холодное время года весьма низкие температуры воздуха внутри помещения понижают производительность труда и качество обслуживания машин.
Следовательно санитарно-гигиенические задачи вентиляционных установок заключается:
- в поддержании таких внутренних метеорологических условий (температуры влажности скорости движения воздуха) при которых работающий человек имеет наилучшее самочувствие и высокую производительность труда т.е. создание комфортных условий труда;
- в поддержании чистоты воздуха на высоте требований предъявляемых гигиеническими нормами.
Нормальной охлаждающей способностью воздуха называют такую его способность при которой создается тепловое равновесие между человеком и окружающим воздухом т.е. воздух окружающий поглощает от человека только то количество тепла которое он выделяет при данном виде труда: не больше и не меньше.
Потери тепла от человека в окружающую среду происходят излучением (44%) конвекцией (31%) испарением и дыханием (21%) нагревом пищи и воздуха (4%). При различном сочетании трех параметров воздуха (температуры относительной влажности и скорости воздуха) можно создать нормальную охлаждающую способность т.е. обеспечить условия комфорта. Охлаждающую способность воздуха можно определить кататермометром (спиртовой термометр шкала которого наносится чтобы средняя температура равнялась температуре человеческого тела – 365оС).
Чтобы определить охлаждающую способность надо коэффициент прибора 2200 Джсм2разделить на время охлаждения прибора с верхнего до нижнего деления шкалы. Затем сравнить с нормальной которая для легкого труда – 25 среднего труда – 50 тяжелого – 75 Втсм2× с.
Каждый человек в спокойном состоянии в среднем вдыхает 05-07 м3ч воздуха что составляет по массе 15 кгсут т.е. потребляется в 5 раз больше массы твердой и жидкой пищи; при этом выделяет тепла 100 700 Вт; водяных паров 45 200 гч и СО223 45 лч.
Поэтому поддержание чистоты воздуха в производственных помещениях имеет большое значение. Воздух считается чистым если он содержит пыль газы и др. вредные примеси в пределах установленных санитарными нормами. Для рабочих зон производственных помещений установлены ПДК: зерновой (с примесью двуокиси кремния 2 10%) – 4 мгм3мучной – 6 мгм3.
Общие сведения об аспирируемых машинах
Используется для вертикального перемещения сыпучих материалов. Нория применяется в тех отраслях где имеют дело с сыпучими субстанциями. Основная область применения – это зернохранилища мельницы комбикормовая мукомольная также химическая промышленность. Принцип работы нории состоит в следующем: за счет непрерывно движения ковшей закрепленных на ленточном (или цепном) конвейере производится подъем материала. Нужный груз подхватывается ковшами в нижнем секторе конвейерной ленты движется вертикально и разгружается в верхнем секторе через патрубок. Далее вниз движутся опрокинутые ковши. Высота подъема по технологии не превышает 60 метров. Существуют также наклонные элеваторы— осуществляют передвижение углей и угольных продуктов под наклонным углом 60—82°к горизонту относительной влажностью до 25% для транспортировки сыпучих продуктов с соответствующими свойствами. Как материал для изготовления ковшей служат сплавы и полимеры: точно продуманный состав не дает налипать частичкам материала на стенки ковша. За счет его применения отсутствует вероятность потерь и механической порчи груза (например зерна) во время загрузки и транспортировке. Важной характеристикой нории ковшовой является надежность так как оборудование испытывает значительные нагрузки: фиксаторы ковша спроектированы под заданным углом непрерывная лента вулканизирована механизмы защищены от нестабильных погодных факторов благодаря чему оборудование успешно функционирует на открытом воздухе.Специальные трубы защищают ленту нории образуя шахту. Расположенные по длине ленты рамы фиксируют ковш обеспечивая необходимую подстраховку от внезапных перемещений. Особенности устройства ковша обеспечивают дополнительную экономичность конструкции. Центробежный способ разгрузки (центробежно-гравитационный) дает необходимую мощность уменьшая нагрузку на мотор привода. Так зафиксированные на непрерывной конвейерной ленте ковши принимают груз с помощью транспортера поступающий на конвейер вертикальным движением поднимают снизу на верхний уровень обходя верхнее колесо затем под воздействием центробежных и гравитационных сил возникающих за счет резкого движения производится сброс материала в бункерный отсек. К характеристикам ковшовой нории относят также высокую производительность долговечность и низкий уровень шума в процессе работы.
Ход ленты осуществляется через клиноременную передачу и цилиндрический редуктор от двигателя. Со стороны грузовой части расположен приемный носок. Башмак имеет две заслонки для удаления оставшегося материала и винтовое натяжное устройство с ходом 140 мм.
В головке патрубка загрузки установлен носок для подсоединения аспирационного воздухопровода. Башмак и головка имеют смотровые окна.
2 Магнитная колонка БКМ2-А2-300
Магнитная колонка типа БКМ2-А2-300 предназначена:
- для извлечения металломагнитных примесей из муки крупы зерна и комбикорма а также из аспирационных относов муки.
- для защиты последующего оборудования технологических линий от повреждений крупными металломагнитными предметами превышающими размеры зерна (шарики болты гайки шайбы и т.п).
Магнитные колонки применяются на предприятиях отрасли хлебопродуктов и могут применяться в других отраслях народного хозяйства для очистки сыпучих продуктов от металломагнитных примесей и крупных металломагнитных предметов.
Условия эксплуатации:
Температура окружающего воздуха от минус 10°до 40°. Относительная влажность воздуха 80% при температуре 25°С.
Окружающая среда не должна содержать газов и паров в концентрациях разрушающих металлы и покрытия. Сепараторы допускают динамическое воздействие пыли.
Магнитные колонки должны устанавливаться на горизонтальной плоскости.
Допускается отклонение от плоскости не более чем на 5°.
Технические характеристики:
Максимальная пропускная способность тч не менее 80
Номинальная производительность тч не менее
по зерну и комбикорму - 48
Эффективность очистки (при номинальной производительности и допустимом содержание металломагнитной примеси в очищенном продукте не более 3 мгкг):
1 при размерах частиц до 2 мм - 80 %
2 при размерах частиц свыше 2 мм - 90 %
3 от крупных металломагнитных предметов - 100 %
Расчет аспирационной сети размольного отделения мельницы
1 Составление компоновочной таблицы сети
Таблица №1 – Компоновка вентиляционной сети
и марка аспирируемого
Объем воздуха на аспирацию машин м3ч
Потери давления в машине Нм Па
Магнитная колонка БКМ2-А2-300
- объем воздуха для аспирации машин;
Общий объем воздуха перемещаемого в сети до пылеотделителя
– объем воздуха подсасываемого по длине воздухопроводов на линии всасывания м3ч
Расчет кратности воздухообмена и выбор типа сети
Кратность воздухообмена
iрасч 1ч можно получить по выражению
– объем помещений где находится аспирируемое в сети оборудование м3.
h-высота этажей на которых находится аспирируемое оборудование м
Так расчетная кратность воздухообмена больше допустимой iдопуст=1-15 1ч следовательно проектируем аспирационную сеть с выбросом части воздуха в атмосферу а оставшаяся часть воздуха - рецеркулируется.
Подбор пылеотделителя сети
1 Подбор циклона к сети
Данная сеть проектируется для размольного отделения мельницы где в вентиляционных сетях перемещается мелкодисперсная пыль. Для отделения такой пыли можно применять циклоны марки УЦ.
По общему объему воздуха подлежащего очистке м3ч выбирается необходимый типоразмер циклона. Общий объем воздуха подлежащего очистке в данной сети .
По проектным нормалям выбираем циклон УЦ-900.
Определяется фактическая скорость воздуха на входе в циклон
– площадь входного отверстия циклона м2.
Площадь входного отверстия циклона определяется как:
и – длинна и ширина входного отверстия циклона м
Оптимальная скорость на входе в циклон находится в интервале vвх = (10-12) мс.
Полученная фактическая скорость на входе сравнивается с оптимальной для данного типа циклона. Допускаемое отклонение в 5% соблюдается.
Определяем сопротивление пылеотделителя:
Для циклона марки УЦ =10.
2 Подбор фильтра-циклона к сети
Объем воздуха подлежащий очистке составляет
Рассчитывается необходимая площадь фильтрующей поверхности:
– допустимая удельная нагрузка на фильтрующую ткань м3(м2ч).
Для фильтров-циклонов работающих в сетях размольных отделений мельниц допустимая удельная нагрузка на фильтрующую поверхность принимается в пределах:
(По нормалям проектирования);
В соответствии с проектными нормалями выбирается фильтр-циклон с площадью фильтрующей поверхности близкой к расчетной.
Фильтр-циклон РЦИЭ 104-16
Определяется фактическая удельная нагрузка на фильтрующую ткань
– фактическая площадь фильтрующей поверхности принятого стандартного фильтра м2.
По результатам расчета выбираем циклон 4УЦ-500 т.к. фильтр циклон РЦИЭ-104-16 не подходит из-за недогрузки фильтрующей поверхности.
Окончательно для аспирационной сети размольного отделения мельницы выбираем циклон 4УЦ-500.
По следующим причинам:
)Простота в уходе и эксплуатации;
)Относительная дешевизна в сравнении с фильтр-циклонами;
)Пониженное потребление энергии.
)высокий КПД (порядка 92-95 %)
Предварительный подбор вентилятора к сети
Определяется объем воздуха перемещаемый вентилятором в данной сети QB м3ч по выражению:
– объем воздуха отсасываемый от аспирируемых машин м3ч;
– объем воздуха подсасываемого по длине воздуховодов на линии всасывания м3ч;
– объем воздуха подсасываемого при работе пылеотделителя в
Давление развиваемое вентилятором в сети НВ Па принимается ориентировочно в пределах от 1500 до 2000 Па.
Принимается НВ=1900 Па
Рассчитываем коэффициент быстроходности вентилятора
подбираем вентилятор так чтобы
К сети подбирается вентилятор В.Ц5-45-4.25В1.0.1У2 со следующими параметрами: n=2900 обмин; в=080 вмах=080; в≥09вмах
Рисунок 1 - Аэродинамическая характеристика вентилятора В.Ц5-45-4.25В1.01
Проектирование трассы сети
Для того чтобы правильно выполнить проектирование трассы сети следует прежде всего сделать следующее:
)изучить устройство и принцип работы аспирируемого оборудования;
)по нормалям технологического оборудования выяснить сколько точек отсоса имеет данная машина и местоположение точек аспирации;
)по нормалям выписать размеры аспирационных отверстий (если они заданы).
1Проектирование входных коллекторов для магнитной колонки БКМ2-А2-300
1.1 Площадь аспирационного отверстия Fа.о. м2
где a – длина аспирационного отверстия м;
b – ширина аспирационного отверстия м.
В соответствии с нормалью магнитной колонки БКМ2-А2-300 размеры аспирационного отверстия равны: а = 350 мм b = 50 мм. Тогда площадь аспирационного отверстия будет равна
Fа.о = 035005 = 00175 м2;
1.2 Фактическая скорость в плоскости выхода воздуха из аспирационного отверстия Vа.о.ф мс
где Qм – объем воздуха отсасываемого из машины для аспирации м3ч;
Полученная расчетная скорость сравнивают с допустимой скоростью в плоскости аспирируемого отверстия.
Допускаемая скорость для муки и продуктов размола принимается: мс.
В результате сравнения выше названных скоростей получается что фактическая скорость в сечении отверстия для аспирации меньше допустимой скорости поэтому можно увеличить конструктивно размеры аспирационного отверстия с целью повышения площади аспирационного отверстия и снижения скорости выхода воздуха из машины. Однако конструкция оборудования не позволяет увеличить размеры отверстия для аспирации. В этом случае в месте отсоса воздуха следует установить расширяющийся переход – диффузор а далее установить переход сужающийся.
Конструкция магнитной колонки не позволяет ни увеличить размеры аспирационного отверстия ни установить диффузор он перекрывает входное отверстие для самотёка поэтому проектируем сужающийся отсасывающий патрубок – конфузор.
1.3 Диаметр воздухопровода присоединяемого к аспирируемой машине D мм
где V –величина надежно-транспортирующей скорости воздуха которая зависит от дисперсного состава перемещаемой пыли:мс – для сетей в которых перемещается мелкодисперсная по составу пыль смешанного характера. Примем V = 10 мс.
Принимается диаметр D = 80 мм.
Рисунок 2 - Эскиз входного коллектора для аспирации магнитных колонок БКМ2-А2-300
1.4 Угол раскрытия конфузора град:
Исходя из рекомендаций принимается угол раскрытия конфузора
1.5 Длина конфузора мм
1.6 Определяется коэффициент сопротивления конфузора
где - степень сужения конфузора.
2 Проектирование переходов от нории II-10
2.1 Площадь аспирационного отверстия Fа.о. м2
В соответствии с технологическими нормалями размеры аспирационных отверстий равны:
Определяется площадь аспирационного отверстия Fа.о. м2:
Fа.о.=a*b=0180*0430=0077 м2
2.2 Фактическая скорость в плоскости выхода воздуха из аспирационного отверстия Vа.о.ф мс
2.3 Диаметр воздухопровода присоединяемого к аспирируемой машине D мм
Для аспирации предусматривают сужающиеся переходы – конфузоры.
Рассчитывается диаметр воздухопровода идущего от нории:
– минимальная надежно-транспортирующая скорость воздуха мс.
Величина надежно-транспортирующей скорости зависит от дисперсного состава перемещаемой пыли. В проектируемой сети перемещается мелкодисперсная мучная пыль для которой =10
Принимается стандартный диаметр D=140мм.
Истинная скорость движения воздуха:
2.4 Угол раскрытия конфузора град:
2.5 Длина конфузора мм
Конструктивно длина конфузора принимается равной lк=280мм
2.6 Определяется коэффициент сопротивления конфузора
3 Проектирование переходов от нории I-10
3.1 Площадь аспирационного отверстия Fа.о. м2
Так как размеры аспирационного отверстия не заданы находим площадь аспирационного отверстия по формуле:
Fа.о.= QмVа.о.=460(08*3600)=01592 м2
Для мучнистых продуктов и муки Vа.о.≤ 08
Конструктивно выбираем размеры аспирационного отверстия: а=0650 м b=0245 м
3.2 Диаметр воздухопровода присоединяемого к аспирируемой машине D мм
Принимается стандартный диаметр D=125мм.
3.3 Угол раскрытия конфузора град:
3.4 Длина конфузора мм
Конструктивно длина конфузора принимается равной lк=250мм
3.5 Определяется коэффициент сопротивления конфузора
4Проектирование тройника между участками I и 3.
Угол раскрытия тройника =30о (принимается кратный 15о).
Выходной диаметр тройника D0:
где Dб - диаметр бокового потока входящего в тройник;
Dпр - диаметр прямого потока;
Выбираем тройник с диаметром = 160 мм.
Рассчитываем реальную скорость воздуха при выбранном диаметре:
Рассчитываем длину тройника
Lтр=3 * D0=3 *160 = 480 мм
5Проектирование тройника между участками 1 и 2 (1` и 2`)
Выбираем тройник с диаметром = 140 мм.
Lтр=3 * D0=3 *140 = 420 мм
6Проектирование тройника между участками 4 и 5.
Выбираем тройник с диаметром = 200 мм.
Lтр=3 * D0=3 *200 = 600 мм
7Проектирование тройника между участками 3 и 4.
Выбираем тройник с диаметром = 250 мм.
Lтр=3 * D0=3 *250 = 750 мм
Расчет вентиляционной сети
Оформляется расчетная плоскостная схема сети (Приложение Б). Производится выбор метода расчета вентиляционной сети. В данном расчете применяется метод потерь давления на единицу длины воздухопровода потери давления в тройниках уравниваются методом дополнительных местных сопротивлений.
После выбора метода расчета оформляется таблица «Расчет потерь давления по главному магистральному направлению сети» (Приложение А). Расчет вентиляционной сети полностью приводится в данной таблице.
Рассчитываем диаметры воздуховодов по формуле:
где Qуч - объём воздуха на участке аспирационной сети (м3ч);
Vуч - скорость движения воздуха на участке.
Скорость на участках выбирается на основе рекомендаций по надежному транспортированию (скорость зависит от дисперсного состава пыли V=10-16мс)
Получаемый расчетный диаметр округляется до ближайшего стандартного значения и пересчитывается реальная скорость на участке из этой же формулы.
На основании диаметров воздуховодов и скорости движения воздуха в нем находим по номограмме коэффициент R (Пам) - коэффициент потерь давления по длине.
Рассчитываем потери по длине по формуле:
где L - длина воздуховода.
Находим значения коэффициентов сопротивления фасонных деталей в таблицах в зависимости от основных геометрических размеров таких деталей и рассчитываем потери давления в фасонных деталях.
- динамическое давление на участке где расположена фасонная деталь.
где ρ - плотность воздуха;
V – скорость воздуха.
- сумма коэффициентов сопротивления фасонных деталей на рассчитываемом участке;
Рассчитываем полные потери давления на участке:
Нп = Нп.дл. + Нф.д.
1Проектирование входного перехода к циклону 4УЦ-500
Данный переход является переходом с круглого сечения на прямоугольное.
Рисунок 3 – Эскиз перехода к циклону 4УЦ-500
Определяется площадь воздухопровода на участке перед циклоном УЦ-500:
Далее определяется площадь входного отверстия циклона
где a=125 мм b=125 мм – стороны входного отверстия циклона.
то данный переход является расширяющимся т. е. диффузором.
Длину диффузора мы выбираем исходя из следующих конструктивных соображений:
– угол раскрытия диффузора принятый равным 30.
Определяем коэффициент сопротивления диффузора д
2Проектирование выходного перехода от циклона 4УЦ-500
Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое.
Площадь воздухопровода на IV участке FIV м2 определяется по формуле:
где DIV – диаметр воздуховода на IV участке м
Определяем площадь выходного отверстия вентилятора
=0315мм - диаметр выходного отверстия вентилятора.
Так как Fвых > FIV то данный переход является диффузором.
Рассчитывается длина диффузора по формуле
Угол раскрытия принимаем
Определяется коэффициент сопротивления диффузора д
3 Проектирование перехода к вентилятору В.Ц5-45-4.25-В1.0.1У2
Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое.
Определяется площадь входного отверстия вентилятора Fвх м2. По формуле
Так как Fвх > FIV то данный переход является диффузором.
4 Проектирование перехода от вентилятора В.Ц5-45-4.25-В1.0.1У2
Данный переход является переходом с квадратного сечения на круглое.
Площадь воздухопровода на V участке FV м2 равна площади воздухопровода на IV участке FV=FIV=0.063
Определяется площадь выходного отверстия вентилятора Fвых м2
где а b – стороны выходного отверстия вентилятора м;
a = 265 мм b=219мм.
> то данный переход является расширяющимся т. е. диффузором.
D=DIV=0.28 м; вых=0.6;
Рисунок 4 - Эскиз дефлектора (конический раструб с защитным колпаком)
Окончательный подбор вентилятора к сети расчет мощности
на привод вентилятора и выбор привода вентилятора
Объем воздуха перемещаемого вентилятором в сети Qв м3ч определяется по формуле:
– нормативный коэффициент подсоса воздуха на 1 м длины.
Полное давление развиваемое вентилятором в данной сети Нв Па численно равно сопротивлению сети с учетом коэффициента запаса на неучтенные потери давления Нв=11*Нс
Сопротивление сети Нс Па равно
Принято Нзд = 50 Па.
Значение величины Нмаг берется из расчетной таблицы.
Нс=1230.5+50=1280.5Па Нв=11*1280.5=1408.55Па
Предварительно подобранный вентилятор В.Ц5-45-4.25-В1.0.1У2 подходит к данной сети.
При новых условиях работы изменилось положение рабочей точки. Новые параметры работы вентилятора: со следующими параметрами: n=2900 обмин; в=0.78 (что удовлетворяет условию в=09max=0.90.8=0.72).
Рисунок 5 - Работа вентилятора В.Ц5-45-4.25В1.01 в проектируемой сети в процессе окончательного подбора вентилятора к сети.
Определяется мощность на валу вентилятора Nв кВт
Определяется мощность электродвигателя Nэ кВт для привода вентилятора
где k – коэффициент запаса мощности.
– КПД подшипников вентилятора = 097
– КПД клиноременной передачи = 096 098.
Выбирается электродвигатель АИМ 80 B2 с параметрами:
Nэ = 2.2кВт; nэ =3000 обмин.
Рассчитывается передаточное число i по формуле
где nэ – частота вращения вала электродвигателя обмин;
nв – частота вращения рабочего колеса вентилятора обмин.
Диаметр ведомого шкива назначается из ряда рекомендуемых стандартных диаметров dшв=180 мм. Диаметр ведущего шкива dшэ рассчитывается
dшэ= dшв*i=180*103=187мм
Из ряда стандартных диаметров шкивов выбирается dшэ= 200 мм.
Требования к монтажу и эксплуатации аспирационных сетей
Основные требования к проектированию вентиляционных сетей.
Эффективная работа любой вентиляционной установки в решающей степени зависит от уровня проектирования данной сети.
Проектирование вентиляционной сети – это процесс состоящий в рациональном и целесообразном размещении оборудования в производственном здании с целью обеспечить наивысший эффект вентиляции. Эффективно работающей вентиляционной сетью будет считаться та при проектировании которой выдержаны определенные требования.
Современная вентиляционная установка должна быть:
- высокоэффективной;
- эксплуатационно-надежной;
С точки зрения эффективности работы вентиляционной сети следует
брать во внимание две позиции:
- вентиляционная сеть должна иметь высокую санитарно-гигиеническую эффективность;
- сеть должна иметь технологическую эффективность.
Высокую санитарно-гигиеническую эффективность вентиляционной сети можно обеспечить если в процессе проектирования выдерживать следующие рекомендации:
а) предусматривать аспирацию всего оборудования в процессе работы
которого выделяется пыль;
б) обеспечить максимальную герметичность всего оборудования;
в) применить для очистки воздуха от пыли в сети пылеотделитель с высоким коэффициентом пылеочистки.
Чтобы обеспечить высокую технологическую эффективность следует
обратить внимание на такие условия:
а) применять рекомендуемый в технической характеристике расход воздуха на аспирацию машины;
б) выбирать такие типы сетей которые обеспечивают необходимый технологический климат в рабочем помещении (сети с рециркуляцией воздуха с кондиционированием воздуха с организованным подводом воздуха к аспирируемому оборудованию).
Сеть может быть экономичной если в процессе проектирования придерживаться рекомендаций:
а) к сети следует подобрать пылеотделитель имеющий по возможности
наиболее высокий коэффициент пылеочистки и наименьшее аэродинамическое сопротивление;
б) подобрать к сети вентилятор с возможно более высоким КПД;
в) проектировать трассу сети с минимальной длиной воздухопроводов и с минимальным количеством местных сопротивлений;
г) предусматривать в сети минимальное число различных типоразмеров
д) уравнивание потерь давления в тройниках следует вести по возможности уменьшением диаметра участка с меньшим сопротивлением;
е) устанавливать вентилятор при длинной трассе сети не в конце а в се-
редине трассы что позволит уменьшить потери давления по главной магистрали и снизить затраты мощности на работу сети.
Требования эксплуатационной надежности возможно выполнить если в процессе проектирования сети предусмотреть следующее:
а) количество точек отсоса воздуха в одной сети не должно превышать
–12 штук (исключение могут составлять сети проектируемые с аспирационным сборником в качестве предварительного пылеуловителя);
б) применять при проектировании трассы сети по возможности большее количество симметричных тройников;
в) машины с регулируемым режимом воздушного потока (воздушно-
ситовые сепараторы камнеотделительные машины и т. д.) следует аспирировать как местные установки;
г) к сети следует стремиться подобрать пылеуловитель простой по конструкции и надежный в эксплуатации.
Требования взрывобезопасности:
а) компоновка сетей должна проводиться с соблюдением принципа создания условий взрывобезопасности;
б) размеры аспирационного отверстия у аспирируемых машин должны
быть приняты таким образом чтобы предотвратить унос из машины перерабатываемого продукта и тяжелой пыли;
в) на всасывающих фильтрах работающих в аспирационных сетях необходимо предусматривать установку взрыворазрядителей состоящих из мембраны и взрыворазрядной трубы вынесенной за пределы здания.
Кроме указанных основных требований проектируемые сети должны быть удобны в обслуживании эстетичны иметь допустимые уровни шума и вибрации при работе.
В рамках курсового проекта был спроектирован и рассчитан технический проект вентиляционной установки в том виде и составе в котором он предлагается производству проектными организациями. Было выбрано необходимое аспирационное оборудование составлена его спецификация.
Спроектированная аспирационная сеть удовлетворяет практически всем современным требованиям: является взрывобезопасной эксплуатационно надежной экологически и технологически эффективной и соответствует правилам техники безопасности и охраны труда. А также данная установка удовлетворяет требованиям санитарно-гигиенической эффективности.
Вентиляционная сеть имеет суммарную длину 283 м и потери давления по магистральному направлению Hмаг=1230.5Па.
В состав сети входит следующее вентиляционное оборудование:
- центробежный вентилятор марки В.Ц5-45-4.25В1.01 со следующим параметрами работы в сети:
- объем перемещаемого вентилятором воздуха в сети Qв=271732 м3ч;
- давление развиваемое вентилятором Hв=1408.55 Па.
- частота вращения рабочего колеса nв=2900 обмин;
- коэффициент полезного действия в=078;
Пылеотделитель - циклон марки 4УЦ-500 с сопротивлением равным Hпо=126 Па.
Объем графической части курсового проекта составил:
Подробные чертежи 4-го этажа предприятия (планы и разрезы) где ведется аспирация оборудования изображено технологическое оборудованием а также спроектированная вентиляционная установка;
Плоскостная монтажная схема спроектированной установки со всеми фасонными деталями оборудованием и с подробной графической размерной спецификацией ее составных частей.
Список используемой литературы
Алешковская В. В. Системы пневмотранспорта и аспирации мукомольных заводов В. В. Алешковская Б. А. Краюшкин С. В. Коломенский. –М. : Колос 1992. – 175 с.
Вентиляционные установки зерноперерабатывающих предприятий. – 3-е изд. доп. и перераб.; под ред. A. M. Дзядзио. – М. : Колос1974. – 399 с.
Веселов С. А. Вентиляционные и аспирационные установки предприятий хлебопродуктов С. А. Веселов В. Ф. Веденьев. – М. : Колос 2004. – 240 с.
Володин Н. П. Справочник по аспирационным и пневмотранспортным установкам Н. П. Володин М. Г. Касторных А. И. Кривошеин. М. :Колос 1984. 288 с.
Зарницына Э. Г. Вентиляционные установки : методические указания к курсовому проекту для студентов специальностей «Машины и аппараты пищевых производств» и «Технология хранения и переработки зерна» дневной заочной и дистанционной форм обучения Э. Г. Зарницына;
Алт. гос. техн. ун-т им. И. И. Ползунова. Барнаул : Изд-во АлтГТУ
Малис А. Я. Пневматический транспорт для сыпучих материалов
А. Я. Малис М. Г. Касторных. – М. : Агропромиздат 1985. 344 с.
Проценко Г. И. Вентиляционные и пневмотранспортные установки зерноперерабатывающих предприятий : учеб. пособие по специальности
0600 «Машины и аппараты пищевых производств» Г. И. Проценко
В. А. Анфалов. М. : Изд.-во Приор 2000. 96 с.
Указания по проектированию аспирационных установок предприятий по хранению и переработке зерна и предприятий хлебопекарной промышленности. М. : ЦНИИпромзернопроект 1998. № 169. 204 с.
Альбом технологических нормалей высокопроизводительного мельничного оборудования N8722-1.4.1. M. 1982.
Альбом технологических нормалей высокопроизводительного мельничного оборудования N8722-1.4.2. М. 1982.
Альбом нормалей машин и оборудования для мельниц крупяных комбикормовых заводов и тароремонтных цехов N7184-У

Montazhnaya_Razmolnoe_otdelenie__KP_15_03_02_012_004.cdw

Основные технические условия:
До и после вентилятора предусмотрены мягкие вставки длиной(150-200мм)
Размеры прямых участков воздуховодов уточнить при монтаже
До сдачи в эксплуатацию сеть отрегулировать на расчётный объём перемещаемого воздуха путём аэродинамических измерений
Отверстия для аэродинамических измерений следует предусмотреть на расстоянии 3-5 диаметра от фасонных деталей
В местах соединения отсасывающих патрубков с воздухопроводом желательно расположить регулируемые клапаны
Фланцевые соединения выполнять на прокладках из технической резины толщиной 4-5 мм
Фасонные части воздухопроводов соединять фланцами
выполненными выполненных из полосовой или уголковой стали. Размеры фланцев принимать т.о.: при
D=280мм-полосовая сталь (Ст25*4 мм)
при D=(315-630)мм-применять уголок 25*25*3
Толщину стенок воздухопроводов выполнять с размерами:
мм при D=(500-700)мм
Вентиляторы устанавливать на виброизолирующих расстояниях.
Размольное отделение
Монтажная плоскостная схема сети
Несимметричный тройник