• RU
  • icon На проверке: 30
Меню

Курсовой проект по железобетонным конструкциям с чертежами и пояснениями

  • Добавлен: 22.05.2016
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовой проект по железобетонным конструкциям №1. Записка + 2 листа чертежа А1

Состав проекта

icon
icon
icon ЖБ.dwg
icon пояснилка.doc

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon ЖБ.dwg

ЖБ.dwg
Схема расположения колонн и
Железобетонные конструкции
многоэтажного здания
Вр1-(*200)+100 3Вр1-(*250)+100
ø14 А-II ГОСТ5781-82
Изделие закладноеМн1
ø16 А-III ГОСТ5781-82
Класс бетона для фундамента В20. 2.Грунт основания с расчётным давлением 0
ø32 А-III ГОСТ5781-82
Изделие закладноеМн2
ø20 А-III ГОСТ5781-82
ø12 А-III ГОСТ5781-82
Монолитный фундамент под колонну

icon пояснилка.doc

Компоновка конструктивной схемы монолитного рёбристого перекрытия с балочными плитами.
Рис. 1 – конструктивная схема монолитного ребристого перекрытия.
Назначим предварительно значения геометрических размеров элементов перекрытия:
Высота сечения главной балки при
Ширина сечения главной балки при
Высота сечения второстепенной балки при
Ширина сечения второстепенной балки при
Толщину плиты примем 80 мм
Вычислим расчётные пролёты и нагрузки на плиту
В коротком направлении:
В длинном направлении:
Отношение пролётов 53002100=252>2 поэтому плита балочного типа.
Рис. 3 – расчётная схема.
Выделим полосу шириной 1м и вычислим нагрузку на 1 перекрытия.
Нормативная нагрузка кН
Коэффициент надёжности по нагрузке
Расчётная нагрузка кН
Временная (по заданию)
С учётом коэффициента надёжности по назначению здания расчётная нагрузка на 1м плиты
Определим изгибающие моменты с учётом перераспределения усилий
в первом пролёте и на первой промежуточной опоре
Так как для плиты отношение то в средних пролётах окаймлённых по всему контуру балками изгибающие моменты уменьшаем на20%
Бетон тяжёлый класса В20 при влажности окружающей среды
Выполним подбор сечений продольной арматуры сеток.
По приложению3 принимаем сетку С1 номер 33 марки
фактической несущей способностью продольной арматуры
В первом пролёте и на первой промежуточной опоре:
дополнительная сетка должна иметь несущую способность продольной арматуры не менее 45694-31280=14404Н;
Принимаем сетку С1 номер 31 марки
Расчёт второстепенной балки.
Вычислим расчётный пролёт для крайнего пролёта балки
который равен расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки:
Определим расчетную нагрузку на 1 м второстепенной балки собираемую с грузовой полосы шириной равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок (23 м).
Постоянная нагрузка:
от собственного веса плиты и пола (см. расчет плиты)
от веса ребра балки ;
Временная нагрузка: .
Итого с учетом коэффициента надежности по назначению здания
Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий в статически неопределимой системе будут равны:
Рис. 6 – эпюра изгибающих моментов.
на первой промежуточной опоре
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна .
Согласно задания продольная рабочая арматура для второстепенной балки класса А-III ().
По формуле (3.19) [1] проверим правильность предварительного назначения высоты сечения второстепенной балки:
или т.е. увеличивать высоту сечения не требуется.
Выполним расчеты прочности сечений нормальных к продольной оси балки на действие изгибающих моментов.
Сечение в пролете (рис. 1.4а) . Определим расчетную ширину полки таврового сечения согласно п. 3.16 [2].
Значение вводимое в расчет принимается из условия что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 16 пролета элемента и не более при консольных свесах полки и :
(расстояние между осями второстепенных балок) принимаем .
то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной . Вычислим (по приложению IV). По находим тогда требуемая по расчету площадь продольной рабочей арматуры будет равна:
Принимаем по приложению II .
Сечение на опоре В (рис. 1.4 б) . Вычислим:
т.е. сжатая арматура не требуется. По находим тогда
Выполним расчет наиболее опасного сечения балки на действие поперечной силы у опоры В слева (рис. 1.5). По приложению II из условия сварки принимаем поперечные стержни диаметром 5 мм класса Вр-I () число каркасов – два . Назначаем максимально допустимый шаг поперечных стержней:
тогда согласно требованиям п. 5.27 [2].
Поперечная сила на опоре фактическая равномерно распределенная нагрузка .
Проверим прочность наклонной полосы на сжатие по условию (72) [2].
Определяем коэффициенты и : отсюда для тяжелого бетона .
т.е. прочность наклонной полосы ребра балки обеспечена.
По условию (75) [2] проверим прочность наклонного сечения по перечной силе. Определим величины и :
по [2]; так как принимаем тогда
Определим значение принимая по [2]: Поскольку следовательно значение не корректируем.
Согласно п. 3.32 [3] определяем длину проекции опасного наклонного сечения с. Так как значение определяем только по формуле . Поскольку принимаем .
Длина проекции наклонной трещины будет равна . Так как тогда .
Проверим условие (75) [2]: т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.
Требования п. 3.32 [2] также выполняется поскольку
Рис. 10 – расположение опасного сечения и опасной наклонной трещины.
Балочные сборные перекрытия.
Плита с круглыми пустотами.
По результатам компоновки конструктивной схемы перекрытия принята номинальная ширина плиты 1200 мм (привязка наружных кирпичных стен равна 200 мм от разбивочных осей до внутренних граней стен). Для определения расчетного пролета плиты ширина сечения ригеля принимается равной 250 мм.
Расчетный пролет плиты при опирании на ригель поверху .
Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия приведен в таблице 2.
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
От массы плиты ( и )
От массы пола (по заданию)
В том числе постоянная и длительная
Расчетные нагрузки на 1 м длины плиты при ширине плиты 12 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания (уровень ответственности здания I):
для расчетов по первой группе предельных состояний
для расчетов по второй группе предельных состояний
Расчетные усилия: для расчетов по первой группе предельных состояний ; для расчетов по второй группе предельных состояний
Назначаем геометрические размеры поперечного сечения плиты (рис. 1.19 а). Согласно табл. 8 [2] не требуется корректировать заданный класса бетона В30.
Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона класса В30 твердеющего в условиях тепловой обработки при атмосферном давлении (для влажности 65%): ;
Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса К-7 диаметром 6 мм: .
Величину предварительного напряжения арматуры назначаем по п. 1.23 [2]. Проверяем условие (1) [2] при (для механического способа натягивания проволочной арматуры независимо от задания). Так как и
Рис. 12 – Поперечное сечение плиты с круглыми пустотами.
следовательно условие (1) выполняется.
Предварительное напряжение при благоприятном влиянии с учетом точности натяжения будет равно где согласно п. 1.27 [2].
Расчет плиты по предельным состояниям первой группы. Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси . Сечение тавровое (рис. 1.19 б) с полкой в сжатой зоне.
Рис. 13. – Поперечное сечение плиты с круглыми пустотами для расчета по прочности.
Согласно п. 3.16 [2] при расчетная ширина полки . .
Проверим условие (44) [4]:
Т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной согласно п. 3.11 [4].
Определим значение ;
по пользуясь приложением IV находим .
Вычислим относительную граничную высоту сжатой зоны по формулам п. 3.12 [2]. Находим характеристику сжатой зоны бетона где для мелкозернистого бетона. Тогда
где (предварительное напряжение принято с учетом полных потерь ); при .
Так как то согласно п. 3.7 [4] коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести можно принимать равным .
Вычислим требуемую площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
Проверка прочности плиты по наклонным сечениям к продольной оси .
Поскольку п. 5. 26 [2] допускается не устанавливать поперечную арматуру в многопустотных плитах выполним проверку прочности сечения плиты на действие поперечной силы при отсутствии поперечной арматуры согласно п. 3.32 [2] или п. 3.30 [4].
Проверим условие (92) [4]:
Т.е. условие выполняется.
Проверим условие (93) [4]:
принимая упрощенно и .
Находим усилие обжатия от растянутой продольной арматуры .
Вычислим . Согласно [2 с. 39] тогда
Так как следовательно для прочности наклонных сечений по расчету арматуры не требуется.
Расчет плиты по предельным состояниям второй группы. Согласно табл. 2 [2] пустотная плита эксплуатируемая в закрытом помещении и армированная напрягаемой арматурой класса К-7 диаметром 6 мм должна удовлетворять 3-й категории требований по трещиностойкости т.е. допускается непродолжительное раскрытие трещин шириной и продолжительное . Прогиб плиты от действия постоянной и поперечной нагрузок не должен превышать (см. [8 т. 19]).
Рис. 14 - Расчету эквивалентного сечения.
Рис. 15 – К расчету по второй группе предельных состояний.
Геометрические характеристики приведенного сечения:
Круглое очертание пустот заменяем эквивалентным квадратным со стороной .
Площадь приведенного сечения:
где - площадь сечения растянутой напрягаемой;
- отношение модулей упругости арматуры и бетона.
Статический момент сечения бетона относительно нижней грани плиты:
Расстояние от центра тяжести до нижней грани плиты:
Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:
Момент инерции сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Момент инерции сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне т.е. момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона:
где - коэффициент учитывающий влияние неупругих деформаций бетона растянутой зоны в зависимости от формы сечения принимается по т. 38 пособие.
Упругопластический момент сопротивления для растянутой зоны в стадии изготовления и монтажа:
Определим первые потери предварительного напряжения арматуры по поз. 1-6 табл. 5 [2].
Потери от релаксации напряжений в арматуре
Потери от температурного перепада для бетона класса В30
где - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева) воспринимающих усилие. При отсутствии точных данных принимается .
Потери от деформации анкеров в виде инвентарных зажимов
где - обжатие опрессованных шайб смятие высаженных головок и т.п.;
- длина натягиваемого стержня (расстояние между гранями упоров формы или стенда);
Потери от трения арматуры и деформации стальной формы и соответственно отсутствуют.
Таким образом усилие обжатия с учетом потерь по поз. 1-5 табл. 5 [2]равно . Точка приложения усилия совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры поэтому эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения будет равен .
Определим потери от быстонатекающей ползучести бетона для чего вычислим напряжение в бетоне в середине пролета от действия силы и изгибающего момента от собственной массы плиты. Нагрузка от собственной массы плиты (см. табл. 1.4) равна тогда .
Напряжение в бетоне на уровне растянутой арматуры (т.е. при ) будет
Напряжение в бетоне на уровне крайнего сжатого волокна (т.е. при )
Назначаем передаточную прочность бетона () удовлетворяющую требованиям п. 2.6 [2].
Потери от быстронарастающей ползучести бетона будут равны:
на уровне растянутой арматуры
поскольку где - коэффициент но не более 08.
на уровне растянутой арматуры крайнего сжатого волокна коэффициент 085 учитывает тепловую обработку при твердении бетона.
тогда усилие обжатия с учетом первых потерь .
Определим максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия силы без учета собственной массы принимая
Поскольку требования п.1.29 [2] удовлетворяются.
Определим вторые потери предварительного напряжения арматуры по поз. 8 и 9 табл. 5 [2].
Потери от усадки бетона коэффициент 13 учитывающий вид бетона.
Напряжение в бетоне от действия силы и изгибающего момента будут равны: .
Тогда вторые потери будут .
Суммарные потери так как то по п. 1.25 [2] потери не увеличиваем.
Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно
Проверку образования трещин в плите выполняем по формулам п. 4.5 [2] для выяснения необходимости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета по деформациям.
При действии внешней нагрузки в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне равно
Так как при действии усилия обжатия в стадии изготовления минимальное напряжение в бетоне(в верхней зоне) равное
т.е. будет сжимающим следовательно верхние начальные трещины не образуются. (Пример полного расчета по образованию верхних трещин приведен в п.1.2.1).
Согласно п. 4.5 [2] принимаем ;
Так как то трещины в нижней зоне не образуются т.е. не требуется расчет ширины раскрытия трещин.
Расчет прогиба плиты ведем согласно пп. 4.24 4.25 [2] при условии отсутствия трещин в растянутой зоне бетона.
Находим кривизну от действия постоянной и длительной нагрузок ()
Прогиб плиты без учета выгиба от усадки и ползучести бетона при предварительном обжатии будет равен
Назначаем предварительные размеры ригеля. Высота и ширина сечения:
Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Нагрузка на ригеле от многопустотных плит считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу колонн в продольном направлении здания 56 м. Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия приведен в расчете плиты с круглыми пустотами.
Постоянная нагрузка на ригель будет равна:
от перекрытия (с учетом коэффициента надежности по назначению здания ) ;
от веса ригеля (сечение 0.25х0.65 плотность железобетона с учетом коэффициентов надежности и ) .
Временная нагрузка (с учетом ): .
Характеристики бетона и арматуры для ригеля.
Бетон тяжелый класс В30
Для влажности 65%. Продольная рабочая арматура класса A-III . По приложению IV для элемента из бетона класса В30 с арматурой класса А-III при находим и .
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси. Принимаем схему армирования ригеля согласно рис. 1.24 в.
Сечение в пролете (рис. 1.25а)
Подбор арматуры производим согласно п. 3.18 [3].
Вычисляем следовательно сжатая арматура не требуется. По приложению IV при находим тогда требуемую площадь растянутой
арматуры определим по формуле . Принимаем .
Сечение на опоре (рис. 1.25б)
Рис. 17 – Сечение ригеля.
а) – сечение в пролете; б) - сечение на опоре.
Монтажную арматуру принимаем .
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси .
Определим требуемую интенсивность поперечных стержней из арматуры класса А-I согласно п. 3.33б[3] принимая в опорном сечении (рис. 1.26 а).
По формуле (52) [3] при и получим
Находим . Так как то требуемую интенсивность поперечных стержней определим по формуле
Поскольку то принимаем .
Проверяем условие (57) [3]:
то корректируем значение по формуле
Согласно п. 5.17 [2] шаг у опоры должен быть не более и не более 500мм а в пролете - и не более 500мм. Максимально допустимый шаг у опоры по п. 3.32 [2] будет равен .
Принимаем шаг поперечных стержней у опоры а в пролете - отсюда ; принимаем в поперечном сечении два поперечных стержня диаметром по 6 мм с учетом диаметра продольной арматуры .
Таким образом принята интенсивность поперечных стержней у опоры и в пролете будет соответственно равна:
Проверим условие (57) [3]. Так как
34 [3] для вычисления (длины участка ригеля с интенсивностью поперечных стержней ) корректируем значения и по формулам: .
с вычисляем по формуле
но не более . Принимаем тогда будет равно
Проверяем прочность по наклонной полосе ригеля между наклонными трещинами:
Построение эпюры материалов выполняем с целью рационального конструирования продольной арматуры ригеля в соответствии с огибающей эпюрой изгибающих моментов (рис. 1.27а).
Определяем изгибающие моменты воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре.
Сечение в пролете с продольной арматурой ;
Сечение в пролете с продольной арматурой
Сечение в пролете с арматурой в верхней зоне
Пользуясь полученными значениями изгибающих моментов графическим способом определяем точки теоретического обрыва стержней и соответствующие им значения поперечных сил (рис.15).
Вычисляем необходимую длину анкеровки обрываемых стержней для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающих моментов в соответствии с п 3.46 [3].
Для нижней арматуры по эпюре графическим способом находим поперечную силу в точке теоретического обрыва стержней диаметром 20мм тогда требуемая длина анкеровки будет равна
Для верхней арматуры у опоры диаметром 32мм при соответственно получим
Сборная железобетонная колонна и центрально нагруженный фундамент под колонну.
Определим нагрузку на колонну с грузовой площади соответствующей
заданной сетке колонн и коэффициент по надежности
Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:
от перекрытия (табл 2.)
от собственного веса ригеля сечением длиной 6.8м при плотности железобетона с учетом коэффициентов надежности и будет равна ;
от собственного веса колонны сечением при высоте этажа 3.6м составит
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа (табл 2.) в том числе длительная - .
Постоянная нагрузка от покрытия при нагрузке от кровли и плит составит то же с учетом нагрузки от ригеля и колонны верхнего этажа .
Временная нагрузка от снега для г.Томск при коэффициенте надежности по нагрузке будет равна в том числе длительная составляющая - .
Таким образом суммарная (максимальная) величина продольной силы в колонне первого этажа (при заданном количестве этажей – 5) будет составлять ; в том числе длительно действующая .
Характеристик бетона и арматуры для колонны. Бетон тяжелый класса В30 (для влажности 65%) Продольная рабочая арматура класса A-III .
Расчет прочности сечения колонны выполняем по формулам п. 3.64 [3] на действие продольной силы со случайным эксцентриситетом поскольку класс тяжелого бетона ниже В40 а .
Принимаем предварительно коэффициент вычисляем требуемую площадь сечения продольной арматуры по формуле (119) [3]:
Выполним проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.
При и по приложению IV находим и .
Так как то . Тогда фактическая несущая способность расчетного сечения колонны будет равна
следовательно прочность колонны обеспечена. Так же удовлетворяются требования п. 5.16 [2] по минимальному армированию поскольку
Поперечную арматуру в колонне конструируем в соответствии с требованиями п. 5.22 [2] из арматуры класса Вр-I диаметром 8мм устанавливаемую с шагом и не более 500мм.
Для определения размеров подошвы фундамента вычислим нормативное усилие от колонны принимая среднее значение коэффициента надежности по нагрузке : .
По заданию грунт основания имеет условное расчетное сопротивление а глубина заложения фундамента равна .
Фундамент должен проектироваться из тяжелого бетона класса В20
( при ) и рабочей арматуры класса
Принимая средний вес единицы объема бетона фундамента и грунта на обрезах вычислим требуемую площадь подошвы фундамента по формуле (XII.I) [4]
Размер стороны квадратной стороны подошвы фундамента должен быть не менее .
Назначаем размер при этом давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно
Рабочую высоту фундамента определяем по условию прочности на продавливание по формуле (XII.4) [4]:
По условию заделки в фундаменте полная высота фундамента должна быть не менее .
По требованию анкеровки сжатой арматуры колонны в бетоне класса В20 где определяется по табл. 45 [3].
С учетом удовлетворения всех условий принимаем окончательно фундамент высотой (кратно 15см) трехступенчатый с высотой нижней ступени . С учетом бетонной подготовки под подошвой фундамента будет иметь рабочую высоту и для первой ступени .
Выполним проверку условия прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении начинающимся в сечении IV-IV. Для единицы ширины этого сечения
Поскольку то прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Площадь сечения арматуры подошвы квадратного фундамента определим из условия расчета фундамента на изгиб в сечениях I-I II-II и III-III.
Изгибающие моменты определим по формуле (XII.7) [1]:
Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определим из условий:
Рис. 19. – К расчету фуендамента.
Нестандартную сварную сетку конструируем с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой . Соответственно получим фактическое армирование расчетных сечений
Кирпичный столбик с сетчатым армированием.
Определяем требуемые размеры поперечного сечения столба принимая величину средних напряжений в кладке = 30 МПа тогда получим:
Назначаем размеры сечения кирпичного столба с учетом кратности размерам кирпича b = 770мм и h =900мм с А =770*900 =0.693*106 мм2 = 0.693м2 (рис. 20).
Так как заданная величина эксцентриситета е0 = 60 мм 017h = 017*900 =153 мм то согласно п. 4.31 [6] столб можно проектировать с сетчатым армированием.
Вычисляем максимальное (у наиболее сжатой грани) напряжение в кладке с принятыми размерами сечения пользуясь формулами (13) и (14)
значения коэффициентов mg = 1 ; = 09; = 1 принято предварительно ориентировочно.
Тогда расчетное сопротивление неармированной кладки должно быть не менее
По табл. 2 [6] принимаем для кладки столба марку кирпича 150 и марку раствора 75 . Так как площадь сечения столба то согласно п. 3.11 [6] расчетное сопротивление кладки не корректируем.
Определим требуемый процент армирования кладки принимая значение тогда получим:
где для арматуры диаметром 5 мм класса Bp-I
с учетом коэффициента условий работы (см. табл. 13 [6]).
Назначаем шаг сеток (через каждые два ряда кладки при толщине шва 14 мм) тогда размер ячейки сетки с перекрестным расположением стержней должен быть не менее:
Принимаем размер при этом получим:
что не превышает предельного значения:
Определяем фактическую несущую способность запроектированного сечения кирпичного столба с сетчатым армированием (рис. 20г).
Согласно п. 4.3 [6] для определения коэффициентов продольного изгиба расчетная высота столба при неподвижных шарнирных опоpax будет равна:
соответственно гибкость в плоскости действия изгибающего момента:.
Высота сжатой части сечения и соответствующая ей гибкость:
При по табл. 20 [6] находим тогда коэффициент учитывающий влияние длительной нагрузки будет равен .
Вычисляем прочностные и деформативные характеристики армированной кладки:
расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии:
упругую характеристику кладки с сетчатым армированием по формуле (4) [6]:
где принимаем по табл. 15 [6] для силикатного полнотелого кирпича; - временное сопротивление сжатию кладки;
- временное сопротивление сжатию армированной кладки.
Пользуясь табл. 18 [6] по величинам гибкостей и и назначению упругой характеристики армированной кладки находим значения коэффициентов продольного изгиба для армированной кладки при внецентренном сжатии:
и ; соответственно получим:
Коэффициент учитывающий повышение расчетного сопротивления кладки при внецентренном сжатии определяем по табл. 19 [6]:
Тогда фактическая несущая способность запроектированного кирпичного столба при внецентренном сжатии будет равна:
Так как сечение прямоугольного профиля и b h то выполняем проверку несущей способности столба на центральное сжатие в плоскости перпендикулярной действию изгибающего момента в соответствии с п. 4.30 [6].
Поскольку при центральном сжатии армирование кладки не должно быть более то в расчете на центральное сжатие принимаем соответственно получим следующие значения прочностных и деформативных характеристик армированной кладки:
что не более и при .
Тогда несущая способность при центральном сжатии составит:
Следовательно фактическая несущая способность столба будет определяться случаем внецентреннего сжатия и составит поэтому прочность кирпичного столба обеспечена.
Рис. 20 – к расчету кирпичного столба с сетчатым армированием.
a — расчетная схема; б — эпюры усилий N и М; в — эпюра коэффициента ;
г — схема армирования столба.
up Наверх