• RU
  • icon На проверке: 17
Меню

Рабочее оборудование экскаватора массой 25 тонн для захвата и разрушения железобетонных конструкций

  • Добавлен: 09.10.2016
  • Размер: 645 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Произведены основные расчёты подтверждающие работоспособность машины (расчёт на устойчивость, тяговый расчёт, расчёт параметров гидрооборудования, проверка прочности оси ножниц

Состав проекта

icon
icon
icon
icon Гидросхема.dwg
icon Ножницы.dwg
icon Общий вид.dwg
icon Рабочее оборудование.dwg
icon
icon Специф. гидросхемы.dwg
icon Специф. ножниц.dwg
icon Специф. общего вида.dwg
icon Специф. раб. обор..dwg
icon Пояснительная записка.doc

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Гидросхема.dwg

Гидросхема.dwg

icon Ножницы.dwg

Ножницы.dwg
Захватно-разрушающее
Неуказанные сварные соединения
выполнить сплошным швом 8
ГОСТ 5264-80 по всему контуру
сопрягаемых элементов.
Электрод Э42А ГОСТ 9466-75.
*Размеры для справок.

icon Общий вид.dwg

Общий вид.dwg
Основные технические данные
Наибольшее тяговое усилие на гусеницах
Наибольшая скорость передвижения
Угловая скорость поворотной платформы
Наибольший преодолеваемый уклон
твердого сухого пути
Масса эксплуатационная
с нормальным звеном гусеничной ленты 23
Тип и модель двигателя:
Наибольшее давление в гидросистеме
Максимальный расход рабочей жидкости
Номинальное напряжение
в осветительной сети (постоянный ток) 12
четырехтактный дизельный А-01М
привода рабочего оборудования и хода 25
привода поворотной платформы 16
в сети вентилятора охладителя
и отопления кабины (переменный ток) 220
Просвет под ходовой рамой

icon Рабочее оборудование.dwg

Рабочее оборудование.dwg

icon Специф. гидросхемы.dwg

Схема гидравлическая
Гидроразмыкатель тормоза (питатель)
Коллектор центральный
Масляный бак вместимостью 250 л.
Гидроцилиндр рукояти
Гидроцилиндр поворота ножниц
Гидроцилиндр натяжения гусениц
Гидроцилиндр управления ножницами
Насос сдвоенный с передаточным отношением
встроенного редуктора i=1
Блок перепускных клапанов
Гидрораспределитель трехсекционный
Секция управления гидромотором механизма
передвижения левой гусеницы
Секция промежуточная
Гидрораспредилитель четырехсекционный
Фильтр линейный магистральный
Гидроцилиндр поворотного устройства
Калорифер (охладитель рабочей жидкости)
передвижения правой гусеницы
Емкость заправочная V=200 л.
Манометр показывающий
Указатель температуры масла
Клапан предохранительный
Секция управления гидроцилиндром поворота
Система обратных клапанов
Секция управления гидроцилиндром рукояти
Секция управления гидроцилиндрами стрелы
Секция управления гидроцилиндром ножниц
Гидроклапан предохранительный

icon Специф. ножниц.dwg

Специф. ножниц.dwg
КП ЭО 03.01.100 Гидроцилиндр
Захватно-разрушающее
Кольцо металлическое

icon Специф. общего вида.dwg

Специф. общего вида.dwg

icon Специф. раб. обор..dwg

Специф. раб. обор..dwg
КП ЭО 03.03.000 Стрела 1
КП ЭО 03.02.000 Гидроцилиндр стрелы 2
КП ЭО 03.01.000 Ножницы
КП ЭО 03.04.000 Гидроцилиндр рукояти 1
КП ЭО 03.05.000 Рукоять
КП ЭО 03.06.000 Гидроцилиндр поворота
Рабочее оборудование
Гидроцилиндр управления
Кольцо металлическое

icon Пояснительная записка.doc

ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ5
ОПИСАНИЕ УСТРОЙСТВА9
РАСЧЕТЫ ПОДТВЕРЖДАЮЩИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТЬ МАШИНЫ11
Расчет на устойчивость11
Обоснование необходимости расчета11
Силы действующие на экскаватор11
Результаты расчета14
Расчет параметров гидрооборудования22
Расчет и подбор гидроцилиндра ножниц22
Поверочный расчет гидронасоса24
Проверка прочности оси ножниц25
Характеристика детали25
Характер нагружения25
Расчетная схема работы детали25
Условие прочности на срез26
Условие прочности на смятие29
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ30
Оснащение строительства надежными высокоэффективными универсальными машинами ускоренная замена устаревшей техники новой высокопроизводительной – один из важных рычагов повышения эффективности работ в строительстве.
В современных условиях стесненного городского строительства возникает необходимость в использовании универсальных машин способных выполнять широкий спектр решаемых задач. Особенно актуально эта проблема возникла в настоящее время в связи с масштабным строительством и реконструкцией г. Москвы.
В частности появляется необходимость в использовании мощного оборудования предназначенного для слома старых зданий и сооружений а также разбора завалов.
Одноковшовые универсальные гидравлические экскаваторы в прошлом предназначенные только для земляных работ в настоящее время стали машинами многоцелевого назначения.
Они находят все большее применение благодаря широкому использованию сменных рабочих органов и рабочего оборудования. Использование навесного оборудования к одноковшовым экскаваторам позволяет повысить производительность на земляных работах и выполнять планировку рытье узких траншей уплотнение грунта очистные и погрузочно-разгрузочные работы разрушение и разработку мерзлого грунта и скальных пород взламывание бетонного и асфальтобетонного полотна дорог разрушение зданий и сооружений с железобетонными и стальными конструкциями при реконструкции расчистке завалов.
Среди многих видов сменного рабочего оборудования которым оснащаются современные экскаваторы можно назвать манипуляторные челюстные ковши крюковые подвески грейферы захваты бетоноломы гидромолоты манипуляторы для лесозаготовительных работ и т.д.
ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Существующие захватно-разрушающие устройства предназначенные для размещения на гидравлических экскаваторах можно классифицировать по следующим признакам:
-по количеству губок бывают с 2-мя 3-мя (Рисунок 4) 4-мя штуками (Рисунок 1) и т.д.
Необходимо иметь в виду что увеличение количества губок требует больших усилий на разрушение конструкции т.к. растет число плоскостей среза. Но при этом повышается жесткость захвата длинномерных материалов вследствие увеличения площади контакта. Поэтому при выборе числа губок необходимо учитывать условия применения оборудования.
-по количеству гидроцилиндров управления бывают с одним (Рисунок 1 Рисунок 4) и двумя гидроцилиндрами (Рисунок 2).
Конструкции с одним гидроцилиндром проще в эксплуатации и изготовлении более надежны но их возможности ограничены малой подвижностью.
Основным преимуществом ножниц с двумя управляющими гидроцилиндрами является то что они обеспечивают установку обеих разрушающих губок с возможностью поворота (качания) независимо одна от другой и приведение губок в действие с обеспечением при желании возможности поэтапного осуществления перемещения губок в зависимости от природы и формы обрабатываемого объекта. Но при этом снижается надежность и повышается сложность управления оборудованием.
-по способу установки на рукоять экскаватора могут быть с жесткой установкой без возможности поворота (Рисунок 1 Рисунок 4) и шарнирной (Рисунок 2 Рисунок 3).
При первом способе требуется дополнительное усиление рукояти в месте крепления ножниц.
Челюстной ковш (Рисунок 3) также можно использовать при погрузочных операциях однако применять его для разрушения нельзя ввиду малой прочности боковых стенок и конструкции в целом.
Общим недостатком вышеперечисленного оборудования является весьма ограниченное рабочее положение в пространстве в частности: невозможность работы с балками находящимися в вертикальном положении или под некоторым углом.
На основании этого можно сделать вывод о необходимости проектирования оборудования с возможностью работы под различными углами на погрузочных работах а также работах по разрушению старых зданий и разбору завалов.
Гидравлические ножницы используются в качестве сменного рабочего оборудования гидравлического экскаватора для резки и разрушения арматуры стального проката балок.
Ножницы выполнены в виде неподвижной 2 и подвижной 3 челюстей (Рисунок 5) соединенных шарнирно между собой. Подвижная часть снабжена гидроцилиндром 1. Режущие кромки челюстей снабжены сменными ножами 4. Предусмотрен вариант крепления гидравлических ножниц к стреле с помощью дополнительного промежуточного шарнирного соединения обеспечивающего возможность поворота ножниц относительно продольной оси рукояти посредством дополнительного гидроцилиндра.
Ножницы могут быть использованы как грейферный захват на погрузочных операциях с возможностью перерезания длинномерных и негабаритных грузов при выполнении работ по слому зданий и сооружений. При помощи специальных накладок устанавливаемых на режущие части губок можно также использовать ножницы для захвата вспомогательного оборудования например гидромолота или уплотняющих валиков.
РАСЧЕТЫ ПОДТВЕРЖДАЮЩИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТЬ МАШИНЫ
Расчет на устойчивость
Обоснование необходимости расчета
К экскаваторам оснащенным рабочим оборудованием для манипуляции грузами предъявляются повышенные требования к обоснованию грузовой устойчивости.
Эффективность одноковшовых экскаваторов существенно зависит от способности противодействовать опрокидыванию. В ходе работ около 60% времени цикла расходуется на поворот платформы с одновременным манипулированием рабочим оборудованием. Сокращение этого времени в результате увеличения мощности привода позволило бы значительно повысить производительность экскаватора. Однако с увеличением мощности возрастают скорости рабочих операций и силы инерций стремящиеся опрокинуть экскаватор.
Силы действующие на экскаватор
Рассмотрим экскаватор состоящий из следующих элементов:
А2 – платформа с оборудованием;
А3 – ходовая тележка;
А4 – стрела (с гидроцилиндрами стрелы и рукояти);
А5 – рукоять (с гидроцилиндром и механизмом поворота ковша);
А6 – рабочее оборудование;
А7 – груз (если подвешивается).
Приближенно можно принять что нагрузки приложены в центрах тяжести элементов на каждый из которых действуют (на примере ковша):
-сила G тяжести линия действия которой проходит через центр тяжести перпендикулярно к горизонтальной плоскости;
-центробежная сила Рцп от поворота платформы проходящая через центр тяжести ковша и пересекающая ось поворота платформы под углом 90°;
-касательная сила Рип инерции от торможения (разгона) платформы направленная параллельно опорной плоскости и перпендикулярно к плоскости симметрии рабочего оборудования;
-центробежная сила Рпс от поворота стрелы линия действия которой проходит через центр тяжести ковша и пяту стрелы;
-касательная сила Рис инерции от торможения (разгона) опускающейся (поднимающейся) стрелы расположенная в плоскости рабочего оборудования и перпендикулярно к силе Рцс;
-центробежная сила Рцр от поворота рукояти линия действия которой проходит через центр тяжести ковша и шарнир стрела - рукоять;
-касательная сила Рир инерции от торможения (разгона) опускающейся (поднимающейся) рукояти расположенная в плоскости рабочего оборудования и перпендикулярно к силе Рцр;
-составляющие силы Кориолиса возникающие при совмещениях поворотов платформы и стрелы Ркс и поворотов платформы и рукояти Ркр направленные параллельно опорной поверхности и перпендикулярно к плоскости рабочего оборудования;
-сила Рв ветрового давления направленная в сторону наибольшего уклона параллельно опорной поверхности.
Аналогичные силы действуют и на другие элементы экскаватора.
С момента начала опрокидывания экскаватора к перечисленным выше силам добавляются нагрузки сопутствующие повороту экскаватора относительно ребра опрокидывания:
Рцо - центробежная сила от поворота экскаватора относительно ребра опрокидывания линия действия которой проходит через центр тяжести элемента перпендикулярно к ребру опрокидывания;
Рио - касательная сила инерции от неравномерного движения опрокидывания экскаватора проходящая через центр тяжести элемента перпендикулярно к центробежной силе от опрокидывания Р" и расположенная в плоскости перпендикулярной к ребру опрокидывания;
Ркпо - составляющая силы Кориолиса возникающая при совмещении поворотов платформы и экскаватора при опрокидывании проходящая через центр тяжести элемента перпендикулярно к опорной плоскости экскаватора;
Рксо и Ркро - составляющие силы Кориолиса возникающие при совмещении поворотов стрелы и экскаватора и поворотов рукояти и экскаватора при опрокидывании направленные через центр тяжести элемента перпендикулярно к проекции вектора относительной скорости поворота соответственно стрелы и рукояти на плоскость перпендикулярную к ребру опрокидывания.
Численные значения всех вышеупомянутых сил определяются по известным формулам механики.
Анализ устойчивости экскаватора требует выполнения трудоемких расчетов. Для каждого из возможных расчетных положений определяемых различными сочетаниями углов поворота платформы стрелы рукояти и ковша необходимо вычислить моменты от 73 нагрузок что с учетом нескольких тысяч расчетных положений подлежащих исследованию приводит к необходимости использовать ЭВМ.
Программа вычислений основанная на изложенных выше теоретических положениях предназначена для решения следующих задач: определение наихудшего с точки зрения устойчивости расчетного положения; определение максимальной грузоподъемности; построение зависимостей грузоподъемности от вылета рабочего оборудования экскаватора; назначение допустимых скоростей элементов экскаватора; оценка качества экскаватора с учетом его устойчивости.
Программу можно использовать для анализа устойчивости как в случае жесткого крепления груза (захват челюстями подъем грунта в ковше и т.д.) так и крепления груза на гибкой подвеске. В программе можно учитывать и отклонение подвешенного груза под действием центробежной силы возникающей при повороте платформы. Программа обеспечивает расчет и анализ устойчивости экскаватора для всей области возможных положений оборудования.
В качестве расчетного был выбран случай поворота платформы с одновременным опусканием стрелы и рукояти.
Результаты расчета можно представить в виде графиков зависимостей различных коэффициентов устойчивости от угла наклона строительной площадки при различной массе груза.
KS - коэффициент статической устойчивости определяемый с учетом только сил тяжести элементов конструкции экскаватора и грунта в ковше;
KWS - коэффициент устойчивости определяемый согласно методике ВНИИСДМ с учетом сил тяжести и центробежных сил действующих на элементы конструкции экскаватора при повороте платформы;
К - коэффициент устойчивости определяемый с учетом сил тяжести центробежных и инерции включая силы Кориолиса и силы ветрового давления.
Значения KS KWS и К соответствуют наихудшему для устойчивости сочетанию углов наклона стрелы рукояти и ковша.
Согласно выполненным расчетам критической величиной характеризующей полное опрокидывание экскаватора является значение К 02.
Расчеты по известным методикам показали что устойчивость экскаватора обеспечивается при любых углах aп так как значения коэффициентов KS и KWS больше единицы. Уточненный же расчет показал что при aп = 17° (Рисунок 8) и aп = 3° (Рисунок 9) коэффициент К 02 что указывает на полное опрокидывание экскаватора.
Величина К 1 свидетельствует об отрыве от основания опор не лежащих на ребре опрокидывания. Однако согласно расчетам экскаватор не опрокидывается ввиду кратковременного действия динамических нагрузок он только приподнимается относительно опорной поверхности на угол не превышающий2°.
На основании выполненных расчетов можно построить аппроксимирующий график зависимости предельного угла наклона площадки от массы поднятого груза Р (Рисунок 10).
На графике видно что максимально возможная масса груза составляет 22 т. при работе на ровной поверхности.
Анализ расчета составляющих опрокидывающего момента показал что в расчетах устойчивости экскаватора помимо моментов от центробежных сил необходимо учитывать моменты от касательных сил инерции и сил Кориолиса существенно влияющих на устойчивость экскаватора.
В общем случае окружная сила движителей базовой машины расходуется на обеспечение рабочего усилия Рраб и преодоление сопротивлений передвижению Rпер инерции при разгоне Rи воздуха Rв от уклона местности Rу и повороту Rпов:
S R = Рраб + Rпер + Rи + Rв + Rу + Rпов
Силу сопротивления воздуха ввиду малых скоростей передвижения экскаватора можно не учитывать.
В качестве расчетного принимается режим работы машины в случае передвижения к месту погрузки при выполнении погрузочных работ т.к. с данным рабочим оборудованием рабочее усилие Рраб = 0 и необходимость выполнения расчета в рабочем режиме отпадает (большинство выполняемых работ производятся без перемещения). В данном режиме также исключается одновременное действие сил сопротивления от подъема и поворота т.к. при необходимости повернуть машину на подъеме можно движением гусениц в сторону уклона.
Уравнение тягового баланса имеет вид:
Тj ³ ТN ³ S R1 = Rпер + Rи + Rу;
Тj ³ ТN ³ S R2 = Rпер + Rи + Rпов
где ТN = 150 кН – максимальное тяговое усилие на гусеницах (согласно технической документации);
Тj - сила тяги по сцеплению:
Тj = mм.гр. × g × j × cosaм = 24290 × 98 × 095 × cos20° = 2125кН
где aм = 20° – угол подъема пути принимается равным максимально возможному значению в заданных условиях работы;
g = 98 мс2 – ускорение свободного падения;
j = 095 – коэффициент сцепления гусеничного движителя с грунтовой сухой дорогой;
mм.гр. = mмаш. + mгр. = 23500 + 790 = 24290 кг – масса машины с грузом где:
mмаш. = 23500 кг – масса базовой машины (согласно технической документации);
mгр. = 790 кг – масса груза (Рисунок 10 при a = 20°).
Rпер = f × mм.гр. × g = 006 × 24290 × 98 = 143 кН
где f = 006 – коэффициент сопротивления движению по грунтовой сухой дороге.
Rи = d × mм.гр. × (Vрабtразг) = 125 × 24290 × (06515) = 131кН
где d = 125 - коэффициент учета вращающихся масс;
Vраб = 065 мс – рабочая скорость (согласно технической документации);
tразг = 15 с – время разгона (согласно технической документации).
Rу = ± mм.гр. × g × sinaм = 24290 × 98 × sin20° = 814 кН
где mп = 05 – коэффициент сопротивления повороту;
Lг = 3 м – база гусеничного ходового устройства;
bгус = 06 м – ширина гусеничной ленты;
Bгус = 235 м – колея гусеничного ходового устройства.
S R1 = 143 + 131 + 814 = 1088 кН
S R2 = 143 + 131 + 51 = 784 кН
Проверка уравнений тягового баланса:
Тj ³ ТN ³ S 2125>150>1088
Тj ³ ТN ³ S 2125>150>784
В заданном режиме работы тягового усилия на гусеницах достаточно для преодоления всех возникающих сопротивлений.
Расчет параметров гидрооборудования
Расчет и подбор гидроцилиндра ножниц
Расчет производится исходя из необходимого усилия на разрушение бетонной конструкции круглого сечения.
Условие прочности для двусрезной балки имеет вид:
Р = 2 × tб × F (формула 8.2 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где Р - необходимое усилие для разрушения;
где tб – максимальное касательное напряжение для бетона;
tб = sвб(1+mб) (формула 7.14 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где sвб = 180 кгсм2 – предел прочности бетона (таблица 3 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]);
mб - коэффициент поперечной деформации для бетона составляет»016 (таблица 1 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]).
tб = 180(1+016) = 1552 кгсм2;
F - площадь поперечного сечения;
где dб – диаметр сечения бетонного стержня. Для производства работ по слому зданий разбору завалов и т.д. достаточным значением будет dб = 40 см.
F = p × 0424 = 01256 м2 = 12566 см2
Р = 2 × 1552 × 12566 = 39006014 кг = 39006 кН
На основании полученных значений определим максимальный диаметр разрезаемого стального прутка:
(формула 8.2 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где tс - максимальное касательное напряжение для стали;
tс = sвс(1+mс) (формула 7.14 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где sвс = 4000 кгсм2 – предел прочности стали для конструкций (таблица 3 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]);
mс - коэффициент поперечной деформации для стали составляет»03 (таблица 1 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]).
tс = 4000(1+03) = 30769 кгсм2;
чего вполне достаточно для выполнения заданной работы.
Расчетная схема для определения усилия на штоке гидроцилиндра выглядит следующим образом:
Здесь: a = 5°; b = 77°; ОА = 524 мм; АВ = 645 мм.
Необходимое усилие на штоке Рц можно определить составив уравнение моментов относительно т.А.:
SМА = 0 Р × ОА - Рц × hР = 0
где hР – плечо силы Рц относительно т. А. определяется:
hР = АВ × sin(a+b) = 645 × sin(5+77) = 6387 мм
Рц = Р × ОА hР = 39006 × 5246387 = 32001 кН
При усилии на штоке Рц = 32001 кН и номинальном давлении в гидросистеме р = 25 МПа выбирается стандартный гидроцилиндр с ближайшими большими параметрами:
Рц = 38475 кН; D = 140 мм.
Исходя из конструктивных соображений для обеспечения возможности полного смыкания губок ножниц ход поршня принимается равным 10 м.
Поверочный расчет гидронасоса
Параметры насоса считаются приемлемыми если они обеспечивают достижение заданных усилий и скоростей гидродвигателей т.е.:
Необходимая подача насоса определяется:
где Fц – площадь поршня гидроцилиндра;
Vшт – скорость перемещения штока гидроцилиндра принимается равной номинальному значению и составляет 03мс.
Qн = 03 × 1539 × 10-2 = 462 × 10-3 м3с
Фактическая подача насоса составляет Qф = 55 × 10-3 м3с (согласно технической документации).
× 10-3 > 462 × 10-3.
Данный насос соответствует заданным условиям работы.
Проверка прочности оси ножниц
Характеристика детали
Ось представляет собой металлический стержень круглого сечения имеющий с одной стороны небольшую шляпку а с другой стороны резьбовое отверстие для болта который предотвращает осевое перемещение оси во время работы. Деталь выполнена из стали марки 14Г2.
Анализируя условия работы данной детали можно сделать вывод о том что основным видом нагружения является сдвиг вследствие чего основное значение приобретает проверка прочности по касательным напряжениям.
Расчетная схема работы детали
Условие прочности на срез
Условие прочности для двусрезной оси записывается в виде:
(формула8.2 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где d – диаметр оси ножниц составляет 78 мм;
где [t] - допускаемое напряжение на срез согласно второй теории прочности применяемой при расчете деталей работающих на срез определяется:
(формула 7.14 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где m - коэффициент поперечной деформации для стали составляет»03 (таблица 1 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]);
[sр] - допускаемое нормальное напряжение при растяжении определяется:
МПа (формула 3.10 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где sв – предел прочности при растяжении для стали марки 14Г2 составляет 460 МПа (таблица 3 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]);
k – коэффициент запаса прочности учитывая характер нагружения детали принимается равным 35 (таблица 4 [Ошибка! Источник ссылки не найден.]).
Р – расчетная нагрузка на оси принимается для случая захвата ножницами материала который они не в силах разрушить. Данную нагрузку можно вычислить исходя из величины предельной силы Рц развиваемой гидроцилиндром в момент срабатывания предохранительного клапана используя следующую расчетную схему:
где Рц – предельная сила развиваемая гидроцилиндром определяется:
где r - давление срабатывания предохранительного клапана гидроцилиндра ножниц принимается на 20-30% больше рабочего давления и составляет 12 × 25 = 30 МПа;
dц – внутренний диаметр гидроцилиндра ножниц составляет 140 мм.
Для определения реакций Рх и Ру воспользуемся уравнениями равновесия:
Рх = Рц × cos5° = 4618 × 09962 = 460 кН
Силу Ру можно определить составив уравнение суммы моментов относительно точки О:
Мо = 0 Рц × hР - Ру × ОА = 0
где hР – плечо силы Рц относительно т. О
Ру = Рц × hРОА = 4618 × 6844524 = 6032 кН
Суммарная сила Р определяется:
Данная сила может незначительно изменяться в зависимости от размера захваченного материала поэтому расчет можно выполнить только для одного значения.
Условие прочности на срез выполняется.
Однако соблюдение условия прочности на срез еще не всегда обеспечивает прочность соединения. Если при передаче давления от губок на ось произойдет обмятие стенок отверстия или оси по полуцилиндрической поверхности контакта то это приведет к расстройству соединения. Поэтому для обеспечения его надежности необходима также проверка оси на смятие.
Условие прочности на смятие
(формула 8.4 [Ошибка! Источник ссылки не найден.])
где t – минимальная длина линии контакта составляет 44мм;
[sс] - допускаемое напряжение на смятие принимается обычно в 2 – 25 раза больше основного допускаемого напряжения на растяжение т.к. расчет на смятие по существу является упрощенной проверкой прочности по контактным напряжениям;
[sс] = 2 × 1314 = 2628 МПа
Условие прочности на смятие выполняется.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Баловнев В.И. Хмара Л.А. Интенсификация разработки грунтов в дорожном строительстве. – М.: Транспорт 1993. 383 с.
Беляев Н.М. Сопротивление материалов. – М.: Наука 1976. 608 с.
Беркман И.Л. и др. Универсальные одноковшовые строительные экскаваторы. Учебник для проф.-тех. училищ. – М.: Высшая школа 1977. 384 с.
Беркман И.Л. и др. Одноковшовые экскаваторы и самоходные краны с гидравлическим приводом. – М.: Машиностроение 1971. 304 с.
Гаврилов Н.И. Литвак А.Е. Игошин Ю.Н. и др. Гидравлический экскаватор ЭО-4121. – М.: Машиностроение 1980. 232 с.
Гаркави Н.Г. Аринченков В.И. Карпов В.В. и др. Машины для земляных работ. Учебник. – М.: Высшая школа 1982. 335 с.
Гоберман Л.А. Степанян К.В. Строительные и дорожные машины. Атлас конструкций. Учебное пособие для машиностроительных техникумов по специальности «Строительные и дорожные машины». – М.: Машиностроение 1985. 96 с.
up Наверх