• RU
  • icon На проверке: 17
Меню

Геотермальная энергетика

  • Добавлен: 22.01.2019
  • Размер: 849 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Контрольная работа по предмету геотермальная энергетика. Буду рада если кому-то пригодиться.

Состав проекта

icon kr_geotermalnaya_energetika.docx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon kr_geotermalnaya_energetika.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
Факультет мониторинга окружающей среды
Кафедра энергоэффективных технологий
«Энергоэффективные технологии и энергетический менеджмент»
Контрольная работа по дисциплине «Геотермальная энергетика»
Тема: «Расчет теплового насоса»
Мархель Ирины Николаевны
Для исходных данных приведенных в таблице 1:
Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса для четырех фреонов.
Рассчитать цикл парокомпрессионного теплового насоса с ре- генерацией теплоты для четырех фреонов.
Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты им переохладителем для четырех фре-
Сравнить результаты расчета и выбрать наиболее эффективный вариант ТНУ.
Произвести расчет теплообменников для выбранного варианта.
Таблица 1 – Исходные данные
Расход холодной воды Gв кгс
Температура холодной воды
до теплового насоса tн1 С
после теплового насоса tн2 С
Температура горячей воды
до теплового насоса tв1 С
после теплового насоса tв2 С
Температура окружающей среды t0 С
Перегрев пара в промежуточном теплообменнике tп С
Расчёт цикла идеального парокомпрессионного насоса для фреона второй группы – R123.
Определим температуру испарения фреона по формуле:
где – температура холодной воды после теплового насоса С;
– перепад температуры в испаретителе С.
По температуре испарения на правой пограничной кривой p h-диаграммы фреона R123 (рисунок 1.1) находиv точкe 1 в которой определяем энтальпию h1=38505 кДжкг и давление испарения pи=0046 МПа.
Рисунок 1.1 – Цикла идеального парокомпрессионного насоса для фреона R123
Определим температуру конденсации фреона по формуле:
где – температура горячей воды на выходе теплового насоса С;
– перепад температур в конденсаторе С.
По температуре конденсации tк на правой пограничной кривой находится точка 3. для которой определяем энтальпию h3=27134 кДжкг и давление конденсации pк=0037 МПа.
На пересечении линии постоянной энтропии S1 проходящей через точку 1 и линии изобары pк проходящей через точку 3 определяем точку 2а которая соответствует концу адиабатного сжатия. По диаграмме определяем энтальпию в точке 2а h2а=41812 кДжкг .
Определяем адиабатный КПД компрессора по формуле:
где – температура окружающей среды С.
Определяем энтальпию фреона точки 2 :
По значению энтальпии h2 и давлению pк определяем точку 2.
По значению энтальпии h3 = h4 и давлению pи определяем точку 4.
Рассчитываем удельные тепловые нагрузки в узлах теплового насоса:
Производим проверку теплового баланса:
Тепловая нагрузка теплового насоса (теплота предаваемая на отопление) равна qтн = qк =15507 кДжкг.
Удельная электроэнергия потребляемая электродвигателем W:
где КПД электродвигателя принимаем 08;
– электромеханический КПД компрессора принимаем 095.
Определяем показатели энергетической эффективности теплового насоса:
- коэффициент преобразования теплоты:
-коэффициента преобразования электроэнергии:
- удельный расход первичной энергии:
Определяем степень повышения давления в компрессоре :
Производим экзегетический расчет схемы.
Определяем среднюю логарифмическую температуру низкопотенциального теплоносителя равна :
Определяем эксергетическую температуру низкопотенциального телпоносителя :
Определяем эксергию отданую низкопотенциальным теплоносителем в испарителе :
Определяем среднюю логарифмическую температуру горячего теплоносителя равна :
Определяем эксергетическую температуру горячего телпоносителя :
Определяем эксергию полученная высокопотенциальным теплоносителем в испарителе :
Эксергия электроэнергии потребляемой электродвигателем равна:
Эксергетический КПД hэ теплового насоса определяется по суммарной эксергии входных eвх и выходных eвых потоков:
Расчет цикла парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты для фреона R123
Определим температуру испарения фреона по формуле 1.1 :
По температуре испарения на правой пограничной кривой p h-диаграммы фреона R123 (рисунок 2.1) находим точку 1 в которой определяем энтальпию h1=38505 кДжкг и давление испарения pи=0046 МПа.
Рисунок 2.1 – Цикла парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты для фреона R123
Определим температуру конденсации фреона по формуле 1.2:
Определяем температуру фреона на входе в компрессор t1а по формуле:
где – темпертаура перегрева в промежуточном теплообменнике С.
По температуреи по свойствам перегретого пара фреона определяем энтальпию фреона на входе в компрессор h1a =38638 кДжкг.
На пересечении линии постоянной энтропии S1 проходящей через точку 1 и линии изобары pк проходящей через точку 3 определяем точку 2а которая соответствует концу адиабатного сжатия. По диаграмме определяем энтальпию в точке 2а h2а=419 кДжкг .
Определяем адиабатный КПД компрессора по формуле 3:
Энтальпию горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник определяем по формуле:
По свойствам жидкого фреона по энтальпии и давлению pк определяем температуру горячего фреона после промежуточного теплообменника .
По значению энтальпии h3б = h4 и давлению pи определяем точку 4.
- удельная тепловая нагрузка испарителя
-удельная тепловая нагрузка конденсатора
- удельная тепловая нагрузка теплового насоса
-удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника
- работа сжатия в компрессоре
Удельную электроэнергию потребляемую электродвигателем W определяем по формуле 1.8:
- коэффициент преобразования теплоты по формуле 1.9:
-коэффициента преобразования электроэнергии по формуле 1.10:
- удельный расход первичной энергии по формуле 1.11:
Определяем степень повышения давления в компрессоре по формуле 1.12:
Определяем среднюю логарифмическую температуру низкопотенциального теплоносителя равна по формуле 1.13:
Определяем эксергетическую температуру низкопотенциального телпоносителя по формуле 1.14:
Определяем эксергию отданую низкопотенциальным теплоносителем в испарителе по формуле 1.15:
Определяем среднюю логарифмическую температуру горячего теплоносителя по формуле 1.16:
Определяем эксергетическую температуру горячего теплоносителя по формуле 1.17:
Определяем эксергию полученная высокопотенциальным теплоносителем в испарителе по формуле 1.18:
Определим эксергию электроэнергии потребляемой электродвигателем по формуле 1.19 :
Определим эксергетический КПД hэ теплового насоса по формуле 1.20 :
Расчет парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты и переохладителем для фреона R123
По температуре испарения на правой пограничной кривой p h-диаграммы фреона R123 (рисунок 3.1) находим точку 1 в которой определяем энтальпию h1=38505 кДжкг и давление испарения pи=0046 МПа.
Рисунок 3.1 – Цикл парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты и переохладителем для фреона R123
Определяем температуру фреона на входе в компрессор t1а по формуле 2.1 :
Определяем адиабатный КПД компрессора по формуле 1.3:
Определяем энтальпию фреона точки 2 по формуле 2.2:
Определим по свойствам насыщенной жидкости и давлению pк теплоемкость фреона после конденсатора кДжкг·К и теплоемкость воды после теплового насоса кДжкг·К.
Температуру фреона после конденсатора t3a определяем по формуле:
По свойствам жидкости фреона по температуре и давлению pк определяем энтальпию фреона на входе в переохладителе:
- удельная тепловая нагрузка испарителя по формуле 24:
-удельная тепловая нагрузка конденсатора по формуле 25:
- удельная тепловая нагрузка переохладителя
- удельная тепловая нагрузка теплового насоса :
-удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника по формуле 2.7:
- работа сжатия в компрессоре по формуле 28:
Удельную электроэнергию потребляемую электродвигателем W определяем по формуле 8:
где – температура нагреваемой воды между переохладителем и конденсатором .
Определяем эксергию полученную высокопотенциальным теплоносителем в испарителе по формуле 1.18:
Определяем среднюю логарифмическую температуру горячего теплоносителя по формуле:
Определяем эксергию полученную высокопотенциальным теплоносителем в испарителе по формуле 18:
Определим эксергетический КПД hэ теплового насоса по формуле 20:
Аналогичным образом производим расчеты для фреонов R124 R600a R152a для трех схем. Результаты расчетов сведены в таблицы 3.1
Таблица 3.1 – Термодинамический расчет схем парокомпрессионного теплового насоса
Температура испарения фреона tи
Энтальпия фреона после испарителя h1
Давление фреона в испарителе pи
Темпе.конденсации фреона tи
Энтальпия фр. после конденсатора h3
Давление конден-сации фреона pк
Температура фреона на входе в компрессор tи
Энтальпия фреона на входе в компрессор h1а
Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2а
продолжение таблицы 3.1
Адиабатный КПД компрессора а
Энтальпия фреона после компрессора h2
Теплоемкость компрессора после конденсатора с’p3
Температура холодного фреона после переохладителя tи
Энтальпия холодн. фреона после переохладителя h3а
Температура воды после переохладителя tи
Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б
Температура гор. фреона после промежуточного теплообменника tи
Энтальпия фреона перед испарителем h4
Удельная тепловая нагрузка перед испарителем qи
Удельная тепловая нагрузка конденсатора qк
Удельная тепловая нагрузка переохладителя qпо
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн
Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто
Работа сжатия в компрессоре lсж
Удельная энергия потребляемая электродвигателем W
Проверка теплового баланса
Коэффициент преобразования теплоты
Коэффициент преобразования электроэнергии э
Удельный расход первичной энергии ПЭ
Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Tн
Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя н
Эксергия отданая низкопотенциальным теплоносителем ен
Средняя температура высокопотенциальнго теплоносителя в конденсаторе Tв
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в конденсаторе в
окончание таблицы 3.1
Эксергия полученная высокопотенциальным теплоносителем в конденсаторе ев
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Tвп
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе вп
Эксергия полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп
Эксергия потребляемой электроэнергии еэ
Эксергетический КПД э
Сравнение расчетных вариантов
Таблица 4.1– Показатели энергетической эффективности расчетных вариантов
Парокомпрессионная ТНУ (схема1)
Парокомпрессионная ТНУ с регенерацией теплоты (схема2)
Парокомпрессионная ТНУ с регенерацией теплоты и переохладителем (схема3)
Наименование фреонов
Степень сжатия в компрессоре
В первую очередь исключаем из сравнения варианты в которых степень сжатия больше 17 ( схемы 2 и 3 фреона R152a). Наибольшие коэффициенты преобразования теплоты из оставшихся вариантов у схем 1 2 3 фреона R123 (375 382 382 соответственно). Значения степени сжатия данных вариантов одинаковы выбираем вариант с наибольшим эксергетическим КПД и удельной тепловой нагрузкой – схема 3 фреона R123.
Для выбранной схемы рассчитываются тепловая нагрузка в узлах установки и эксергетический баланс теплонасосной установки.
Тепловая нагрузка теплонасосной установки Qтн Вт или кВт – это количество теплоты получаемой в установке горячим теплоносителем. Определим тепловую нагрузку теплонаносной установки Qтн по формуле:
где сн – теплоемкость низкопотенциального теплоносителя кДжкгС.
Массовый расход хладагента определяем по формуле:
Полная нагрузка узлов теплового насоса:
- промежуточном теплообменнике
Определим удельные эксергетические потери в компрессоре:
- внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе вызванные механическим трением:
- внутренние эксергетические потери
где – энтропии фреона соответственно в точках 2 и 1а термодинамического процесса.
Определяем эксергетические потери в хладогентах:
- эксергетические потери в испарителе:
- эксергетические потери в конденсаторе:
- эксергетические потери в переохладителе:
- эксергетические потери в промежуточном теплообменнике:
- эксергетические потери в дросселе:
где – значения энтропий в соответствующих точкам квазистатических состояниях термодинамического процесса.
Определяем сумму эксергетических потоков в тепловом насосе:
89+488+356+321+160+06975+488
Производим проверку по равенству полученных эксергетических потоков и разности эксергии на входе и выходе теплового насоса:
Узлы в которых эксергетические потери наибольшие требуют совершенствования и повышения эффективности работы.
Проектирование теплообменников
Рисунок 5.1.1– Схема теплообмена в испарителе
Определяем среднелогарифмический температурный напор в испартиеле по формуле:
Определяем среднюю температуру низкопотенциального теплоносителя :
Характеристики труб теплообменника испарителя приведены в таблице 5.1
Таблица 5.1.1 – Характеристика труб теплообменника испарителя
Наружный диаметр d1 мм
Внутренний диаметр d2 мм
Наружный диаметр ребра dp мм
Шаг между ребрами Sp мм
Площадь наружной оребренной поверхности трубы длинной 1м F1 м2
Площадь внутреннй поверхности трубы длинной 1 м F1 м2
Рисунок 5.1.2 – Конструктивные размеры оребрённых труб
Примем скорость теплоносителя в трубах испарителя в.н.=21 мс.
Определим критерий нусельта для низкопотенциального теплоносителя по формуле:
где – скорость теплоносителя в испарителе мс
– внутренний диаметр труб испарителя м;
– кинематическая вязкость теплоносителя м2с;
– критерий Прандтля низкопотенциального теплоносителя.
Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к внутренним стенкам труб определяется по критериальному уравнению:
где – коэффициент теплопроводности низкопотенциального теплонсоителя Втм2·К;
– внутренний диаметр труб испарителя мм.
Определим удельный тепловой поток от теплоносителя к внутренней поверхности труб испарителя по формуле:
где – температура стенки труб испарителя принимаем .
Удельный тепловой поток от наружной стенки к фреону определяем по формуле:
где – давление фреона в критической точке Мпа;
– число вертикальных труб в теплоносителе принимаем 10 шт;
– площадь наружной и внутренней поверхностей 1 м труб испарителя соответственно м2.
Поскольку то температура стенки труб испарителя выбрана верно.
Удельный тепловой поток в испарителе определяем по формуле:
Теплоотдающая поверхность ранва:
Число труб в одном ходе округленное n:
где – плотность теплоносителя в испарителе кгм3 .
Определяем длину труб в испарителе Lи:
Поскольку длинна труб в одном ходе находится в пределах от 2 до 6 м то число ходов m и скорость теплоносителя можно оставить.
Производим компоновку труб в сечении теплообменника. Размещение труб принимаем ромбическим. Шаг труб принимаем S=13·d1=13·0023=003 м. Минимальное расстояние от ближайших стенок труб до внутренней стенки кожуха и перегородки теплообменника для удобства монтажа принято 6 мм. Решение по размещению труб в трубной решетки представлено на рисунке 5.1.3. Внутренний диаметр кожуха теплообменника равен D=308 мм.
Рисунок 5.1.3 – Сечение трубной решетки теплообменника испарителя.
Поскольку плотность теплоносителя в процессе нагрева фреона меняется незначительно сечение входного и выходного патрубков для теплоносителя равны:
где – скорость теплоносителя в входящем и выходящем патрубке испарителя мс.
Сечение входящего патрубка фреона определяем по формуле:
где – скорость фреона во входящем патрубке примем 21 мс;
– плотность жидкого теплоносителя при при температуре tи кгм3.
Определим плотность газообразного фреона в выходящем патрубке по формуле:
где – молярная масса фреона R123 получаем сложением масс атомов молекулы фреона (химическая формула CHC
– объем одного моля хладагента при давлении в испарителе определяем из уравнения Клайперона Менделеева:
где – универсальная газовая постоянная 8314 Джмоль·К.
Определим сечение выходного патрубка фреона :
где – скорость фреона в выходном патрубке принимаем 10 мс.
2 Расчет конденсатора
Рисунок 5.2.1 – Схема теплообмена в конденсаторе
Определяем среднелогарифмический температурный напор в конденсаторе по формуле:
Определяем среднюю температуру высокопотенциального теплоносителя :
Характеристики труб теплообменника конденсатора принимаем равными характеристикам приведенным в таблице 5.1.1.
Определим температуру пленки конденсата фреона на наружной поверхности труб :
Определим параметр B для определения теплового потока от наружной стенки к фреону:
где ρ – плотность жидкого фреона при температуре tпл кгм3;
– теплопроводность пленки фреона Втм·К;
– коэффициент динамической вязкости Па·с.
Тепловой поток от фреона к наружным стенкам труб равен
где – коэффициент принимаем по таблице 5.1.1;
r – теплота парообразования фреона при температуре пленки Джкг;
– температура стенки труб в конденсаторе принимаем =6174С;
– коэффициент получаем их выражения:
n – число рядов труб по высоте принимаем 10;
Примем скорость теплоносителя в трубах конденсатора мс.
Определим критерий Нуссельта для высокопотенциального теплоносителя по формуле:
Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к внутренним стенкам труб конденсатора определяется по критериальному уравнению:
Определим значение удельного теплового потока от внутренней стенки конденсатора к теплоносителю по формуле:
Поскольку выполнено условие температура стенки выбрана правильно.
Удельный тепловой поток в конденсаторе определяем по формуле:
Теплоотдающая поверхность Fк ранва:
Определим расход высокопотенциального теплоносителя :
где – теплоемкость высокопотенциального теплоносителя.
Число труб в одном ходе округленное :
где – плотность высокопотенциального теплоносителя теплоносителя в конденсаторе кгм3 .
Определяем длину труб в конденсаторе :
где m – число ходов.
Согласно методике изложенной в [23] производим компоновку труб в сечении теплообменника. Размещение труб принимаем ромбическим. Шаг труб принимаем S=13·d1=13·0023=003 м. Минимальное расстояние от ближайших стенок труб до внутренней стенки кожуха и перегородки теплообменника для удобства монтажа принято 6 мм. Решение по размещению труб в трубной решетки представлено на рисунке 5.2.2. Внутренний диаметр кожуха теплообменника равен D=560 мм.
Рисунок 5.2.2 – Сечение трубной решетки конденсатора.
Поскольку плотность теплоносителя в процессе нагрева фреона меняется незначительно сечение входного и выходного патрубка для теплоносителя равны:
где – скорость теплоносителя в входящем и выходящем патрубках конденсатора мс.
Сечение выходящего патрубка фреона в конденсаторе определяем по формуле:
где – скорость фреона в выходящем патрубке конденсатора примем 2 мс;
– плотность жидкого фреона при при температуре tк кгм3.
Определим плотность газообразного фреона во входящем патрубке конденсатора по формуле:
Определим сечение входного патрубка фреона :
3 Расчет переохладителя и промежуточного теплообменника
В переохладителе и промежуточном теплообменнике процессов испарения и конднесации пара нет. В переохладителе теплота передается от фреона находящегося в жидком состоянии к воде идущей в трубах. В промежуточном теплообменнике теплота от более горячего жидкого фреона передается более холодному перегретому пару фреона. Схема теплообмена в переохладителе представлена на рисунке 5.3.1 а в промежуточном теплообменнике – на рисунке .5.3.2. Расчет теплообменников представлен в таблице 5.3.1.
Рисунок 5.3.1 – Схема теплообмена в переохладителе
Рисунок 5.3.2 – Схема теплообмена в промежуточном теплообменнике
Таблица 5.3.1 – Расчет теплообменников переохладителя и промежуточного
Наименование параметра
Расчет переохладителя
Расчет промежуточного теплообменника
Средняя температура теплоносителей С
Вспомогательные параметры
Поправочный коэффициент для перекрёстного хода
продолжение таблицы 5.3.1
Температурный напор для перекрёстного тока С
Скорость теплоносителя в трубах мс
Критерий Нуссельта для внутренних стенок труб Nu и коэффициэнт теплоотдачи для внутренних стенок труб α2 Втм2·К
Скорость теплоносителя в межтрубном пространстве мс
окончание таблицы 5.3.1
Коэффициент теплоотдачи для внутренних поверхностей оребренных труб α1 Втм2·К
(используются свойства фреона при температуре tср1 и давлении pк)
(используются свойства фреона при температуре tср1 и давлении pи)
Линейный коэффициент теплопередачи через цилиндрическую стенку Втм·К
где Втм2·К – теплопроводность меди
Число труб в одном ходе
где кгм3 – плотность теплоносителя
где кгм3 – плотность фреона
Длинна труб одного хода м
Длинны хода в теплообменниках переохладителя и промежуточного теплообменника находятся в пределах от 2 до 6 м.
Производим компоновку труб в сечении теплообменника. Размещение труб принимаем ромбическим. Шаг труб принимаем S=13·d1=13·0023=003 м. Минимальное расстояние от ближайших стенок труб до внутренней стенки кожуха и перегородки теплообменников для удобства монтажа принято 6 мм. Решение по размещению труб в трубной решетки теплообменников представлено на рисунках 5.3.3 и 5.3.4. Внутренние диаметры кожухов переохладителя и промежуточного теплообменника равны соотвественно Dпо=215 мм Dпто=204 мм
Рисунок 5.3.3 – Сечение трубной решетки переохладителя.
Рисунок 5.3.4 – Сечение трубной решетки промежуточного теплообменника.
Определение сечений входных и выходных патрубков теплоносителя и фреона в переохладителе
Поскольку плотность теплоносителя в процессе нагрева фреона меняется незначительно сечение входного и выходного патрубков для высокопотенциального теплоносителя равны:
где – средняя скорость теплоносителя во входящем и выходящем патрубках принимаем = 22 мс;
– плотность теплоносителя при tср2 кгм3.
Сечения входящего и выходящего патрубков фреона в переохладителе определяем по формуле:
где – скорость фреона в переохладителе примем 21 мс;
– плотность фреона в переохладителе кгм3.
Определение сечений входных и выходных патрубков жидкого и газообразного фреона в промежуточном теплообменнике
Определим плотность газообразного фреона в промежуточном теплообменнике по формуле:
– среднее по теплообменнику значение объема одного моля хладагента при давлении в теплообменнике определяем из уравнения Клайперона Менделеева:
где – универсальная газовая постоянная 8314 Джмоль·К
– средняя температура в теплообменнике К.
Определим сечение входного и выходного патрубков для газообразного фреона :
Определим сечение входного и выходного патрубков жидкого фреона в промежуточном теплообменнике :
где – скорость фреона в выходном патрубке принимаем 19 мс;
– плотность жидкого фреона в теплообменнике кгм3.
Библиографический список
Калнинь И. М. Энергосберегающие теплонасосные технологии И.
Проценко В. П. Проблемы использования теплонасосных установок в системах централизованного теплоснабжения Энергетическое строительство. – 1994. – № 2.
Васильев Г. П. Теплонасосные системы теплоснабжения (ТСТ) для потребителей тепловой энергии в сельской местности Теплоэнергетика. – 1997. – № 4. – С. 24–27.
Михайлов-Вагнер А. Современные энергосберегающие технологии и возможность их применения в цементной промышленности России А. Михайлов-Вагнер Цемент и его применение. – 1997. – № 4. – С. 9–14.
Холодильные компрессоры: Справочник. – М.: Легк. и пищ. промышлть 1981. – 280 с.
Промышленные фторорганические продукты: Справ. изд. Б. Н.
Максимов В. Г. Барабанов И. Л. Серушкин и др. – Л.: Химия 1990. – 464 с.
Максимов Б .Н. Озонобезопасные хладоны в России Б .Н. Максимов Fluorine Notes. – 2002. – V. 2(21).
Васильев Г. П. Использование низкопотенциальной тепловой энергии земли в теплонасосных установках Г. П. Васильев Н. В. Шилкин АВОК. – 2003. – № 2. – С. 52–60.
Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник Под общ. ред. чл.-кор. РАН А. В. Клименко проф. В. М. Зорина. – 3-е изд. перераб. и дополн. – М.: Изд-во МЭИ 2004. – 632 с. (серия «Теплоэнергетика и теплотехника»; Кн. 4)
Шилкин Н. В. Утилизация тепла канализационных стоков Шилкин Н. В. Сантехника. 2003. – № 1. – С. 12–13.
Анализ эффективности использования тепловых насосов в централизованных системах горячего водоснабжения В. П. Фролов С. Н. Щербаков М. В. Фролов А. Я. Шелгинский Энергосбережение. – 2004. – № 2.
Андрющенко А. И. Сравнительная эффективность применения тепловых насосов для централизованного теплоснабжения А. И. Андрющенко Промышленная энергетика. – 1997. – № 6. – С. 2–4.
Везиришвилли О. Ш. Энергосберегающие теплонасосные системы тепло- и хладоснабжения О. Ш. Везиришвилли Н. В. Меладзе. – М.: МЭИ 1994.
Данилов В. В. Повышение эффективности системы централизованного теплоснабжения на основе применения технологии тепловых насосов В. В. Данилов Энергосбережение и водоподготовка. – 2000. – № 2. – С. 5–14.
Пустовалов Ю. В. Экономические вопросы развития теплонасосных станций Ю. В. Пустовалов Теплоэнергетика. – 1986. – № 3. – С. 24–28.
Николаев Ю. Е. Основы повышения эффективности теплоснабжающих комплексов городов: Дис. д-ра техн. наук Ю. Е. Николаев – Саратов: Гос. техн. ун-т 2003.
Кутателадзе С. С. Справочник по теплопередаче С. С. Кутателадзе В. М. Боришанский. – М.: Госэнергоиздат 1959. – 415 с.
Кутателадзе С. С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие С. С. Кутателадзе. – М.: Энергоатомиздат 1990. – 367 с.
Лебедев П. Д. Теплообменные сушильные и холодильные установки: Учебник для студентов технических вузов П. Д. Лебедев. – Изд. 2-е перераб. – М. «Энергия» 1972. – 320 с.
Справочник по теплообменникам. Т. 1: Пер. с англ.; Под ред. Б. С.
Петухова В. К. Шикова. – М.: Энергоатомиздат 1987. – 560 с.

Рекомендуемые чертежи

up Наверх