Теплоснабжение района г. Владимира

Теплоснабжение.docx

Характеристика района строительства
Определение расчетных тепловых потоков
Расчетные расходы теплоносителя и подбор сетевого насоса
Гидравлический расчет тепловой сети
Гидравлический режим тепловой сети
Выбор и расчет элементов тепловой сети
3.Компенсаторы температурных удлинений трубопроводов
Выбор элементов прокладки тепловой сети
3.Компенсаторные ниши
Подбор и расчет тепловой изоляции трубопроводов
Библиографический список
В последние годы приоритетность развития централизованного теплоснабжения городов и населенных пунктов от крупных источников тепловой энергии (ТЭЦ котельных АСТ) ставится под сомнение. Жизнь показала что несмотря на термодинамическую и энергетическую эффективность централизованного теплоснабжения в частности теплофикации данный путь обладает и рядом существенных недостатков. Пожалуй главным из них является сложность согласования интересов производителей и потребителей энергии.
Однако осознание указанного факта не означает внесение существенных корректив в ближайшие годы в развитие энергетического хозяйства больших и малых городов России. Существующие традиции (организационные и технические) сложившаяся инфраструктура и многое другое позволяют предположить что по крайней мере на несколько десятилетий вперед развитие централизованного теплоснабжения останется основным направлением обеспечения тепловой энергией крупных населенных пунктов и промышленных предприятий России и других стран СНГ. В связи с этим по-прежнему остается весьма актуальным требование повышения качества проектирования систем теплоснабжения использование новых технических решений в данной области.
Одним из наиболее трудоемких и дорогостоящих элементов систем теплоснабжения являются тепловые сети. Они представляют собой сложные сооружения состоящие из соединенных между собой труб тепловой изоляции компенсаторов температурных удлинений подвижных и неподвижных опор запорной и регулирующей арматуры строительных конструкций камер и колодцев дренажных устройств и др. Затраты на сооружение тепловых сетей составляют в городах около 50% начальной стоимости строительства ТЭЦ. Вместе с тем многолетний опыт эксплуатации тепловых сетей различных конструкций указывает на их недолговечность: срок службы магистральных сетей 16-18 лет распределительных и внутриквартальных – 6-8 лет а многие теплопроводы особенно горячего водоснабжения уже через 2-3 года выходят из строя. Это обусловлено главным образом низкой коррозионной стойкостью теплопроводов а также нарушениями технологии при строительстве низким качеством выполнения отдельных операций и т.д. Сказанное еще раз подтверждает необходимость совершенствования способов расчета и проектирования тепловых сетей применение современных методов и программных средств.
На сегодняшний день не вызывает сомнений необходимость учёта при проектировании систем теплоснабжения технико-экономических критериев и уровня надежности. Разработаны достаточно глубокие научные основы алгоритмы и программные средства обеспечивающие возможность такого учёта. Более того соответствующие требования закреплены в действующих нормативных документах.
Однако в практике реального проектирования указанные вопросы как правило решаются на основе интуиции и опыта проектировщиков а также принятых в каждой конкретной организации нормативов. Объясняется это во-первых отсутствием у специалистов соответствующей подготовки во-вторых сложностью разработанных на сегодняшний день алгоритмов самостоятельное освоение которых весьма затруднительно.
Кроме того следует отметить что известные в литературе решения предполагают задание ряда стоимостных показателей (удельные затраты на электрическую и тепловую энергию прокладку тепловых сетей и др.).
Исходными данными для проектирования являются:
Место строительства (географический пункт) – г. Владимир.
Тип системы теплоснабжения – двухтрубная закрытая.
Расчетные температуры сетевой воды – .
Генплан района города – №7.
Источник теплоснабжения – №7.
Способ прокладки тепловых сетей – подземный с непроходными каналами.
Таблица 1 - Характеристика района города
Плотность населения .
Климатические параметры района строительства:
Расчетная географическая широта °с.ш.: 56 ° с.ш.
Расчетная температура наружного воздуха: .
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период: .
Продолжительность отопительного периода: nо=213 сут.
Максимальный поток теплоты на отопление жилых и общественных зданий:
- укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий;
- коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий.
Максимальный тепловой поток теплоты на вентиляцию жилых и общественных зданий:
- коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий.
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение рассчитывают как:
- укрупненный показатель среднего теплового потока на горячее водоснабжение; при суточной норме водопотребления а = 105 лчел с учетом общественных зданий.
Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение определяем по формуле:
- коэффициент неравномерности.
Полагая что баки-аккумуляторы горячей воды в районах теплопотребления не устанавливаются суммарные потоки теплоты находят как:
Таблица 2 - Расчетные тепловые потоки
Для выполнения гидравлического расчета системы теплоснабжения необходимо знание расходов сетевой воды которые в распределительных сетях складываются из составляющих обусловленных соответствующими видами потребления.
Расчетный расход сетевой воды кгс при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления вентиляции и горячего водоснабжения по следующим формулам:
– температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха ;
- то же в обратном трубопроводе тепловой сети;
– теплоемкость воды.
Суммарные расходы при регулировании отпуска теплоты по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения (повышенный график температур сетевой воды) определяются по формуле:
Значения и рассчитываются для каждого квартала.
Рассчитаем расходы сетевой воды для первого квартала:
Результаты расчета расходов сетевой воды для кварталов представим в табличной форме.
Таблица 3 - Расчетные расходы сетевой воды
Продолжение таблицы 3
Знание суммарного расхода теплоносителя позволяет выбрать сетевой насос системы теплоснабжения. Его подбор (типа СЭ или СД для воды с температурой до 180°С) выполняют по характеристикам таким образом чтобы требуемый расход воды соответствовал рабочей части характеристики. При возможности использования различных типоразмеров предпочтение следует отдавать насосу с умеренными (до 100 м вод. ст.) напорами.
Подберем сетевой насос системы теплоснабжения если суммарный расхода теплоносителя составляет:
Подбор выполняем по характеристикам таким образом чтобы требуемый расход воды соответствовал рабочей части характеристики. В нашем случае – это насос типа СЭ-1250-70-11 напорная характеристика которого описывается соотношением:
– максимальный напор насоса при расходе воды равном нулю;
- внутреннее гидравлическое сопротивление насоса;
- объемный расход воды.
В качестве главной магистрали принимаем линию соединяющую начальную точку сети (источник тепла) и наиболее удаленного потребителя (ЦТП №5).
Располагаемый напор в начале сети равен:
Концевой напор (на вводе ЦТП) равен
Суммарные потери напора от начальной точки участка до концевого узла главной магистрали с учетом того что потери напора в подающем и обратном трубопроводах одинаковы равны:
Потери на участке 1 в первом приближении составят:
- длина -го участка главной магистрали м.
Удельные линейные потери напора Пам в начальном приближении оценим как:
- длина рассчитываемого участка м;
- доля местных потерь напора.
Расход воды на данном участке магистрали при заданных расходах потребителей кгс будет равен:
Зная и по таблицам гидравлического расчета определяем внутренний диаметр теплопровода на участке:.
Определяем количество компенсаторов на участке (в зависимости от максимально допустимого для заданного диаметра расстояния между неподвижными опорами) а затем и коэффициент местных сопротивлений. В общем случае:
– соответственно коэффициенты сопротивления запорной арматуры компенсатора угла поворота;
- первоначально принятое на участке количество местных сопротивлений.
Рассчитываем эквивалентную длину местных сопротивлений м для выбранного диаметра:
Фактические потери напора м. вод. ст. составят:
Располагаемый напор в конце участка 1 (узел1):
Расчет остальных участков главной и второстепенной магистралей а так же ответвлений к потребителям производится аналогично.
Для ответвлений к ЦТП рассчитываем невязку:
Отклонение располагаемого напора на вводе концевого потребителя от исходной величины в меньшую сторону не должно превышать 10% в большую – 15%.
Таблица 4 - Гидравлический расчет тепловой сети
Местные сопротивления
Продолжение таблицы 4
Построение пьезометрического графика являющегося наглядным отражением расчетного гидравлического режима сети начинаем с нанесения в выбранном масштабе рельефа местности по разрезу вдоль соответствующей тепловой трассы и высоты зданий присоединяемых кварталов (по преимущественной этажности застройки). Для всех ответвлений кроме рассчитываемых допускается присоединение зданий показывать в узлах трубопроводов магистрали но с учетом геодезических отметок местности присоединяемых кварталов. Длину расчетных ответвлений – измерять по плану примерно до центра кварталов.
На вертикальной оси пьезометра в одинаковом масштабе откладываем геодезические отметки в метрах и напоры теплоносители в трубопроводах сети Н м вод.ст. За линию отсчета напоров (0-0) принимаем геодезическую отметку источника теплоты). Ось трубопроводов в виду малого заглубления условно совмещают с поверхностью земли.
Далее следует определить положение линии статического напора (s-s) величина которого выбирается из двух условий: заполнение сетевой водой по возможности всех абонентских систем отопления для чего линия s-s должна проходить выше самого высокого потребителя (с запасом 5 м.вод.ст.) и не превышать давления на нагревательные приборы систем отопления выше допустимого.
Ориентировочно определив положение линии статического напора следует выбрать подпиточный насос. Подачу (производительность) насоса следует принимать равной расходу воды на компенсацию утечек из тепловой сети для закрытой системы теплоснабжения а для открытой – сумме расчетного расхода воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 12 и расхода воды на компенсацию утечек.
Расчетная утечка должна приниматься 075% суммарного объема воды м3 в трубопроводах и оборудовании систем теплопотребления который при отсутствии данных допускается оценивать в размере 65 м3 на 1 МВт суммарной тепловой нагрузки при закрытой системе теплоснабжения и 70 м3 – при открытой.
По расходу воды подбираем подпиточный насос с напором равным или ближайшим большим . Если напор выбранного насоса отличается от предварительно определенного статического напора то положение s-s следует уточнить.
Затем производим построение пьезометрической линии обратной линии тепловой сети в динамическом режиме.
При этом основная задача заключается в определении наинизшей точки пьезометра соответствующей напору на всасывании сетевого насоса . В качестве первого приближения можно принять . Откладывая от этой точки потери напора в обратном трубопроводе источника теплоты ( 5 м.вод.ст.) а затем тепловой сети (по результатам гидравлического расчета) получаем пьезометр для обратного трубопровода. Затем следует проанализировать возможность уменьшения напоров в обратном трубопроводе путем перемещения полученной пьезометрической линии вниз параллельно самой себе с соблюдением всех необходимых требований. Как правило находится в пределах 10-30 м вод. ст. (необходимо обратить внимание на допустимый кавитационный запас выбранного сетевого насоса).
После окончательного определения уровня обратного пьезометра от точки соответствующей абсциссе концевого ЦТП откладываем вертикальный отрезок равный принятому при выполнении гидравлического расчета располагаемому напору а затем строим пьезометрическую линию подающего трубопровода напоры в котором также должны соответствовать ряду требований.
На графике необходимо отразить также невозможность вскипания воды при температурах >100°С.
Подберем подпиточный насос для закрытой системы теплоснабжения с тепловой нагрузкой 154968791 Вт а высота самого высокого потребителя – 30 м.
По расходу воды подбираем подпиточный насос с напором равным или ближайшим большим . Наиболее подходящим по своим параметрам является насос типа: К 9035. Параметры напорной характеристики насоса: и .
Таким образом расчетный напор подпиточного насоса:
Пьезометрический график главной магистрали приведен в приложении 1.
В настоящем разделе следует выбрать конструктивные элементы и элементы прокладки тепловой сети для узла трубопроводов с расчетными ответвлениями и примыкающих к нему участков сети.
Выбор труб осуществляют по рабочему давлению и температуре воды которые для проектируемой сети не превышают 16 МПа и 200 С соответственно. Для таких параметров теплоносителя и расчетной температуры наружного воздуха могут быть приняты стальные электросварные трубы а при их отсутствии (для некоторых диаметров) – бесшовные основные параметры труб сводятся в таблицу.
Соединение труб между собой осуществляется с помощью электродуговой сварки.
Для участка сети (кв. 1 5 6) подберем трубы.
Таблица 5 - Характеристика труб для монтажа участка сети
Сталь 20 ГОСТ1050-74**
Трубы термообработанные гр. В ГОСТ 10705-80 пп. 2.4; 2.16
В соответствии с требованиями арматуру предусматриваем в узлах трубопроводов на ответвлениях к ЦТП кварталов и в качестве секционирующей задвижки в УТ.
В тепловых сетях преимущественно применяется стальная арматура наиболее современным видом которой являются шаровые клапаны например JiP изготовляемые в Дании. Они обладают высокой надежностью и низким гидравлическим сопротивлением. Основные характеристики клапанов принятых к установке на рассматриваемом участке сводим в таблицу 6.
Для участка сети (кв. 1 5 6) подберем арматуру.
Таблица 6 - Арматура устанавливаемая на участке сети
Минимальный внутренний диаметр клапана мм
Установочная длина мм
Присоединение к трубопроводу
3Компенсаторы температурных удлинений трубопроводов
При наличии на участке угла поворота используемого для самокомпенсации температурных удлинений приемлемость выбранного отвода а также принятых ранее расстояний от угла до ближайших неподвижных опор следует проверить расчетом например методом упругого центра. Расчет заключается в определении максимального напряжения изгиба и сравнения его с нормативным значением. Кроме того определяются силы упругого отпора и знание которых необходимо для подбора неподвижных опор. При этом необходимо определить температурные удлинения плеч угла поворота.
Аналогичные расчеты выполняются и для П-oбpазных компенсаторов.
Однако можно подобрать типоразмеры гибких П-образных компенсаторов с гнутыми отводами без детального расчета с требуемой компенсирующей способностью () в зависимости от трубопровода с соблюдением следующего условия:
– расчетное удлинение трубопровода на участке установки компенсатора мм;
– компенсирующая способность компенсатора мм.
Там же приведены значения осевых сил для компенсаторов с различными размерами вылета (при отсутствии нужного значения следует интерполировать).
Расчетное тепловое удлинение трубопровода рассчитываем по формуле:
– средний коэффициент линейного расширения стали при температурах до 200 С может быть принят 0012 мммгр;
– температурный перепад С;
– расстояние между неподвижными опорами на участке м;
– коэффициент учитывающий релаксацию компенсационных напряжений и предварительную растяжку компенсатора на 50% полного удлинения трубопровода .
Подберем типоразмеры гибких П-образных компенсаторов с гнутыми отводами для участка сети (кв 1 5 6) район строительства – г. Владимир.
Параметры компенсаторов установленных на участке приведены в табл. 6.3.
Сила упругого отпора составит:
Аналогично проводим расчеты для остальных компенсаторов.
Таблица 7 - Сводная таблица компенсаторов
Компенсатор по листу графической части
Параметры компенсатора
Подвижные опоры служат для восприятия веса трубопроводов и обеспечения возможности их перемещения при температурных удлинениях. Наиболее распространенный тип подвижных опор используемых при канальной прокладке – скользящие.
Для определения их количества на участках необходимо знать длину пролета между опорами которая в общем случае находится расчетом трубопроводов на весовые нагрузки. Следует иметь в виду что на участках прилегающих к компенсаторам устанавливают опоры нормальной длины а укороченные – у неподвижных опор. Что касается высоты опор то она уточняется после определения толщины изоляции.
Расстояние между опорами труб (м) следует принимать из условий прочности и непревышения максимального прогиба допустимой величины .
Как показывают расчеты второе условие является более жестким и не связано с неоднозначностью задания допускаемого напряжения. В связи с этим определяем исходя из требования:
Максимальный прогиб трубопровода на середине пролета между двумя опорами равен:
– расчетная весовая нагрузка на единицу длины трубы Нм;
– модуль продольной упругости Па;
– момент инерции трубы м4.
С учетом (24) и (25) получим:
; удельную нагрузку рассчитаем как:
– удельная масса трубопровода с учетом теплоносителя и изоляции кгм.
Подберем тип и определим количество подвижных опор для участка сети .
Аналогично проводим расчеты для остальных подвижных опор.
Таблица 8 - Расчет расстояний между подвижными опорами
Рис.1 - Расчетная схема к примеру
Неподвижные опоры делят трубопроводы на самостоятельные участки в отношении компенсации температурных удлинений. Они жестко закрепляют трубы в определенных точках трассы между компенсаторами.
Для выбора неподвижных опор необходимо знание горизонтальной нагрузки действующей на опору. Расчет нагрузок регламентирован. Для наиболее типичного случая суммарная осевая нагрузка определится как:
- большая и меньшая соответственно сумма сил действующих на опору с каждой из сторон. Каждую из сил рассчитывают как:
- – масса 1 м трубопровода (диаметром и ) в рабочем состоянии включающая массу трубы теплоизоляционной конструкции и воды кгм3;
- коэффициент трения в подвижных опорах;
- силы упругого отпора П-образных компенсаторов на участках 1 и 2 соответственно Н. Остальные обозначения понятны из рисунка.
Рис.2 – К определению горизонта осевой нагрузки на неподвижную опору (А)
Для промежуточных опор (В) суммарную нагрузку согласно СНиП следует принимать равной:
При бесканальной прокладке сетей необходимо учитывать особенности обусловленные трением в грунте.
Подберем неподвижную опору для участка сети с учетом значения осевых сил для компенсаторов подобранных выше.
Рис.3 – Расчетная схема определения осевых усилий на неподвижную опору
Определяем результирующее осевое усилие на неподвижную опору Н24:
- коэффициент трения в подвижных опорах.
Выбираем хомутовую опору Т3.11 с допустимым осевым усилием 25 т.с. (для промежуточной опоры) с массой m=1447 кг.
Для узловых опор УТ7:
Для узловых опор УТ8:
При подборе каналов для прокладки тепловых сетей следует ориентироваться на каналы марки КЛП или МКЛ.
Подберем канал для участка сети.
Для прокладки тепловой сети используем непроходные каналы. Типоразмер канала выбираем с учетом расположения труб в нем в зависимости от допустимых расстояний до строительных конструкций.
Рис.4 – Расчетная схема канала
Принимаем канал МКЛ-2 основные показатели канала для разрабатываемого участка сети – в табл. 9.
Аналогично для других участков.
Таблица 9 - Типоразмеры каналов и размещение труб в них
От оси трубы до потолка канала
От оси трубы до пола канала
Расстояние между осями труб мм
Толщина плиты перекрытия мм
Толщина днища канала мм
В местах узлов трубопроводов предусматривается сооружение тепловых камер для размещения обслуживаемого оборудования (отводы на ответвлениях прямые участки труб арматура – секционирующая задвижка (если она есть) и задвижки на ответвлениях фланцы переходы дренажные узлы опоры (если они предусматриваются и проч.). При подборе типоразмеров камер для их размещения должны обеспечиваться достаточные (не менее минимально допустимых расстояния между элементами оборудования и строительными конструкциями (свободные проходы).
Для этого сначала выполняют компоновку оборудования узлов с учетом его размеров размещения труб в применяющих к УТ каналах минимально допустимых расстояний в свету между элементами оборудования а затем анализируют возможность использования типовых решений например по серии 3.006.1-2.87.5.
Для сбора поверхностной и грунтовой влаги в камерах предусматриваем приямки под одним из (четырех) люков.
3Компенсаторные ниши
Гибкие П-образные компенсаторы размещают в нишах представляющих собой одностороннее уширение канала имеющее форму компенсатора. Для их сооружения целесообразно использование уголковых железобетонных элементов – рамных секций или лотков и доборных железобетонных плит.
Уголковые секции необходимы также для оформления углов поворота трассы.
Габаритные размеры ниш подбирают по размерам компенсаторов с учетом их температурной деформации. При этом на место внешнего компенсатора (с большими размерами) укладывают компенсатор подающего теплопровода.
Определим размеры ниши для компенсатора К 21.
Габариты внутреннего компенсатора принимаем равными расчетным так как при испытаниях тепловых сетей на повышенную температуру обратный теплопровод работает при расчетной температуре (150 С). Внешний компенсатор отличается шириной спинки превышающей на удвоенную величину расстояния между осями труб .
Ширина ниши (внутренний размер) (рис. 5) должна удовлетворять условию:
- толщина изоляции теплопровода мм;
- расстояние между поверхностью изолированной трубы и стенкой ниши мм; остальные обозначения ранее использованы.
Толщина неизвестна но (с запасом) может быть принята равной максимально допустимой равной 100 мм. Что касается аn-с то для нее используем минимально допустимое расстояние 100 мм.
Глубину ниши принимаем не менее вылета компенсатора т.е. (табл. 7).
Аналогично для остальных компенсаторов.
Рис. 5 - Расчетная схема к определению размеров компенсаторной ниши
Таблица 10 - Компенсаторы
Подбор и расчет теплоизоляции трубопроводов
Изоляция теплопроводов (теплогидроизоляция) включает следующие основные элементы:
Антикоррозионное покрытие труб и изделий;
Основной слой – тепловая изоляция;
Защитное покрытие (покровный слой).
Материалы и изделия каждого из них принимаем в соответствии с рекомендациями и с учетом способа прокладки теплопроводов максимальной температуры теплоносителя а также доступности соответствующих инградиентов.
Схематичное изображение изоляционной конструкции показано на рис.6.
Рис. 6 - Изоляционная конструкция теплопроводов
– антикоррозийное покрытие; 2 – основной слой (тепловая изоляция); 3 – защитное покрытие; 4 – крепление основного слоя; 5 – проволочная скрутка
После подбора материалов задача заключается в определении требуемой толщины основного слоя конструкции (тепловой изоляции) а затем и типоразмера изделия из ряда выпускаемых промышленностью (как для подающего так и обратного теплопроводов). Размеры в том числе толщина изделий определены соответствующими стандартами или ТУ.
При возможности выбора предпочтение следует отдавать изделиям с большим сортаментом толщин а также с меньшим минимальным значением (при необходимости допускается изоляция в 2 слоя). Следует иметь в виду что толщина изоляционной конструкции (включая защитное покрытие толщина которого обычно не более 5 мм за исключением покрытия из асбоцементной штукатурки) не должна превышать предельных значений определенных в зависимости от трубопровода.
Задача может быть решена например с использованием норм плотности теплового потока (расчетная схема к определению толщины тепловой изоляции теплопроводов представлена на рис. 7).
Антикоррозийное покрытие – изол в два слоя по холодной изольной мастике марки МРБ-Х-Т15 (ГОСТ 10296-79ТУ21-27-37-74 МПСМ). Общая толщина покрытия 5-6 мм.
Основной слой (тепловая изоляция) – маты из стеклянного штапельного волокна на связующем марки МС-50 (ГОСТ 10499-78). Материал не горюч температура применения до 180 С.
Покровный слой – стеклопластик рулонный РСТ марки РСТ-А (ТУ-6-11-145-80). Общая толщина покрытия 025–05 мм. Материал трудногорюч.
Изделия основного слоя и защитное покрытие закрепляются на трубопроводах бандажами из листовой углеродистой стали и проволочной скруткой.
Рис. 7 – Расчетная схема для определения толщины тепловой изоляции теплопроводов
В соответствии с диаметром трубопроводов температурным графиком работы сети и годовой продолжительностью ее работы определяем нормы плотности теплового потока для подающего (Втм) и обратного (Втм) теплопроводов соответственно.
Определяем эквивалентный диаметр канала (м) как:
Рассчитываем термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха в канале к его стенкам по соотношению:
- коэффициент теплоотдачи от воздуха к стенкам канала. Может быть принято равным коэффициенту теплоотдачи от поверхности изоляции теплопроводов к воздуху в канале .
Определяем термическое сопротивление грунта:
– коэффициент теплопроводности грунта для суглинистых грунтов средней влажности.
Находим температуру(С) воздуха в канале:
- температура грунта на отметке заложения оси труб;
Рассчитываем суммарное термическое сопротивление теплопроводов по формуле:
Определяем коэффициент теплопроводности материала тепловой изоляции в изделии в зависимости от средней температуры теплоизоляционного слоя определяемой при прокладке труб в каналах:
- средняя температура теплоизоляционного слоя ;
Определяем параметр как:
Рассчитываем толщины тепловой изоляции по соотношению:
Полученная величина не должна превышать максимально допустимого значения.
Корректируем толщину изоляции которая с учетом коэффициента уплотнения до установки на трубопроводы может быть больше чем толщина изоляции а именно:
Окончательно с учетом уплотнения :
Округляем до рекомендуемых:
В результате теплового расчета делаем вывод о том что принятая тепловая изоляция по своим теплофизическим свойствам удовлетворяет требованиям предъявляемым к теплоизоляционным материалам.
ГОСТ 21.605-82 СПДС. Сети тепловые (тепломеханическая часть): Рабочие чертежи. М.: Изд.-во стандартов 1993.
Теплоснабжение: Учебное пособие для ВУЗов В.Е. Козин и др. М.: Высш. школа 1980. 408 с.
Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированиюИ.В. Беляйкина и др.; Под. ред. Н.К. Громова Е.П. Шубина. М.: Энергоатомиздат 1988. 376 с.
Шумов В.В. Компенсаторы для трубопроводов тепловых сетей. Л.: Энергоатомиздат 1990. 80 с.
Справочник строителя тепловых сетейС.Е. Захаренко и др.; Под. ред. С.Е. Захаренко. М.: Энергоатомиздат 1984. 184 с.
Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник В.И. Манюк и др. М.: Стройиздат 1988. 432 с.

Теплоснабжение.dwg

План участка сети (М 1:1000)
Монтажная схема участка сети
Внутренний размер канала
Условный горизонт 170.00
М 1:500 по горизонтали
Продольный профиль участка тепловой сети
Пьезометрический график тепловой сети
Статический напор S-S
Продольный профиль участка тепловой
сети. Монтажная схема участка сети.
Пьезометрический график тепловой сети.