Технология очистки сточных вод

технология очистки ст. вод.doc

Исходные данные для проектирования. .4
Определение основных расчетных параметров .. 5
1. Определение концентрации загрязнения общего стока . 6
2. Определение необходимой степени очистки сточных вод . 7
2.1 Определение необходимой степени очистки по взвешенным веществам . 8
2.2 Определение необходимой степени очистки сточных вод по БПК полное смеси
сточных вод и вод водоема . 8
2.3 Определение необходимой степени очистки сточных вод по растворенному
Выбор метода очистки сточных вод и схемы очистных станций .. 10
Расчет сооружений механической очистки сточных вод 10
1 Приемная камера . .10
2 Расчет и подбор решеток .11
3 Расчет аэрируемой песколовки 12
4 Расчет песковых площадок .14
5 Расчет первичных радиальных отстойников .14
6 Расчет биологического блока .17
6.1Определяем качество очищенной воды (баланс азота и фосфора) .18
6.2 Анаэробная зона 18
6.3 Онаксидная зона (предденитрификатор) .18
6.4 Денитрификатор .19
6.5 Нитрификатор .. 20
6.6 Определяем суммарный объем биоблока ..21
6.7 Расчет системы аэрации 22
6.8 Подбор воздуходувного оборудования .23
6.9 Подбор мешалок . .. 24
6.10 Реагентное удаление фосфора . .. 24
7 Расчет вторичного отстойника . . .25
8 Расчет уплотнителя . .. . ..27
9 Расчет центрифуги для механического обезвоживания осадка . . 28
10 Резервные иловые площадки . ..30
Обеззараживание воды (УФ-облучение) . .30
На сегодняшний день в условиях нестабильной экологической ситуации в респуб-
лике и в мире в целом весьма актуальна проблема обработки и утилизации бытовых и
производственных стоков. Развивающаяся год от года промышленность отнюдь не улуч-
шает качество сточных вод а скорее наоборот способствует увеличению концентраций
загрязнений и возникновению новых. В нашей стране плюс ко всему добавляется фактор
изношенности производственного и бытового оборудования и использования морально
устаревших и экологически небезопасных препаратов бытовой химии что опять же не
лучшим образом сказывается на процессе обработки сточных вод. Для обработки высоко
загрязненных стоков в наше время возможно применение новейших технологических
установок и устройств сложных в устройстве и эксплуатации и соответственным обра-
зом не надежных. Тем более низкая квалификация в подавляющем большинстве служа-
щих а порой и вовсе отсутствие квалифицированных специалистов на очистных соору-
жениях и отсутствие должного финансирования приводит к полной неэффективности
использования таких установок.
Единственным решением в данной ситуации является проектирование сооружений
по обработке сточных вод основанных на естественных физических процессах и законах
с минимальным применением автоматики способных работать с минимальным техни-
ческим обслуживанием.
Целью данного проекта является создание комплекса очистных сооружений
максимально эффективных и простых в эксплуатации и обслуживании.
Степень очистки вод необходимо определять в зависимости от местных условий и
с учётом возможного использования очищенных сточных вод и поверхностного стока
для производственных или сельскохозяйственных нужд.
Необходимо выявлять также возможность использования обезвреженных осадков
сточных вод для удобрения и других целей.
Состав сооружений следует выбирать в зависимости от характеристики и коли-
чества сточных вод поступающих на очистку метода обработки осадка и местных
Исходные данные для проектирования
Предполагаемый район строительства: Витебская область.
Грунты на территории очистной станции: песок.
Глубина залегания грунтовых вод: 7м.
Эквивалентное население: 195000чел.
Норма водоотведения: 370 лчелсут.
Температура бытовых сточных вод: среднезимняя 11°С
– вид пользования: РХ-1;
– минимальный расход водоема при 95 % обеспеченности: 66м3с
– средняя скорость течения при минимальном расходе: 088мсек
– средняя глубина водоема при низком горизонте воды: 44м
– ширина реки при высоком горизонте: 11м
– концентрация взвешенных веществ: 91мгл
– концентрация растворенного кислорода: 75мгл
– концентрация органических загрязнений по БПКполн: 22мгл
– коэффициент извилистости реки: 11.
– расстояние до пуска водопользования:125км
– содержание общего азота:10 мгл
–содержание аммонийного азота 2 мгл
– содержание фосфора:05 мгл
Определение основных расчетных параметров
Расчетными параметрами очистной станции являются:
) расходы сточных вод;
) концентрация различных видов загрязнений;
) показатели требуемой очистки сточных вод.
При расчете канализационной очистной станции определяются суточные
часовые и секундные расходы. В соответствии с требованиям СНиП 2.04.03-85 при
Qnp 45% от общего расхода расчеты ведутся с помощью коэффициентов общей
неравномерности Kgen max Kgen min (таблица 2 СНиПа).
Среднесуточный расход сточных вод определяется по формуле:
где qn – среднесуточная норма водоотведения равная норме водопотребления принимаемая по приложению 1 в зависимости от степени санитарного благоустройства зданий и климатического района в котором находится объект водоотведения
N - расчетное население для каждого района 195000чел.
Среднечасовой расход сточных вод определяется по формуле:
где Qw – среднесуточный расход сточных вод м3сут
Среднесекундный расход сточных вод определяется по формуле:
По величине средне секундного расхода сточных вод qw на основании приложения 2 СНиПа определяем коэффициент общей неравномерности .
На основании этого определяем максимальные и минимальные расходы сточных вод:
-среднесуточный расход м3сут
- среднечасовой расход м3ч
– средне секундный расход лс
Значения расчетных расходов сводятся в таблицу.
Таблица1- Характерные расчетные расходы.
1 Определение концентрации загрязнения общего стока
Загрязнения находящиеся в сточных водах подразделяются на следующие катего-
рии: минеральные органические бактериальные и специфические. Для бытовых стоков
загрязнения определяются по их количеству приходящегося на одного жителя и
принимается по таблице 25 СНиПа.
Таблица-2-Концентрации загрязнений общего стока
Количество загрязняющих веществ
Определение концентраций загрязнений общего стока
Концентрация загрязнений сточных водах определяется:
где G– норма загрязнений на одного жителя г чел сут.
n – норма среднесуточного отведения воды на одного жителя
( n = 370 л чел сут ).
Концентрация взвешенных веществ в сточных водах:
Концентрация БПКполн в сточных водах:
Концентрация БПК5 в сточных водах:
Концентрация ХПК в сточных водах:
Концентрация Nобщ в сточных водах:
Концентрация Nаммон в сточных водах:
Концентрация Робщ в сточных водах:
Концентрация Рфосфатов в сточных водах:
2 Определение необходимой степени очистки сточных вод
Необходимая степень очистки определяется с санитарными требованиями и условия-
ми сброса их в водоем.
Определение коэффициента смешения и степени разбавлении сточных вод водами
Коэффициент смешения а определяется по методу Розилера и Фролова:
где – коэффициент смешения;
– основание натурального логарифма;
– коэффициент учитывающий гидрологические факторы водоема.
где φ = 11 – извилистость реки;
– коэффициент зависящий от места сброса сточных вод в водоем = 1 – у берега.
Е - коэффициент турбулентной диффузии;
где Vср. – средняя скорость мс;.
Нср – средняя глубина м
Q – расход реки м 3с Q=66 м 3с
q – расход сбрасываеиой сточной воды м 3с
Определяем все выше перечисленные величины:
Кратность разбавления перед расчетным пунктом водопользования определяется по формуле:
2.1 Определение необходимой степени очистки по взвешенным веществам
Согласно санитарным требованиям предельно допустимое содержание взвешенных веществ в воде сбрасываемой в водоем определяется по формуле:
где Р - допустимое увеличение концентрации взвешенных веществ в водоеме после сброса сточных вод; для первого вида водопользователей р =0.25 мгл;
b -концентрация взвешенных веществ до сброса сточных вод; b=91 мгл
– коэффициент смешения; =0988.
Определяется необходимая степень очистки по взвешенным веществам :
2.2 Определение необходимой степени очистки сточных вод по БПК полное
смеси сточных вод и вод водоема
Концентрация загрязнений в сточных водах удовлетворяющая санитарным требованиям при
сбросе их в водоем определяется по формуле:
где Lст.в - БПК полное очищенных сточных вод
Lпр - БПК полное речной воды до места сброса сточных вод
Lпдк— предельно допустимое значение ВПК полное смеси речной и сточной воды в
расчетном створе Lпдк=3
Кст. Кр. - константы скорости потребления кислорода сточной и речной воды
t - продолжительность течения речной воды от места выпуска сточных вод до
Определим эффект очистки:
Концентрация сточных вод по БПК полное определяется по формуле:
Где 0 - наименьшая концентрация растворенного в воде кислорода по санитарным требованиям;
-коэффициент пересчета БПК полное в БПК2;
Op - содержание в воде кислорода;
Выбор метода очистки сточных вод и схемы очистных станций
Согласно СНиП 2.04.03 – 85 методы очистки сточных вод должны определяться в зависимости от местных условий с учетом возможного использования очищенных стоков для промышленных или сельскохозяйственных нужд.
Сточные воды сбрасываемые в водоем должны отвечать требованиям правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами. Состав очистной станции выбирается в зависимости от требуемой очистки сточных вод пропускной способности очистной станции состава сточных вод метода использования осадка и других местных условий.
Состав очистной станции:
- для механической очистки:
Первичные радиальные отстойники
- для биологической очистки:
Вторичные радиальные отстойники
Расчет сооружений механической очистки сточных вод
Приемная камера предназначена для приема сточных вод поступающих на очистные сооружения гашения скорости потока и сопряжения трубопроводов с открытыми лотками. Камеры могут предусматриваться на поступление сточных вод по одному или двум трубопроводам. Выбор типа размера камеры производится в зависимости от пропускной способности и диаметра напорных водоводов. Пропускная способность – 12359 лс. В зависимости от пропускной способности принимаете марка приемной камеры и ее размеры. Расчетный расход поступающий на очистную станцию поступает по одной нитке диаметром 1100 мм. Может быть принята камера марки ПК-1-110 размерами: А х В х Н = 2000 х 3200 х 2000. ( смотреть рис.3.1)
Рис.3.1 Приемная камера канализационных очистных сооружений при напорном
поступлении сточных вод.
2 Расчет и подбор решеток
В составе очистной станции предусматриваются решетки фирмы «Риотэк».
По среднему расходу 72150 м3 сут подбираем решетку РС-1200L (min производительность 2280м3 ч =54720 м3 сут.
Определяем площадь живого сечения:
v - скорость течения жидкости в прозорах решетки для мелкопрозорчатой решетки v=1-14 мс;
Площадь прохода решетки РС-1200L f =128 м2 тогда рабочее количество решеток определяется по формуле:
- принимаем одну решетку плюс одну резервную.
Основные показатели решетки по паспортным данным:
а) ширина прозоров bn=5 мм;
б) ширина пластин S = 3 мм
в) ширина фильтрующей части Bф =1005мм
г) Номинальная производительность по чистой воде: 2970 м3ч
Определяем количество прозоров:
Определяем общую ширину прозоров:
Определяем пропускную способность на max расход:
Для max расхода высота слоя воды определяется по скорости vр=13 мc. Высоту слоя воды определяем по формуле:
Подбираем размеры лотка по max расходу. Так как рабочая решетка одна то подводящий лоток рассчитываем на полный расход.
Расчет лотка сводится в таблицу 3:
Таблица 3-Параметры лотка
Пропускная способность решетки:
Потери напора в решетке определяем по формуле:
где - коэффициент местного сопротивления решетки; =5
Определяем режим работы лотка для среднего расхода:
Определяем потери напора при средней скорости:
Количество отбросов снимаемых с решеток определяем по формуле:
где N-эквивалентное число жителей;N=195000 чел.
W0-удельное количество задерживания отбросов; W0=0022 лчел сут bn=5мм
3 Расчет аэрируемой песколовки
Песколовки предусматриваются если пропускная способность станции очистки
более 100 м3 сут. Так как пропускная способность свыше 20000 м3 сут принимаем аэрируемые песколовки.В аэрируемой песколовке имеет место поступательное движение жидкости со скоростью (08-09 мс) и вращательное со скоростью 025-03 мс. Суммарная скорость в песколовке практически постоянная и равна 03 мс.
Расчет аэрируемой песколовки:
Количество песка определяется по отношению к весу выпавшего осадка в отстойни-ках. Начальное содержание песка в осадке находящегося в осевшей взвеси Iso=20%.
Содержание песка в осадке в отстойнике:
где ts-продолжительность пребывания воды в песколовке:
a-показатель степени для аэрируемой песколовки а=08
Определяем продолжительность пребывания воды в песколовках по формуле 25.
Определяем объем 1-го отделения песколовки:
где n-количество отделений; n=3
Определяем параметры песколовки:
Размеры отделений ширина=3м глубина 28м длина 18м
Общий объем песколовки:
Аэрация производится с помощью среднепузырчатых аэраторов (d=6мм) количество отверстий определяется по скорости выхода воздуха 20мс. Расход воздуха зависит от предонной скорости воды:
Определяем продолжительность пребывания воды в песколовках при max расходе:
где Сисх- исх. концентрация взвешенных веществ; Сисх=176мгл
Э- эффект очистки; Э=06
Находим массу песка в осадке первичного отстойника:
Находик вес чистого песка:
Находим объем песка:
4 Расчет песковых площадок
Для подсушивания песка поступающего из песколовок предусматриваем площадки с ограждающими валиками располагаемые вблизи песколовок.
Полезная площадь песковых площадок:
где h – нагрузка на площадку которую принимаем 3 м3(м2год) (с периодической выгрузкой подсушенного песка в течение года).
Принимаем 2 карты песковых площадок размером в плане 12х15 м каждая с
высотой ограждающего валика 1 м. Посреди каждой карты предусматриваем забор из досок. Удаление воды с площадок в дренажную сеть происходит через водосливы с переменной отметкой порога.
5 Расчет первичных радиальных отстойников
Отстойники применяют для удаления из сточных вод нерастворенных оседающих или всплывающих механических примесей путем их осаждения в его проточной части за счет сил тяжести.
В нашем курсовом проекте принимаем радиальные отстойники так как наша производительность более 20000 м3 сут.
Расчет отстойника начинаем с определения эффекта очистки. Для радиального
отстойника принимаем эффект очистки 60%.
Рассчитываем С посвзв в-в после отстойника:
Определяем продолжительность осветления:
Определяем объем отстойника при среднем расходе:
Принимаем 3 отстойника.
Определяем объем одного отстойника:
Находим глубину проточной части:
где Нстр.=34 м hосад.части=08 м.
Находим площадь отстойника:
Определяем d отстойника:
Детальный расчет отстойника.
Определяем эффективность работы отстойника.
Находим концентрацию взвешенных веществ после очистки Свзвпос:
где S-зольность осадка S=37%;
qвод – нагрузка на водослив; определяется по формуле:
где L-длина водослива лотка L=220м при d=40 м
tср-продолжительность пребывания воды в отстойнике:
1Рассчитываем Свзвпос для среднечасового расхода:
2Рассчитываем Свзвпос для максимально часового расхода:
Определяем эффект осветления:
1 Рассчитываем Эосв для среднечасового расхода:
2 Рассчитываем Эосв для максимально часового расхода:
Определяем состав осветленный воды вычисляется по убыли без зольной части:
1 Состав осветленный воды при поступление среднего расхода:
2Состав осветленный воды при поступление максимального расхода:
Определяем снижение концентрации веществ в осветленной воде:
где -эквивалентное количество удаляемых примесей по отношению к
беззольным веществам осевшей взвеси;
Находим концентрации ХПК БПК5 Nобщ Pобщ. в осветленной воде при среднем и максимальном расходе. Расчеты сводим в таблицу.
Состав осветленной воды при среднем расходе мгл
Состав осветленной воды при максимальном расходе мгл
. Взвешенные вещества
Определяем количества осадка:
1.Количества осадка для среднесуточного расхода:
2.Количества осадка для максимально суточного расхода:
Определяем объем осадка:
где влажность осадка; =96%
1. Определяем объем осадка для среднесуточного расхода:
2. Определяем объем осадка для максимально суточного расхода:
6 Расчет биологического блока
Выбираем основную схему:
Схема состоит из 4-ех элементов: 1- аноксидная для преденитрификации; 2- анаэробная обработка воды; 3- аноксидная для денитрификации; 4-оксидная (аэробная) для проведения нитрификации.
Рассчитываем нагрузку на ил:
где количество аммонийного азота в очищенной воде;
содержание общего азота после осветления;
Т- среднегодовая температура;
Определяем массу ила:
Определяем W (объем) аэротенка:
Таблица 5-Основные параметры работы аэротенка:
Определяем прирост ила:
где- коэффициент перехода БПК в прирост ила; =045
Ориентировочно определяется возраст ила:
6.1Определяем качество очищенной воды (баланс азота и фосфора)
Состав очищенной воды по формулам азота:
где - концентрация нитратного азота;
- концентрация органического азота; = 15 гм3
а) Находим концентрация нитратного азота:
б) Определяем концентрацию азота в избыточном иле:
в) Определяем концентрацию денитрифицированного азота:
г) Определяем концентрацию нитрифицированного азота:
Определяем содержание фосфора в иле:
Так как Ip =0039 003 то делаем коагуляцию.
6.2 Анаэробная зона
Определяем продолжительность обработки воды в анаэробной зоне:
Так как мы производим коагуляцию то температуру принимаем среднегодовую:Т=13
Определяем объем анаэробной зоны:
Определяем концентрацию фосфора после анаэробной зоны:
Так как Ip =0039 003 то берем Ip =0025
6.3 Онаксидная зона (предденитрификатор)
Объем предденитрификатора будет зависеть от кратности рециркуляции ила Ri и
количества органических веществ находящихся в сточной воде.
Задаем Ri=05 тогда количество возвращенных с илом нитратов азота находим по формуле:
В предденитрификатор необходимо подать такое количество органических веществ
которое обеспечила бы восстановление нитратов. Принимаем необходимое количество органических загрязнений по БПК5 равное Lуд.=8 гм3 тогда необходимое количество субстрата:
Определяем требуемый расход сточных вод:
Определяем рециркуляцию ила:
Определяем скорость денитрификации :
Определяем объем предденитрификатора:
Определяем продолжительность пребывания ст. воды в предденитрификаторе:
Определяем массу m денитрифицированного азота:
Определяем количество СNg после денитрификации:
Определяем кратность рециркуляции нитратсодержащей смеси по формуле :
В денитрификатор поступает другая часть расхода ст. вод за вычетом расхода в предденитрификаторе:
Обеспеченность денитрификации органическими веществами:
Рассчитываем скорость в денитрификаторе по формуле (63) где мгл:
Определяем объем денитрификатора по формуле (64):
Определяем продолжительность пребывания ст. воды в денитрификаторе по формуле (65):
Рассчитываем скорость в денитрификаторе по формуле (63) для среднезимней темпера-туры где мгл:
Для дальнейшего расчета мы выбираем объем рассчитанный для среднезимней температуры
Определяем скорость нитрификации:
где D=837 т.к. СNt25мгл СNt=245 мгл.
Определяем продолжительность пребывания ст. воды в нитрификаторе:
Определяем объем нитрификатора по формуле (57)
6.6 Определяем суммарный объем биоблока
Определяем размеры биоблока:
Количество секций- 4 шт;
Количество коридоров- 2 шт;
Ширина коридора- 9 м;
Рабочая глубина-5 м;
Объемы отсеков: предденитрификатор м3 длина 15м; 2 анаэробные зоны м3 длина 12 м; 3 денитрификатора м3 длина 15м; нитрификатор м3 длина 102 м;
.Объем биоблока не меньше требуемого.
ч .Сравнивая с таблицей 5 мы видим что время как и объем близки по значению что значит наши расчеты верны.
Определяем концентрацию активного ила во вторичном отстойнике:
Определяется возраст ила: по формуле (50):
Определяем БПК очищенной воды:
6.7 Расчет системы аэрации
Определяем суммарное потребление кислорода:
Подбираем аэратор: Аэраторы ЭКОПОЛИМЕР серии АКВА-ЛАЙН.
Определяем растворимость кислорода:
где SOTR-окислительная способность;
Со – количество растворенного кислорода; Со=3мгл
Са находится по формуле:
где СТ- предельная растворимость кислорода в воде при определенной
температуре и давлении. При температуре 200С СТ=902 мгл;
ha-глубина аэратора.
Кm-коэффициент температурной поправки:
где tw- среднелетняя температура;
Кэ- коэффициент эксплуатации; Кэ=065
Определяем удельный расход воздуха:
Находим расход воздуха:
Определяем длину аэратора в одной секции:
Определяем количество рядов аэраторов:
Расположение принимаем однорядное пристенное.
Определяем общую длину аэратора с учетом зазора секций:
Уточняем нагрузку на 1 погонный метр:
Расстояние между аэраторами:
6.8 Подбор воздуходувного оборудования
Воздуходувка подбираем по расходу воздуха необходимого напора.
где ha-глубина аэротара ;
запас напора (03-04м)
Принимаем 4 рабочие и 2 резервные воздуходувки типа ТВ-42-14.
Мешалки устанавливают в аноксидной и анаэробное зоне то есть в преденитрифи-
каторе денитрификаторе и анаэробной зоне.
Для подбора мешалок мы определяем удельную мощность:
где -обобщающий коэффициент от 095-105
Теперь определяем мощность для оксидных и анаэробных зон:
Предденитрификатор: Вт
По большей мощности подбираем тип мешалки.
W=3186 кВт - компания FLYGT типа S4650 без инжекционного обруча (F).
Принимаем 24 мешалок:4 для предденитрификатора 8 для анаэробных зон12 для зон денитрификатора.
Расположение мешалок в аэротенки принимаем диагональное.
6.10 Реагентное удаление фосфора
Для осаждения фосфора используются коагулянты на основе железа извести алюминия.
Для коагуляции мы принимаем FeCL3 так как образуют осадки с хорошей влагоотдачей утяжеляют хлопья активного ила и не создают проблем по остаточному
Определяем необходимое количество фосфора для удаления:
Доза реагента от концентрации фосфора:
Определяем расход железа:
Количество чистого железа определяем по формуле:
Реагент подается в аэрируемый смеситель перед вторичными отстойниками.
Продолжительность перемешивания в которых составляет 1-2 мин. Количество
смесителей (секций) определяем из условия что на один смеситель принимается
расход воды не более 1200 1500 м3ч. Так как наша производительность 300625 м3ч то принимаем 2 отдельно расположенных смесителя. Тогда расход воды на один смеситель составит:
Сооружения для приготовления включают в себя: растворные баки; хранилищные
баки; расходные баки; дозатор.
Находим количество осадка на обработку:
7 Расчет вторичного отстойника
Вторичные отстойники являются составной частью сооружений биологической очистки и служат для отделения активного ила от биологически очищенной воды выходящей из аэротенков. Расчет вторичного отстойника начинаем с определения
требуемого объема вторичного отстойника:
Находим среднюю продолжительность отстаивания:
где B-коэффициент отражающий общее влияние факторов: нагрузка на ил глубина очистки температура воды качественный состав загрязнений; В=15
-концентрация взвешенных веществ после вторичного отстойника;=10мгл
Объем вторичного отстойника:
Принимаем 4 вторичных отстойника.
Находим объем 1-го аэротенка:
Диаметр вторичного отстойника назначаем равным 40 м.
Определяем продолжительность уплотнения ила осадочной части при иловом индексе
Определяем объем занимаемый илом при расходе циркуляционного ила:
Объем ила находим по формуле:
Высота стояния ила в отстойнике:
Высота проточной части:
где =435 м для d=40 м;
Найдем объем проточной части вторичного отстойника:
Определяем значение х1 х1-параметр учитывающий влияние количества отделяемой воды:
где а1-степень влияния коэффициента х1; а1= - 08
Определяем значение х2 х2-параметр зависящий от степени рециркуляции ила:
где а2-степень влияния коэффициента х2; а2=06
Определяем значение х3 х3-параметручитывающий возможность подкачки и выноса ила
вблизи водосборных лотков:
где а3-степень влияния коэффициента х3; а3=01
qвод – нагрузка на водослив; определяется по формуле (40)
L-длина водослива лотка L=220м при d=40 м
Для среднего расхода:
Для максимального расхода:
Определяем значение х4 х4-параметр оценивающий кинетику осаждения взвеси в отстойники:
где А2-коэффициент явлений элементов кинетики осветления иловой смеси; А2=04710-3
t ср-продолжительность осветления;
m2-показатель степени отражающий интенсивность осветления во времени; m2=07
tср для среднего расхода:
tср для максимального расхода:
Находим осветление сточной воды во вторичном отстойнике:
Так как и для среднего расхода и максимального концентрация взвешенных веществ не превышает допустимую величину то вторичный отстойник работает эффективно.
Определяем БПК5 в очищенной воде:
8 Расчет уплотнителя
Для уплотнения принимаем вариант отбора циркуляционного ила с вторичного отстойника с концентрацией aво. Определяем вес твердой части ила:
где К- количество осадка на обработку;
Определяем объем твердой части ила:
где -влажность равная 997%
Продолжительность уплотнения ила 12-15 часов. Принимаем время уплотнения 12 часов.
Тогда объем уплотнителя:
Принимаем 2 уплотнителя. м3.Радиальный отстойник диаметром 18 м. F=25434м2
Определяем глубину проточной части:
Определяем объем уплотненного ила по формуле (109) где влажность в радиальном отстойнике 97%.
Определяем количество сливной воды:
Количество фосфора в сливной воде:
где 8 гм3- количество фосфора;
Определяем вторичное загрязнение по отношению к исходному фосфору:
где -исходное количество фосфора которое определяется по формуле:
где - концентрация исходного фосфора после аэротенка;
9 Расчет центрифуги для механического обезвоживания осадка
Центрифугирование является высокоэффективным методом обезвоживания осадка и
применяется для станций пропускной способностью до 100 м3сут в нашем случае мы имеем пропускную способность 72150 м3сут и поэтому выбираем этот метод. Достоинства этого метода – простота и экономичность низкая влажность обезвоженного осадка (кека) возможность работы без применения реагентов.
Подбираем центрифугу ОГШ-352К-6 (Qцентр=4-6 м3ч);
Определяем количество центрифуг:
где -суточный расход осадка после I-го отстойника.
Принимаем 2 основные и 1 резервную центрифугу ОГШ-352К-6.
Определяем объем кека Wкека:
где - количество осадка после I-го отстойника и аэротенка и определяется по формуле:
где -плотность осадка после центрифуги 798 %
Плотность осадка до центрифуги определяется по формуле:
где объемный вес равный 11 т м3
Размеры бункера для кека по объему кека: высота- 05 м; длина- 15 м; ширина- 9 м;
Решетки принимаем 1 основную и 1 резервную «Риотек» РС-240 Qст.воде=30 м3ч;
Аэрируемый резервуар рассчитываем на основании расчета аэрируемой песколовки время пребывания осадка 516 с тогда объем аэрируемого резервуара:
Размеры аэрируемого резервуара: высота- 05м; длина-22м; ширина-2 м.
Объем воздуха для аэрации:
Принимаем флокуляцию по двухступенчатой схеме. Суточный расход флокулянта:
где б- концентрация флокулянта б=5 кгсут
Объем затворного бака:
Размеры затворного бака h=175м; а=4 м; б=1 м.
Объем расходного бака:
Размеры расходного бака h=175м; а=4 м; б=33 м.
Площадки для хранения кека рассчитываются на 31 сутки тогда объем площадки для
Принимаем 2 площадки объемом 967 м3 с размерами h=18; а=20 м; б=28 м.
10 Резервные иловые площадки
Резервные иловые площадки рассчитываются на 20 % Wупл который равен 41 м3сут и на время хранения-1 год тогда объем резервных иловых площадок:
где К-нагрузка на площадкуК=2м3м2год
n – климатический коэффициент принимаем n=1
Принимаем 5 карт объемом 1500м3 и размерами h=07м (общая h=1 м); а=30 м; б=50 м.
Дополнительная площадь иловых площадок занимаемая валиками дорогами канавами:
где К1 – коэффициент учитывающий дополнительную площадь от полезной. Принимаем К1=03.
Общая площадь иловых площадок:
Обеззараживание воды (УФ-облучение)
УФ облучение на заключительном этапе очистки сточных вод обеспечивает надежное обеззараживание по всем показателям в том числе и в отношении вирусов и возбудителей паразитарных заболеваний. Применение УФ обеззараживания позволяет полностью исключить хлорирование и хлорное хозяйство и предотвратить поступление в водоемы или в оборот побочных продуктов дезинфекции.
Исходя из экономических соображений УФ оборудование рациональнее располагать в конце очистных сооружений чтобы облучению подвергалась вода имеющая максимальную прозрачность для УФ лучей. Однако это не единственный вариант.
Расчет установок для обеззараживание воды.
Расчетный бактерицидный поток определяется по формуле:
где а- коэффициент поглощения облучаемой воды;
k- коэффициент сопротивляемости облучению равен 2500 мкВт сcм2;
Р0- коли-индекс равен ma P0-1000;
P-коли-индекс после облучения P=3
-коэффициент использования бактерицидного потока равный 09;
- коэффициент использования бактерицидного излучения зависящий от толщины слоя; 09 м
Определяем число ламп:
где - расчетный бактерицидный поток принимается для лампы УДВ-1000432 =38кВт;
Принимаем 3 лампы УДВ-1000432 производительность для очищенной воды
00м3ч и электропотреблением 38 кВт.
В результате данного курсового проекта была разработана технологическая схема очистки сточных вод населенных пунктов.
Очищенная вода удовлетворяет всем нормам сброса воды в водоем. В представленной схеме применяются механические и биологические методы очистки а так же обеззараживание.
В эту схему входят сооружения для механической очистки такие как решетки песколовки отстойники сооружения механической очистки являются предварительной стадией перед биологической очисткой.
К сооружениям биологической очистки относится аэротенк.
Обеззараживание в нашем случае происходит за счет бактерицидных ламп.
Обработка осадков образующихся в процессе очистки заключается в снижении их влажности и уменьшения их объема в процессе обработки осадки обеззараживются.
Очистные сооружения отличаются высоким уровнем автоматизации обеспечивают требуемую очистку сточных вод при минимальных эксплуатационных затратах и низких объемах вторичных отходов.
СНиП 2.04.03-85. Наружные сети и сооружения.
Справочник проектировщика: ”Канализация населённых мест и промышленных предприятий”. Н.И. Лихачев И.И. Ларин.
Примеры расчётов канализационных сооружений. Ю.М.Ласков Ю.В.Воронов
Водоотведение и очистка сточных вод. С.В. Яковлев Ю.В.Воронов
Очистка сточных вод (примеры расчетов). М.П.Лапицкая Л.И.Зуева
Яковлев С.В. Ласков Ю.М. Канализация: (Водоотведение и очистка сточных вод): Учеб. Для техникумов. – 7-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1987. – 319 с.

печать мой курсовой катя.dwg

Отметки поверхности земли
Иловая насосная станция
Аэробный стабилизатор
механического обезвоживания
Очистка городских сточных вод
Кафедра Водоснабжения и Водоотведения
ПРОФИЛЬ ПО ДВИЖЕНИЮ ОСАДКА
Профиль по движению воды Профиль по движению осадка
контактный резервуар
ПРОФИЛЬ ПО ДВИЖЕНИЮ ВОДЫ
Аэрируемая песколовка
Первичные отстойники
Вторичные отстойники
Здание обеззараживания УФ-лучами
Резервуар для хранения коагулянта (FeCl3)
ГЕНПЛАН ОЧИСТНОЙ СТАНЦИИ М1:1000
Насосная станция первичных отстойников
Цех механического обезвоживания осадка
Кафедра "Водоснабжения и водоотведения
Технология очистки городских сточных вод
Генплан очистной станции
Площадка для складирования кека
Условные обозначения
Сооружения используемые для обработки воды
Сооружения используемые для обработки осадка
Административные здание
Трубопровод подачи сжатого воздуха
Трубопровод подачи сточной воды
поступающий на очистку
Трубопровод подачи сточной воды после механической очистки
Сырой осадок первичных отстойников
Трубопровод подачи сточной воды после биологической очистки
Трубопровод подачи дренажной воды с песковых площадок
Распределительная чаша первичных отстойников
Распределительная чаша вторичных отстойников
Воздуходувная станция
Резервуар иловой нитросодержащей смеси
Резервуар циркулирующего активного ила
Резервуар для смеси осадков первичного отстойника и упл. изб. акт. ила (кека)
Производственно-вспомогательное здание
Административное здание
Дренажная насосная станция
Иловая смесь нитросодержащая
Активный ил циркулирующий
Уплотненный избыточный активный ил
Неуплотненный избыточный активный ил
Смесь сырого осадка и уплотненного активного ила
Трубопровод подачи иловой воды с иловых площадок
Трубопровод подачи воды после УФО
Трубопровод подачи раствора коагулянта
Трубопровод подачи сливной воды
Профиль по движению воды
профиль по движению осадка
Профиль по движению воды Мв 1:100
Безнапорная линия бытовой канализации
Напорная линия бытовой канализации (возврат в голову сооружения)
Аварийно-обводной трубопровод
осадок на иловые площадки
Резервуар для упл.ила и сырого осадка из первичных отстойников
Цех механического обезвоживания
Резервуар неуплотненного ила
аэрируемая песколовка
первичный радиальный отстойник
Здание обеззараживания
Профиль по движению осадка Мв 1:100
распределительная чаша
Резервуар циркулирующего ила