Стальные конструкции одноэтажного производственного здания. ЗФ ЮУрГУ

Назарова Анастасия.doc

Целью данного курсового проекта является выполнение проектирования основных несущих конструкций одноэтажного производственного здания.
Задачи курсового проекта:
Осуществить компоновку каркаса одноэтажного производственного здания включая компоновку поперечной рамы конструкций покрытия связей;
Выполнить статический расчет поперечной рамы с использованием программного комплекса «Лира»;
Составить расчетные сочетания усилий для сечений ступенчатой колонны и выполнить ее конструктивный расчет;
Сконструировать стропильную ферму из парных уголков по расчетным сочетаниям усилий полученным расчетом поперечной рамы в ПК «Лира»;
Осуществить проверочный расчет типовой подкрановой балки;
Сконструировать узлы опирания подкрановой балки на колонну стропильной фермы на колонну колонны на фундамент.
Длина здания Lsh м240
Характеристика общих объемно-планировочных и конструктивных решений
Здание которое проектируется в курсовом проекте является однопролетным одноэтажным производственным зданием оборудованным двумя мостовыми кранами равной грузоподъемности тяжелого режима работы (К7). Каркас здания – стальной. Колонны – ступенчато-переменного сечения. Сечение верхней части колонны – составной симметричный двутавр. Нижняя часть сквозного сечения состоящая из двух ветвей: наружная (шатровая) ветвь из составного швеллера внутренняя (подкрановая) ветвь из прокатного двутавра с параллельными гранями полок; решетка двухплоскостная из уголков. Стропильная ферма – из парных уголков с параллельными поясами решетка треугольная со стойками.
Здание отапливаемое. Кровля теплая по железобетонным ребристым плитам покрытия. Состав кровли: пароизоляция из одного слоя рубероида утеплитель из минераловатных плит цементная стяжка толщиной 20 мм гидроизоляционный ковер из трех слоев рубероида защитный слой из битумной мастики с втопленным гравием толщиной 10 мм. Стеновое ограждение – панели керамзитобетонные шириной 5980 мм.
КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
Компоновка поперечной рамы заключается в определении геометрических размеров. Размеры по вертикали привязываются к отметке уровня пола принимая ее нулевой. Размеры по горизонтали привязывают к продольным осям здания. В курсовом проекте компоновка поперечной рамы выполняется в следующем порядке.
Определяем геометрические размеры мостового крана подкрановой балки подкранового рельса
Для мостового крана грузоподъемностью Qcr=80 т пролетом Lcr=30 м
высота крана Нсr=4000 мм;
расстояние от оси подкрановой балки до наиболее выступающей точки крана В1=400 мм;
тип подкранового рельса КР100.
По сортаменту крановых рельсов (ГОСТ 4121-76*) высота подкранового рельса КР100 hrs=150 мм.
Температура воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 098 для г. Кемерово составляет Т98= - 46°С. При шаге колонн l=12 м принимается марка подкрановой балки Б12Н-3 у которой общая высота составляет hg=1590+60=1650мм.
Размеры фермы величина заглубления колонны предельный прогиб
Заглубление опорной базы колонны ниже нулевой отметки hз=800 мм.
Величина привязки продольной разбивочной оси к наружной грани колонны а=500 мм.
Предельный прогиб фермы fu=30000275=109 мм.
Высота стропильной фермы Нф=3150 мм.
Высота фонаря Нфон=3000 мм.
Принимаем высоту сечения верхней (надкрановой) части колонны hв=1000 мм. Размер принят с учетом организации прохода в стенке колонны. Высоту сечения нижней (подкрановой) части колонны принимаем hн=1500 мм.
Размер нижней части колонны
Нн=12600-150-1650+800=11600 мм
Полезная высота здания
Но=12600+4000+109+100=16809 мм
Далее проверяем соответствие принятого размера верхней части колонны габаритным размерам размерам мостового крана: расстояние от внутренней грани верхней части колонны до наиболее выступающей части крана равно 500 мм что больше наименьшего требуемого размера В1+75 мм =400+75=475 мм. Следовательно размер hв назначен верно.
Полезная высота здания Но должна быть кратна 600 мм. Так как Но=16809 мм не кратно 600 мм то увеличиваем размер верхней части колонны таким образом чтобы Но было кратно 600 мм. Принимаем Но=16800 тогда Нв=10000 мм.
Рисунок 1 – Компоновка поперечной рамы.
СОЗДАНИЕ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
1 Определение нагрузок
1.1 Постоянная нагрузка
Постоянная нагрузка на поперечную раму формируется из собственного веса конструкций нагрузки от кровли нагрузки от стенового ограждения.
Сбор нагрузок действующих на покрытие от кровли и конструкций покрытия (кроме собственного веса фермы) сведён в таблицу.
Нагрузка от веса кровли и конструкций покрытия передается в узлах ферм в виде сосредоточенных сил. Сосредоточенная нагрузка в i-ом узле фермы Fпостi равна:
Dузi – грузовое расстояние i-го узла фермы.
q·l – равномерно распределенная нагрузка по длине фермы
Таблица 1 – Постоянная нагрузка на покрытие
Пароизоляция из одного слоя рубероида
Утеплитель из мин. плиты
Цементная стяжка толщиной 20 мм
Гидроизоляционный ковер из 3 слоев рубероида
Защитный слой мастики с втопленным гравием толщиной 10мм
Нагрузка от стенового ограждения определяется без учета остекления только от керамзитобетонных панелей qст = 385кН. На расчетной схеме нагрузка от стенового ограждения задается в виде сосредоточенных нагрузок приложенных к верхним узлам нижней и верхней частей колонны:
Fвс Fнс – сосредоточенные нагрузки от веса стенового ограждения расположенного в пределах верхней нижней частей колонны соответственно;
Мвс Мнс – изгибающие моменты вызванные приложением нагрузок Fвс Fнс с эксцентриситетами евс енс относительно центров тяжести верхней и нижней частей колонны соответственно;
Рисунок 2 – Схема загружения поперечной рамы постоянной нагрузкой
1.2 Снеговая нагрузка
Снеговая нагрузка определяется для двух вариантов распределения снега по профилю покрытия. Предполагается что расчетная поперечная рама находится в приделах зоны С. Узловая нагрузка вычисляется согласно следующей зависимости
sg - расчетное значение веса снегового покрова земли (табл. 10.1 [2]);
i – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (табл. 10.1 [2]).
Для снегового района IV sg = 2.4 кПа в котором находится г. Кемерово.
Первый вариант снеговой нагрузки:
Рисунок 3 - Схема загружения поперечной рамы первым вариантом снеговой нагрузки
Второй вариант снеговой нагрузки:
Рисунок 4 - Схема загружения поперечной рамы вторым вариантом снеговой нагрузки
1.3 Ветровая нагрузка
Нормативное значение ветровой нагрузки следует определять по следующей формуле:
где - средняя составляющая ветровой нагрузки;
- пульсационная составляющая.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки определяется по формуле:
где w0 - нормативное значение ветрового давления (табл. 11.1 [2])
k(ze) – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте ze (табл. 11.2 [2]);
с – аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7 [2]).
Для ветрового района III ветровое давление w0 = 038 кПа тип местности В.
Таблица 2 – Определение средней составляющей ветровой нагрузки
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на эквивалентной высоте ze следует определять следующим образом:
где wm - определяется в соответствии с 11.1.3 [2];
z(ze) - коэффициент пульсации давления ветра принимаемый по таблице 11.4 для эквивалентной высоты ze [2];
v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11 [2]);
Таблица 3- Определение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp
Коэффициент пульсаций z
Для вычисления нагрузки на колонну распределённой по её длине используется следующая формула:
где =6 м – расстояние между фахверковыми колоннами
Таблица 4 – Вычисление ветровой нагрузки по длине колонны
Рисунок 5 – Схема загружения поперечной рамы ветровой нагрузкой
1.4 Крановая нагрузка
Крановая нагрузка передается на уступы колонн в виде сосредоточенных вертикальных сил Dmax Dmin моментов Мmax Мmin горизонтальной силы Тmax которые определяются при расчетном положении двух сближенных кранов.
Нагрузки Dmax Dmin передаются на уступы колонны нагрузка Тmax – на верхнюю часть колонны в уровне крепления тормозной конструкции. Определение сил Dmax Dmin Тmax осуществляется с использованием линий влияния крановых нагрузок Fк max Fkmin и Тк возникающие на кантах кранов.
Минимальная вертикальная нагрузка:
G – масса крана с тележкой;
n0 - число колёс на одной стороне крана.
Горизонтальная нагрузка:
= 005 – для кранов с гибким подвесом груза;
mt – масса крановой тележки.
Рисунок 6 – линии влияния крановых нагрузок
Нагрузки передаваемые на колонны поперечной рамы:
Мmax = Dmax ек = 214930825 = 17732 кНм (18)
Мmin = Dmin ек = 48980825 = 4041 кНм (19)
– коэффициент сочетания крановых нагрузок при учёте двух кранов с режимами работы 7К 8К =095;
n – количество колес кранов передающих нагрузку на рассматриваемую колонну;
ек – эксцентриситет передачи нагрузок Dmax Dmin равный расстоянию от оси подкрановой ветви до центра тяжести нижней части ветви колонны ек =0825.
Рисунок 7 – Схема загружения поперечной рамы вертикальной крановой нагрузкой
Рисунок 8 – Схема загружения поперечной рамы горизонтальной крановой нагрузкой
2 Определение предварительных размеров сечений элементов расчетной схемы
Для статического расчета поперечной рамы необходимо задать размеры сечений элементов колонн и стропильной фермы. Определение размеров поперечных сечений производится по их геометрическим характеристикам которые определяются в соответствии с зависимостями п.2.2.2 [3].
Площадь поясов стропильной фермы определяется по формуле:
hф0 = 305м – расстояние между центрами тяжести поясов фермы;
Rуф – расчетное сопротивление стали стержней фермы по пределу текучести;
Кф – коэффициент учитывающий уклон верхнего пояса i и деформативность решетки фермы при i = 0 Кф = 09
При вычислении Мmaxф снеговая нагрузка определяется с коэффициентом =1:
Для элементов фермы принимаем сталь С245
Требуемая площадь одного уголка:
Для верхнего пояса принимаем 2200х200х30 для нижнего пояса - 2200х200х16 для стоек - 2110х110х8. Для раскосов принято сечение 2125х125х12.
Момент инерции нижней части колонны определяется по формуле:
Rук – расчетное сопротивление по пределу текучести стали колонны;
kн – коэффициент принимаемый при шаге колонн 12 м kн = 38.
Площадь сечения нижней части колонны:
Для расчета поперечной рамы в ПК»Лира» заменяем сквозное сечение из составного швеллера и двутавра сечением из двух прокатных двутавров. Площадь одного двутавра:
принимаем для нижней части колонны сквозное сечение из двух двутавров 40Ш2 (ГОСТ 26020-83).
Момент инерции верхней части колонны определяется по формуле:
kв – коэффициент принимаемый при жестком сопряжении ригеля с колонной равным 15.
В курсовом проекте допускается заменить составной двутавр прокатным с параллельными гранями полок. Для верхней части колонны принимается двутавр 100Ш1.
1 Выбор расчетных сочетаний усилий
Постоянное Снег 1 Снег 2 Кран слева Кран справа
Тормоз слева Тормоз справа Ветер слева Ветер справа
Рисунок 3.1 – Эпюры изгибающего момента М для левой колонны
Рисунок 3.2 – Нумерация КЭ
По результатам статического расчета поперечной рамы выполненного в ПК «Лира» получены усилия в элементах колонн и ферм. Определение расчетных сочетаний усилий (РСУ) для левой колонны приведено в таблице 2.
Усилия M и N от постоянной нагрузки подсчитаны с коэффициентом 09
Для расчета верхней части колонны выбирается следующее РСУ: М=2338 кНм N = -2141 кН. Для расчета нижней части колонны выбираем две комбинации РСУ: для подкрановой ветви принимаем М = 1624 кНм N=-4676 кН для шатровой ветви – М = -1321 кНм N = -4704 кН
В дальнейшем знаки нормальных сил и изгибающих моментов указываться не будут.
2 Расчет верхней части колонны
Верхняя часть колонны представляет собой составное симметричное двутавровое сечение. Требуемая площадь поперечного сечения:
Для верхней части колонны принимаем сталь С245.
Были приняты следующие размеры сечения: высота стенки hw=956 мм толщина стенки tw = 16 мм ширина полки bf = 490мм толщина полки tf=22 мм. В процессе проверок данного сечения по предельным состояниям оно было скорректировано.
Рисунок 3.3 – Поперечное сечение верхней части колонны
Характеристики верхней части колонны:
- момент инерции относительно оси х-х
- момент инерции относительно оси у-у
- момент сопротивления наиболее сжатого волокна (крайней полки)
- геометрическая длина колонны принимается как расстояние между уступом колонны и центром тяжести нижнего пояса стропильной фермы
- расчетная длина верхней части колонны в плоскости действия момента
в = 3 – коэффициент расчетной длины
- расчетная длина верхней части колонны из плоскости действия момента равна наибольшему расстоянию между точками закрепляющими верхнюю часть колонны от смещения вдоль здания в данном случае это расстояние от точки крепления тормозного настила подкрановой конструкции до центра тяжести нижнего пояса фермы
- гибкость верхней части колонны
- приведенная гибкость верхней части колонны в плоскости действия момента (относительно оси х-х)
- Относительный эксцентриситет
Проверка местной устойчивости полки:
bef – расчетная ширина свеса полки равная расстоянию от грани стенки до края поясного листа;
[ bef tf ] – наибольшее отношение вычисляемое по формуле:
Расчетная ширина свеса полки
таким образом проверка местной устойчивости полки выполняется.
Проверка местной устойчивости стенки:
hef = hw – расчетная высота стенки;
- предельная гибкость стенки определяемая по формуле
- условная гибкость элемента принимая в расчете на устойчивость в плоскости действия момента.
таким образом проверка местной устойчивости стенки не выполняется. Чтобы не увеличивать толщину стенки допускается исключить из работы ее среднюю неустойчивую часть высотой hred.
где - условная гибкость стенки
Далее необходимо проверить укрепление стенки колонны поперечными ребрами жесткости. Ребра следует устанавливать если выполняется следующее условие:
следовательно ребра устанавливать не нужно.
Проверка общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента производится по зависимости
φе – коэффициент определяемый по табл. Д3 [1] в зависимости от приведенного относительного эксцентриситета mef:
– коэффициент влияния формы сечения определяемый по таблице Д2;
Для определения необходимо найти отношение
Для m5 типа сечения 5 и отношения для вычисления принята формула по табл. Д2[1] как при . Получено следующее значение
таким образом для сечения верхней части колонны выполняется проверка по общей устойчивости в плоскости действия момента.
Недонапряжение в сечении:
Следовательно сечение является экономичным.
Проверка общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента производится по зависимости
φу – коэффициент таблица Д1 [1]
с – коэффициент вычисляемый согласно требованиям п.9.2.5 [1] в зависимости от относительного эксцентриситета mх.
Рисунок 3.5 – Геометрическая схема к определению момента Мх
Для mx 5 коэффициент с определяется по формуле
Коэффициент φе определен для =14 и Rу =240 МПа по табл. Д1 [5] равным 0905.
таким образом проверка общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента выполняется.
2. Расчет нижней части колонны
Нижняя часть колонны представляет собой сквозной двухветвенный стержень с решетками расположенными в плоскостях параллельных плоскости изгиба. Расчет такого стержня заключается в проверке местной устойчивости ветвей и проверке общей устойчивости стержня.
Компоновка сечения. Размеры сечений ветвей как правило назначаются из расчета их местной устойчивости.
При расчете местной устойчивости ветвей предполагается что они работают подобно поясам ферменных конструкций. Каждая ветвь колонны работает но центральное сжатие продольной силы Nв которая формируется продольной силой и моментом определенными для сечений нижней части колонны как единого стержня.
Нормальная сила действующая в подкрановой ветви определяется по формуле
нормальная сила действующая в шатровой ветви по формуле
N1 М1 – расчетные усилия для подкрановой ветви;
N2 М2 – расчетные усилия для шатровой ветви;
Y1 – расстояние от центра тяжести подкрановой ветви до центра тяжести всего сечения;
Y2 – расстояние от центра тяжести шатровой ветви до центра тяжести всего сечения;
h0 – расстояние между центрами тяжести ветвей
z0 – расстояние от наружной грани шатровой ветви до ее центра тяжести.
Задаемся величиной z0=5см.
Предварительно задаемся гибкостью ветвей λв = 60 тогда для стали с Rу=240МПа коэффициент φ = 0802.
Требуемая площадь стержня
Площадь подкрановой ветви
По сортаменту двутавров с параллельными гранями полок для подкрановой ветви принят двутавр 50Ш2.
Площадь шатровой ветви
Принимаем: высота стенки швеллера hw ch=530мм толщина стенки швеллера twch=22мм толщина полки tfch=12 мм ширина полки bfch=220мм.
Рисунок 3.6 – Поперечное сечение нижней части колонны
Характеристики нижней части колонны:
- площадь сечения подкрановой ветви Ав1 = 17634 см2;
- площадь шатровой ветви Ав2 =22*53+2*12*22=1694 см2;
- площадь сечения А = 17634 + 1694 = 34574 см2;
- расстояние от центра тяжести подкрановой ветви до центра тяжести всего сечения
- центр тяжести шатровой ветви
- расстояние между центрами тяжести ветвей
- расстояние от центра тяжести шатровой ветви до центра тяжести всего сечения
- моменты инерции подкрановой ветви относительно собственных осей
- моменты инерции шатровой ветви относительно собственных осей
- радиусы инерции подкрановой ветви
- радиусы инерции шатровой ветви
- расчетные длины ветвей из плоскости действия момента равны геометрической длине нижней части колонны
- гибкость подкрановой ветви из плоскости действия момента
- гибкость шатровой ветви из плоскости действия момента
- нормальные силы в ветвях
- момент инерции всего сечения относительно оси х
- радиус инерции всего сечения относительно оси х
- расчетная длина нижней части колонны как единого стержня в плоскости действия момента
н = 2 – коэффициент расчетной длины принятый по табл. 18 [5];
- гибкость нижней части колонны как единого стержня в плоскости действия момента
Проверка устойчивости ветвей колонны из плоскости действия момента производится как для центрально сжатого элемента:
Для подкрановой ветви коэффициент продольного изгиба φ=0862 (Д1[1])
недонапряжение в сечении подкрановой ветви
для шатровой ветви коэффициент продольного изгиба φ=0631
недонапряжение в сечении шатровой ветви
Таким образом устойчивость подкрановой и шатровой ветвей обеспечена и принятые сечения являются экономичными с точки зрения использования несущей способности материала.
Проверка местной устойчивости полки швеллера шатровой ветви производится по зависимости
местная устойчивость полки обеспечена.
Проверка местной устойчивости стенки швеллера шатровой ветви производится по следующей зависимости
uwсh – определяется для центрального сжатия (m=0) по формуле
местная устойчивость стенки составного швеллера обеспечена.
Подбор расстояния между узлами решетки производится таким образом чтобы гибкость ветвей в плоскости действия момента λх1 λх2 была не меньше чем гибкость ветвей из плоскости действия момента λу1 λу2:
принимаем расстояние между узлами решетки lx1=lx2=300см.
Расчет раскосов решетки производим как центрально сжатых элементов
γс = 075 –для сжатых элементов из одиночных уголков прикрепленных одной полкой;
Ар – площадь сечения раскоса;
Nр – усилие в раскосе решетки
α – угол между раскосом и ветвью;
Q =280 кН – максимальная величина из значений:
Qfic=03*34574=10372 кН
Рисунок 3.7 – Геометрическая схема к расчету раскоса
В запас прочности примем длину раскосов решетки равной расстоянию между точками их центрирования на осях ветвей.
далее определяем требуемую площадь уголка. В результате сечение раскосов решетки принято из 125х125х8 с imin = 249 см Ар = 1969см2. Гибкость равна
коэффициент φ = 0671
следовательно для подобранного сечения раскоса выполняется условие устойчивости.
Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости действия момента (относительно оси х) производится как для внецентренно сжатого элемента по формуле
φе – коэффициент который определяется по табл. Д4 [1] в зависимости от условной приведенной гибкости и относительного эксцентриситета m вычисляемого по формуле
Мв Nв – расчетные усилия;
а – расстояние от главной оси сечения перпендикулярной плоскости изгиба до оси наиболее сжатой ветви но не менее расстояния до оси стенки ветви.
Приведенная гибкость нижней части колонны определяется как для сквозного двухветвенного стержня с решетками
Таким образом устойчивость нижней части колонны как единого стержня в плоскости действия момента выполняется.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ
Ферма разделяется на две отправочные марки. РСУ для стержней фермы получаются по результатам статического расчета поперечной рамы.
Сечения стержней фермы должны удовлетворять следующим проверкам:
- первое предельное состояние:
по прочности (для растянутых стержней)
по устойчивости (для сжатых стержней)
- второе предельное состояние по гибкости
Если в стержне возникают как растянутые так и сжатые усилия то проверку выполняем и по прочности и по устойчивости.
Подбор сечений стержней осуществляется исходя из обеспечения условий прочности и устойчивости по формулам:
для растянутых стержней
для сжатых стержней
Коэффициент φ при вычислении требуемой площади сжатых элементов задаем приблизительно.
Толщину узловой фасонки tф принимаем одинаковой для всех узлов и определяется по табл. 7.3 [4] по максимальному усилию в раскосе. Принимаем tф=20 мм.
Определяем расчетные длины стержней фермы lx (в плоскости фермы) и lу (из плоскости фермы). Вычисляем гибкости λх λу:
Придельная гибкость равна для всех растянутых стержней 400 для сжатых поясов и опорного раскоса
для остальных сжатых стержней
α – должно быть не менее 05.
Рисунок 4.1 – Схемы к расчету фермы
Так как расцентровка верхнего пояса составляет 683-591=092 см > 0.015·25=0.375 см – верхний пояс принимаем 2L250x250x18.
Так как расцентровка нижнего пояса составляет 602-554=048 см > 0.015·22=0.33 см – нижний пояс принимаем 2L220x220x16.
Рисунок 4.2 – Сечения стержней фермы
Размеры узловых фасонок из расчета угловых швов. Усилия между сварными швами по обушку и перу уголка распределяются неравномерно. Для сечений из парных равнополочных уголков усилия на обушке Nоб и пере Nn вычисляются по формулам
Задаемся катетами сварного шва для прикрепления элементов решетки в зависимости от толщины полки (табл. 38[1]). Принимаем катет 4мм.
Заводские сварные швы выполняют полуавтоматической сваркой в среде углеродистого газа. Т.к. ферма выполнена из стали С245 то принимаем проволоку Св-08А (табл. Г1[1]) с расчетным сопротивлением угловых швов срезу по металлу шва Rwf=180 МПа (табл. Г2[1]). Расчетное сопротивление углового шва срезу по металлу границы сплавления
Проверяем правильность выбора сварочной проволоки по условию приведенному в п. 14.1.8[1]:
0 МПа>1665 МПа выбор сварочной проволоки осуществлён верно.
Определяем расчетное сечение по которому будет происходить разрушение сварного шва:
f z – коэффициенты зависящие от технологии сварки и катета шва определяются по табл.39[1]
Расчетным сечением является сечение по металлу границы сплавления.
Расчет сварных швов элементов решетки фермы приведен в таблице 5.
Таблица 5 - Расчет сварных швов элементов решетки фермы
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*.
СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.
Металлические конструкции. – В 3 т. Т. 2. Конструкции зданий: Учебное посо-бие для строит. вузов Под ред. В.В. Горева. – М.: Высшая школа 1999. – 528 с.
Металлические конструкции. – В 3 т. Т. 1. Конструкции зданий: Учебное посо-бие для строит. вузов Под ред. В.В. Горева. – М.: Высшая школа 1999. – 528 с.

Назарова Анастасия.dwg

Масса наплавленного металла 68 кг
Таблица отправочных марок.
Спецификация на отправочный элемент
Болты нормальной точности М20 из стали 5.6
Катет угловых швов к=6мм
Заводские швы выполнять полуавтоматической сваркой
Сварочная проволока Св-08Г2С
Связи по верхнему поясу М 1:500
Защитный слой битумной мастики с втопленным гравием
Гиброизоляционный ковер (3 слоя рубериида)
Утеплитель минираловатный
Пароизоляция (1 слой рубероида)
Железобетонные плиты 3ПГ12-2К7
Ведомость элементов.
сечение сложное см. лист 2
Усилия для прикрепления
План производственного здания М 1:500
Связи по нижнему поясу М 1:500
Схема расположения связей по фонарю
Отправочный элемент фермы ФС1
ЗлМ-570.270102.864.2013
филиал в г. Златоусте
схемы связей М 1:500
ведомость элементов.