Ребристое жб перекрытие промышленного здания

курсовик.docx

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
Пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине «Железобетонные конструкции»
«Ребристое железобетонное перекрытие промышленного здания»
Составление монтажной схемы перекрытия назначение основных размеров
Сборные ребристые перекрытия состоят из несущих балок называемых прогонами или главными балками на которые укладываются сборные панели. Прогоны в свою очередь опираются на наружные стены и промежуточные колонны. Расположение прогонов в плане может быть различным в зависимости от очертания и размеров помещения а также технологических требований. В этом курсовом проекте прогоны ориентированы в коротком направлении здания что обеспечивает большую жесткость здания. Размещение колонн в плане увязано с расположением стен. Пролеты в направлении прогонов lпр желательно принимать от 6 до 8 м а в перпендикулярном направлении – от 5 до 7 м. При заданных размерах здания получаем следующую сетку колонн:
Монтажная схема перекрытия представлена на рис. 1.2.
Выбор длины lпан и ширины bпан связан с расстановкой колонн и направлением укладки прогонов (рис. 1.2) В данном случае ребристые панели укладываются на прогон на специальные консольные выступы-полочки устраиваемые на боковых гранях прогона. Длина панели определяется как:
lпан = l – bпр - 205
где bпр – ширина прогона bпр = (27 ÷28) см.
Тогда lпан = 600 – 27 – 1 = 572 см.
Ширина панели равна:
Принимаем bпан = 161 см.
Проектирование плиты панели
Взяв из конструктивной схемы перекрытия (рис. 1.2) размеры длины и ширины панели следует уточнить ее конструкцию назначить размеры поперечных сечений элементов что необходимо для подсчета собственного веса панели.
Ребристая панель с ребрами вниз представляет собой коробчатый элемент состоящий из двух продольных ребер связанных между собой монолитной плитой которая в данном курсовом проекте усилена тремя поперечными ребрами-диафрагмами (рис. 2.1) Месторасположение поперечных диафрагм панели выбрано таким образом что размеры торцевых и средних участков близки по значению.
Принимаем апан = 143 см
При этом 125. В этом случае каждый участок плиты работает в двух направления как плита опертая по контуру.
Из конструктивных соображений hпл > 6 см.
Принимаем hпл = 6 см.
Промежуточная диафрагма (рис. 2.2а):
Высота промежуточной диафрагмы составляет:
Ширина по низу 7 см по верху 9 см.
Высота торцевой диафрагмы составляет (рис. 2.2б):
Продольное ребро (рис. 2.2в):
Высота продольных ребер:
Принимаем hp = 33 см.
Ширина по низу 9 см по верху 11 см.
1. Статический расчет
Прежде чем приступить к расчету определяем значения нагрузок действующих на панель. Постоянная нагрузка включает в себя собственный вес панели и вес кровельного покрытия. В качестве временной нагрузки в соответствии с заданным географическим районом строительства принимается расчетное значение снегового давления на 1 м2 поверхности земли (по СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»). Сбор нормативных и расчетных нагрузок действующих на 1 м2 плиты выполним в табличной форме (табл. 2.1)
-слойный рубероидный ковер
Цементная стяжка = 20 мм γ = 2200 кгсм3
Пароизоляция = 150 мм
Жб плита hпл = 60 мм γб = 2500 кгсм3
Плита ребристой панели в статическом отношении представляет собой однорядную многопролетную плиту работающую в двух направлениях упруго защемленную на продольных ребрах и диафрагмах. Ввиду возможного поворота продольных ребер и торцевых диафрагм допускаем что вдоль этих ребер плита оперта шарнирно. Вдоль промежуточных диафрагм плиту считаем жестко защемленной т.к. поворот плиты на них практически отсутствует. Таким образом торцевые участки плиты панели рассматриваем как плиту шарнирно опертую по трем сторонам и жестко заделанную по четвертой а средние – как плиту шарнирно опертую по двум сторонам а по двум другим – жестко защемленную. Расчетные схемы этих плит изображены на рис. 2.3.
Найдем расчетные пролеты участков плиты исходя из следующих условий:
Т.е. lx = 143 см ly = 161 см.
По таблице пособия [1] определяем коэффициенты зависящие от отношения :
для случая а: φх = 2521 φу = 5172 а = 0801;
для случая б: φх = 3350 φу = 8286 а = 0890.
Наибольшие значения пролетных изгибающих моментов в торцевой и средней плитах в направлении осей х и у определяем по формулам:
где qпл – полная расчетная нагрузка на 1 п.м. полосы шириной 1 м вырезанной условно в центре плиты в направлении осей х и у qпл = (g + p) 1 м.
Опорный момент для случая а:
где qx = a q – доля нагрузки передаваемая в направлении оси х.
Опорный момент для случая б:
Теперь мы можем легко определить изгибающие моменты:
В конце статического расчета плиты ребристой панели строим результирующие эпюры изгибающих моментов (рис. 2.4).
Для изготовления плиты покрытия без предварительного напряжения выбраны бетон B20 (Rb = 117 кгссм2) холоднотянутая арматурная проволока класса B500 (Вр-I) (Rs= 4280 кгссм2).
)Назначаем полезную высоту сечения по формуле:
где а – расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до растянутой грани плиты панели принимаем а = 15 см.
h0 = 6 – 15 = 45 см.
)Определяем площадь арматуры в каждом расчетном сечении для этого подсчитываем параметр A0 по формуле:
b – расчетная ширина полосы плиты (принимаем b = 100 см).
)По значению А0 определяем по таблице П.2.1. пособия [1] определяем соответствующие значения коэффициента .
)Определяем площадь сечения арматуры по формуле:
)На основании известной площади арматуры по таблице П.3.1. пособия [1] подбираем диаметр и количество стержней арматуры.
)Шаг стержней арматуры s рассчитываем для полосы шириной 1 м исходя из определенного количества стержней. Далее определяем количество стержней на полную величину панели
Все расчеты арматуры в плите панели выполнены в табличной форме (табл. 2.2.)
Пример расчета одной строки таблицы (для Mxa оп):
)Полезная высота сечения h0 = 45 см;
)Для найденного параметра А0 определяем коэффициент = 0906;
)Площадь сечения арматуры:
)По сортаменту выбираем диаметр и количество арматуры так чтобы не допустить недоармирование и чтобы переармирование не превышало 15%. Принимаем 58Вр-I;
)Определяем шаг арматурной сетки s = 1000n = 10005 = 200 мм.
3. Конструирование арматуры
Площадь сечения арматуры подбиралась для полосы шириной 1 м условно вырезанной в зоне плиты панели с максимальными изгибающими моментами в направлении осей x и y.
Зная расчетную площадь сечения арматуры на один погонный метр ширины выполняем армирование всей плиты панели в соответствии с нормами.
Плита панели армируется сварными сетками которые изготавливаются из отдельных стержней арматуры свариваемых между собой с помощью контактной точечной сварки.
Пролетные участки торцевых и средних плит панели работают в двух направлениях поэтому для их армирования изготовляют сетки с рабочей арматурой в двух направлениях причем количество арматуры на каждый погонный метр сетки в обоих направлениях должно соответствовать расчетному сечению.
Эти сетки устанавливаются по низу плиты. В плитах панели количество рабочих стержней на один погонный метр в обоих направлениях должно быть не меньше 5 и не более 10.
Фактическая площадь арматуры должна отклоняться от расчетной не более чем на 10% а отклонение в меньшую сторону не должно превышать 1%.
Над промежуточными диафрагмами по верху плиты ставятся плоские сетки с рабочей арматурой в одном направлении. Над торцевыми же диафрагмами и продольными ребрами по верху плиты устанавливаются сетки с гнутыми рабочими стержнями: не менее трех стержней на один погонный метр. Она предназначена для восприятия изгибающих моментов возникающих в сечениях плиты у продольных ребер и торцевых диафрагм которые при расчете плиты не учитывались.
Перпендикулярно рабочей арматуре в надопорных сетках устанавливается распределительная арматура надопорные сетки следует продолжить не менее чем на пролета в каждую сторону от опоры.
Проектирование промежуточной диафрагмы.
1. Статический расчет.
Поперечные ребра диафрагмы рассматриваются как однопролетные свободно опертые балки. Нагрузка на них передается от плиты по закону треугольника. Закон передачи нагрузки путем проведения биссектрис углов между продольными и поперечными ребрами. В этом случае расчетная схема диафрагм будет выглядеть следующим образом:
Величина расчетного пролета принимается равной расстоянию между осями продольных ребер. Расчетная схема:
На один погонный метр диафрагмы:
где - средняя ширина сечения диафрагмы = 80 мм
- удельный вес железобетона = 2500 кгсм3
- коэффициент перегрузки = 11.
Наибольшее значение треугольной нагрузки q0 передаваемой от плиты включая вес плиты вес пола и полезную нагрузку для средних диафрагм найдем по формуле:
q0 = 1982 1.43 = 2834 кгсм.
q’0 = 1982 1.61 = 3191 кгсм.
Наибольший изгибающий момент в пролете и поперечная сила на опорах при треугольном законе передачи нагрузки определяется по формулам:
2.Расчет продольной арматуры.
Диафрагма изгибаясь под действием нагрузок сверху вовлекает в работу прилегающие части плиты. Сечение становится не прямоугольным а тавровым. Нейтральная линия которая отличает сжатую зону от растянутой может проходить в полке или в ребере.
) Назначаем полезную высоту сечения h0 = hд – а (а = 3 ÷ 4 см).
Тогда h0 = 16 – 3 = 13 см.
) Назначаем расчетную ширину полки исходя из следующих критериев:
Подставляя найденные ранее значения получаем:
Принимаем bп = 537 мм.
) Определяем положение нейтральной оси.
Предельный момент воспринимаемый полкой:
Так как Мmax = 696 кг м ≤ Мп = 3770 кг м нейтральная линия проходит в полке и сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной равной ширине полки bп.
) Определяем параметр А0:
Подставляя известные значения получаем:
По таблице для найденного параметра А0 определяем коэффициент = 0997.
) Определяем площадь сечения продольной арматуры Аs:
Подбираем по сортаменту 114 А-III с Аs факт = 1539 см2.
3. Расчет поперечной арматуры.
Поперечная арматура ставится в балках для обеспечения их прочности по наклонным сечениям. Будем выполнять ее в виде хомутов. Задача расчета поперечной арматуры состоит в подборе диаметра и шага хомутов.
)Проверяем достаточность размеров из условия прочности по наклонной полосе между трещинами:
Выполнение этого условия означает что размеры сечения достаточны.
) Назначаем шаг хомутов:
Принимаем s = 6.5 см = 65 мм.
) Назначаем хомуты минимального диаметра 6 кл. A-I.
Силу сосредоточенную в хомутах заменяем условно распределенной на единицу длины элемента силой qsw:
При этом должно выполняться следующее условие:
Принимаем qsw = 76.2 кгссм.
) Считаем в запас прочности что q = 0 так как нагрузка не является равномерно распределенной.
) Определяем момент Мb:
) Проверяем выполнение следующего условия:
Подставляя найденные значения получаем:
Так как Rmin ≥ Qmax то окончательно принимаем хомуты 6 A-I с шагом s = 6.5 см.
Проектирование продольного ребра.
Продольные ребра рассматриваются как свободно опертые балки. Нагрузка на них передается непосредственно от плиты по законы треугольника или трапеций и от диафрагм в виде сосредоточенных сил.
В этом случае расчетная схема продольного ребра выглядит следующим образом:
) Определим нагрузку от собственного веса погонного метра ребра:
где bр.ср. – осредненная ширина сечения ребра bр.ср. =10 см.
γж.б. – удельный вес железобетона (γж.б. = 2500кгсм3)
γf – коэффициент перегрузки (γf = 1.1).
) Определим значение нагрузки qo:
) Практически нагрузку принимаем равномерно распределенной:
Наибольший изгибающий момент в середине пролета определяется как
Наибольшая поперечная сила на опорах определяется как
Пролет lp принимается равным:
lp = lпан – 10 см = 572 – 10 = 562 см
Таким образом получаем:
2. Расчет продольной арматуры.
При расчете арматуры в ребре необходимо учесть работу плит часть которой попадает в сжатую зону. расчетный профиль зависит от положения нейтральной оси. Если она проходит в полке то сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bп.
) Назначаем полезную высоту сечения исходя из следующего условия:
) Назначаем ширину полки bп исходя из следующих условий:
Назначаем bп = 805 см.
) Определяем положение нейтральной оси:
Если выполняется условие:
то нейтральная линия проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bп = 805 см.
Подставляя ранее полученные значения получаем:
Так как то нейтральная ось проходит в полке bп = 805 см.
) Вычисляем параметр А0
) Для найденного параметра А0 определяем коэффициент = 0952;
) Площадь сечения арматуры:
) По сортаменту выбираем диаметр и количество арматуры так чтобы не допустить недоармирование и чтобы переармирование не превышало 15%.
Принимаем арматуру класса А-III: 122 с Аs факт = 3801 мм2
0 с Аs факт = 3142 мм2.
Σ Аs факт = 6943 мм2.
Расчет поперечной арматуры продольного ребра выполняем аналогично расчету поперечной арматуры диафрагмы.
) Проверяем достаточность размеров из условия прочности по наклонной полосе между трещинами:
) Назначаем шаг хомутов исходя из условий:
Назначаем s = 145 см.
) Назначаем хомуты минимального диаметра 6 кл. А-I.
Условие не выполняется принимаем арматуру большего диаметра: 8 кл. А-I. Проверяем:
) Определяем предельную поперечную силу которая может быть допущена на опоре при заданном армировании.
Так как то расчетным является .
) Т.к. Rmin > Qmax окончательно назначаем хомуты 8 кл. A-I с шагом s = 14.5 см.
) В средней части пролета где поперечная сила воспринимается только бетоном можно поставить хомуты с более редким шагом:
Принимаем s = 21 см.
Верхнюю продольную арматуру выбираем конструктивно 1 10 А-I.
Проектирование неразрезного прогона.
1. Статический расчет и построение эпюры огибающих моментов.
Неразрезные прогоны жестко связаны с колоннами и образуют с ними рамную конструкцию. Достоинством неразрезного прогона является более выгодная статическая работа и соответственно более рациональное распределение арматуры а также более высокая жесткость. Недостатком такого прогона является сложность осуществления жестких стыков.
Верхнюю арматуру пропускают через пазы колонны. В этом случае она может воспринимать изгибающий момент. нагрузки на прогон передаются в виде постоянных и временных сосредоточенных сил G и Р а также равномерно распределенной нагрузки от собственного веса в местах опирания продольных ребер панелей. постоянные силы G складываются из веса пола элементов панели (плиты диафрагм продольных ребер) и собственного веса участка прогона длиной равной ширине панели. Таким образом расчетная постоянная нагрузка равна:
G = Gпол + Gпл.пан. + Gд. + Gпрод.р. + Gс.в.пр.
где Gпол – составляющая силы от веса пола (γf = 1.3)
- нормативная постоянная нагрузка от веса пола на 1 м2 перекрытия
Gпл.пан. – нормативная постоянная нагрузка от веса плиты (γf = 1.1)
Gд. – нормативная постоянная нагрузка от веса диафрагм панели (γf = 1.1)
m. – число диафрагм в одной панели
Gпрод.р. – нормативная постоянная нагрузка от веса продольных ребер (γf = 1.1)
Gс.в.пр. – нормативная постоянная нагрузка от собственного веса части прогона (γf=1.1)
Принимаем hпр = 065 м
bпр = 027 м. (см. п.1)
G = 1197 + 1520 + 177 + 849 + 777 =
Расчетную полезную сосредоточенную
силу определяем по зависимости:
Так как число сосредоточенных сил в пролете больше трех то нагрузку на прогон можно привести к равномерно распределенной: рис. 5.2.
Расчетными пролетами неразрезного прогона для средних балок принимаются расстояния между осями колонн lпр а для крайних – расстояние между осью колонны и серединой глубины заделки балки (прогона) в стену.
Установив расчетную схему с учетом наиневыгоднейшего загружения временной нагрузкой можно определить значения изгибающих моментов М в неразрезном прогоне с равными пролетами или пролетами отличающимися друг от друга не более чем на 10% с помощью таблицы [1 прил. 1].
При действии на прогон равномерно распределенной нагрузки qпр и рпр значения изгибающих моментов М определяются по формулам:
где - табличные коэффициенты.
Результаты расчетов сводим в таблицу:
Таблица 5.1. Построение огибающих эпюр
По результатам вычислений строим огибающие эпюры Мmax и Мmin (см. рис. 5.4).
2. Расчет продольного армирования
Для изготовления прогонов без предварительного напряжения принимаем бетон класса В20 в качестве продольной рабочей арматуры используется стержневая сталь горячекатаная периодического профиля класса А-III поперечная арматура (хомуты) и монтажная (конструктивная) арматура изготавливается из стали того же класса.
Для уточнения размеров сечения прогона роационально взять изгибающий момент в первом пролете (наибольший) М = 5082 тсм.
Задаемся величиной процента армирования 16 ÷ 18%. Пусть = 0017.
Высота сжатой зоны не должна быть больше критичной т.е.
R = RsRb = 0.0175 3600170 = 0523.
По [1 прил. 1 табл.1] для R=0523 определяем табличный коэффициент А0 = 0387.
Определяем полезную высоту прогона по формуле:
Определяем высоту прогона:
Округлим hпр кратно 5 см. Принимаем hпр = 70 см.
Уточняем полезную высоту hо.
hо = hпр – а = 70 – 5 = 65 см.
Ширина прогона определяется по следующей зависимости:
Принимаем b = 27 см.
Следует иметь в виду что:
Подбор арматуры произведем в табличной форме:
Таблица 5.2. Расчет продольного армирования прогона
Пример расчета третьей строки таблицы (для MIII пр):
) Полезная высота сечения h0 = 65 см;
) Для найденного параметра А0 определяем коэффициент = 0798;
) По сортаменту выбираем диаметр арматуры так чтобы не допустить недоармирование и чтобы переармирование не превышало 15%. Принимаем 325 + 322.
По результатам расчета арматуры строятся эпюры предельных моментов (см. рис. 5.5). Для этого сначала определяются моменты воспринимаемые арматурой (см. табл.5.3).
Таблица 5.3. Построение эпюры материалов
Пример расчета первой строки:
) Определяем параметр :
) По [1 прил.1 табл.1] для = 0524 = 0738
Обрыв стержней назначается в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. для этого на арматурном чертеже прогона строится эпюра материалов представляющая собой эпюру предельных моментов Мu которые может воспринять прогон имеющимся в сечении прогона количеством арматуры.
За точку теоретического обрыва арматура из расчета по наклонным сечениям должна быть заведена на длину W. Принимаем W = 25dстержня .
3. Расчет поперечной арматуры
В данном курсовом проекте элементы армируются сварными каркасами следовательно отогнутые стержни не используются. Поэтому вся поперечная сила будет восприниматься поперечными стержнями и бетоном сжатой зоны.
Число сварных каркасов принимаем равным трем.
В качестве поперечной арматуры используются хомуты. Сечение хомутов подбираем по максимальной поперечной силе и ставим во всех приопорных участках одинаковую арматуру.
Определим максимальную перерезывающую силу на границах опор:
) Проверяем достаточность размеров сечения из условия прочности по наклонной полосе между трещинами:
Принимаем s = 17 см.
) Назначаем хомуты диаметра 314 кл. А-III.
Принимаем qsw = 526 кгс.см.
) Определяем предельную поперечную силу которая может быть допущена на опоре при заданном армировании:
При этом значение проекции наклонного сечения С:
Окончательно принимаем 314 кл. А-III с шагом s = 17 см.
В средней трети прогона где поперечная сила воспринимается только бетоном можно поставить хомуты с большим шагом:
В средней трети пролета назначаем шаг s = 48 см.
4. Сопряжение колонны с прогоном
Одной из существенных особенностей сборного ребристого перекрытия является необходимость устройства стыков отдельных элементов для обеспечения жесткости самого перекрытия и всего здания в целом. Наиболее ответственным является сопряжение прогона с колоннами. при проектировании неразрезного прогона жесткий стык с колонной выполняет одновременно монтажную и рабочую роль. В данном курсовом проекте принят стык прогона с помощью пластин (см. рис. 5.6).
Определим толщину пластины из условия:
Тогда при толщине пластины ее высота будет .
Расчет балочной плиты монолитного варианта перекрытия
1. Компоновка и назначение основных размеров
Монолитное ребристое перекрытие состоит из железобетонной плиты которая оприается на балочную клетку состоящую из системы второстепенных и главных балок. Плита перекрытия и балки монолитно связаны между собой что достигается путем одновременного бетонирования всех элементов перекрытия в специально изготовленной для этого опалубке.
Главные балки ориентированы вдоль короткой стороны здания и имеют следующие характеристики:
ширина bгл = 0.4 hгл = 0.4 65 = 26 см.
Второстепенные балки расположены перпендикулярно главным и имеют следующие характеристики:
ширина bвт = 0.4 hвт = 0.4 50 = 20 см.
В одном пролете главных балок располагаем 4 второстепенных балки. Расстояние между ними получается: lгл 4 = 6504 = 1625 см.
2. Статический расчет
При расчете из перекрытия мысленно вырезаем полосу шириной 1 м перпендикулярно второстепенным балкам которую будем рассматривать как многопролетную разрезную балку несущую постоянную и временную нагрузку. постоянная нагрузка включает в себя собственный вес плиты и вес пола. Конструкцию пола примем такую же как и в п.2.1.
Полная постоянная нагрузка равна:
Полезная нагрузка равна:
При обычном расчете неразрезных балок предполагается шарнирное опирание их на опоры не препятствующее повороту опорных сечений. Плита же ребристого перекрытия будучи монолитно связана с балками не может свободно поворачиваться на промежуточных опорах. Это отражается главным образом на изгибающих моментах в сечениях средних пролетов. Для косвенного учета упругого защемления плиты во второстепенных балках в качестве условной расчетной постоянной и временной нагрузок принимаем:
g’ = g + p2 = 242 + 17402 = 242 + 870 = 1112 кгсм2
p’ = p2 = 17402 = 870 кгсм2.
Такому перераспределению нагрузки соответствует уменьшение поворота опорных сечений которое тем самым как бы учитывает упругое защемление плиты на опорах.
Плиту рассчитываем как пятипролетную балку. Так как пролетов больше пяти то все пролеты кроме двух крайних рассчитываются как третий пролет пятипролетной балки. Таким образом в плите необходимо найти пять значений изгибающих моментов М1 М2 М3 МВ МС. Значения этих моментов можно найти с использованием табличных данных. Результаты расчета сведены в таблицу:
Моменты на гранях опор определены по формуле:
3. Расчет армирования
Принимаем бетон марки В20 с Rb = 117кгссм2 и арматурную сталь А-III с Rs=3600кгссм2.
Сначала уточняем высоту сечения плиты для чего принимаем оптимальный процент армирования % = 075%. Определяем относительную высоту сжатой зоны:
Теперь определим по таблице параметр А0 = 0204.
Тогда полезная высота сечения будет:
Полная высота сечения:
h = h0 + a = 5 + 2 = 7 см
где а – высота защитного слоя.
Расчеты по подбору арматуры сведены в таблицу 6.2.
Пример расчета одной строки таблицы:
)Полезная высота сечения h0 = 5 см = 005 м;
)Для найденного параметра А0 определяем коэффициент = 0915;
)По сортаменту выбираем диаметр и количество арматуры так чтобы не допустить недоармирование и чтобы переармирование не превышало 15%. Принимаем 68Вр-
)Определяем шаг арматурной сетки s = 1000n = 10006 = 167 мм.

Проект.dwg

Армирование плиты П-2
План верхней арматуры
План нижней арматуры
Армирование плиты П-2 М1:20
Стык прогона с колонной М 1:20
Спецификация и выборка аматуры на Б1 и Б2
Примечание: 1. Для изготовления панели и прогона принять бетон класса B25 2. Электросварку элементов выполнять электродами Э-42. Высоту швов принимать по наименьшей толщине свариваемых элементов. 3. Армокаркасы К4`
K6` изготовить зеркально К4
Сборная железобетонная ребристая плита
Монтажная схема железобетонного перекрытия
Разбивка здания в осях; Сборная жб плита; Конструкция прогона
Курсовой проект по железобетонным конструкциям