Разработка технологического процесса изготовления отливки

КП ТиТЛП 12.12.03.00.spw

КП ТиТЛП 12.12.03.00
УО ГГТУ им.П.О.Сухого
КП ТиТЛП 12.12.03.00.01
КП ТиТЛП 12.12.03.00.02
КП ТиТЛП 12.12.03.00.03
Полуформа неподвижная
КП ТиТЛП 12.12.03.00.04
КП ТиТЛП 12.12.03.00.05
КП ТиТЛП 12.12.03.00.06
КП ТиТЛП 12.12.03.00.07
ВинтM6-6gx20.58 ГОСТ 17475-80
Штифт 6n6x20 ГОСТ 3128-70

КП ТиТЛП 12.12.03.00 СБ.cdw

УО ГГТУ им.П.О.Сухого
КП ТиТЛП 12.12.03.00
Отливки полуформ до мех. обработки отжечь для снятия
внутренних напряжений.
Неуказанные радиусы 5 мм.
Точность МК5-металл ГОСТ3212-92.
Шероховатость формообразующей
Материал: для брони-Ст3 ГОСТ380-05; для полуформ-СЧ20
Общие допуски по ГОСТ 30893.1-т.
Остальные технические требования по СТБ 1022-96.

КП ТиТЛП 12.12.01.00.cdw

Шкив 525-32600 003 002
УО ГГТУ им.П.О.Сухого
КП ТиТЛП 12.12.01.00
Точность отливки 9-8-11-9См.1.0 по ГОСТ26645-85
Формовочные уклоны по ГОСТ 3212-92.
Неуказанные литейные радиусы 5 мм.
Покрытие поверхностей :грунтовка "АКРЕМ-М"
ТУ2316-002-031953544-96 или "УНИКОР РБ" ТУРБ1456684.002-96.
Общие допуски по ГОСТ 30893.2-2тК.
Остальные технические требования по СТБ 1014-95.

КП ТиТЛП 12.12.02.00.spw

КП ТиТЛП 12.12.02.00
Монтаж моделей верха и низа
УО ГГТУ им.П.О.Сухого
КП ТиТЛП 12.12.02.00.01
Модели литниковой системы
КП ТиТЛП 12.12.02.00.02
КП ТиТЛП 12.12.02.00.03
КП ТиТЛП 12.12.02.00.04
КП ТиТЛП 12.12.02.00.05
КП ТиТЛП 12.12.02.00.06
КП ТиТЛП 12.12.02.00.07
КП ТиТЛП 12.12.02.00.08

КП ТиТЛП 12.12.04.00.spw

КП ТиТЛП 12.12.04.00
УО ГГТУ им.П.О.Сухого
КП ТиТЛП 12.12.04.00.01
КП ТиТЛП 12.12.04.00.02
КП ТиТЛП 12.12.04.00.03

КП ТиТЛП 12.12.04.00 СБ.cdw

КП ТиТЛП 12.12.04.00
УО ГГТУ им.П.О.Сухого
*Размер для справок.

КП ТиТЛП 12.12.02.00 СБ.cdw

КП ТиТЛП 12.12.02.00
Монтаж моделей верха и низа
УО ГГТУ им. П.О. Сухого
Техничиские требования на крепление моделей по ГОСТ
Элементы литниково питающей системы "низа" показаны
Общие допуски по ГОСТ 30893.1-т.
Остальные технические требования по СТБ 1022-96.

Содержание.docx

Глава 1. Характеристика сплава отливки . .6
Глава 2. Анализ технологичности конструкции детали 9
Глава 3. Выбор плоскости разъёма формы .12
Глава 4. Обоснование выбора способа изготовления форм и стержней ..14
1 Обоснование способа изготовления формы 15
2 Обоснование способа изготовления стержней 18
Глава 5. Выбор формовочных и стержневых смесей .21
1 Выбор формовочной смеси ..21
2 Выбор стержневой смеси ..23
Глава 6. Расчёт литниково-питающей системы ..24
Глава 7. Расчёт веса груза .28
Глава 8. Расчёт продолжительности затвердевания отливки 29
Глава 9. Проверка правильности расчёта продолжительности заливки и затвердевания с использованием программы LvmFlow 33
Список используемой литературы . ..40

Введение.docx

Цель курсового проекта является разработка технологического процесса получения отливки. Выбор оптимальной технологии и нужного оборудования является важной определяющие основные направления развития технико-экономических показателей задачей.
В зависимости от серийности производства важно правильно выбрать способ формовки составы формовочных и стержневых смесей. При проектировании технологии так же необходимо произвести расчет литниковых каналов и места подвода металла для получения отливок более высокого качества. Кроме того правильность расчетов можно проверить при помощи компьютерного моделирования моделирование позволяет на начальных этапах проектирования прогнозировать наличие дефектов в отливке что позволяет сэкономить отказавшись от изготовления пробных заготовок сократит процесс проектирования технологии и как следствие снизит себестоимость литья.
Современная литейная технология должна соответствовать всем современным экологическим требованиям. Необходимо свести к минимуму уровень шума при производстве отливок снизить выбросы пыли при формовке и количество вредных соединений образующихся в процессе химических реакций возникающих при заливке форм а так же при изготовлении стержней для более благоприятных условий труда.

Титульник.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РУСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ
«ГОМЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ П.О.СУХОГО»
Механико-технологический факультет
Кафедра «Металлургия и литейное производство»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
по дисциплине: «Теория и технология литейного производства»
на тему: «Разработка технологического процесса изготовления отливки «Шкив 525-326-0000-302»»

Глава 8.docx

РАСЧЕТ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ЗАТВЕРДЕВАНИЯ ОТЛИВКИ
При анализе процесса формирования отливок в форме различают несколько стадий характеризующих изменение состояния металла :
Во время заполнение формы расплавом происходит его частичное охлаждение в результате теплообмена с формой. Далее осуществляется процесс охлаждения расплава после заполнения формы из-за отвода от неё тепла [9].
Процесс затвердевания расплава который начинается при температуре ликвидуса и заканчивается при температуре солидуса. Во время затвердевания расплава происходит постепенное нарастание корки отливки. При этом фронт кристаллизации перемещается от наружной затвердевшей корки внутрь отливки содержащей расплав [4].
Последним этапом является процесс охлаждения в форме полностью затвердевшей отливки. При этом в ней идут структурные превращения. Последние в зависимости от характера отливок (вида сплава конфигурации отливки) могут сопровождаться и перераспределением термических напряжений следствием которых являются холодные трещины [9].
Расчет будет вестись для сырой песчано-глинистой формы:
Удельная теплота течения определяется по формуле:
гдеb2 – коэффициент аккумуляции тепла материалом фор
– разность между температурой заливки и температурой кипения
R – половина толщины стенки м;
ρ – плотность жидкого металла; для чугуна ρ =7200 кгм3 ;
n – показатель степени параболы n=29;
A – параметр определяемый по формуле:
гдеU1 – влажность на границе сухой – влажный участок формы в сотых долях.
С2 – удельная теплоемкость сухой формы С2=1250 Джкгград;
Ru – удельная теплота испарения влаги Ru=224 106;
– разность температур на границах сухой – влажной зоны.
Время отвода теплоты перегрева можно рассчитать по упращёной формуле:
где – плотность жидкого металла ;
– плотность жидкого металла ;
Полное время затвердевания отливки определяется по формуле:
гдеr1– удельная теплота кристаллизации с учетом понижения температуры;
Общее время кристаллизации:

Глава 6.docx

РАСЧЁТ ЛИТНИКОВО-ПИТАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ
Одним из важнейших условий получения качественной отливки является правильное устройство литниковой системы. Литниковая система служит для плавного подвода расплава в полость литниковой формы и питания отливок в процессе затвердевания.
Для получения отливки «Шкив 525-32600 003002» будет применяться тангенциальная литниковая система данный тип питания способствует исключению лобового удара струи расплава о рабочие поверхности формы и уменьшает негативное влияние на стержень. Данная литниковая система так же способствует последовательному вытеснению воздуха из формы что благоприятно отразиться на качестве отливки. Отливка будет питаться одновременно от двух питателей питатели распологаются так что бы не происходило лобовое столкновение потоков расплава во избежание дефектов [4].
Расчёт сводится к определению площади наименьшего сечения стояка и питателей литниково-питающая системы с последующим определением соотношения площадей сечения остальных элементов системы [9].
Сечение питателя находим по формуле:
гдеG – масса жидкого металла на форму кг;
–коэффициент расхода зависящий от внутреннего сопротивления
–оптимальная продолжительность заливки формы с;
Hр – расчетный металлостатический напор см.
Масса жидкого металла на отливку определяется:
где Go – черновой вес отливки;
Оптимальная продолжительность заливки следующим образом для отливок массой до 500 кг :
гдеS – эмпирический коэффициент зависящий от толщины стенки отливки;
S=13 т.к. средняя толщина стенки отливки составляет 13 мм.
Расчетный металлостатический напор зависит от размера отливки и его определяют из соотношения:
ГдеНо – полный напор см ;
С – общая высота отливки см ;
Р – высота отливки в верхней полуформе см .
Правильность расчета оптимального времени заливки необходимо проверить по значению минимально допустимой линейной скорости заливки:
Минимально допустимое для отливок с толщиной стенок 10-40мм: 10 20 ммсек [9]
Соотношение сечений элементов литниковой системы для мелких отливок: Fпит Fшл Fст = 10 : 105: 11
Площадь шлакоуловителей:
Диаметр верхнего сечения стояка:
Расчет чаши произведем по формуле:
гдеDв – верхний диаметр чаши см;
Hв – высота чаши см.
Рисунок 8 –Эскиз литниково-питающей системы

Глава 7.docx

При заполнении формы расплав создает давление на стенки формы пропорциональное плотности и высоте его столба. Это может привести к тому что под давлением расплава верхняя полуформа приподнимиться в результате между полуформами образуется щель через которую расплав может вытечь. Сила действия на верхнюю полуформу определяется из выражения [9]:
гдеQ – масса верхней полуформы кг;
Vст – объём стержня без знаков м3
Vст составил 0029 м3
ст – плотность стержневой смеси ст = 1500 кгм3
– плотность жидкого металла = 7200 кгм3
К – коэффициент учитывающий гидравлический удар зависящий от металлоемкости формы К=13;
Fотл – горизонтальная проекция отливки в плоскости разъёма Fотл=0163м2
На линии HWS IV в качестве груза используются плита которая устанавливается автоматически на собранную форму и имеет отверстие над чашей для заливки металлом. Нагрузка действующая на плиту будет составлять 382 кг.

ГЛАВА 2.docx

АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ ДЕТАЛИ
Задачей проектирования отливки является разработка такой технологии её получения при которой при помощи простых приемов литейной технологии возможно изготовить отливку удовлетворяющую предъявленным к ней требованиям. Для оценки технологичности необходимо провести тщательный анализ требований предъявляемых к отливки и классифицировать её по группам [5].
По условиям применения деталь «Шкив 525-326-0000-302» относиться ко второй группе а именно: детали ответственного назначения – это детали работающих при статических нагрузках. Кроме внешнего вида размеров и химического состава в отливках этой группы контролируются также механические свойства.
По сложности конфигурации «Шкив 525-326-0000-302» (Рисунок 2) относиться ко второй группе основной несущей конструкцией детали является цилиндр деталь не имеет сложных выступов и поднутрений однако имеются рёбра на боковой поверхности и углубления сравнительно несложной конфигурации. Внутренняя полость имеет форму цилиндра выполняемая стержнем пятого класса сложности боковые же поверхности оформляются при помощи болванов так как это предотвратит появления дефектов нарушения геометрии из-за перекосов в случае использования стержней [4].
По сложности детали по фактору массы «Шкив 525-326-0000-302» относиться к первой так как имеет массу 92 кг материалом является серый чугун и изготавливается в песчано-глинистой форме.
По сложности в зависимости от толщины стенок деталь относиться к пятой группе сложности так как минимальная толщина стенки детали 12 мм по сложности в зависимости от габаритного размера «Шкив 525-326-0000-302» относиться к первой группе его максимальный размер 358 мм.
По ГОСТ 26645-85 определяем точность отливки: 9-8-11-9 где [2]:
класс размерной точности;
ряд припуска на мех обработку.
Рисунок 2 – эскиз детали «Шкив 525-326-0000-302»
Данная конструкция обеспечивает удобное извлечение модели из формы без применения отъёмных частей. Конфигурация позволяет иметь одну плоскость разъёма. Полость отливки имеет свободный выход для знаковых частей стержня что обеспечивает устойчивое крепление в форме и позволяет производиться выходу газов образующихся при заливке формы.
Толщина стенок удовлетворяет условиям прочности предъявляемым к детали и создаёт плавное заполнение формы металлом и способствует равномерной скорости затвердевания что положительно влияет на микроструктуру будущей отливки. Переходы и плавное сопряжения стенок детали исключают вероятность получения отливки с усадочными раковинами пористостью и трещинами.
На боковых поверхностях предусмотрены рёбра жёсткости они предотвращают коробление плоских поверхностей детали при её изготовления так же они обеспечивают жёсткость в дальнейшей эксплуатации детали.
Из выше изложенного можно сделать вывод что деталь «Шкив 525-326-0000-302» в полной мере является технологичной конструкцией для получения её методом литья.

Глава 9.docx

ПРОВЕРКА ПРАВИЛЬНОСТИ РАСЧЕТА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ЗАЛИВКИ И ЗАТВЕРДЕВАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММЫ LVM FLOW
Компьютерное моделирование становится неотъемлемой частью процессов конструирования новых деталей и проектирования технологических процессов их изготовления. Оно приобретает статус важного а зачастую решающего конкурентного преимущества. Все чаще заказчики на литейную продукцию в списке требований к производителю этой продукции выдвигают требование об обязательном использовании компьютерного моделирования.
Преимущества предоставляемые системам автоматизированного моделирования литейных процессов очевидны. В первую очередь это возможность отработки нюансов литейной технологии на виртуальном прототипе изготавливаемой отливки что уменьшает или полностью исключает необходимость в изготовлении пробных отливок сокращает процесс проектирования технологии и снижает себестоимость отливки. Визуализация физических процессов литейной технологии таких как заполнение расплавом полости литейной формы охлаждение и затвердевание металла его коробление под действием термических напряжений позволяет лучше понять особенности этих процессов а следовательно более эффективно управлять ими с целью снижения брака отливок и повышения выхода годного.
Моделирование процесса получения отливки «Шкив 525-326-0000-302» будем осуществлять при помощи программы LvmFlow. Система LVMFlow удобна и достаточно проста в эксплуатации. Ее интерфейс полностью лежит в рамках стандарта интерфейса Windows.
Терминология меню и диалогов привычна и понятна для специалиста работающего в литейном производстве. Меню системы продублировано панелью инструментов с иконками довольно точно отражающими суть инструмента и позволяющими сократить число операций при работе с системой. При возникновении затруднений всегда можно воспользоваться справочной системой.
Для начала моделирования необходимо создать трёхмерную геометрическую модель отливки с литниково-питающей системой для этого воспользуемся программным комплексом геометрического проектирования SolidWorks. Далее импортируем готовую модель непосредственно в пакет LwmFlow задаем начальные и граничные условия и начинаем процесс моделирования.
В модуле «Заливка» моделируется заполнение формы расплавом которое рассматривается как течение вязкой жидкости с учетом процессов теплопередачи. При моделировании время заливки составило 726 секунд расчётное время 672 секунды разбежка связана с погрешностью в расчётах так как они не учитывают условия заливки формы.
Рисунок 9 –Температуры жидкого металла в конце заливки
Как видно из рисунка 9 температура в районе подачи металла выше чем в отливке это связанно с постоянным питанием расплавом из ковша и как следствие местный перегрев формы из-за чего в этой области уменьшается скорость отвода тепла.
Рисунок 10 –Давления действующее на стенки формы со стороны расплава
На рисунке 10 представлены силы давления расплава действующие на стенки формы из показаний видно что давление не превышает 17 кПа этого давления недостаточно что бы разрушить форму. Критические давления для песчано-глинистой формы составляют 60-120кПа
Рисунок 11 –Количество жидкой фазы в отливке спустя 00:01:36 с момента начала затвердевания
Спустя 1 минуту 36 секунд с момента начала затвердевания количество жидкой фазы составляет 66%. Исходя из рисунка 11 видно что соблюдается принцип направленного затвердевания наиболее узкие сечения затвердевают в первую очередь в области стояка температура всё ещё высокая образование твёрдой фазы на поверхности связанно с интенсивным теплообменом расплава с воздухом.
Рисунок 12 –Температура отливки при полном затвердевании 00:10:56
Полное затвердевание отливки составило 10 минут 56 секунд расчётное время 10 минут три секунды. Погрешность связана с неточностью расчётного метода так как он не учитывает воздействие окружающей среды на процессы затвердевание и не в полной мере учитывает распределение температур и неравномерность отвода тепла из формы.
Из рисунка 12 видно что температура по всему объёму отливки выравнилась и составляет в среднем 1130 но в некоторых участках литниковой системы составляет 700 .
Равномерность температуры по объёму благоприятно влияет на качество отливки так как не возникает внутренних напряжений связанных с неравномерным остыванием отливки а следовательно уменьшается вероятность образования горячих раковин.
Рисунок 13 –Усадочные раковины в отливке
Программа LvmFlow позволяет прогнозировать возможность проявления дефектов в отливке. Из рисунка 13 видно что усадочная раковина будет сконцентрирована в чаше. Усадочных дефектов на поверхности отливки не наблюдается это говорит о том что выбор типа и расчёт литниковой системы а так же выбор места подвода металла произведён правильно.
Рисунок 14 –Микропористость в отливке
Прогноз микропористости ведется наоснове критерия Нийяма итребует адаптации результатов всоответствии сособенностями технологии производства. Результат не показал наличие «опасных» участков как на поверхности так и по сечению отливки(рисунок 14).
Рисунок 15 –Горячие трещины в отливке
Как уже отмечалось выше благодаря равномерному распределению температурного поля по объёму отливки вероятность появление горячих раковин крайне мала что и отмечается на рисунке 15.
Исходя из результатов моделирования можно сделать вывод что технология получения отливки «Шкив 525-326-0000-302» была разработана правильно она позволяет получить отливку высокого качества без дефектов.
Благодаря компьютерному моделированию отпадает необходимость в создании опытных образцов что снижает затраты на производство и ускоряет процесс разработки технологии.

Список использованной литературы.docx

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
-ГОСТ 3.1125-88 «Правила графического выполнения элементов литейных форм и отливок».
-ГОСТ 26645-85 «Отливки из металлов и сплавов. Допуски размеров массы и припуски на механическую обработку».
-ГОСТ 3212-92 «Комплекты модельные. Уклоны формовочные. Стержневые знаки. Допуски размеров».
-Кечин В.А. Селихов Г.Ф. Афонин А.Н. «Проектирование производство литых заготовок»: Учеб. пособие Владим. гос. ун-т. Владимир 2002
-Кукуй Д.М. Скворцов В.А. Эктова В.Н. «Теория и технология литейного производства». Мн.: Дизайн ПРО 2000
-Трухов А.П. Маляров А.И. «Литейные сплавы и плавка»: -М.: Издательский центр «Академия» 2004
-Проспект корпораций «Heinrich Wagner Sinto» «Kastenlose formanlagen FBO» 2011
-Проспект корпораций « Laempe» « Die Flexiblen: Kernschieautomaten der Serie L» 2009
-Воронина Л.К. «Технология оборудование и автоматизация литейного производства» под редакцией Л.К.Ворониной: практическое руководство. – Гомель: ГГТУ им. П.О.Сухого 2001

ГЛАВА 4.docx

ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА СПОСОБА ИЗГОТОВЛЕНИЯ
Выбор способа изготовления отливок зависит от следующих факторов: серийности выпуска конструкции отливки сплава техническим условиям на деталь и др [5].
Преимущества горизонтальных форм бесспорны особенно в современных условиях перехода к процессу быстрого освоения большой номенклатуры отливок для самых различных отраслей промышленности с минимальными затратами их производства.
Изготовление «сырых» песчано-глинистых форм является самым распространенным процессом изготовления разовых песчаных форм в мире. Процесс изготовления таких форм характеризуется прежде всего высокими объемами производства низкими производственными затратами а также легкостью в управлении процессом. Так как снижение цен и в дальнейшем будет оставаться важной тенденцией например в автомобильной промышленности процесс изготовления сырых песчаных форм и далее останется основным в области литейного производства.
В массовом и крупносерийном литейном производстве процессы изготовления литейных стержней в «холодной» оснастке основаны на отверждении стержней продувкой их газообразным катализатором или отвердителем непосредственно в оснастке. Сразу после продувки которая продолжается несколько секунд достигается прочность достаточная для извлечения стержня из ящика проведения других технологических операций и транспортирования.
1 Обоснование способа изготовления формы
Для получения отливки «Шкив 525-326-0000-302» будет использоваться автоматическая безопочная формовочная линия немецкой компании Heinrich Wagner Sinto – FBO IV. Она представляет собой горизонтально раздельную формовочную машину с верхним вдувом.
Машина работает на обычной формовочной смеси с обычным бентонитом без дополнительных требований к смеси в отличие от аналогов что значительно снижает затраты на формовочные материалы. Такой процесс уплотнения позволяет варьировать высоту верхней и нижней полуформы независимо друг от друга. Это обеспечивает существенно более низкий расход смеси а значит более экономичное производство благодаря оптимальному соотношению металл-форма. В замкнутой системе нет просыпей смеси это обеспечивает чистоту на рабочем месте и не загрязняет окружающую среду при этом отпадает необходимости в уборочном конвейерном возврате просыпи смеси и приямках для монтажа оборудования. Линии FBO соответствуют всем требованиям которые предъявляются сегодня к технологиям с точки зрения охраны окружающей среды [7].
Быстрая смена модельной оснастки достигается за счёт отсутствия болтовых соединений. Верхняя опока опускается чтобы поместить двухстороннюю модельную плиту между верхней и нижней опоками соответственно. То есть происходит установка модельной плиты с автоматической фиксацией это позволяет за короткий срок в течении нескольких минут переходить с одного модельного комплекта на другой что в значительной степени может расширить пакет заказов предприятия.
Таблица 4 – Технические характеристики автоматической безопочной линии FBO IV
(варьируемая величина)
Высота кома смеси. мм
Продолжение таблицы 4
Скорость изготовления форм без простановки стержней (сек.форма)
Производительность ок. формчас
Усилие прессования Нсм2
Потребность в сжатом воздухе Нм3форма
Электрическая мощность кВт
Технологический процесс изготовления форм на машине FBO можно разделить на шесть этапов:
Рисунок 4 – Этапы заполнения и уплотнения формы
Верхняя опока опускается чтобы поместить двухстороннюю модельную плиту между верхней и нижней опоками соответственно (Рисунок 4) . Верхняя и нижняя опоки между которыми находится модельная плита поворачиваются до положения опок под пескодувным бункером. После того как части опоки помещены под пескодувным резервуаром прессовые плиты занимают позицию у контрладов верхней и нижней опок. Установочная позиция прессовых плит напротив опок может быть гибко выбрана на экране блока управления для выполнения посредством одного из 3-х вариантов (толстый средний тонкий) в соответствии с желаемой толщиной формы [7].
Режим вдува (режим 1 режим 2 и режим 3) может быть выбран на экране управления. Песок подается посредством воздушного импульса чтобы заполнить верхнюю и нижнюю опоки под желаемым регулируемым давлением. Давление регулируется контрольно-исполнительным клапаном.
Когда вдув и заполнение закончены осуществляется прессование как завершающий процесс уплотнения формы. На экране выбирается один из режимов давления (высокий средний низкий).
Рисунок 5 – Этапы извлечения подмодельной плиты и сборка формы
После завершения прессования верхняя и нижняя опоки с моделью внутри возвращаются в исходную позицию с горизонтальным положением (Рисунок 5). Верхняя часть опоки поднимается верхняя часть модельной плиты отделяется от формы. Затем нижняя часть модельной плиты протягивается из нижней части формы. Стержни могут проставляются в ручную на позиции 4 либо при помощи модуля установки стержней так же компании Heinrich Wagner Sinto предназначенного для автоматических линий FBO и FBM [7].
Внешне формовочная машина выполняет те же функции что и любая формовочная линия выдавая уже готовую к заливке форму в сборе.
Использование формовочной линии FBO для получения отливки «Шкив 525-326-0000-302» полностью оправдывает себя в условиях крупносерийного производства позволяет получить качественные отливки за короткий период времени с использованием минимального количества формовочных материалов.
Такие формовочные машины компактны это позволяет значительно уменьшить занимаемую площадь в цеху. Монтируется машина без фундамента. Дополнительные подъемные и транспортные устройства устанавливаются быстро и без проблем так что линия будет готова к эксплуатации в самое короткое время. Горизонтальная форма выдается в сборе со стержнями готовая к заливке.
Рисунок 6 – Планировка формовочной линии FBO IV
Горизонтальная формовка существенно расширяет номенклатуру отливок в отличие от вертикальной. Высокое качество формовки скорость легкость в управлении разнообразие моделей и меньшая стоимость безопочных горизонтальных машин и линий позволяют создать современный литейный цех и наладить качественное высококачественное и экологически чистое производство [7].
2 Обоснование способа изготовления стержней
Для производства стержней для отливки «Шкив 525-326-0000-302» используем пескострельный формовочный автомат немецкой компании Laempe модели LL10 работающего по Cold-Box-Amin процессу.
Рисунок 7 – Стержневой автомат Laempe LL10
Данный автомат не нуждается в наличии фундамента поэтому возможен быстрый монтаж оборудования и быстрый ввод в эксплуатацию автомат Laempe LL10 компактный по габаритам в связи с чем занимает небольшое пространство в помещении цеха. Автомат представляет собой комплекс с интегрированным газогенератором блоком управления гидравлической системой и защитной кабиной [8].
Таблица 5 – Технически е характеристики стержневого автомата Laempe LL10
Объем пескострельной головки (в литрах)
Максимальный размер пескострельной плоскости (в мм)
Стандартный размер пескострельной плоскости (диаметр в мм)
Тактовое время (без продувки выстрела вентиляции)
Высота стержневого ящика (в мм)
Ширина стержневого ящика с вертикальным разъемом (в мм)
Ширина стержневого ящика с горизонтальным разъемом (в мм)
Глубина стержневого ящика (в мм)
Максимальный вес стержневого ящика (в кг)
Работа автомата осуществляется в двух режимах: холодного и горячего отверждения стержней. Для стержня отливки шкив используется холодное отверждение.
Для изготовления стержня для «Шкив 525-326-0000-302» используется холодное отверждение по Cold-Box-Amin процессу. После уплотнения смеси пескострельным способом стержень продувается смесью паров низкокипящей жидкости – третичного амина (триэтиламина диметиламина) с воздухом стержень приобретает начальную прочность которая составляет 60 % конечного ее значения. Время продувки 2–5 с. Продувка осуществляется универсальным газогенератором серии LG 2” он оснащён пропорциональным клапаном для возможности реулирования давления в процессе продувки производительность насоса при амин процессе составляет 20 см³. Данный газогенератор позволяет уменьшить расход амина да 45% и сократить время продолжительности такта на 15% по сравнению с аналогами.
Смесь амина с воздухом после прохода через стержневой ящик направляется в нейтрализатор где полностью нейтрализуется разбавленной серной кислотой с образованием водорастворимой соли –сульфата аммония. Степень очистки воздуха в этой системе близка к 100 %. Таким образом весь тракт подачи амина полностью герметизирован что обеспечивает безопасность процесса. При необходимости готовые стержни окрашивают противопригарной краской [8].
Производительность данного автомата 180 стержней в час. Объём токсичных газов при операции выбивки и заливки на 40-50% меньше чем при горячем отверждении стержней. Данный стержневой автомат полностью удовлетворяет всем современным экологическим требованиям и позволяет получать высококачественные стержни различной конфигурации за короткий период времени в условиях крупносерийного и массового производства.

Заключение.docx

В ходе выполнения курсовой работы был проведён тщательный анализ
технологичности детали «Шкив 525-326-0000-302» и характеристики сплава отливки.
Следующим этапом была разработка технологических мероприятий для изготовления отливки была выбрана плоскость разъёма назначены припуски на механическую обработку и формовочные уклоны выбран тип литниково-питающей системы.
Далее был произведён подбор формовочного оборудования для изготовления форм это безопочная формовочная автоматическая линия HWS FBO IV для изготовления стержней стержневая машина Laempe LL10 работающая по Cold-Box-Amin процессу. Также были определены составы формовочных и стержневых смесей.
Был проведён расчёт элементов литниково-питающей системы усилия действующее на верхнюю полуформу и продолжительность затвердевания отливки. После чего было проведено компьютерное моделирование процесса заливки и кристаллизации. Результатом моделирования стала визуализированная модель процесса на которой можно было пронаблюдать распределение температур при затвердевании а так же возможные дефекты.
По итогам моделирования было определенно что технология получения отливки была разработана правильно данный технологический процесс позволяет получить высококачественные отливки без наличия в них объёмных и поверхностных дефектов.

ГЛАВА 1.docx

ХАРАКТЕРИСТИКА СПЛАВА ОТЛИВКИ
При выборе материала для изготовления шкивов необходимо учитывать условия эксплуатации а именно наличие усилий нагрев истирание. К такого рода отливкам предъявляются требования по стабильности геометрической формы и износостойкости.
Таким образом для получения отливки «Шкив 525-326-0000-302» будет применяться серый чугун марки СЧ 20 ГОСТ 1412-85. По мимо необходимых требовании по прочности серый чугун обладает высокими литейными свойствами для него характерна низкая температура кристаллизации высокая текучесть по сравнению с углеродистыми сталями и малая усадка [6].
Рисунок 1 – Микрошлифы для СЧ20 ГОСТ 1412-85
Содержание углерода в сером чугуне колеблется в пределах 33—35%. Графит присутствует в виде крабовидных пластинчатых или волокнистых включений. Основные структурные составляющие: перлит феррит и графит
Химический состав СЧ20 согласно ГОСТ 1412-85 предоставлен в таблице [6]:
Таблица 1- Химический состав СЧ20 ГОСТ 1412-85
Серый чугун на феррито-перлитной металлической основе содержит: темно-серые включения пластинчатого графита окруженные оболочкой ферритных зерен (светлые) в перлитной матрице (темная) (рисунок 1).
Пластинки включений графита играют роль концентратов напряжений в отливке делая материал хрупким. Однако такие включения графита делают стружку ломкой позволяя легко обрабатывать чугун резанием; благодаря смазывающему действию графита чугун обладает хорошими антифрикционными свойствами; хорошо гасит вибрации и резонансные колебания.
Таблица 2- Механические свойства СЧ 20 ГОСТ 1412-85
Демпферирующая способность
Серые чугуны практически не склонны к усадочным раковинам и пористости и отливки из них изготавливают без прибылей благодаря расширению чугуна вследствие выделения графита в некотором интервале температур после затвердевания по этой же причине несклонны отливи и к горячим трещинам так как расширение происходит в уже затвердевшей корке и растягивающие механические напряжения в интервале температур кристаллизации практически не возникают. Однако при последующем охлаждении проявляется большая склонность отливок из серого чугуна к холодным трещинам [6].
Склонность чугуна к насыщению газами и образованию газоусадочной пористости следует признать умеренной. Основные проблемы связаны с образованием газовых раковин которые образуются при выделении газов из форм и стержней а также в случае неправильно сконструированной литниковой системы в которой происходит подсос газов и их захват.
Аналогично склонность к ликвации и неметаллическим включениям также не создает особых проблем исключая шлаковые и песчаные включения которые часто попадают в отливку [6].
Из вышесказанного можно сделать вывод что сплав СЧ 20 ГОСТ 1412-85 в полной мере удовлетворяет механическим и эксплуатационным свойствам детали «Шкив 525-326-0000-302» и при этом имеет меньшую стоимость по сравнению с другими материалами: углеродистые стали высокопрочный чугун и т.д. и как следствие меньшие затраты на изготовление детали и обслуживание оборудования.

ГЛАВА 3.docx

ВЫБОР ПЛОСКОСТИ РАЗЪЁМА ФОРМЫ
Положение формы при заливке и выбор плоскости разъема формы существенно влияют на качество отливки и экономичность процесса [4].
Отливку «Шкив 525-326-0000-302» располагаем в двух полуформах с линией разъёма проходящей перпендикулярно оси симметрии (рисунок 3) при этом она будет совпадать с наибольшим габаритным размером это позволяет повысить точность и качество отливки за счёт уменьшения вероятности брака по перекосу.
Данная плоскость разъёма обеспечивает минимальную высоту отливке в форме а наиболее ответственная часть располагается в нижней полуформе что обеспечивает постоянное питание этой части и как следствие отсутствие дефектов усадочного характера.
Рисунок 3 – Расположение плоскости разъёма для отливки «Шкив 525-326-0000-302»
Данная плоскость разъёма обеспечивает максимально возможный вывод газов из формы в процессе заливки. Плоскость разъёма обеспечивает сборку формы и извлечение модели без особых затруднений вследствие отсутствия выступов и поднутрений так же обеспечивает надёжное крепление стержней исключая их деформацию под действием сил тяжести и давления жидкого металла. Такое расположение отливки позволяет осуществить плавное и практически безударное заполнение формы жидким расплавом исключающее разрушение отдельных участков формы и стержня.

ГЛАВА 5.docx

ВЫБОР ФОРМОВОЧНЫХ И СТЕРЖНЕВЫХ СМЕСЕЙ
Следующим этапом является определение составов формовочной и стержневой смеси состав зависит от способа изготовления формы и стержней от характера производства и характера оборудования
1 Выбор формовочной смеси
Как ранее уже было отмечено на формовочной линии FBO используется обычная песчано-глиистая смесь. Формовочная смесь готовиться на смесители компании WEBAC. Благодаря внутренней облицовке смесителя резиной и применения "разминающего" принципа действия также обрезиненных смешивающих бегунов достигается оптимальное обволакивание зерен песка бентонитом.
Смеситель Webac относится к самым быстрым смесеприготовительным агрегатам благодаря особому принципу перемешивания. Вначале в смеситель подается вода а затем загружается песок. При этом вода имеет максимально возможную площадь соприкосновения с песком при загрузке песка вода сразу же поглощается и распределяется. За счет разминающего действия в течение короткого времени происходит оптимальное перемешивание компонентов.
Таблица 6 – Состав формовочной смеси
Колличествово на замес %
(сверх ГОСТ2138-912-5% 100%)
Продолжение таблицы 6
Глина бентонитовая марки П1Т1 ГОСТ 28177-89
Фуркарбен (угольбентонит - 73)
Экструзионно-крахмалосодержащий
реагент (ТУ 18-8-14-83)
Уголь гранулированный (ТУ 12-01-81)
Водный раствор соды ПФЛХ .
до требуемой влажности
На выходе из смесителя получаем смесь со следующими физико-механическими свойствами:
Таблица 7 – Физико-механические свойства смеси
Наименование характеристик
Технологические параметры
Газопроницаемость ед.
Прочность на разрыв «по сырому» Нсм2
Прочность на разрыв в зоне конденсацииНсм2
Содержание активного бентонита %
Содержание углерода %
Преимущества смесителя Webac заключаются не только в быстродействии эффективности и качестве получаемой смеси но и в его экономичности. Она заложена уже в самой конструкции смесителя. Его устройство позволяет проводить все операции по техническому обслуживанию быстро и легко. Стенка смесителя в районе наиболее интенсивного износа облицована резиной смесительные бегуны снабжены резиновыми кольцами. Многие детали смесителя изготовлены из чугуна с тем чтобы увеличить его эксплуатационный ресурс. За счет того что в смесителе имеется лишь один двигатель один редуктор и вращающийся
центральный кройцкопф повышается надежность в эксплуатации и снижаются до минимума затраты на обслуживание. Производительность смесителя Webac до 140 тоннчас что является весомым экономическим фактором в его пользу.
2 Выбор стержневой смеси
Для приготовления смеси для Cold-Box-Amin процесса используется смеситель поставляемый компанией Laempe.
Смесители серии LVM пригодны для объемной дозировки песка связующего и порошкообразных добавок. Уже даже при небольшом объеме дозировки песка и приготовлении небольших порций смеси данная серия смесителей обеспечивает гомогенное качество смеси и отличается короткой продолжительностью цикла перемешивания. За счет небольшой конструктивной высоты смесители занимают мало места [8].
Таблица 8 – Состав стержневой смеси для Cold-Box-Amin процесса
На выходе получаем стержневую смесь со следующими свойствами:
Таблица 9 – Физико-механические свойства стержневой смеси смеси
Прочность на изгиб через 30 с 24 ч
Благодаря своим свойствам и производительностью от 2 до 9 тонн в час данная серия смесителей является очень экономичным решением как для крупных так и для небольших предприятий.