Проектирование водопроводных очистных сооружений

ВОС готовый .doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
Тольяттинский государственный университет
Кафедра «Водоснабжение и водоотведение»
Пояснительная записка
на тему: «Водопроводные очистные сооружения»
Специальность: 270112 «Водоснабжение и водоотведение»
Руководитель работы: Байдакова Н.В.
1Определяем производительность очистной станции5
2Выбор технологической схемы очистки воды6
3Расчет реагентного хозяйства7
3.1Определение дозы реагента7
3.2Установки для приготовления коагулянта9
3.3Склад реагентов11
4Система дозирования и перемешивания реагента12
5Расчет установок для обеззараживания воды13
6Расчет вертикального (вихревого) смесителя15
7Расчет осветлителей со слоем взвешенного осадка18
8 Водосборные желоба с затопленными отверстиями для сбора воды21
9 Осадкоприемные окна22
10 Дырчатые трубы для сброса и отвода воды23
11 Определение высоты осветлителя23
12 Расчет скорых безнапорных фильтров с кварцевой загрузкой26
12.1 Подбор состава загрузки фильтра27
12.2 Расчет распределительной системы фильтра27
12.3 Расчет устройств сбора и отвода воды при промывки фильтра30
12.4 Расчет сборного канала31
13 Определение потерь напора при промывке фильтра32
14 Использование воды от промывки фильтров35
15 Обработка промывных вод и осадка36
16 Песковое хозяйство38
17 Определение емкости РЧВ39
Компоновка очистных сооружений.40
1 Проектирование генерального плана водоочистной станции.40
2 Высотная схема движения воды по водоочистным сооружениям.41
Экологический раздел42
1 Генеральный план станции водоподготовки.42
2 Зоны санитарной охраны станции водоподготовки.42
3 Площадки водопроводных сооружений.42
Список используемой литературы:43
Среди многих отраслей современной техники направленных на повышение уровня жизни людей благоустройство населенных мест и развития промышленности водоснабжение занимает большое и почетное место.
Водоснабжение представляет собой комплекс мероприятий по обеспечению водой различных ее потребителей. Обеспечение населения чистой доброкачественной водой имеет большое гигиеническое значение так как предохраняет людей от различных эпидемиологических заболеваний.
Для удовлетворения потребности современных крупных городов в воде требуются громадное ее количество измерение в миллионах кубических метров в сутки.
Выполнение этой задачи а также обеспечение высоких санитарных качеств воды требуют тщательного выбора природных источников их защиты от загрязнения и надлежащей очистки воды на водопроводных сооружениях.
Комплекс сооружений осуществляющих задачи водоснабжения тем самым получение воды из природных источников ее очистку транспортировку и подачу потребителям называют системой водоснабжения.
Задачей курсового проекта является проектирование водопроводных очистных сооружений. Выбор сооружений для очистки воды зависит от ее качества в источнике и требований потребителя. Требования к качеству воды должны удовлетворяться ГОСТ Р51232-98 “Вода питьевая”.
Источник водоснабжения – река. Качественные показатели воды в источнике водоснабжения: Мутность – 480 мгл; Цветность –55 град; Щелочность – 12 мг-эквл; Жесткость – 71 мг-эквл; рН – 70; привкус – 2 балла; Запах – 2 балла; Фтора – 085 мгл Железо – 027 мг-эквл.
Станция водоподготовки располагается в центре европейской части России с преобладающим направлением ветра – северо-восточным. Местность в санитарно-эпидемиологическом состоянии удовлетворительна. Площадка водозабора и очистных сооружений находится на расстоянии 2 км от города вверх по течению реки.
Для предотвращения загрязнения источника водоснабжения предусматривается зона санитарной охраны с расстоянием 1-го пояса: вверх по течению реки 200м вниз – 100м в направлении по противоположному – вся акватория.
1Определяем производительность очистной станции
Требования к качеству питьевой воды и ее санитарно-бактериологический анализ является основным исходными данными для проектирования очистных сооружений.
Качество питьевой воды должно удовлетворять ГОСТ 2.874-74 «Питьевая вода».
Очистная станция рассчитывается на равномерную работу в течение суток если ее полная производительность не менее 3000 м3сут.
Полная производительность ОС - это сумма полезного расхода воды подаваемой потребителю и расхода воды на собственные нужды станции. Полезная производительность определяется с учетом пополнения противопожарного запаса воды.
Qпол = Qполез + Qнс + Qдоп (м3сут)
Qполез = 2965 × 36 × 24 = 256176 (м3сут)
Qнс = 10%Qполез (м3сут)
Qнс = 10% × 256176 =256176 (м3сут)
tпож – время затраченное на тушение одного пожара (3ч);
n – количество одновременных пожаров согласно СНиП (2);
Tпож – время восстановления противопожарного запаса зависит от категории населенного пункта (24ч);
qпож – согласно СНиП 2.04.02-84 предусматривается 2 пожара с нормой
Qпол = 256176 + 256176 + 225=2820186 (м3сут)
2 Выбор технологической схемы очистки воды
Технологическая схема выбирается исходя из производительности станции свойств поступающей воды требований к качеству очищенной воды и технико-экономических соображений.
В нашем курсовом проекте выбираем двухступенчатую схему очистки согласно СНиП 2.04.02-84 табл.15 т.к. у нас производительность очистной станции = 2820186 м3сут мутность = 480 мгл цветность = 55о.
Технологическая цепочка: осветлители со слоем взвешенного осадка - скорые фильтры.
Обесцвечивание воды т.е. удаление из нее коллоидов или растворенных
примесей обуславливающих цветность воды осуществляется посредством
В нашем случае обеззараживание воды производится хлорированием.
Для удаления из воды водорослей и прочих макрозагрязнений используют вращающиеся барабанные сетки и элементы из тканей различной плотности
При данном расходе = 2820186 м3сут = 117508 м3час принимаем две рабочие барабанные сетки плюс 1 резервная.
Размер барабана D x L = 15 х 37 м.
Фактическая скорость фильтрации - 75 м2.
Средняя частота вращения барабана - 26 обсек.
Мощность эл. двигателя - 22 кВт
3Расчет реагентного хозяйства
3.1Определение дозы реагента
Одним из наиболее распространённых и широко применяемых на практике приёмов снижения содержания взвеси является осаждение под действием сил тяжести. Однако примеси обуславливающие мутность и цветность природных вод отличаются малыми размерами вследствие чего их осаждение происходит крайне медленно т.к. силы диффузии превалируют над силами тяжести. Для ускорения процессов осаждения и повышения их эффективности прибегают к коагулированию воды.
Коагуляцией примесей воды называют процесс укрупнения коллоидных и взвешенных частичек дисперсной системы происходящей в результате их взаимодействия и объединения в агрегаты. Этот процесс завершается отделением агрегатов слипшихся частичек от жидкой фазы. Коагуляция коллоидов вызывается не только электролитами но и взаимодействием противоположно заряженных коллоидов.
В качестве коагулянтов могут применятся следующие соединения:
Сульфат алюминия A12(SO4)3 - наиболее распространён.
Оксихлорид алюминия А12(ОН)5С1 * 6Н2О
Алюминат натрия NаАlO3
Хлорное железо FeCl3*6H2O и т.д.
При мутности воды = 480 мгл и цветности = 55 град. доза коагулянта определяется по формуле:
При одновременном содержании в воде взвешенных веществ и цветности принимается большая из доз коагулянта определенных по табл. 16 [Л1] и формуле.
Принимаем дозу коагулянта по табл. 16 [Л1] Dк = 45 мгл.
Для подщелачивания и стабилизации в воду добавляем соду или известь дозу которой определяем по формуле:
Дк – доза безводного коагулянта (45 мгл);
Кщ – коэффициент равный для извести – 28 соды – 53;
ек - эквивалентная масса безводного коагулянта для A
Щ0 – минимальная щелочность воды (12 мг-эквл).
Для интенсификации процесса коагуляции применяем флокулянт - полиакриламид (ПАА). Реагент поступает на станцию в виде геля или порошка где из него изготавливают раствор. В данном случае дозу ПАА принимаем по табл. 17 [Л1]. Доза ПАА = 04 мгл.
Qпол – производительность очистных сооружений (2820186);
ДПАА – доза ПАА (мгл).
Для приготовления и перемешивания ПАА применяются установки типа УРП-2 производительностью 45 кгчас.
3.2 Установки для приготовления коагулянта
Определяем размеры расходных и растворных баков
Емкость растворного бака равна:
- часовой расход воды (117508 м3час);
Dк - максимальная доза для коагулирования - 45 мгл для подщелачивания – 312 мгл.
n - время на которое заготавливают раствор коагулянта для коагулирования -24 часа
для подщелачивания – 12 часов.
bр - концентрация раствора коагулянта в растворном баке для коагулирования - 30%
для подщелачивания – 5%.
y- объемный вес для коагулянта – 1 тм3.
Для коагулирования: (м3)
Для подщелачивания: (м3)
Принимаем 2 растворных бака общей ёмкостью 42 м3 для коагулирования и 2 для подщелачивания общей емкостью 88 м3.
Размеры бака для коагулирования:
Размеры бака для подщелачивания:
Тогда емкость одного растворного бака составит:
Для коагулирования: Wраств = 105 × 1 × 2 = 21 м3;
Для подщелачивания: Wраств = 2 × 11 × 2 = 44 м3.
Определяем емкость расходного бака:
в – концентрация раствора коагулянта в расходном баке в пересчете на безводный продукт (10%).
Принимаем 2 расходных бака общей ёмкостью 126 м3 для коагулирования и 2 для подщелачивания общей емкостью 44 м3.
Размеры расходного бака для коагулирования:
Размеры расходного бака для подщелачивания:
Тогда емкость одного расходного бака составит:
Для коагулирования: Wрасх = 2 × 1 × 315 = 63 м3;
Для подщелачивания: Wрасх = 1 × 11 × 2 = 22 м3.
Для сухого хранения коагулянта и соды необходимо устройство склада рассчитанного на 15-30 суток хранения реагента.
Qсут - производительность станции (2820186 м3сут);
Т – время хранения для коагулирования – 30 суток для подщелачивания – 15 суток;
α - коэффициент для дополнительной площадки на складе (115);
Рс – процент безводного продукта в коагулянте для коагулирования – 335% для подщелачивания – 50%;
G - объемный вес коагулянта для коагулирования – 11 тм3
для подщелачивания – 1 тм3;
hK - допустимая высота хранения для коагулирования – 20 м
для подщелачивания – 15м.
Для коагулирования: (м2)
Для подщелачивания: (м2)
Количество коагулянта на складе:
4 Система дозирования и перемешивания реагента
После расчета устройств для приготовления растворов реагентов подбираем необходимые насосы дозаторы которые обеспечивают подачу заданного количества реагентов в обработанную воду. Насос дозатор подбираем исходя из максимального расхода реагентов подбираем насосы дозаторы типа НД.
Для интенсификации процессов растворения коагулянта и перемешивания раствора в растворном и расходном баках предусматривается подача сжатого воздуха.
Интенсификация подачи воздуха принимается:
Для растворения коагулянта – 8-10 лс·м2;
Для перемешивания при разбавлении до нужной концентрации в расходном баке – 3-5 лс·м2.
Рассчитаем расход воздуха:
Для растворного бака:
F – площадь растворного бака;
– интенсивность подачи воздуха для раствора коагулянта.
qвозд = 21×10 = 21 (лс)
Для расходного бака:
F – площадь расходного бака;
– интенсивность подачи воздуха.
qвозд = 63×5 = 315 (лс)
Для подачи воздуха принимаем воздуходувки исходя из необходимого расхода воздуха:
qобщ.возд = 21+315=525 лс.
(525×26×60)1000 = 1134 м3мин.
Принимаем 2рабочих и 1 резервную воздуходувки.
Для приготовления перемешивания и дозирования соды применяются установки типа «ДИМБА».
Для приготовления и перемешивания ПАА применяем установки типа УПР-2 производительностью 45 кгчас.
Для дозирования коагулянта применяем насосы дозаторы типа НД исходя из производительности (лч).
5 Расчет установок для обеззараживания воды
Обеззараживание воды применяемое с целью уничтожения имеющихся в ней бактерий достигается обычно хлорированием воды жидким (газообразным) хлором или раствором хлорной извести.
Дозу хлора устанавливают технологическим анализом из расчета чтобы в одном литре воды поступающем к потребителю оставалось 03-05мг хлора не вступившего в реакцию (остаточного хлора).
Хлорное хозяйство располагают в отдельно размещаемых хлораторных где сблокированы расходный склад хлора испарительная и хлордозаторная. Расходный склад хлора можно размещать в отдельных зданиях или в плотную к хлораторной отделяя его глухой стеной без проемов. Трубопроводы подачи хлорной воды выполняют из поливинилхлорида резины или полиэтилена высокой плотности.
Хлорирование производится в два этапа:
Предварительное – с дозой 3-5 мгл при поступлении воды на очистную станцию;
Вторичное – с дозой 05-2 мгл для обеззараживания воды после фильтрования.
Хлораторная установка для
дозирования жидкого хлора
Расчетный часовой расход хлора для хлорирования воды:
П е р в и ч н о е х л о р и р о в а н и е
В т о р и ч н о е х л о р и р о в а н и е
Общий расход хлора = 118+59 кгчас = 708 кгчас = 1699 кгсут.
Оптимальные дозы хлора назначают по данным опытной эксплуатации путем пробного хлорирования очищаемой воды.
Производительность хлораторной равна 708 кгч поэтому помещение разделено глухой стенкой на две части (собственно хлораторную и аппаратную) с самостоятельным запасным выходом на улицу.
В аппаратной устанавливаются 3 вакуумных хлоратора ЛОНИИ – 100 производительностью до 10 кгчас с газовым измерителем. Два хлоратора являются рабочими а один служит резервным.
В аппаратной кроме хлораторов устанавливаем 3 промежуточных хлорных баллона. Они требуются для задержания загрязнений перед поступлением хлорного газа в хлоратор из расходных баллонов.
Производительность рассматриваемой установки по хлору составит Qхл = 9 кгчас. Это вызывает необходимость иметь расходные и хлорные баллоны.
Определяем количество баллонов
Sбал – съем хлора с одного баллона без искусственного подогрева при температуре = 180 в помещении равный 05-07 кгчас
Для уменьшения количества расходных баллонов в хлораторной устанавливаются стальные бочки-испарители D=0746 м; L=16м.
Такая бочка имеет вместимость 500 л и вмещает до 625 кг хлора. Съем хлора с 1 м2 боковой поверхности бочек составляет Sхл = 3 кгчас. Боковая поверхность бочки при принятых выше растворах составит 365 м2
Съем хлора с одной бочки будет:
Для обеспечения подачи хлора в количестве 708 кгчас нужно иметь
Чтобы пополнить расход хлора из бочки его переливают из стандартных баллонов емкостью 55 л создавая разряжение в бочках путем отсоса хлор-газа эжектором. Это позволяет увеличить съем хлора до 5 кгчас с одного баллона и следовательно сократить количество одновременно действующих расходных баллонов до Qхл 5 = 7085 =2 шт.
Всего баллонов с жидким хлором за сутки расходуется
При суточном расходе хлора более или равном 3 баллонов (а их 3 шт.) При хлораторной надо предусматривать хранение 3-х суточного запаса хлора. Количество баллонов на складе должно быть 3*3=9Склад хлора не должен иметь непосредственного сообщения с хлораторной.
Основной запас хлора хранится вне очистной станции на расходном складе рассчитанном на месячную потребность в хлоре.
Определяем месячный запас количества баллонов на расходном складе
6 Расчет вертикального (вихревого) смесителя
Смесители служат для равномерного распределения регентов в массе обрабатываемой воды что способствует более благоприятному протеканию последующих реакций происходящих затем в камерах хлопьеобразования. Смешение осуществляется в течение 1-2 мин. В данном проекте т.к. полная производительность станции составляет 2820186 м3сут целесообразно применить вертикальный (вихревой) смеситель.
Qполн = 2820186 м3сут;
Qчас = 117508 м3час.
Принимаем один вихревой смеситель с расходом 900 м3час.
Определяем секундный расход:
qceк = 117508 36 = 326 лсек.
Определяем площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя:
fв= Qчас Vв = 117508 90 = 131 м2
Vв - скорость восходящего движения воды равная 90-100 мч.
Определение размеров верхней части смесителя:
Принимаем верхнюю часть смесителя квадратную в плане. В этом случае её сторона будет иметь размер:
Трубопровод подающий отрабатываемую воду в нижнюю часть смесителя со входной скоростью Vн = 1-12 мс должен иметь внутренний диаметр 600 мм. Тогда при расходе воды qсек = 362 лс входная скорость Vн = 110 мс. Так как внешний диаметр подводящего трубопровода (D) равен 630 мм то размер в плане нижней части смесителя в месте примыкания этого трубопровода должен быть
Вн = 0630х 0630 м а площадь нижней части усечённой пирамиды составит
Dн = (0630)2 = 04 м2.
Определяем высоту нижней части смесителя:
Принимаем величину центрального угла α = 40°(это угол между наклонными стенками смесителя) тогда высота нижней части смесителя будет равна:
hн= 05×(Bв-Bн)×ctg 40° 2 = 05×(36-0630)×27 = 4 м.
Определяем объём пирамидальной части смесителя:
fв - площадь горизонтального сечения верхней части смесителя;
fн - площадь нижней части усечённой пирамиды смесителя;
Определение полного объёма смесителя.
W = (Qчac×t) 60 = (117508×15 ) 60 = 294 м3
t - продолжительность смешения реагента с массой воды равная 15 мин.
Определение объёма верхней части смесителя:
Wв = W-Wн = 294-211 = 83 м3.
Определение высоты верхней части:
hв = Wвfв = 83131 = 063 м.
Полная высота смесителя равна:
hc=hн + hв = 4 +063 = 463 м.
Сбор воды производится в верхней части смесителя периферийным лотком через затопленные отверстия. Скорость движения воды в лотке Vл = 06 мс. Вода протекающая по лоткам в направлении бокового кармана разделяется на два параллельных потока.
Определим расчётный расход каждого потока:
Qл = Qчас 2 = 1175082 = 58754 м3час.
Определим площадь живого сечения сборного лотка:
л = Qл (Vл×3600) = 58754 (06×3600) = 027 м2.
При ширине лотка bл = 027 м расчётная высота слоя воды в лотке:
hл = bл л = 027 027 = 1 м. Уклон лотка принимаем i = 002.
Определим площадь всех затопленных отверстий в стенках сборного канала:
Fo = Qчас (V0*3600) = 117508(1*3600) = 033 м2
Vo - скорость движения воды через отверстия лотка равная 1 мс. Отверстия приняты диаметром равным d0 = 100 мм т.е. площадью f0 = R2 = 000785 м2. Определяем общее потребное количество отверстий:
n0 = F0f0 = 033000785 = 42 шт.
Эти отверстия размещают по боковой поверхности лотка на глубине
ho = l10 мм от верхней кромки лотка до оси отверстия.
Определение внутреннего периметра лотка:
Рл = 4×(36-2×(027+006)) = 21 м = 2100 мм.
Шаг оси отверстий: 10 = Рл n0 = 2100 41 = 20 мм.
Расстояние между отверстиями lo-do = 50-100 = 50 мм. Из сборного лотка вода поступает в боковой карман размеры которого принимаем из конструктивных соображений с таким расчётом что бы в нижней части разместить трубу для отвода воды прошедшей смеситель.
Расход воды протекающей по отводящей трубе для подачи в камеру хлопьеобразования qсек = 362 лс. Скорость в этом трубопроводе 08-10 мс время пребывания - не более 2 минут. Принимаем стальной трубопровод наружным диаметром = 720 мм при скорости движения в нём воды V = 084 мс; 1000
V×t = 084 мс × 120 с = 101 м.
00i = 0101×1252 = 013 м. - потери по длине.
7 Расчет осветлителей со слоем взвешенного осадка
Осветлители со взвешенным осадком применяемые как сооружения первой ступени водоподготовки могут успешно работать только при условии предварительной обработки примесей воды коагулянтом и флокулянтом.
Осветлители обеспечивают более высокий процент осветления воды и имеют более высокую производительность чем отстойники.
Обрабатываемая вода смешанная с реагентами вводится в осветлитель снизу и равномерно распределяется по площади рабочих коридоров. Далее вода движется снизу вверх и проходит через слой ранее сформированного взвешенного осадка сост. из массы взвешенных в восходящем потоке хлопьев которые непрерывно хаотически движутся но весь слой в целом неподвижен. Он находится в состоянии динамического равновесия обусловленного равенства скорости восходящего потока воды и средней скорости осаждения хлопьев. Проходя через слой взвешенного осадка вода осветляется в результате контактной коагуляции и все примеси содержащиеся в воде остаются в слое. Осветленная вода прошедшая через слой взвешенного осадка собирается с помощью сборных желобов и отводится для дальнейшей обработки на фильтры.
Расчетный расход воды с учетом на собственные нужды станции
Qчас = 117508 м3час = 2820186 м3сут;
Наибольшая мутность исходной воды – 480 мгл
Цветность – 55 град.
Доза коагулянта – 30 мгл
Определяем максимальной концентрации взвешенных веществ
где М – количество взвешенных веществ в исходной воде = 480 мгл
Dк - доза коагулянта = 30 мгл
Ц – цветность исходной воды = 55 град.
К – коэффициент = (07-065)
Принимаем время уплотнения осадка Т = 3 часа тогда средняя концентрация осадка = 24000 гм3 = 24 кгм3 (табл. №29. В.Ф Кожинов «Очистка питьевой и технической воды)
Определяем количества воды теряемой при сбросе осадка и
осадкоуплотнителя т. е при продувке осветлителя
где С – максимальная концентрация взвешенных веществ = 51415 мгл
М – количество взвеси на выходе из осветлителя = 8-12мгл
ср – средняя концентрация веществ в осадкоуплотнителе = 24000гм3
Кср – коэффициент разбавления осадка = 12-15
Потеря воды при продувке (т.е. при сбросе осадка)
Определяем площади осветлителя
По табл. №30 В.Ф. Кожинов определяем скорость входного потока в зоне осветления в зависимости:
В зимний период Vз.о. = 08-01
В летний период Vз.о. = 11-11
где Fз.о – площадь зоны осветления м2
Fз.от – площадь зоны отделения осадка м2
Qрасч – расчетный расход воды = 117508 м3час
Vз.о. – скорость восходящего потока в зоне осветления ммсек
К – коэффициент распределения воды между зоной осветления и осадкоуплотнителем = 07
α - коэффициент снижения скорости входящего потока воды в зоне отделения осадка вертикального осадкоуплотнителя по сравнению со скоростью воды в зоне осветлителя = 09
Так как площадь осветлителя в плане не должна превышать 100-150 м3 то принимаем 3 рабочих и 3 резервных осветлителей с площадью одного
Площадь каждого из двух коридоров будет равна
Ширину коридора принимаем в соответствии с размерами балок равной bкор = 26 м тогда длина равна:
Ширина осадкоуплотнителя выше окон для приема осадка bо. у = bкор = 26 м
Водораспределительный дырчатый коллектор размещенный в нижней части коридоров осветлителя рассчитываем на часовой расход воды = 117508 м3час.
Определяем расхода воды проходящего через водораспределительный дырчатый коллектор
n – общее количество осветлителей = 6 шт.
– так как два отделения
Скорость входа в коллектор – 05-06мс по табл. Шевелева диаметр стальной электросварной трубы = 250мм тогда скорость будет равна V = 055мс.
Так как во второй половине дырчатого коллектора скорость становиться менее 05 мс принимаем коллектор телескопической формы сваренный из трех труб диаметром 250 200 150 мм равной длины (по 243 м). Скорость выхода воды из отверстий должна быть Vо = 15-20 мс. Принимаем эту скорость равной Vо = 20 мс
тогда площадь отверстия распределительного коллектора составит:
Принимаем диаметр отверстий 20мм тогда площадь одного отверстия = 314 см2 Соответственно количество отверстий в каждом коллекторе оставит:
Отверстия размещаются в ряды в шахматном порядке и расстояние между ними 30-40см.
8 Водосборные желоба с затопленными отверстиями для сбора воды
Желоба размещены в зоне осветления в верхней части осветлителя вдоль боковых стенок коридоров.
Определяем расход воды на каждый желоб
n – общее число осветлителей = 6 шт.
Ширина желоба прямоугольного сечения
Затопленные отверстия размещаются в один ряд по внутренней стенке желоба на 7 см ниже его кромки тогда глубина желоба в его начале и конце будет равна
Определяем площадь отверстий в стенке желоба
где qжел – расход воды на каждый желоб = 00095 м3с;
– коэффициент расхода = 065;
q – ускорение свободного падения = 981 мс2
h – разность уровней воды в осветлителе и в желобе = 005
определяем общее количество отверстий в желобе
9 Осадкоприемные окна
Площадь осадкоприемных окон определяем по расходу воды который поступает вместе с избыточным осадком в осадкоуплотнитель
где К – коэффициент распределения воды = 070
Qрасч – часовой расход воды приходящий в один осветлитель
С каждой стороны в осадкоуплотнитель поступает
воды с избыточным осадком
Площадь осадкоприемных окон с каждой стороны
где Vок – скорость движения воды с осадком в окнах = 36-54 мчас
Высота окон h = 02 м тогда их общая длина с каждой стороны осадкоуплотнителя равна
Устраиваем с каждой стороны осадкоуплотнителя по горизонтали 10 окон для приема избыточного осадка размером каждое 02х03 м. При длине осадкоуплотнителя 73 м и 10 окнах шаг оси окон по горизонтали составит 7310 = 073 м. Расстояние между двумя соседними окнами при ширине окна 03 м равна 073-03 = 043 м.
10 Дырчатые трубы для сброса и отвода воды
Определяем расход воды через каждую сборную трубу
где Qос – потеря воды при продувке = 273%
т.о. Qос = (1958*273)100 = 534м3час
Так как скорость в устье сборной трубы должна быть не более 05мсек принимаем диаметр трубы = 150мм V = 041мс 1000i = 235. диаметр отверстий равен 15-20мм площадь отверстий при скорости входа в них = 15мс должна быть:
при отверстиях диаметром 20мм площадь каждого будет f0 = 314см2
Потребное количество отверстий:
Принимаем 16 отверстий с шагом = 7316 =046 м
Фактическая скорость входа воды в отверстия
11Определение высоты осветлителя
Высота осветлителя считая от центра водораспределительного коллектора до верхней кромки водосборных желобов равна
где bкор – ширина коридора осветлителя = 26м
bж – ширина одного желоба = 014м = 14см
α – центральный угол образуемый прямыми проведенными от оси водораспределительного коллектора к верхним точкам кромок водосборных желобов принимаем не более 300
Высота пирамидальной части
где а – ширина коридора по низу = 04
α1 – центральный угол наклона стенок = 700 (принимается в пределах 60-900)
Высоту защитной зоны над слоем взвешенного осадка принимаем hзащ=15м
Высота слоя взвешенного осадка выше перехода наклонных стенок осветлителя в вертикальные будет равна
hверт = Носв – hзащ - hпир =483 – 15 – 155 = 178 м
Общая высота зоны взвешенного осадка равна:
Верхнюю кромку водоприемных окон располагаем на 15м ниже поверхности воды в осветлителе тогда верхняя кромка этих окон высотой 02м будет размещаться на уровне
Носв – 15 – 02 = 483 – 15 – 02 = 313м
От дна осветлителя или на уровне равном 313 – 02 = 293м выше оси водораспределительного коллектора (здесь 02 – это расстояние от дна осветлителя до оси коллектора)
Низ осадкоприемных окон должен быть на 15-175м выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка в вертикальные.
В данном случае высота равна Носв – (hпир + hзащ + 02) = 483 – (155 + 15 +02) = 158 м что удовлетворяет требуемым условиям.
Продолжительность пребывания
осадка в осадкоуплотнителе
Объем осадкоуплотнителя составляет
где lкор – длина осадкоуплотнителя = 730 м
bоу – ширина осадкоуплотнителя выше окон для приема осадка = bкор = 26м
hверт – высота слоя взвешенного осадка выше перехода наклонных стенок
осветлителя в вертикальные 178 м
hпир – высота пирамидальной части осветлителя 155 м
Определяем количество осадка поступающего в осадкоуплотнитель
где С – максимальная концентрация взвешенных веществ = 51415мгл =0514 кгл
Qрасч – расчетная производительность одного осветлителя = 1958 м3час
Продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе
Средняя концентрация осадка (по сухому веществу ср = 24кгм3) (по табл. 29 В.Ф Кожинов)
Т.е. более 3 часов которые приняты при определении концентрации осадка в воде продуваемой из осадкоуплотнителя.
Дырчатые трубы для удаления осадка
Диаметр трубы рассчитываем из условий отведений накопившегося осадка в
течении не более 15-20 мин (025-033) при скорости в конце трубы не менее 1 мсек и скорости в отверстиях труб не менее 3 мсек.
При объеме осадкоуплотнителя Wос = 485 м3 и его опорожнении за 15 мин. (025 часа) через каждую осадкосбросную трубу должен проходить расход
t – опорожнение осадка = 15мин=025
При скорости движения воды в конце трубы V=119мс т.е более 1 мсек диаметр трубы составит = 175мм 1000i=137. Скорость входа воды в отверстия = 3мс при этом площадь отверстий составляет:
Принимаем отверстия диаметром = 20мм и площадью fотв = 314см
Тогда потребное количество отверстий
Принимаем 29 отверстий с шагом оси = 7329 =025м т.е меньше 05 м (максимально допустимый).
12Расчет скорых безнапорных фильтров с кварцевой загрузкой
Определение общей площади фильтрования:
Qоссут. – суточная производительность очистной станции м3.
Vн. – расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме мч принимается по таблице 21 СНиПа 2.04.02-84* (см. приложение 1 таблица 1).
nпр. – число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации (1-3 промывки в сутки).
пр. – время простоя фильтра в связи с промывкой принимаемое для фильтров промываемых водой – 033 ч.
Tст. – продолжительность работы станции в течение суток – 24 часа.
– интенсивность промывки лс·м2 принимается по таблице 23 СНиПа 2.04.02-84* в зависимости от эквивалента диаметра зерен (см. приложение 1 таблица 2).
t – продолжительность промывки ч по таблице 23 СНиПа 2.04.02-84* (см. приложение 1 таблица 2).
Для определения количества фильтров на станции задаются типовыми размерами фильтра в плане. Для станции подготовки поверхностных вод размеры фильтра в плане принимают:
Qоссут. = 8000 м3сут 63 м
Qоссут. = 12500-50000 м3сут 66 м
Qоссут. = более 50000 м3сут 1212 м
Площадь фильтрования одного фильтра будет:
F4 (1212) = 1238325 м2
Т.к. у нас Qоссут = 2820186 м3сут и обрабатываются поверхностные воды то размеры фильтра в плане принимаются 66 м с центральным каналом и
Число фильтров на станции производительностью более 1600 м3сут должно быть не менее четырех.
На данной станции число фильтров определяется по формуле:
Fф. – общая площадь фильтра м2
F2 – площадь одного фильтра м2
12.1Подбор состава загрузки фильтра
Производиться согласно таблице 21 СНиПа 2.04.02.-84*.
Загрузка фильтра – кварцевый песок.
Высота фильтрующего слоя Н = 13-15 м с минимальным диаметром зерен 07 мм и максимальным 16мм.
Эквивалентный диаметр зерен 08-1 мм коэффициент неоднородности загрузки 16-18 мм.
Скорость фильтрования при нормальном режиме Vн. = 68 мч при форсированном режиме Vф. = 7-95 мч.
12.2Расчет распределительной системы фильтра
В проектируемом фильтре принята целевая распределительная система без поддерживающих слоев служит для равномерного распределения промывной воды по площади фильтра и для сбора профильтрованной воды.
Интенсивность промывки принята 13 лс·м2. Тогда количество промывной воды необходимой для одного фильтра будет:
Коллектор распределительной системы выполнен из стальных электросварочных труб скорость в нем должна быль 08-12 мс. По таблицам Ф.А. Шевелева для qпр. = 3822 лс принят диаметр 700 мм Vк = 098 мс 1000i = 167 м. По таблице 2 на стр. 7 наружный диаметр равен 720 мм.
Площадь дна фильтра приходящееся на каждое отверстие
распределительной системы при расстоянии между ними m = 025-035 м принято 025 м и наружном диаметре коллектора dкол = 072м составит:
А – размер стороны фильтра м
dкол – наружном диаметре коллектора м
m – расстоянии между отверстиями м
а расход промывной воды поступающей через одно отверстие:
fотв. - площадь дна фильтра приходящееся на каждое отверстие м2
– интенсивность промывки лс·м2
Боковые отверстия приняты из пластмассовых труб скорость движения
воды в них должна быть 136 мс по таблице Ф.А. Шевелева d = 80 мм
00i = 229 м Vотв. = 099 мс.
Перпендикулярно осевой линии трубы нарезаны щели шириной на 01 мм
меньше минимального диаметра зерен загрузки т.е. 06 мм = Вщ.
Общая площадь щелей – 15-2% рабочей площади фильтра. При площади фильтра F2 = 294 м2 суммарная площадь щелей составит:
Длина окружности бокового ответвления определяется по формуле:
R – радиус бокового ответвления
По длине окружности размещены 4 ряда щелей поэтому длина одной щели в ряду будет:
Общее количество щелей в распределительной системе каждого фильтра будет:
Вщ = 06 мм т.е. Fщ = 06471 = 2826 мм2
Общее количество отверстий на каждом фильтре при расстояниях между осями ответвлений (фильтр с центральным каналом) или nотв = Вm (фильтр с боковым карманом) где В – сторона фильтра в плане м.
У нас фильтр принят с центральным каналом размерами в осях 66 м поэтому сторона В = 585 м с учетом толщины стенки 15 см поэтому:
Количество щелей приходящихся на каждое ответвление будет:
При длине каждого ответвления:
Шаг оси щелей на каждом отверстии будет:
00-60 мм что отвечает требованиям СНиПа 2.04.02.-84* (расстояние между щелями должно быть не менее 220 мм). Щели расположены по периметру бокового ответвления в четыре ряда.
Для удаления воздуха из трубопровода подающего воду на промывку фильтра в повышенных местах распределительной системы предусматривают установку стояков – воздушников диаметром 75-150 мм с автоматическим устройством для выпуска воздуха.
12.3 Расчет устройств сбора и отвода воды при промывки фильтра
Сбор и отвод загрязненной воды при промывке скорых фильтров осуществляется при помощи желобов полукруглого или пятиугольного сечения.
Количество желобов в фильтре принимают исходя из следующих условий:
Один фильтр обслуживает 10-12 м2 площади фильтра;
Расстояние между осями соседних желобов не менее 22 .
Учитывая эти два условия принято 6 желобов по три желоба в каждом отделении фильтра. Поэтому расход воды приходящийся на один желоб будет:
qпр. – расход промывной воды на один фильтр м3с
nжел – число желобов в фильтре.
Для данного случая желоба с полукруглым сечением.
Ширина желоба м определяется по формуле:
qжел – расход воды по желобу м3с.
ажел – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины принимается от 1 до 15.
Кжел – коэффициент принимаемый равным: для желобов с полукруглым сечением – 2 для пятиугольных желобов – 21.
Поперечное сечение желобов для отвода промывной воды из фильтра.
Высота прямоугольной части желоба:
Полезная высота желоба h = Вжел = 038 м. Конструктивная высота желоба с учетом толщины стенок:
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромок желобов:
Нз – высота фильтрующего слоя СНиП 2.04.02-84* (таблица 1) м.
аз – относительное расширение фильтрующей загрузки в процентах принимается по таблице 23 СНиПа 2.04.02-84* ( таблица 2).
Т.к. конструктивная высота желоба hк = 046 м т.е. меньше 062 м. Расстояние от низа желоба до верха загрузки будет Н-h = 062-046 = 016 м. (Должно быть не менее 005-006 м).
12.4 Расчет сборного канала
Загрязненная промывная вода из желобов скорого фильтра свободно изливается в сборный канал (карман) откуда отводиться в сток.
Расстояние от дна желоба до дна канала Нкан м определяется по формуле:
qкан – расход воды по каналу м3с ( принимается равным qпр)
Bкан – ширина канала м (принимается не менее 07 м)
13 Определение потерь напора при промывке фильтра
Потери напора слагаются из следующих величин:
Потери напора в щелях труб распределительной системы фильтра:
Vк – скорость в начале коллектора мс
Vотв – скорость движения воды в ответвлениях мс
– коэффициент гидравлического сопротивления определяется по формуле:
Кn – коэффициент перфорации – отношение суммарной площади щелей к площади поперечного сечения коллектора:
Что удовлетворяет требования СНиПа 2.04.02-84* (015≤Кn≤2)
Потери напора в фильтрующем слое высотой Нз м:
а = 079 и в = 0017 – параметры для песка с крупность зерен 05-1 мм.
Потери напора в трубопроводе подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы.
При qпр = 3822 лс диаметром 500 мм V = 184 мс и гидравлическом уклоне 0008 (1000i = 853) скорость движения воды в трубопроводах подающих и отводящих промывную воду следует принимать 15-2 мс. Тогда при общей длине трубопровода L = 100 м потери составят:
Потери напора на образование скорости во всасывающем и напорном трубопроводах насоса для подачи промывной воды ориентировочно приняты:
Потери напора на местные сопротивления в фасонных частях арматуры приняты:
Полная величина потерь напора м при промывке скорого фильтра составит:
Геометрическая высота подъема воды h от дна резервуара чистой воды до верхней кромки желобов над фильтром будет:
Нрчв – глубина воды в резервуаре чистой воды м (принимается от 38 до 42 м)
Напор который должен развивать насос при промывке фильтра м ( или высота ствола башни промывной воды):
hзн – запас напора (15 м)
Строительная высота скорого фильтра м будут:
Дн – наружный диаметр коллектора распределительной системы м
Нв – высота слоя воды над поверхностью загрузки в открытом фильтре м (должна быть не менее 2 м)
hстр – превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды м (не менее 05 м).
Характеристика фильтрующего слоя
скорость фильтрования мч
коэффициент неоднородности загрузки
при нормальном режиме Vн
при форсированном режиме Vф
однослойные скорые фильтры с загрузкой различной крупности
скорые фильтры с двухслойной загрузкой
Дробленый керамзит или антрацит
Фильтры и их загрузка
Интенсивность промывки лсм2
Продолжительность промывки мин
Величина относительного расширения загрузки %
Скорые с однослойной загрузкой диаметром D мм
Скорые с однослойной загрузкой
14 Использование воды от промывки фильтров
В целях уменьшения расхода воды для собственных нужд станции целесообразно устройство сооружений позволяющих повторно использовать сбросную воду после промывки фильтров. Принимаем повторное использование промывной воды фильтров с кратковременным задержанием ее в аккумулирующих емкостях. Предварительно промывная вода пропускается через песколовку.
Определение расхода воды на одну промывку фильтра:
где fф – площадь одного фильтра = 328 м2
– интенсивность промывки = 13 лс*м2
t1 – продолжительность промывки = 6 мин
В качестве аккумулирующей емкости принимаем два промывных бака емкостью по 160м3 каждый.
Отношение НД = 12; при Н = 42 м и Д = 83м.
Определение числа промывок в сутки:
где nпр – число промывок фильтра в сутки = 2.
N – количество фильтров = 8 шт
Интервал времени между сбросами промывной воды:
Полагая что используют 95% воды а 5% теряется определяем параметры насосной установки:
Насос для перекачки осветленной воды на фильтры:
Производительность насоса при перекачке в течение 025 часа:
Манометрический напор насоса:
где: 68 – разность отметок горизонта воды в фильтре и дна аккумулирующей емкости;
– потери напора в трубопроводе от резервуаров до фильтров.
Принимаем насос марки 1Д500 – 63 мощность 160кВт.
Насос для перекачки шламовой воды из аккумулирующей емкости в канализацию:
Производительность насоса при продолжительности перекачки осадка в течение 017часа:
Принимаем насос марки 1Д200 – 90 мощность 90кВт.
15 Обработка промывных вод и осадка
В технологии обработки промывных вод и осадка предусматриваются резервуары-усреднители промывных вод сгустители накопители и площадки подсушивания осадка.
Резервуар-усреднитель промывных вод рассчитывается на 2 промывки фильтра.
Определение объема резервуара-усреднителя:
где q – расход воды на одну промывку фильтра.
Согласно СНиП 2.04.02 –84 принимаем два резервуара-усреднителя емкостью 200м3. Размеры резервуаров 6×6×57м.
В резервуар-усреднитель встроена небольшая песколовка для задержания песка вымытого из фильтра при его промывке.
Сгустители с медленным механическим перемешиванием используются для ускорения процесса уплотнения осадка.
Продолжительность цикла сгущения:
-наполнение сгустителя - 05часа;
-последовательная перекачка осветленной воды и сгущенного осадка - 05часа
где: Кро - коэффициент разбавления осадка;
Wос - объем осадочной части сооружения.
Принимаем два сгустителя диаметром 12 м и рабочей глубиной = 4м.
Накопители предусматриваются для обезвоживания и складирования осадка с удалением осветленной воды и воды выделившейся при его утоплении.
Расчетный период подачи осадка в накопитель следует применять не менее 5 лет.
Определение объема накопителя:
где Р - среднее значение влажности осадка;
ρ - плотность осадка пятилетнего уплотнения тм3;
Рос1 = 90%; Рос2 = 85%; Рос3 = 82%; Рос4 = 81%; Рос5 = 80%;
ρ1 = 105; ρ2 = 108; ρ3 = 109; ρ4 = 11; ρ5 = 111.
Принимаем 4 секции накопителя работающие попеременно по годам при этом напуск осадка предусматривается в одну секцию в течении года с удалением осветленной воды.
16 Песковое хозяйство
Кварцевый песок используется в качестве загрузки фильтра должен быть очищен от примесей и иметь определенный гранулометрический состав. В песковом хозяйстве предусматривается подготовка карьерного песка для первоначальной загрузки фильтров и для ежегодной догрузки в размере 10% общего объема. Кроме этого необходима периодическая отмывка загрязненной загрузки.
Объем песка загруженный в фильтр:
где: Nф - количество фильтров = 8 шт;
fф - площадь одного фильтра = 328 м2;
Hз - высота фильтрующего слоя = 07м.
Годовая потребность в дополнительном количестве песка (10%):
Принимаем что в карьерном сырье содержится 55% песка пригодного для загрузки фильтра:
Общий объем дозагрузки:
Слой песка L = 05м тогда площадь асфальтированной площадки:
размеры в плане 25х30м.
17 Определение емкости РЧВ
где: Wреч – регулирующий объем воды разница между подачей НС I и НС II подъема = 143878;
Wпож - объем воды на пожар;
Wсн - объем воды на собственные нужды станции;
Wнс1 - объем воды подаваемым с НС I подъема.
где: qвн - внутренний расход воды на пожар;
qнар - наружный расход воды на пожар;
Согласно типового проекта 4 – 18 – 851 проектируем два жб прямоугольных резервуара из сборных унифицированных конструкций заводского типа с размерами в плане 48×24×18м.
. Компоновка очистных сооружений.
Взаимное расположение отдельных сооружений станции должно обеспечивать минимальную протяженность трубопроводов между ними дорого и пешеходных дорожек но с условием сохранения удобства эксплуатации и производства ремонтных работ.
Следует предусматривать возможность расширения станции в перспективе по мере увеличения водопотребления. Должны быть оставлены свободные от надземной застройки и подземных коммуникаций площадки для сооружений второй очереди.
Для обеспечения бесперебойности водоснабжения на водоочистной станции предусматривается система обводных водоводов обеспечивающих возможность подачи воды минуя основные технологические сооружения а также отключение отдельных сооружений станции.
На территории станций – в санитарной зоне строго режима размещаются все вспомогательные помещения предусмотренные СНиП а также насосная станция II подъема резервуары трансформаторная подстанция котельная мастерские склады проходная.
1 Проектирование генерального плана водоочистной станции.
Генеральный план очистной станции разрабатывается в соответствии со СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения».
При проектировании генерального плана очистной станции необходимо предусмотреть расположение площадки таким образом чтобы объем земляных работ был минимальным. Подача воды от сооружения к сооружению должна осуществляться самотеком. Площадку водопроводных очистных сооружений следует располагать вблизи водозаборного сооружения и насосной станции I подъема.
На генеральный план наносят все технологические подсобные и обслуживающие сооружения и постройки (реагентное хозяйство осветлитель с взвешенным осадком хлораторную фильтры резервуары чистой воды насосную станцию подъема склад хлора сооружения по повторному использованию промывной воды материальный склад станции главная понизительная электроподстанция котельная песковое хозяйство); мастерские; проходная.
На генплане показываются следующие инженерные сети: трубопроводы сырой и фильтрованной воды; обводной трубопровод; трубопровод промывной воды; промышленная канализация; трубопровод возврата промывной воды; хозяйственно-противопожарный водопровод; хозяйственно-бытовая канализация; теплосеть и высоковольтный кабель.
На генплане должны быть указаны диаметры трубопроводов. При составлении генплана необходимо предусмотреть возможность расширения сооружений на расчетный период. Для этого оставляется площадка которая показывается на генплане пунктиром а трубопроводы трассируются так чтобы в процессе расширения сооружений не потребовалась их перекладка.
При расположении на генплане хлораторную размещают в низшей точке очистной станции на расстоянии от зданий не менее 30м.
Вся территория водопроводных очистных сооружений должна ограждаться с соблюдением требований СНиП.
2 Высотная схема движения воды по водоочистным сооружениям.
Высотная схема представляет собой продольный профиль на котором указываются высоты сооружений по ходу движения воды на участке станции и устанавливается зависимость между абсолютными отметками уровней воды в технологических сооружениях (резервуар чистой воды – фильтр – осветлитель со слоем взвешенного осадка - смеситель). На высотной схеме выполняемой в произвольном масштабе указываются отметки уровня воды и отметки дна сооружений.
При проектировании высотной схемы максимальная отметка уровня воды в резервуаре принимается как исходная минимальная. В зависимости от нее подсчитываются отметки остальных сооружений.
Максимальный уровень воды в резервуаре принимается 05м выше поверхности земли. Однако при посадке очистных сооружений и составлении высотной схемы необходимо учитывать рельеф площадки глубину залегания грунтовых вод максимальный уровень воды в реке в период паводка.
Экологический раздел
1 Генеральный план станции водоподготовки.
На площадках водопроводных сооружений с зоной санитарной охраны первого пояса должны предусматриваться технические средства охраны:
-запретная зона шириной 5 – 10м вдоль внутренней стороны ограждения площадки ограждаемая колючей или гладкой проволокой на высоту 1 – 2м;
-тропа наряда внутри запретной зоны шириной 1м на расстоянии 1м от ограждения запретной зоны;
-столбы-указатели обозначающие границы запретной зоны и устанавливаемые не более чем через 50м;
-охранное освещение по периметру ограждения при этом светильники надлежит устанавливать над ограждениями из расчета освещения подступов к ограждению самого ограждения и части запретной зоны до тропы наряда;
-постовая телефонная связь и двух сторонняя электрозвонковая сигнализация постов с пунктом управления или караульным помещением которое следует предусматривать при необходимости на водопроводах I категории.
2 Зоны санитарной охраны станции водоподготовки.
Зоны санитарной охраны должны предусматриваться на всех проектируемых и реконструируемых водопроводах хозяйственно-питьевого назначения в целях обеспечения их санитарно-эпидемиологической надежности.
3 Площадки водопроводных сооружений.
Границы первого пояса зоны водопроводных сооружений должна совпадать с ограждением площадки сооружений и предусматриваться на расстоянии:
-от стен резервуаров фильтрованной (питьевой) воды фильтров (кроме напорных) контактных осветлителей с открытой поверхностью воды - не менее 30м;
-от стен остальных сооружений и стволов водонапорных башен – не менее15м.
Санитарно-защитная полоса вокруг первого пояса зоны водопроводных сооружений расположенных за пределами второго пояса зоны источника водоснабжения должна иметь ширину не менее 100м.
Список используемой литературы:
Николадзе Г. И. "Водоснабжение" Москва Стройиздат 1989г.;
Абрамов М. Н. "Водоснабжение" Москва Стройиздат 1974г.;
Бугай А. М. "Водоснабжение" Киев "ВИЩА Школа" 1980г.;
Кожинов В. Ф. "Очистка питьевой и технической воды" Москва 1973г;
Шевелев Ф. А. и Шевелев А. Ф. "Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб" Москва Стройиздат 1984г.;
СНиП 2.04.02-84* "Водоснабжение. Наружные сети и сооружения" Москва МинСтрой РФ 1991г

ВОС.dwg

-К- линия подачи коагулянта
-а- трубопровод для аммиачной воды
-х- трубопровод для хлорной воды
-П- трубопровод для промывной воды
-К1- хоз.-фекальная канализация
-К3- производственная канализация
-В1- хоз.- противопожарный водопровод
-В3- трубопровод подачи воды
-В4- трубопровод подачи промывной воды
-В5- трубопровод возвр. промывной воды
-В6- аварийный трубопровод
-В7- водовод сырой воды
-В8- водовод фильтрованной воды
- К3- производственная канализация
ВЫСОТНАЯ СХЕМА ДВИЖЕНИЯ ВОДЫ ПО ВОДООЧИСТНОЙ
ЭКСПЛИКАЦИЯ ЗДАНИЙ И
Бак хранения промывной воды
Сооружение по обработке осадка
Сооружение по приему и отстаиванию
Насосная станция 2 подъема
Резервуар чистой воды
Воздуходувная станция
Реагентное хозяйство
Административный корпус
Блок основных сооружений
ЭКСПЛИКАЦИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ВЫСОТНАЯ СХЕМА ДВИЖЕНИЯ ВОДЫ ПО СООРУЖЕНИЯМ
ГЕНПЛАН СТАНЦИИ ВОДОПОДГОТОВКИ М 1:500
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ