Проектирование системы отопления жилого здания

Kursovik.dwg

Кафедра промышленной теплоэнергетики
Аксонометрическая схема системы отпления(9-16ст.)
ЧГУ КР. Д 270115.000.01
Аксонометрическая схема системы отпления(1-8ст.)

Моя курсовая!.doc

Министерство образования и науки Российской Федерации
Череповецкий государственный университет
Кафедра промышленной теплоэнергетики
по «Теплогазоснабжению и вентиляции»
Принял преподаватель:
Основные теоретические сведения .4
Расчет теплотехнических показателей для наружной стены 9
1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха 9
2 Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений 9
Тепловая мощность системы отопления 15
1. Опр-е расчетных тепловых потерь через наружные ограждения 15
2 . Определение общих потерь теплоты с учетом инфильтрации и теплопоступлений в помещение 33
3 Удельная отопительная характеристика здания 36
Конструирование системы отопления 38
Гидравлический расчет системы отопления ..39
Расчет отопительных приборов 49
Целью курсовой работы является проектирование системы отопления для поддержания необходимого теплового режима здания. В ходе работы нужно произвести теплотехнический расчет ограждений гидравлический расчет системы отопления расчет отопительных приборов определить тепловую мощность системы отопления и подобрать оборудование теплового пункта.
Для создания нормальных условий жизнедеятельности человека необходимо поддерживать в помещениях определенный микроклимат. Микроклимат обеспечивается совокупностью внутренней температуры воздуха средней радиационной температуры (температуры внутренних поверхностей ограждающих конструкций) влажности воздуха и подвижности (скорости движения воздуха):
Скорость движения воздуха: 02 – 05 мс;
Влажность: 40 – 60 ;
Температура воздуха: 18 – 20° С.
Требуемый микроклимат в помещении создается следующими системами инженерного оборудования зданий: отопления вентиляции и кондиционирования воздуха.
Основные теоретические сведения
Системы отопления служат для создания и поддержания в помещениях в холодный период года необходимых температур воздуха регламентируемых соответствующими нормами.
Проектируемые системы отопления должны отвечать санитарно-гигиеническим требованиям обеспечивая:
Параметры микроклимата чистоту воздуха в обслуживаемой зоне помещений в пределах оптимальных или допустимых норм;
Параметры микроклимата чистоту воздуха в рабочей зоне производственных лабораторных и складских помещенияхв зданиях любого назначения в пределах оптимальных или допустимых норм;
Допустимые уровни шума и вибрации от работы систем и оборудования.
Кроме того системы отопления должны удовлетворять требованиям надежности пожаро- взрывобезопасности и энергоэффективности.
При выборе системы отопления вида и параметров теплоносителя а также типов нагревательных приборов необходимо учитывать тепловую инерцию ограждающих конструкций характер и назначение зданий и сооружений.
Системы отопления классифицируются по следующим признакам:
По виду используемого теплоносителя
По способу перемещения теплоносителя
Системы водяного отопления:
oс принудительным принуждением;
oс естественным побуждением.
Системы парового отопления:
oс самотечным возвратом конденсата;
oс конденсатным баком и насосом.
По месту расположения источника теплоты:
В курсовой работе принимаем наиболее экономичную однотрубную систему водяного отопления с n-образными стояками со смещенным замыкающим участком и краном тройной регулировки.
Однотрубная система водяного отопления
Однотрубная система водяного отопления - обогревательная установка стояки или ветви которой состоят из одной трубы соединяющей последовательно ряд отопительных приборов. Теплоноситель вода в такой системе отопления протекает постепенно охлаждаясь через все приборы ряда. По положению трубы соединяющей отопительные приборы однотрубной системы отопления может быть вертикальной (со стояками) и горизонтальной (с ветвями); по положению магистралей системы отопления — с верхней разводкой (с верхним расположением подающей и нижней прокладкой обратной магистралей) нижней разводкой (с нижним расположением обеих магистралей) и "опрокинутой" циркуляцией воды (с нижним расположением подающей и верхней прокладкой обратной магистралей).
Вертикальная однотрубная система водяного отопления с верхней разводкой получила распространение в начале 50-х гг. Приборные узлы делались как проточными так и с замыкающими и обходными участками. В конкретной системе применяется какой-либо один (иногда два) тип стояка. Замыкающие постоянно проточные участки устраивались осевыми (пр оси стояка — стояк II) и смещенными от оси со "сжимами" т.е. с уменьшением диаметра против диаметра основного участка стояка и без "сжимов"» Затем было доказано что "сжимы" осевых замыкающих участков несущественно изменяют количество воды затекающей в приборы. В большей степени увеличивается расход воды п приборах при использовании смещенных (от оси стояков) замыкающих участков при этом обеспечивается и компенсация удлинения труб при нагревании водой межприборных участков стояков. Обходные участки предназначенные для пери-одического использования при индивидуальном регулировании теплоотдачи приборов трехходовыми кранами устраивали сначала осевыми а затем как правило смещенными. Вертикальная однотрубная система водяного отопления с верхней разводкой применяется со стояками всех трех типов i (проточными с замыкающими участками и проточно-регулируемыми) в зданиях имеющих 4—9 этажей и более.
Вертикальные однотрубные системы рекомендуют для зданий имеющих три этажа и более. Однотрубные системы с верхней разводкой устраивают для обеспечения централизованного удаления воздуха из системы вне рабочих помещений.
Схемы однотрубных стояков насосной системы водяного отопления с нижней разводкой. Вертикальная однотрубная система с верхней разводкой применяется в настоящее время со стояками всех трех типов - проточными с замыкающими участками и проточно-регулируемыми - в многоэтажных зданиях имеющих четыре - девять этажей и более.
Вертикальные однотрубные системы водяного отопления с насосным побуждением допускают в широких пределах лишь качественное регулирование теплоносителя а уменьшение производительности насоса более чем на 15 - 20 % от расчетного уже вызывает заметную разрегулировку всей системы отопления.
Вертикальные однотрубные системы парового отопления как с верхней так и с нижней разводкой у нас совсем не применяют так как в трубопроводах таких систем конденсат движется навстречу пару что вызывает гидравлические удары сопровождающиеся резким шумом.
Для вертикальных однотрубных систем с замыкающими участками вопрос обстоит несколько сложнее. Смешиваясь затем с водой прошедшей через замыкающий участок в точке присоединения обратных труб идущих от приборов к стояку вода принимает некоторую новую температуру смеси с которой и поступает в нижележащий этаж.
Стояки вертикальных однотрубных систем бывают с односторонним и двусторонним присоединением приборов. В зависимости от места расположения по отношению к нагревательным приборам стояки бывают левые и правые.
В вертикальной однотрубной системе имеет место такое же количественное саморегулирование но в отличие от двухтрубной системы в циркуляционных кольцах не каждого прибора а уже стояков в целом с их последовательно соединенными приборами. При этом усиление или ослабление циркуляции воды происходит более интенсивно чем в двухтрубной системе. В результате в теплый период отопительного сезона наблюдается отклонение от необходимой теплоподачи у части приборов: при движении в стояке сверху вниз сильно уменьшенного количества воды нижние приборы несколько недогревают помещения. Это явление смягчается с увеличением числа этажей здания.
В вертикальных однотрубных системах с попутным движением воды все стояки и нагревательные приборы находятся в одинаковых условиях поэтому регулировка таких систем никаких затруднений не представляет.
В вертикальных однотрубных системах с попутным движением воды все стояки и нагревательные приборы находятся в одинаковых условиях поэтому регулировка таких систем никаких затруднений не представляет. Иногда в системе с попутным движением воды стояк плохо прогревается. В этом случае следует проверить нет ли в стояке эасоров и других добавочных сопротивлений.
В вертикальных однотрубных системах перед регулировкой краны у всех приборов оставляют открытыми и прикрывают их по мере необходимости.
Схема вертикальной однотрубной системы отопления с нижней разводкой подающей магистрали и верхней прокладкой обратной.
В циркуляционных кольцах вертикальных однотрубных систем естественное циркуляционное давление возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах зависит от высоты здания возрастая с увеличением числа последовательно соединенных приборов и действует как единая величина влияющая в равной степени на циркуляцию воды через все приборы каждого стояка.
При гидравлическом расчете вертикальных однотрубных систем каждый стояк рассматривают как один общий расчетный участок. Если применяют унифицированные приборные узлы то потери давления в них определяют по суммам КМС приведенным в справочной литературе. Лишь для нетиповых стояков с замыкающими участками приходится определять количество воды затекающей в приборы.
Принципиальная схема однотрубной системы водяного отопления с замыкающими участками.
По сравнению с двухтрубными системами отопления вертикальные однотрубные системы с замыкающими участками имеют ряд преимуществ к ним относятся: более красивый внешний вид меньшая первоначальная стоимость более простой монтаж и меньшая длина трубопроводов. В однотрубных вертикальных системах с замыкающими участками так же как в двухтрубных на подающих подводках к приборам устанавливают краны двойной регулировки.
Схема вертикальных однотрубных систем отопления с насосной циркуляцией: а —проточной б— с замыкающими участками в — со смещенными перемычками г — с попутным движением воды
Схема типового П-образного стояка однотрубной системы отопления с нижней разводкой и трехходовыми кранами
Расчет теплотехнических показателей для наружной стены
1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха.
Внутренние метеорологические параметры:
Средние расчетные температуры:
oДля жилой комнаты tвн= +18 оС
oДля кухни tвн= +16 оС
oДля санузлов tвн= +25 оС
oДля лестничной клетки tвн= +16 оС
Район строительства – город Алма-Ата
Наружные метеорологические параметры:
Наиболее холодной пятидневки tн.о. = -25оС
Отопительного периода tо.п. = -21 оС
Продолжительность отопительного периода nо= 166сут.
2 Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0тр определяется по большей из двух величин:
RоСГ- сопротивление теплопередачи по санитарно гигиеническим нормам;
RоЭН - сопротивление теплопередачи по нормам энергосбережения.
RоСГ м2*КВт определяется по формуле:
tвн- характерная температура отапливаемого помещения 0С принимаемая в соответствии с заданием tвн=+18 0С.
tн.о -расчётная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки 0С n - коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
n =1.0- для наружных стен и окон;
n =0.9- для чердачного перекрытия;
n =0.6- над не отапливаемым подвалом.
Dtn- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции 0С
Dtn =4 0С- для наружных стен и наружных перекрытий;
Dtn =3 0С- для чердачного перекрытия;
Dtn =2 0С- для перекрытий над не отапливаемым подвалом;
aв- коэффициент теплоотдачи от внутреннего воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт( м2*К) определяемый по формуле:
с- коэффициент зависящий от единицы измерения тепловой мощности т.к мы считаем тепловую мощность в ватах то принимаем с=1.163 Вт.
Rсгтр для наружной стены:
Rсгтр для чердачного перекрытия:
Rсгтр для перекрытий над не отапливаемым подвалом:
Далее определяем приведённое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения. Для этого определяют ГСОП - градусо-сутки отопительного периода по формуле:
ГСОП = (tвн – tоп)*n0 где
tоп - средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха 80С; tоп= -210С
n0- определяемая как продолжительность периода сут со среднесуточной температурой наружного воздуха 80С n0= 166 сут.
ГСОП=(18+21)*166=5336
Используя метод интерполяции определяем приведённое сопротивление по теплопередаче Rоэн м2*0СВт пользуясь таблицей:
Сопротивление теплопередачи по условию энергосбережения
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для стены:
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для перекрытия над не отапливаемым подвалом и для чердачного перекрытия:
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для окон:
Определяем теплопередачу ограждающих конструкций R0тр по большей из двух величин RоСГ и RоЭН:
Расчетные значения требуемых сопротивлений
Для наружной стены : R0 =26 м2*КВт
Чердачное перекрытие: R0 =34 м2*КВт
Подвальное перекрытие: R0 =34 м2*КВт
Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции определяется по формуле:
an - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности ограждающей конструкции к окружающему воздуху
aв- коэффициент теплоотдачи от внутреннего воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции aв = 8.7 Вт( м2*К).
Цементно-песчаная штукатурка: 1=001 м 1=058 ВтмК
Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного (ГОСТ 530-80) на цементно-песчаном растворе: 2=025м 2 =081 ВтмК
Минераловатная плита (FASROCK): 3 =? 3 =0039 ВтмК
Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного (ГОСТ 530-80) на цементно-песчаном растворе: 4 =0125м 4 =081 ВтмК
Цементно-песчаная штукатурка: 5=005 м 5 =058 ВтмК
Определяем толщину слоя утеплителя:
Принимаем =80мм толщина наружной стены равна 465 мм.
k==038 - коэффициент теплопередачи
Расчет теплотехнических показателей для подвального перекрытия.
Железобетонные плиты с пустотами: 1 =015м 1 =0127 мКВт
Плиты из гипса: 3 =0025м 3 =022 ВтмК
Фанерный лист: 4=0008м 4 =015 ВтмК
Принимаем =120мм толщина подвального перекрытия 303 мм
Расчет теплотехнических показателей для чердачного перекрытия.
Битумы нефтяные строительные и кровельные: 2 =001м 2 =044 мКВт
Плиты из гипса: 4 =0015м 4 =022 ВтмК
Битумы нефтяные строительные и кровельные: 5=001м 5 =044 мКВт
Тепловая мощность системы отопления
1 Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения.
Тепло потери через наружные ограждения определяются по формуле:
Q=F(tвп-tно)(1+Sb)nR где
F - расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
R0 - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции м2*0СВт.
tн.о -расчётная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки 0С
- коэффициент учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Тепло потери на ориентацию по сторонам горизонта вертикальных поверхностей ограждения являются дополнительными и учитываются следующей процентной добавкой к основным тепло потерям:
Также при расчетах учитываем следующие потери тепла путем введения на них процентной добавки:
- угловая комната – 5%
n- коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий .
Балконная дверь 09х23
Расчеты помещений сводятся в таблицы
Наименование помещения
Характеристики ограждения
Основные теплопотери Qосн Вт
Терм-ое сопротивление
2. Определение общих потерь теплоты с учетом инфильтрации и теплопоступлений в помещение.
Потери теплоты в результате небаланса между величиной воздухообмена по притоку и вытяжке.
Qинф = 025*сLnr *(tвн-tно)k
Qобщ = Qосн+ Qинф- Qбыт
Ln — расход удаляемого воздуха м3ч не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий — удельный нормативный расход
tн.о -расчётная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки 0С
k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях равный 07 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами 08 —для окон с двойным остеклением 10 — для одинарных окон окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.
Расчет общих теплопотерь
3 Удельная отопительная характеристика здания.
Удельная отопительная характеристика используется для оценки теплотехнических показателей принятого конструктивно планировочного решения здания а также для ориентировочного расчета необходимого количества теплоты для отопления здания.
Q- общие тепловые потери во всем здании;
n-количество типовых этажей
Q=1602776+4*1523777+1676986=937487
a- поправочный коэффициент учитывающий зависимость отопительной характеристики здания от расчетной температуры наружного воздуха и для жилых зданий определяется по формуле
Vн=1843*12*29 = м3 V- объем здания по наружному обмеру
Конструирование системы отопления.
Тепловой пункт размещают в подвале центральной части зданий. Запроектирована однотрубная вертикальная система с последовательным соединением приборов с нижней разводкой подающей и обратной магистралей и П-образными стояками присоединяемыми к тепловой сети с помощью элеватора.
Магистральные трубопроводы системы отопления прокладываются в подвале на кронштейнах вдоль наружных стен здания.
Для обеспечения выпуска воздуха и спуска воды уклоны магистральных трубопроводов горячей и обратной воды должны быть не менее 0002. Уклон магистралей обычно направлен в сторону теплового пункта.
Система отопления обычно состоит из нескольких отдельных ответвлений подключённых к общей распределительной магистрали что позволяет производить регулировку теплоотдачи разных частей системы и отключать их при необходимости ремонтных работ. Удаление воздуха в системе с нижней разводкой магистралей осуществляется через краны устанавливаемые на отопительных приборах верхних этажей. В нижних точках разводящих трубопроводов и на стояке устанавливаются устройства для спуска воды. Присоединение системы отопления к тепловой сети осуществляется через элеватор.
В жилых зданиях применяются чугунные и стальные радиаторы конвекторы и при обосновании отопительные панели. В данном курсовом проекте рекомендуется применять чугунные радиаторы.
Отопительные приборы размещают в нишах под окнами если это невозможно - у наружных или внутренних стен. В угловых помещениях приборы размещают вдоль обеих наружных стен в лестничных клетках отопительные приборы устанавливаются под лестничным маршем первого этажа их присоединяют к отдельным стоякам системы отопления.
П-образные стояки системы отопления имеют подъемный и опускной участки. Подъемный участок прокладывают по помещениям с меньшими тепловыми нагрузками. Отопление ванных комнат осуществляется полотенце- сушителем которое присоединяется с циркуляционным стояком системы горячего водоснабжения. На подводках к накопительным приборам для регулирования теплоотдачи устанавливают регулирующую арматуру.
Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчёт выполняется с целью определения диаметра труб а также увязки циркуляционных колец с расчетными.
Расчетное циркуляционное кольцо-замкнутый контур проходящий через тепловой пункт и наиболее удаленный или наиболее нагруженный.
Для гидравлического расчёта из всей системы отопления выбираем наиболее нагруженную ветвь. Её чертёж со всеми необходимыми данными представлен на расчётной схеме в масштабе 1:100.
Общая методика расчёта методом характеристик сопротивления:
Определяем тепловые нагрузки всех стояков в системе отопления как сумму общих потерь теплоты отопительных приборов:
Если приборы на стояке расположены в двух помещениях то их теплопотери суммируются.
Определяем расходы воды по стоякам:
tг - расчетная температура горячей воды в начале подающей
магистрали системы отопления °С;
tо- расчетная температура горячей воды на обратной магистрали системы отопления °С;
- поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь принимаемых к установке отопительных приборов в нашем случае 1=1.02;
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные потери теплоты вызванные размещением отопительных приборов у наружных стен для нашего случая 2=1.02;
р=SСТ16*G=40085*10-4*299022=35841
SСТ16 - полная характеристика сопротивления стояка.
SСТ16=S1+S2+S3+S4=10-4*(315+306+195+3575)=40085*10-4 кгсм2
S1 – характеристика сопротивления этажестояка.
S1=10*315*10-4=315*10-4 кгсм2
S2 – характеристика сопротивления радиаторного узла верхнего этажа.
S2=2*153*10-4=306*10-4 кгсм2
S3 – характеристика сопротивления прямолинейных участков труб.
S3=l*059*10-4=(1+1+08+05) *059*10-4=195*10-4 кгсм2
S4 – характеристика местных сопротивлений.
Местные сопротивления на стояке.
)2 запорных вентеля d=20мм
)пробковые краны для выпуска воды из системы
)2 отступа от магистрали к стояку
)отводы под углом 900
S4=11*0325*10-4=3575*10-4 кгсм2
рУЧ=SУЧ*G=247*10-4*299022=2209
SУЧ=А(*l+)=0325*10-4*(18*29+24)= 247*10-4 кгсм2
)отвод под углом 900
) ПР-тройник на проход
рУЧ=SУЧ*G=224*10-4*299022=2002
SУЧ=А(*l+)=0325*10-4*(18*31+13)= 224*10-4 кгсм2
=+р1-2+р=35841+2209+2002=40052
SСТ10 - полная характеристика сопротивления стояка.
=SСТ15*G=16481*10-4*105252=18257
SСТ15=S1+S2+S3+S4=10-4*(1338+47+9573+1674)=16481*10-4 кгсм2
S1=10*1338*10-4=1338*10-4 кгсм2
S2=2*235*10-4=47*10-4 кгсм2
S3=l*289*10-4=(1+1+03+08+02) *289*10-4=9537*10-4 кгсм2
)2 запорных вентеля d=15мм
S4=155*108*10-4=1674*10-4 кгсм2
рУЧ=SУЧ*G=032*10-4*404272=523
G= (G+ G)2=(29902+10525)2=404272
SУЧ=А(*l+)=0125 *10-4*( 14*33+21) =032*10-4 кгсм2
ПР-тройник на проход
рУЧ=SУЧ*G=061*10-4*404272=997
SУЧ=А(*l+)=0125*10-4*(14 *32+04)=061 *10-4 кгсм2
пр-тройник на проход
Невязка потерь давления для 15 стояка.
=35841+2209+2002+997+523=41613
= SСТ14*G=27834*10-4*210512=12334
SСТ14=S2+S3+S4=10-4*(096+0738+3025)=27834*10-4 кгсм2
S2=2*048*10-4=096*10-4 кгсм2
S3=l*018*10-4=(1+1+02+02+1) *018*10-4=0738*10-4 кгсм2
)2 запорных вентеля d=15мм (типа “Косва”)
S4=*А=267*0125*10-4=3025*10-4 кгсм2
Невязка потерь давления для 14 стояка.
рУЧ=SУЧ*G=0412*10-4*614782=1542
G= (G+ G+ G)2=(29902+10525+21051)2=614782
SУЧ=А(*l+)=004*10-4*(1*52+51)=0412*10-4 кгсм2
Вентили прямоточные с косым шпинделем типа «Косва»-25
рУЧ=SУЧ*G=036*10-4*614782=136
SУЧ=А(*l+)=004*10-4*(1*43+48)=036*10-4 кгсм2
=+р1-2+р+р2-3+ р+р3-4+ р
=35841+2209+2002+997+523+136+1542=44516
= SСТ13*G=1977*10-4*309442=1915
SСТ13=S1+S2+S3+S4=10-4*(151+096+068+3025)=1977*10-4 кгсм2
S1=10*151*10-4=151*10-4 кгсм2
S3=l*018*10-4=(1+1+02+08+08) *018*10-4=068*10-4 кгсм2
)2 запорных вентеля d=25мм
S4=*А=242*0125*10-4=3025*10-4 кгсм2
Невязка потерь давления для 13 стояка.
рУЧ=SУЧ*G=0174*10-4*924222=1486
SУЧ=А(*l+)=00235*10-4*(08*24+55)=0174*10-4 кгсм2
рУЧ=SУЧ*G=0226*10-4*924222=193
SУЧ=А(*l+)=00235*10-4*(08*2+68)=0226*10-4 кгсм2
рУЧ=SУЧ*G=0072*10-4*1849032=2462
SУЧ=А(*l+)=00084*10-4*(055*66+5)=0072*10-4 кгсм2
Вентили прямоточные с косым шпинделем типа «Косва»-2
рУЧ=SУЧ*G=0083*10-4*1849032=2838
SУЧ=А(*l+)=00084*10-4*(055*68+ 63 )=0083*10-4 кгсм2
рУЧ=SУЧ*G=00014*10-4*3569342=178
SУЧ=А(*l+)=00084*10-4*(055*25+ 03 )=00014*10-4 кгсм2
Расчет участка 6 – 7:
Расчет отопительных приборов
Определим температуру воды на выходе из нагревательных приборов.
tвых=tвх-(Qпом*1*2)(Gст*α*с)
температура входа в первый прибор tвх1=95º;
температура входа во второй прибор tвх2= tвых1;
Qпом – общие теплопотери помещением
α – коэффициент затекания α=1;
Gст – расход воды в стояке.
Средний температурный напор определяется по формуле:
Δtср=(tвх+tвых)2-tвн.
Коэффициент теплопередачи отопительного прибора определяется по формуле:
kпр=kном*(Δtср70)n*(Gпр360)р**c*b.
kном – номинальный условный коэффициент теплоотдачи отопительных приборов определяется по таблице; для радиатора чугунного секционного МС-140-108 kном=1083 Втм²К;
=1-а*(tвх-tвых) – коэффициент учета направления движения теплоносителя а=0006 для чугунных секционных обогревателей.
npc зависят от схемы движения жидкости определяются по таблице:
при движении теплоносителя «снизу вверх» n=025 p=004 c=097;
при движении теплоносителя «снизу вниз» n=015 p=0 c=1.
b – коэффициент учета атмосферного давления при р=760мм.рт.ст для чугунного секционного обогревателя b=1.
Теплоотдача от открыто проложенных трубопроводов рассчитывается по формуле:
lв=28м – высота помещения
lв=28(двустороннее присоединение)
q – удельный поток определяется по таблице в зависимости от разницы температур теплоносителя при входе в помещение и температуры воздуха в помещении.
Теплоотдача прибора определяется по формуле:
где – коэффициент учитывающий долю тепла отдаваемую трубами в помещении принимается равным 90%.
Поверхность нагрева отопительного прибора рассчитывается по формуле:
Расчетное число секций прибора вычисляется по формуле:
- коэффициент учитывающий число секций в приборе принимается равным 1;
– коэффициент учитывающий способ установки отопительных
приборов; прибор устанавливается у стены без ниши и перекрыт доской в виде полки на расстоянии А=80 мм тогда 4=103;
Fсек – площадь нагрева одной секции для чугунного секционного обогревателя МС-140-108
Ст.13 Qст13=864756 Gст=30944
Ст.16 Qст16=835643 Gст=29902
Расчеты характеристик системы отопления здания проводились для г.Алма-Ата. В ходе работы произвели теплотехнический расчет наружных ограждений.
Удельная тепловая характеристика здания ( Вт м3К) показала что строительные конструкции не отвечают теплотехническим показателям (по нормам qo 03 Вт м3 К).
В ходе работы над проектом также был произведен гидравлический расчет системы отопления выбор оптимальных сечений труб для пропуска воды расчет отопительных приборов и отопительной характеристики здания определена тепловая мощность системы отопления.
В соответствии с произведенными расчетами был спроектирована однотрубная проточно-регулируемая система отопления с нижней разводкой.
Расчеты показали что здание применимо для постройки в данном городе.
Методические указания к выполнению курсового проекта «Пример гидравлического расчёта однотрубных вертикальных систем центрального отопления» №6918
Методические указания к выполнению курсового проекта «Гидравлический расчет однотрубных вертикальных систем центрального отопления» №6918
Ерёмкин А.И. Королёва Т.И.
Учебное пособие «Тепловой режим зданий» Издательство ABC2003.-
СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника»
СНиП 2.04.05-91* « Отопление вентиляция и кондиционирование »
СНиП 2.01.01-82 « Строительная климатология и геофизика »
СНиП 2.08.01-85* « Жилые здания »