Проектирование однопролётного промышленного здания

Яфаров Р.К. ПГСз-62 В2.0.docx

Проектирование стропильной фермы
2.Сбор нагрузок на ферму
3. Определение усилий в элементах фермы ..
4. Расчет сечений элементов фермы ..
5. Расчет опорного узла фермы ..
Расчет поперечной рамы здания
1. Компоновка поперечной рамы
2. Определение нагрузок на раму ..
3. Определение усилий в колоннах рамы ..
Расчет прочности колонны
1. Расчет сечений колонны .
2. Расчет промежуточной распорки
Проектирование фундамента
1. Определение геометрических размеров фундамента ..
2. Расчет арматуры фундамента .
Список используемых источников ..
Выполнение курсового проекта “Одноэтажного промышленного здания” по дисциплине “Железобетонные и каменные конструкции” направлено на усвоение знаний полученных при изучении теоретической части данной дисциплины а также на выработку практических навыков проектирования и расчета железобетонных конструкций.
В курсовом проекте рассматриваются особенности размещения конструктивных элементов каркаса в плане и по высоте схемы связей между колоннами горизонтальных и вертикальных связей по покрытию компоновка поперечной рамы правила определения величин и характера действующих на каркас различных нагрузок – постоянной временных.
Расчет железобетонных конструкций производится по методу предельных состояний в соответствии с положениями СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия”.
Грузоподъемность крана .
Отметка верха колонны ..
Район строительства
Условное расчетное сопротивление грунта .
Рулонная кровля кНм2
Цементная стяжка (ρ = 18 кНм3) толщиной мм
Утеплитель и крупнопористого керамзитобетона (ρ = 9 кНм3) толщиной мм
Швы замоноличивания кНм3
Данные для проектирования
Ферму проектируем предварительно напряженной на пролете – 24м
При шаге ферм (колонн) – 12м
Геометрическая схема фермы
Ферма изготовлена из тяжелого бетона класса В40 (т.к. шаг ферм 12м):
- прочность бетона к моменту обжатия
Напрягаемая арматура нижнего пояса из семипроволочных канатов К1400 (К-7) 15мм с натяжением на упоры:
Сжатый пояс и элементы решетки фермы армируются стержнями класса А400:
Хомуты – класса А240
1Определение нагрузок на ферму.
Равномерно распределенную нагрузку от покрытия согласно табл. 1 прикладываем в виде сосредоточенных сил к узлам верхнего пояса. Вес фермы 149 кН также учитывается в виде сосредоточенных сил приложенных к узлам верхнего пояса.f
. Плиты покрытия 12×3 м и швы замоноличивания
1 длительно действующаяpдл
2 кратковременнаяpкв
Снеговую нагрузку рассматриваем приложенной в 2-х вариантах:
Вся снеговая нагрузка по всему пролету и на половине пролета. Доля длительно действующей снеговой нагрузки принимаемая равной 05 от полной также прикладывается по всему пролёту и на половине пролета фермы.
Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы:
Длительная снеговая:
Кратковременная (полная) снеговая:
Узловые нормативные нагрузки соответственно:
2 Определение усилий в элементах фермы.
Для вычисления продольных усилий в элементах фермы определяем сначала усилия от единичных нагрузок.
Принимаем значения усилий от единичных нагрузок приведённые в учебном пособии и определённые с помощью ЭВМ по программе «SHAP»(табл.3).
Усилия в элементах фермы от единичных загружений
Усилия в элементах в кН
При загружении всего пролета фермы
«+» - усилия при растяжении «-» - усилия при сжатии.
Усилия в элементах фермы.
Усилия от постоянной нагрузки
Усилия от длительного действия снеговой нагрузки
Усилия от кратковременного действия снеговой нагрузки
Суммарное опасное кратковременное усилие
Суммарное опасное длительное усилие
3Проектирование сечений элементов фермы.
Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняем на суммарное опасное кратковременное усилие для элемента Н2: N=15643 кН (таблица 4). Определяем площадь сечения растянутой продольной напрягаемой арматуры класса К1400 (К-7) при
площадь 1-го каната 15мм = 1416см2
Фактическую площадь напрягаемой арматуры для обеспечения требований по трещиностойкости принимаем на 10 – 15% больше чем требуется по расчету прочности.
Принимаем фактическую площадь напрягаемой арматуры:
Предварительно принимаем арматуру в виде 10 канатов 15 класса К1400 (К-7) с площадью:
Принимаем сечение нижнего пояса bхh=30х28.
Сечение элементов фермы
Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.
Отношение модулей упругости арматуры и бетона:
Величину предварительного напряжения арматуры принимаем согласно п. 2.2.3.1 (4) из условия т.е. при Rsn=1400МПа получим ; принимаем
Потери предварительного напряжения арматуры вычисляем согласно указаниям
)От релаксации напряжений арматуры:
) От разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств при Δt=65С
)Потери от деформации стальной формы Δsp3 =0 так как всю арматуру натягиваем одновременно.
)От деформации анкеров натяжных устройств при Δl=2мм:
где l – длина натягиваемого каната в мм.
Первые потери предварительного напряжения арматуры составляют:
)От усадки бетона В40:
bsh – деформации усадки бетона для бетона класса В40 равно 000025.
)От ползучести бетона:
φbcr – коэффициент ползучести бетона. При относительной влажности воздуха окружающей среды (40-75%) для класса бетона В40 φbcr=19;
bpj – напряжения в бетоне на уровне центра тяжести рассматриваемый j-й группы стержней напрягаемой арматуры. Для симметрично армированного нижнего пояса фермы
Р(1) – усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь:
Аred – площадь приведенного сечения элемента:
Коэффициент армирования
ysj – расстояние между центрами тяжести сечения рассматриваемой группы стержней напрягаемой арматуры и приведенного поперечного сечения элемента. При симметричном обжатии элемента напрягаемой арматурой ysj=0.
Итак потери от ползучести бетона будут равны:
Полные потери предварительного напряжения арматуры составят:
Значение предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры γsp=09.
Тогда усилие обжатия с учетом полных потерь составит:
Усилие воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Поскольку Ncrc=101744 Nnкр=12787кН условие трещиностойкости сечения не выполняется и необходим расчет по раскрытию трещин.
Расчет по раскрытию трещин.
Определим ширину раскрытия трещин от суммарного действия постоянной и полной снеговой нагрузки и сравним ее с допускаемым значением acrcult:
φ1 – коэффициент учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным 14 (продолжительное действие нагрузки);
φ2 – коэффициент учитывающий профиль продольной арматуры принимаемый равным 05 (для арматуры периодического профиля и канатной);
φ3 – коэффициент учитывающий характер нагружения принимаемый равным 12 (для растянутых элементов);
s – приращение напряжений в продольной предварительно-напряженной арматуре в сечении с трещиной от внешней нагрузки:
ls - базовое (без учета вида внешней поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами:
и принимаемое не менее 10ds и 100мм и не более 40ds и 400мм (ds –номинальный диаметр арматуры).
Окончательно принимаем ls=400мм.
s – коэффициент учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами:
scrc – приращение напряжений в растянутой арматуре сразу после образования нормальных трещин.
Для центрально-растянутых преднапряженных элементов:
Так как scrc>s то коэффициент s=02.
Ширина раскрытия нормальных трещин acrc1 от продолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузок в нижнем поясе фермы с учетом изгибающих моментов возникающих в жестких узлах несколько снижающих трещиностойкость что учитывается опытным коэффициентом γi =115 будет равна:
Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузок acrc3 и от непродолжительного действия постоянной и полной снеговой нагрузок acrc2 находятся по вышеприведенной формуле для acrc1. При вычислении acrc3: φ1=1 φ2=05 φ3=12 s=02
При вычислении acrc2: φ1=10 φ2=05 φ3=12
Суммарная ширина раскрытия трещин от постоянной и снеговой нагрузок составит:
Поскольку условия по допустимой ширине раскрытия трещин для acrc и для acrc1 выполнены принятое количество напрягаемой арматуры – 10 канатoв d=15 класса К1400(К-7) с Аsp=1416 см2 оставляем без изменений.
Верхний сжатый пояс.
Как видно из таблицы усилия в элементах верхнего пояса В1 В4 близки по величине поэтому все элементы верхнего пояса будем армировать одинаково из расчета на усилие в наиболее напряженном элементе В4 для которого N=15354 кН в том числе от расчетных значений длительных нагрузок Nl=12904 кН.
Ширину верхнего пояса принимаем из условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм. Ориентировочное значение требуемой площади верхнего пояса:
Принимаем размеры сечения верхнего пояса bхh=30х28 см с площадью А=840см2>6303см2. Случайный начальный эксцентриситет
Принимаем . Расчетная длина в обеих плоскостях см.
Наибольшая гибкость элемента верхнего пояса то есть необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила:
где D – жесткость железобетонного элемента в предельной стадии:
где =1 для тяжелого бетона;
Поскольку количество арматуры неизвестно принимаем в первом приближении =0008 (так как площадь сечения была принята с запасом). Находим:
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
- второй случай внецентренного сжатия случай «малых» эксцентриситетов.
Для дальнейших расчетов принимаем 1=08055
В нашем случае значит необходимо вычислить относительную высоту сжатой зоны - требуемую площадь арматуры Аs= Аs' и процент армирования - :
- данное значение значительно отличается от принятого при определении критической силы Ncr (=0008)
В связи с этим корректируем и делаем пересчет.
Пересчет верхнего сжатого пояса.
N=15354кН - усилие в наиболее напряженном элементе В4
Nl=12904кН- усилие от расчетных значений длительных нагрузок
Ширину верхнего пояса принимаем из условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм.
Ориентировочное значение требуемой площади верхнего пояса:
- данное значение значительно отличается от принятого при определении критической силы Ncr (min=0005) поэтому согласно
СНиП 2.03.01-84* п. 5.16. подбираем минимальный диаметр арматуры и пересчет не делаем.
Окончательно принимаем армирование верхнего пояса в виде 412А400 с .
что превышает . Хомуты из условия свариваемости с продольной арматурой 10 принимаем 6А240 и устанавливаем их с шагом 100 мм что не превышает и не более 500мм.
Растянутый раскос Р1.
В данном раскосе возникают усилия (таблица): N=1215 кН; Nn=993 кН; Nnl=858 кН.
Для обеспечения прочности раскоса необходимая площадь продольной арматуры класса А400 составляет:
Предварительно принимаем 412А400 с Аs=452см2. Поскольку рассматриваемая ферма бетонируется целиком ширина всех элементов решетки принята b=30см. Для растянутого раскоса bхh=30х16см. Коэффициент армирования:
(для центрально растянутых элементов).
Ко всем элементам решетки предъявляются требования 3-ей категории по трещиностойкости.
Условие трещиностойкости не выполняется следовательно необходим расчет по раскрытию трещин.
Суммарная ширина раскрытия трещин:
Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузок:
- данные из расчета нижнего пояса
что превышает 400мм и более Принимаем 400 мм.
мм следовательно увеличение диаметра продольной рабочей арматуры и пересчета расчета не требуется.
Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузок:
; 05; 12; 0159; 18982 МПа; 400мм
; 05; 12; 19949 МПа; 400мм
Суммарная ширина раскрытия трещин от постоянной и снеговой нагрузок будет равна:
При расчете суммарной ширины раскрытия трещин в нашем случае получилось следовательно увеличение диаметра продольной арматуры и пересчета расчета не требуется.
Окончательно принимаем армирование раскоса в виде 412А400. Диаметр поперечной арматуры (из условия сварки с продольной) – 6А240 с шагом S=600мм что не превышает
Усилия в элементе: N=2623кН; Nl=2205кН.
Ориентировочное значение площади сечения равно:
С учетом технологии изготовления фермы примем размеры сечения стойки согласно рекомендациям табл.5
bхh=30х20см с площадью А=600см2>1077см2.
Фактическая длина элемента равна 404см: ()
Расчетная длина при расчете в плоскости фермы равна .
Случайный начальный эксцентриситет:
Значение то есть необходим учет влияния прогиба элемента на его прочность.
D – жесткость железобетонного элемента в предельной стадии:
=1 для тяжелого бетона;
Поскольку площадь сечения стойки принята с большим запасом площадь арматуры назначим минимально возможной. В сжатых элементах продольную арматуру следует устанавливать в количестве не менее конструктивного минимума а в элементах решетки стропильных ферм кроме того не менее 410А400.
Принимаем арматуру 410А400 с Аs=314см2;
коэффициент армирования:
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона (по расчету верхнего пояса):
- то есть имеем первый случай внецентренного сжатия случай «больших» эксцентриситетов.
Поскольку и при определении Ncr задавались процентом армирования исходя из минимально допустимого диаметра перерасчет не производим.
Оставляем ранее принятую площадь арматуры Аs=314см2 что соответствует 410А400. Хомуты 6А240 устанавливаем с шагом 150мм что не превышает .
Растянутая стойка С1.
В данной стойке возникают усилия (таблица):
Nкр=1177кН; Nnкр=962кН; Nnl=830кН.
Для обеспечения прочности стойки необходимая площадь продольной арматуры класса А400 составляет:
Предварительно принимаем 410А400 с Аs=314см2. Поскольку рассматриваемая ферма бетонируется целиком ширина всех элементов решетки принята b=30см. Для растянутой стойки bхh=30х16см. Коэффициент армирования:
что превышает 400мм и Принимаем 400 мм.
; 05; 12; 0144; 26433МПа; 400мм
; 05; 12; 2828 МПа; 400мм
Окончательно принимаем армирование стойки в виде 410А400. Диаметр поперечной арматуры (из условия сварки с продольной) – 6А240 с шагом S=500мм что не превышает
1. Компоновка поперечной рамы
В качестве основной несущей конструкции покрытия принята железобетонная ферма с параллельными поясами с предварительно напряженным нижним поясом и первым нисходящим раскосом. Устройство фонарей не предусмотрено здание оборудовано лампами дневного света. Плиты покрытия предварительно напряженные железобетонные ребристые размером 3×12 м.
Подкрановые балки предварительно напряженные высотой 14м. Наружные стены панельные навесные опирающиеся на опорные столики колонн на отметке 105м. Стеновые панели и остекление ниже отметки 105м также навесные опирающиеся на фундаментную балку. Колонны сквозные двухветвевые.
Колонна имеет длину от обреза фундамента до верха подкрановой консоли Н1 = 105м; от верха подкрановой консоли до низа стропильной конструкции
Н2 = 51м. Полная длина колонны .
Привязка колонн к разбивочным осям принята 250мм.
Соединение колонн с фермами выполняется на анкерных болтах и в расчетной схеме рамы считается шарнирным.
Размеры сечения колонн приняты следующие:
надкрановая часть 600×500мм
подкрановая часть 1400×500мм
сечение ветвей 250×500мм
сечение распорок 500×400мм
2. Определение нагрузок на раму
Расчетное опорное давление фермы FR = 6642кН
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления передаваемая на колонну выше отметки 1035м
где 25кНм2 – вес 1м2 стеновых панелей; 04кНм2 – вес 1м2 остекления.
Собственный вес надркрановой части
Собственный вес подркрановой части
Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок
Полная постоянная нагрузка:
Подкрановая ветвь F1 = 75.83 + 125.4 = 201.23кН
Надкрановая ветвь F2 = 3997 + 185.32 = 22529кН
Эксцентриситет вследствие разной ширины сечения ветвей
Эксцентриситет передачи нагрузки от фермы
Момент в консоли вызванный разной шириной сечения ветвей
Момент в консоли вызванный внецентренностью передачи нагрузки от фермы
Расчетное значение равномерно распределенной по ригелю рамы снеговой нагрузки .
Снеговая нагрузка на колонны рамы
Нормативное значение ветрового давления w0 = 038 кПа расчётная линейная ветровая нагрузка определяется по формулам:
С наветренной стороны
С заветренной стороны
Где =14 коэффициент надёжности по ветровой нагрузке;
- нормативное значение ветрового давления принимаемого по СНиП «Нагрузки и воздействия»;
k – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте берется по СНиП “Нагрузки и воздействия”;
с и с’ – соответственно 08 и 06.
Расчётное значение сосредоточенной ветровой нагрузки с наветренной стороны
Величина эквивалентной равномерно распределенной по высоте нагрузки qэ определяется из выражения
Вес поднимаемого груза Q = 500кН. Пролет крана 24 – 2· 075 = 225м. База крана 6760мм расстояние между колесами 5250мм вес тележки GТ = 18кН
Fnmax = 470кН. Расчетное максимальное давление на колесо крана
Нормативное минимальное давление на колесо крана
Расчетное минимальное давление на колесо крана
Расчетная поперечная тормозная ила на одно колесо:
Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении
Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний
Эксцентриситет приложения крановой нагрузки
Моменты в консоли вызванные эксцентриситетом приложения крановой нагрузки
Учет пространственной работы каркаса
Каркас промышленного здания представляет собой пространственное сооружение все рамы которого связаны между собой продольными элементами. Эти элементы при загружении отдельных рам местными нагрузками вовлекают в работу соседние рамы.
Поэтому при действии нагрузок приложенных к одной или нескольким поперечным рамам необходимо учитывать пространственную работу каркаса здания.
Коэффициент пространственной работы при жесткой кровле
n – число рам в температурном блоке
n1 – число колёс кранов на одной нитке подкрановых балок
ai – расстояние между симметрично расположенными относительно середины блока рамами
a2 – расстояние между вторыми от торцов рамами
- сумма ординат линии влияния реакции рассматриваемой рамы.
3. Определение усилий в колоннах рамы
Расчет поперечной рамы производился с использованием ЭВМ результаты расчета сведены в таблицу 5:
продолжение таблицы 5
По полученным данным составляются расчетные комбинации усилий при самом невыгодном нагружении для каждого из сечений результаты сведены таблицу 6.
Основное сочетание нагрузок с учетом крановой и ветровой
Основное сочетание нагрузок без учета крановой и ветровой
Расчет прочности колонны
Материал колонны тяжелый бетон класса В15
Для армирования принята арматура класса А–III:
В качестве хомутов принята арматура класса А–I.
1. Расчет сечений колонны
Сечение 1 – 0 на уровне верха консоли колонны
Сечение колонны b×h = 50×60см при a = a’ = 4cм полезная высота сечения
h0 = 56cм. В сечении действуют три комбинации расчетных усилий
Усилия от непродолжительного действия нагрузки
При расчете сечения на первую и вторую комбинации на третью – . Расчет выполняется на все три комбинации и расчетное сечение симметричной арматуры принимается наибольшее. В пояснительной записке приводится расчет только по третьей комбинации так как она дает максимальное требуемой количество арматуры однако в черновой работе расчет производился на каждую из трех комбинаций.
Радиус инерции сечения
Гибкость элемента > 14 необходимо учесть влияние прогиба на прочность элемента.
Условная критическая сила
е min принимаем = 025
В первом приближении принято = 0004
При условии симметричного армирования высота сжатой зоны бетона
Относительная высота сжатой зоны
Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γb2 = 0.9
Площадь сечения симметричной арматуры
сечение арматуры принимаем из конструктивных требований по проценту армирования . Принимаем 316 А – III общей площадью AS = 603см2.
Сечение подкрановой части 140×50см сечение ветви b×h = 50×25см
h0 = 21cм. Расстояние между осями ветвей с = 1025см. Расстояние между осями распорок S = 26м. Высота сечения распорки 40см. В сечении действуют три комбинации расчетных усилий
При расчете сечения на первую и вторую комбинации на третью – . Расчет выполняется на все три комбинации и расчетное сечение симметричной арматуры принимается наибольшее. В пояснительной записке приводится расчет только по второй комбинации так как она дает максимальное требуемой количество арматуры однако в черновой работе расчет производился на каждую из трех комбинаций.
Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба
Приведенная гибкость сечения > 14 необходимо учесть влияние прогиба на прочность элемента
е min принимаем = 03
В первом приближении принято = 00075
Определяем усилия ветвях колонны
принимаем тогда расстояние
Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γb2 = 11
Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями полученными из совместного решения систем уравнений.
> y = 0.694 имеем расчетный случай.
Армирование принимаем симметричное
Фактический коэффициент армирования что незначительно отличается от ранее принятого.
Принимаем 328 A-III с AS = 1847см2
Проверим необходимость расчета подкрановой части колонны из плоскости изгиба.
> расчет из плоскости рамы необходим.
> 14 необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Случайный начальный эксцентриситет
Принимаем e0 = ea = 126cм.
Условная критическая сила
min принимаем = 0255
2. Расчет промежуточной распорки
Изгибающий момент в распорке
Сечение распорки b×h = 50×40cм h0 = 36cм. Армирование принимаем симметричное
принимаем 312 А – III общей площадью AS = 336см2.
Поперечная сила в распорке
> Qds = 56.9кН поперечную арматуру принимаем конструктивно dw = 6мм класса A – I с шагом s = 150мм.
1. Определение геометрических размеров фундамента
Материал фундамента – бетон тяжелый B12.5
Арматура класса А–II
Вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах .
Расчет выполняем на наиболее опасную комбинацию в сечении 2–1 – комбинацию №3. Расчетные значения усилий
Нормативные значения усилий
Глубину стакана принимаем из условия заделки колонны в стакане фундамента:
Принимаем глубину заделки 950мм. Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента принято 200мм. Полная высота фундамента
. Глубина заложения подошвы фундамента
H1 = 135м. Отметка верха стакана фундамента –0150м. Фундамент трехступенчатый высота ступеней одинаковая 40см.
Предварительно площадь фундамента определяют по формуле
Назначаем отношение сторон
Принимаем a×b = 48×36м. Площадь подошвы фундамента A = 17.78м2
момент сопротивления .
Рабочая высота фундамента из условия прочности на продавливание
где h = 14м – высота сечения колонны bcol = 05м – ширина сечения колонны
Полная высота фундамента H = 0415+005 = 0465м 12м принятая высота фундамента достаточна.
Проверяем отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении .
Для единицы ширины этого сечения b = 100см
> 74кН условие удовлетворяется.
Определяем краевое давление на основание.
Изгибающий момент в уровне подошвы
Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах
2. Расчет арматуры фундамента
Определяем напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны фундамента а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных нагрузок
Расчетные изгибающие моменты:
Требуемое сечение арматуры
Принимаем 1614 A-II с AS = 2462см2
Процент армирования
Арматура укладываемая параллельно меньшей стороне фундамента определяется по изгибающему моменту в сечении IV-IV
Принимаем 1814 A-II с AS = 277см2
> . Из конструктивных соображений принимаем сетку с размеров ячеек 200×200мм. Расчет на трещиностойкость непроизводился.
Список используемых источников
Байков В. Н. Сигалов Э. Е.
Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. – 4-е изд. перераб. – М.:Стройиздат 1985.
Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб. пособие для техникумов.– 2-е изд. перераб. и доп. – М.:Стройиздат 1989.
Конструирование промышленных зданий и сооружений: Учеб. пособие для студентов строит. специальностей вузов.– 3-е изд. перераб. и доп. – Л.:Стройиздат 1979.
СНиП II-6-96*. Нагрузки и воздействия Госстрой СССР. – М.:ЦИТП Госстроя СССР 1990.

План, колонна.dwg

-плита покрытия изготовлена: обшивка из фанеры марки ФСФ
-балка покрытия изготовлена из досок 1-го
-колонна изготовлена из сосновых досок 2-го сорта
-для склеивания древесины применяется клей марки ФРФ-50
-влажность древесины при изготовлении конструкции 12%
ребра из сосновых досок 2-го сорта (ГОСТ 24454-80)
-район строительства Минск.
Крайнее продольное ребро
Среднее продольное ребро
Доска сосновая 1 сорта
Доска сосновая 2 сорта
Доска сосновая 3 сорта
Закладная деталь ЗД 4 500х20 l=200
Закладная деталь ЗД 5 320х20 l=150
Закладная деталь ЗД 5 500х20 l=150
ø8 А-I ГОСТ 5784-82 l=130
ø8 А-I ГОСТ 5784-82 l=180
Железобетонные и каменные конструкции
Одноэтажное промышленнное
схемы расположения связей
схема армирования фундамента Ф1
спецификация фундамента Ф1.
План расположения колонн
фахверковых стоек и связей по колоннам
Связи в уровне нижних поясов ферм
ø28 А-III ГОСТ 5784-82 l=5870
ø6 А-I ГОСТ 5784-82 l=460
ø40 А-III ГОСТ 5784-82 l=12980
ø8 А-I ГОСТ 5784-82 l=470
ø12 А-III ГОСТ 5784-82 l=1360
ø6 А-I ГОСТ 5784-82 l=470
ø6 А-I ГОСТ 5784-82 l=740
ø10 А-III ГОСТ 5784-82 l=560
ø10 А-III ГОСТ 5784-82 l=470
ø10 А-III ГОСТ 5784-82 l=700
ø10 А-III ГОСТ 5784-82 l=440
ø6 А-I ГОСТ 5784-82 l=270
Закладная деталь ЗД 1 3200х10 l=300
Закладная деталь ЗД 2 600х10 l=500
Закладная деталь ЗД 3 l=300
Спецификация колонны К
Спецификация фундамента Ф1
ø18 А-II ГОСТ 5784-82 l=4700
ø18 А-II ГОСТ 5784-82 l=3500
ø10 А-II ГОСТ 5784-82 l=1100
ø10 А-II ГОСТ 5784-82 l=250
ø10 A-II ГОСТ 5784-82 l=1050

Ферма.dwg

Одноэтажное промышленное
Железобетонные конструкции
Деталь приварки ø12 А-III
Закладная ЗД1 320х10