Проектирование фундаментов

Содержание.docx

Оценка инженерно—геологических условий площадки
Анализ грунтовых условий строительной площадки
1 Определение наименования песчаных грунтов
2 Определение наименования пылевато-глинистого грунта
Расчет и конструирование фундаментов по выбранным вариантам
1 Расчет фундаментов мелкого заложения
1.1 Определение глубины заложения фундаментов
2 Определение размеров фундаментов мелкого заложения
2.1 Определение размеров ленточного фундамента методом последовательного приближения
3 Расчет оснований по деформациям
3.1 Определение осадки ленточного фундамента
4 Проверка прочности подстилающего слоя
Расчет свайных фундаментов
1 Расчет свайного фундамента под блоки ФБС
2 Определение несущей способности свай
3 Определение количества свай и размещение их в ростверке
4 Проверка прочности основания куста свай
5 Расчет оснований по деформациям
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении подбор арматуры
1 Расчет ленточного фундамента подбор арматуры
Технология производства работ по устройству ленточного фундамента

грунты.dwg

Инженерно-геологический разрез
Абсолютная отметка поверхности земли
Условные обозначения
-песок средней крупности
-суглинок тугопластичный
-суглинок текучепластичный
-планировочная отметка
-уровень грунтовых вод
Развертка фундаментной стены с раскладкой блоков по оси Б
-водонасыщенный грунт
Цементно-песчаный раствор-40
жб плита перекрытия-220
Подстилающий слой Бетон С1215-100
Обмазка горячим битумом за 2 раза
Схема расчета осадки ленточного фундамента
Белорусско-Российский университет гр.ПГС-081
Проектирование фундаментов
Геологический разрез участка; План фундаментов; Развертка фундаментной стены с раскладкой блоков по оси; Рабочие чер- тежи фундамента; Схема к расчету осадок фундамента; Узел (от отм.+0

Титульный лист2.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Министерство образования науки Российской Федерации
Государственное учреждение высшего профессионального образования
« Белорусско-Российский университет»
Кафедра “Строительные конструкции здания и сооружения ”
на тему: ’’ Проектирование фундаментов“
по дисциплине ’’Механика грунтов основания и фундаменты “
студентка гр. ПГС-081

грунты(испр).docx

В данном курсовом проекте нужно рассчитать и запроектировать фундаменты под здание школы в городе Круглое. Здание школы представляет собой пятиэтажное гражданское здание с неполным каркасом кроме того в здании имеется подвал занимающий две третьих здания в плане и глубиной 3 м. Высота каждого этажа составляет 45 м. Здание имеет следующие размеры в осях: длина—43600 мм; ширина—17400 мм. Оно ориентировано главным фасадом на юго-восток это позволит в будущем создать благоприятный климат в помещениях ориентированных в эту сторону. Как отмечалось ранее здание имеет неполный каркас с несущими стенами по периметру а также стенами расположенными около лестничных клеток и колонн расположенных в центральной части здания.
Наружные стены выполняются из кирпича толщина стен 510 мм. Под стены предусматривается сборный ленточный фундамент. Колонны для данного здания запроектированы сборными железобетонными сечением 400x400 мм.
Инженерно—геологические условия площадки определялись по трем пробуренным скважинам одной в центре плана здания и двумя расположенными на расстоянии 5 м от крайних осей здания по продольной стороне.
Оценка инженерно—геологических условий площадки
Инженерно-геологические условия строительной площадки представляются по данным буровых скважин.
Оценку инженерно-геологических условий строительной площадки начинают с построения инженерно—геологического разреза. По данным колонок скважин (скважин должно быть минимум три) строится инженерно—геологический разрез (см. графическую часть) в масштабах: вертикальном — 1:100 горизонтальном— 1:200. При построении геологического разреза указывается граница каждого слоя грунта проставляются отметки каждого слоя наносятся отметки уровня грунтовых вод по каждой из скважин. Чтобы наглядно представить особенности каждого слоя грунта справа от геологического разреза строится эпюра табличных значений Ro по вертикали.
В данном курсовом проекте исходя из предварительного изучения данных на проектирование скважины прошли пять слоев грунта. По этим данным можно определить что под растительным слоем идет песчаный грунт затем идет еще один слой песчаного а затем грунта два слоя пылевато—глинистого грунта. Отметки устьев скважин мощность каждого из слоев отметки уровня грунтовых вод по каждой скважине приведены в задании на проектирование.
Анализ грунтовых условий строительной площадки
1 Определение наименования песчаных грунтов
Наименование крупнообломочного и песчаного грунта определяют по гранулометрическому составу в соответствии с таблицей 1. Для этого последовательно суммируются содержания фракций сначала крупнее 2 мм затем - крупнее 05 мм и т.д. Наименование грунта принимают по первому удовлетворяющему показателю их расположения в таблице 2. [1].
Таблица 1 - Исходные данные
Гранулометрический состав в процентах при их размерах
Физические характеристики
частиц 05мм 62+10=162% 50%
частиц 025мм 162+12=282% 50%
частиц 01мм 282+48=762% >75% следовательно данный грунт по гранулометрическому составу является мелким песком.
Устанавливаем плотность сложения по коэффициенту пористости е и таблице 3 [1].
где рs-плотность частиц грунта гсм3
рd-плотность грунта в сухом состоянии гсм3; определяется по формуле:
где W – естественная влажность %;
Таким образом при е = 075 имеем песок мелкий средней плотности.
Определим степень влажности грунта
где w=1гсм3 – плотность воды
Так как Sr=04305 то песок маловлажный.
Следовательно имеем второй слой — песок мелкий средней плотности маловлажный.
Определим механические характеристики данного грунта по таблицам 4 5 [1]:
R0=300 кПа; сn=0 кПа; φn=280; Еn=18 МПа.
Определим физико—механические характеристики второго песчаного грунта (слоя № 4):
частиц 05мм 16+10=26% 50%
частиц 025мм 26+27=53% > 50%
Так как частиц 025мм более 50% то данный грунт по гранулометрическому составу является песком средней крупности.
Устанавливаем плотность сложения по коэффициенту пористости е и таблице 3 [1]:
Таким образом при 06 е = 064 07 имеем песок средней крупности средней плотности.
Определим степень влажности грунта:
Так как Sr=1>08 то песок насыщенный водой.
Следовательно имеем третий слой — песок средней крупности средней плотности насыщенный водой.
По таблицам 45[1] определим механические характеристики грунта:
R0=400 кПа; сn=11 кПа; φn=3530; Еn=31 МПа
2Определение наименования пылевато-глинистого грунта.
Таблица 2- Исходные данные
Определим основные показатели пылевато-глинистых грунтов для четвертого слоя.
где WL и Wp – влажность на границе текучести и границе раскатывания соответственно.
Показатель текучести:
Так как 7IP=11 17 а 0.25IL=0360.5 то данный грунт является суглинком тугопластичным.
Так как Sr 08 и то по предварительной оценке данный грунт относится к просадочным.
По таблицам 91011[1] определим механические характеристики грунта:
R0=18224 кПа; сn=162 кПа; φn=1780; Еn=92МПа
Определим основные показатели пятого слоя. Число пластичности:
Так как 7IP=9417 а 075IL=081 то данный грунт является суглинком текучепластичным.
Определим степень влажности:
Так как Sr >08 то поверка грунта на просадочность не требуется.
По таблице 10 [1] определим механические характеристики грунта:
R0=1788 кПа сn=20 кПа; φn=1740; Еn=12МПа
Результаты расчётов заносим в таблицу 3.
Таблица 3- Физико-механические свойства грунтов
Физическая характеристика
Прочностная и деформационная характеристики
Песок средней крупности
Суглинок тугопластичный
Суглинок текучепластичный
Расчет и конструирование фундаментов по выбранным вариантам
1 Расчет фундаментов мелкого заложения
1.1 Определение глубины заложения фундаментов
Здание имеет подвал глубиной 3 м следовательно в любом случае подошва фундамента будет ниже глубины промерзания т.к. для г. Круглое по карте нормативных глубин сезонного промерзания dfn=143 м для песка мелкого dfnxkh=143х04=0572 м. Назначаем глубину заложения фундамента в зависимости от конструктивных особенностей здания.
Планировочная отметка DL= 3299м тогда получаем отметку чистого пола 3307 м отметка пола подвала 3307–30=3277 м отметка подошвы фундамента 3277–02–07=3268 м.Таким образом d=3299–3268=31 м.
Рисунок 1– Для определения глубины заложения в сечении 1–1
2 Определение размеров фундаментов мелкого заложения.
2.1 Определение размеров ленточного фундамента методом последовательного приближения
Здание школы пятиэтажное с жесткой конструктивной схемой. Глубина заложения фундамента-31 м. Длина здания L=436м высота Н=2235м. Грунтовые условия: 1 слой - песок мелкий средней плотности мощностью h1=16м ρs=266 тм3 γ s =266 кН м3 γ=17 кН м3 сn=0 кПа φn=28Ro=300 кПа; 2 слой – песок средней крупности мощностью h2=49м ρs=267 тм3 γ s =267 кН м3 γ=202 кН м3 сn=11 кПа φn=353Ro=400 кПа FV = 3504 кН. Сечение фундамента показано на рисунке 3.1.
Определим площадь подошвы фундамента в плане по формуле [1]:
Определим расчетное сопротивление грунта по формуле [1]:
где db=2 так как LH=4362235=195 то по таблице 16[1] С1=14 С2=1364 II=102кНм3 II=1855 кНм3 при II=353о М=1719 Мq=7769 МС=9697 сII=11кПа.
Принимаем ширину фундамента
Уточняем значение при
Принимаем размеры фундамента в плане . Фактическое давление под подошвой фундамента:
Определим вес фундамента:
Вес грунта обратной засыпки:
-условие выполняется.
3 Расчет оснований по деформациям
Задача расчета по деформациям состоит в том чтобы не допустить такие деформации основания при которых нарушается нормальная эксплуатация надземных конструкций. Основное условие расчета определяется выражением:
где S – совместная деформация основания и сооружения определяемая расчетом;
Su – предельно допустимое значение деформации основания определяемое по таблице 19[1].
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле
где =08 – безразмерный коэффициент;
Ei – модуль деформации i-го слоя грунта.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине Z=Hc от подошвы фундамента где выполняется условие:
Вертикальные природные напряжения zq на некоторой глубине Z от поверхности грунта определяют по формуле:
n – число слоев грунта в пределах глубины Z.Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня подземных вод но выше водоупора должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды т.е.:
=10 кНм3 – удельный вес воды.
Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяют по формуле:
где Р0=Рср-zg0 – дополнительное вертикальное давление на основание;
Рср – среднее давление под подошвой фундамента;
zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;
- коэффициент учитывающий уменьшение дополнительных напряжений по глубине. Значения приведены в таблице 20[1].
3.1Определение осадки ленточного фундамента
Определить осадку ленточного фундамента шириной 16м среднее давление по подошве фундамента Рср=2342 кПа глубина заложения от планировочной отметки DL=3299 – 31 м. Инженерно-геологические условия в соответствии с инженерно–геологическим разрезом (смотри графическую часть) физико-механические характеристики грунта в соответствии с таблицей 3.
Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса в пределах глубины 6b=616 м=96 м ниже подошвы фундамента согласно формуле (14).
На подошве песка мелкого:
На подошве фундамента:
На подошве песка средней крупности:
На подошве суглинка тугоплатичного с учетом взвешивающего действия воды:
На подошве суглинка текучепластичного с учетом взвешивающего действия воды:
Эпюры Zqi и 02Zqi показаны в графической части.
По второму предельному состоянию:
Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента:
P0=Pср-Zq0=2917-575=2342 кПа.
Толщу грунта мощностью 6b=6м ниже подошвы фундамента разбиваем на слои hi04b0416=064 м.
Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте по формуле (16) где определяем в зависимости от
Вычисления сведем в таблицу 4. Осадку определим по формуле (12) в пределах сжимаемой толщи т.е. до точки пересечения эпюр Zip=02Zq.
Таблица 4 - К расчету осадки фундамента
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hl=814м.
Si=0341+0248+0185+0145+0118+0035+0231+0291
55+0228+0206+0186+0099+0058+0122=275 см
Следовательно основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний удовлетворяется.
Так как в пределах сжимаемой толщи находится такой же грунт как и под подошвой фундамента то не требуется проверка прочности подстилающего слоя.
4 Проверка прочности подстилающего слоя
Наличие в пределах сжимаемой толщи слоя грунта менее прочного чем грунт под подошвой фундамента требует проверки условия:
где и вертикальные нормальные напряжения в грунте на глубине Z от подошвы фундамента соответственно дополнительные от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта кПа.
- расчетное сопротивление грунта в кровле слабого слоя вычисленное по формуле (9) для условного фундамента шириной м определяемой по выражению:
- вертикальная нагрузка на основание от фундамента м;
и - длина и ширина фундамента м.
Находим вертикальное напряжение на уровне подошвы фундамента от собственного веса грунта:
Дополнительное вертикальное напряжение действующее на кровлю слабого грунта от нагрузки на фундамент на глубине Z=34м определим по формуле (16). Для определения найдем
zp=0289х2342=6786 кПа.
Определяем расчетное сопротивление суглинка тугопластичного на глубине 34м от подошвы фундамента по формуле (9).Для суглинка тугопластичного IL=036 db=2 так как LH=4362235=195 то по таблице 16[1] С1=12 С2=1082 II=461кНм3 II=1941 кНм3 при II=178о М=0384 Мq=2542 МС=512 сII=162кПа. Находим ширину условного ленточного фундамента:
Условие (17) выполняется: кПа23856кПа следовательно размеры подошвы фундамента подобраны удовлетворительно.
Расчёт свайных фундаментов.
Расчет свайных фундаментов и их оснований производится по двум группам предельных состояний.
По первой группе определяют несущую способность сваи по грунту прочность материалов свай и ростверков. По второй группе предельных состояний рассчитываются осадки оснований фундаментов.
1 Расчёт свайного фундамента под блоки ФБС
Для фундаментов промышленных и гражданских зданий минимальная длина сваи принимается 3м. В общем случае длина сваи принимается таким образом чтобы были прорезаны слабые слои грунта.
Нижние концы свай следует заглублять в малосжимаемые крупнообломочные гравелистые крупные средней крупности песчаные грунты а также в глинистые грунты с пределом текучести IL≤1 не менее чем на 05м в прочие виды нескальных грунтов на 1м. При определении заглубления нижнего конца сваи важно чтобы под ним оставался достаточно мощный слой прочного грунта. Ориентировочно можно считать что под подошвой сваи должен быть слой прочного грунта толщиной не менее 3 5d (d-сторона квадратной или диаметр круглой сваи).
Полная длина сваи определяется как сумма:
lн.сл – заглубление в несущий слой м.
Окончательные размеры свай и по сечению и по длине назначаем согласно ГОСТам и из таблицы А.1[1].
Выбираем тип конструкцию и размеры сваи для свайного фундамента под наружную стену толщиной 51см здание пятиэтажное.
Второй слой мощностью 49м-песок средней крупности средней плотности имеет удовлетворительные деформационно-прочностные показатели может служить естественным основанием а также опорным пластом для острия свай:
γ=202 кНм3 γ s=267 кНм3 γ d= 163 кНм3 е=064 En=31 МПа cn=11кПа φn=353 Ro=400кПа.
Третий слой мощностью 4м-суглинок тугопластичный просадочный и не может служить естественным основанием без ликвидации просадочных свойств с показателями физико-механических характеристик:
γ=171 кНм3 γ s=267 кНм3 γ d= 14 кНм3 е=091 W=22%.
Четвертый слой мощностью 21м-суглинок текучепластичный имеет удовлетворительные деформационно-прочностные показатели может служить естественным основанием а также опорным пластом для острия свай:
γ=197 кНм3 γ s=267 кНм3 γ d= 156 кНм3 е=071 W=26% Ip=94% IL=08 En=12 МПа cn=20кПа φn=174 Ro=1788кПа.
Высота ростверка должна быть не менее .
где -рабочая толщина ростверка не менее 03м.
Принимаем тогда высота ростверка составит:
Глубина заложения ростверка от планировочной отметки составит:
Предварительная длина сваи:
Заглубим сваю во второй слой-песок средней крупности:
Так как для фундаментов промышленных и гражданских зданий минимальная длина сваи принимается 3м поэтому принимаем сваю С3-20.
Так как под нижними концами у свай нет грунта с модулем деформации
то свайный фундамент считаем как висячий.
Рисунок 2 – К определению предварительной длины сваи
2 Определение несущей способности свай
После определения и подбора длины сваи рассчитывается несущая способность свай. При этом расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке принимаемым в соответствии с требованиями глав СНБ и СНиП на нагрузки и воздействия.
Одиночную сваю в составе фундамента по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия:
где N – расчетная нагрузка передаваемая на сваю кН;
- расчетная нагрузка допускаемая на сваю кН;
- коэффициент надежности равный 14 если несущая способность сваи определена расчетом.
Несущая способность Fd кН висячей забивной сваи погруженной без выемок грунта работающих на сжимающую нагрузку следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности:
где γс – коэффициент условия работы сваи в грунте принимаемый γс =1;
γсR γсf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице А.2[1];
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи принимаемое по таблицеА.3[1] кН;
А – площадь опирания на грунт сваи принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто м2;
Rfi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи принимаемое по таблице А.4[1].
Определим несущую способность железобетонной призматической сваи марки 9-30 при следующих исходных данных: расчетная нагрузка на сваю
N0I = 3504 кН. Инженерно-геологические условия в соответствии с пунктом 4.2.
Расчет будем вести в соответствии со схемой на рисунке 2.
А=03х03=009 м2; Ui=4х03=12 м.
При z0=63м под нижним концом сваи для песка средней крупности R=4730кПа.
Расчетная нагрузка на сваю составит:
3 Определение количества свай и размещение их в ростверке
Определи требуемое количество свай на 1 пог.м фундамента по формуле [1]:
где α – коэффициент зависящий от вида свайного фундамента; для ленточного фундамента под стену α=075.
Определим расчетное расстояние между осями свай на 1 пог.м стены:
Так как 1м>3d принимаем однорядное расположение свай.
Ширина ростверка определяется по формуле:
где - расстояние между рядами свай;
- расстояние от грани ростверка до боковой грани свай;
- число рядов (в нашем случае );
Принимаем ширину монолитного ростверка .
Рисунок 3 – План расположения свай
Нагрузку приходящую на 1 сваю определяем по формуле [1]:
где Qp=объем ростверка (06х09х1х25=135 кН).
Условие выполняется свайный фундамент запроектирован рационально.
4 Проверка прочности основания куста свай
Свайный фундамент с висячими сваями передает все нагрузки на основание расположенное в уровне острия свай. За счет сил трения между боковой поверхностью сваи и грунтом в передаче нагрузок на основание участвует грунт окружающий сваи. При этом сваи вместе с окружающим грунтом образуют условный сплошной фундамент.
Строим условный свайный фундамент. Определяем осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта по формуле:
hi – глубина погружения сваи в грунт считаем от подошвы ростверка м.
Получаем что hi=29м. Отсюда φIIi равняется:
Определим ширину условного фундамента:
bусл=bk+2ltgα=09+2290155=1799 м
аусл=аk+2ltgα=1+2290155=1899 м.
Принимаем bусл=18м aусл=19м.
Определяем объем условного фундамента AБВГ:
Vусл=Ауслhусл=181963=21546 м3.
Определяем объем ростверка и фундаментных блоков:
Vр=09106+06281=054+168=222 м3.
Объем свай равняется:
Определяем объем грунта в пределах условного фундамента:
Vгр=Vусл-Vр-Vсв=21546-222-0261=19065 м3
Определяем вес грунта в объеме условного фундамента:
Gгр=γII’ Vгр=19419065=369861 кН
Рисунок 3 – К расчету условного свайного фундамента
Определяем вес свай и ростверка:
Gсв= Vсвγб γf =026125135=6525 кН
Gр= Vрγб γf =22225135=1443 кН
Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай составит:
N=FV0II+Gр+ Gсв + Gгр=2776+1443+6525+369861=7983кН
Расчетное давление на грунт основания условного свайного фундамента в уровне его подошвы при котором еще возможен расчет оснований по второй группе предельных состояний определяется по формуле:
где db=2; так как LH=4362235=195 то по таблице 16[1] С1=14 С2=1364 II=51 кНм3 II=194 кНм3 при II=353о М=1719 Мq=7769 МС=9697 сII=11кПа.
Условие выполняется.
5 Расчет оснований по деформациям
Su – предельное допустимое значение деформации основания определяемое по таблице 19[1].
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
Определить осадку ленточного фундамента шириной 13м среднее давление по подошве фундамента Рср=2334кПа глубина заложения от планировочной отметки – 34 м. Инженерно-геологические условия в соответствии с инженерно–геологическим разрезом (смотри графическую часть) физико-механические характеристики грунта в соответствии с таблицей 3.
Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса в пределах глубины (4 6)bусл=(4 6)18 м=72 108 м ниже подошвы фундамента согласно формуле (28). Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте по формуле (32) где определяем в зависимости от
- по подошве песка мелкого:
- на подошве условного фундамента:
- на подошве песка среднего:
- на уровне подземных вод:
- на подошве суглинка тугопластичного с учетом взвешивающего действия воды:
- на подошве суглинка текучепластичного:
Вычисления сведем в таблицу 5. Осадку определим по формуле (29) в пределах сжимаемой толщи т.е. до точки пересечения эпюр Zip=02Zq.
Таблица 5 – Определение осадки свайного фундамента
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hc=2355м.
Si=00013+000079+000054+000041=000304 м
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
В данном курсовом проекте в применении к заданным геологическим условиям в качестве проектного выбран фундамент мелкого заложения. Это связано с тем что проектирование фундамента мелкого заложения будет экономически выгодно так как второй слой может служить естественным основанием для возведения фундамента.
В случае возведения свайного фундамента необходимо будет задействовать дополнительную технику по бурению скважин и забивки свай что в свою очередь удорожает строительство.
Итак исходя из вышеизложенного наиболее приемлемыми является фундамент мелкого заложения на естественном основании.
Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении подбор арматуры
1 Расчет ленточного фундамента подбор арматуры
Для бетона класса С1620 принимаем по таблице 6.1 (СНБ 5.03.01-02) нормативные и подсчитанные расчетные характеристики:
-нормативное сопротивление бетона осевому сжатию fck=16 МПа;
-частный коэффициент безопасности по бетону γc=15;
-расчетное сопротивление бетона сжатию fcd= fck γс=1615=1067 МПа;
Для арматуры класса S 400 нормативные характеристики:
-нормативное сопротивление арматуры растяжению fyd=367 Мпа.
Армирование фундамента выполняется сварными сетками из арматуры класса S400 в обоих направлениях.
Площадь арматуры определяют из расчета на изгиб консольного выступа плитной части фундамента от действия давления грунта в сечениях на грани колонны и на гранях ступеней.
Изгибающие моменты в расчетных сечениях:
Площадь сечения рабочей арматуры:
По наибольшей площади сечения арматуры принимаем 612 с шагом 200 мм.
Рисунок 4 – К расчету центрально-нагруженного ленточного фундамента
Технология производства работ по устройству ленточного фундамента
В данном курсовом проекте принят как наиболее экономический вариант фундамент мелкого заложения.
Перед устройством фундаментов необходимо выполнить ряд работ по разработке грунта. В самом начале производится очистка строительной площадки от мусора деревьев различного рода корчей пней и т.д. Следующим этапом идет срезка растительного слоя который может вывозится или оставаться в отвалах и в дальнейшем использоваться для благоустройства территории. Следующим этапом является разработка грунта экскаваторами до проектной отметки в данном проекте DL=3299 м. Так как разница между отметками устья первой и второй скважины достигает 78м то разработанный грунт пойдет на выравнивание площадки до уровня планировочной отметки.
После того как котлован будет отрыт производится подготовка под фундаменты из бетона толщиной 150 мм. Затем производится установка опалубки. Одновременно с монтажом опалубки по всему периметру монтируется арматура собранная в каркасы. После этого производят бетонирование тела фундамента при помощи приемных бункеров которые подаются к месту укладки автокраном а сам бетон доставляется на объект автобетоносмесителями. Бетон заливается постепенно слоями толщиной примерно15-20см. Каждый слой трамбуется бетонным вибратором чтобы исключить пустоты в массиве бетона а также для этого простукиваются стенки опалубки.
П4-2000 к СНБ 5.01.01-99. Проектирование забивных свай. – Мн.:Министерство архитектуры и строительства РБ 2001.-68с.
СНБ 5.01.01-99. Основания и фундаменты зданий и сооружений.- Мн.:Министерство архитектуры и строительства РБ 1999.-36с.
СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений.-М.:Стройиздат1985.-41с.
СТБ 943-93. Грунты. Классификация.- Мн.:Издательство стандартов 1995.-18с.
Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов – М.: Стройиздат 1990. – 304 с.
Проектирование фундаментов зданий и подземных сооружений: Учеб. пособие Под ред. Б.И.Долматова – М.: АСВ СПб.: СПбГАСУ 1999. – 340 с.

Титульный лист.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Министерство образования науки Российской Федерации
Государственное учреждение высшего профессионального образования
« Белорусско-Российский университет»
Кафедра “Строительные конструкции здания и сооружения ”
Пояснительная записка к курсовому проекту
на тему: ’’ Проектирование фундаментов“
по дисциплине ’’Механика грунтов основания и фундаменты “
студентка гр. ПГС-081