Проект многоэтажного многопролетного здания

ЖБК.docx

Монолитное ребристое перекрытие.3
1 Конструктивная схема3
3 Расчет второстепенной балки6
3.1 Сбор нагрузок и определение усилий во второстепенной балке6
3.2 Расчет прочности второстепенной балки по сечению нормальному к продольной оси7
3.3 Расчет по наклонному сечению8
Расчет плиты перекрытия (сборный вариант)10
1 Сбор нагрузок и определение усилий в пустотной плите10
2 Расчет плиты по I группе предельных состояний13
2.1 Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси13
2.2 Расчет по наклонному сечению14
3 Расчет по II группе предельных состояний16
3.1 Определение геометрических характеристик16
3.2 Определение потерь предварительного напряжения17
3.3 Проверка образования трещин19
3.4 Расчет прогиба плиты201
Расчет однопролетного ригеля22
1 Сбор нагрузок и характеристик материалов ригеля среднего пролёта22
2 Расчет прочности ригеля по сечению нормальному к продольной оси23
3 Расчет прочности ригеля по наклонному сечению24
Расчет центрально сжатой колонны26
1 Сбор нагрузок и характеристик материалов колонны26
2 Расчет прочности сечения колонны27
Расчет фундамента под колонну27
Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием29
Список использованных источников32
Приложение А Спецификация арматуры монолитной ребристой плиты перекрытия33
Монолитное ребристое перекрытие
1 Конструктивная схема
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1.
Назначаем предварительно следующие значения геометрических размеров элементов перекрытия:
высота и ширина поперечного сечения второстепенных балок
высота и ширина поперечного сечения главных балок:
Поскольку отношение пролетов то плита балочного типа. Предварительная толщина плиты равна . Окончательно принимаю толщину плиты равную 80 мм.
– главная балка 2 – второстепенная балка 3 – плита
Рисунок 1 – Конструктивная схема монолитного перекрытия.
Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на плиту. Согласно рисунку 1 получим
Для расчета плиты в плане перекрытия условно выделяем полосу шириной 1м. Плита будет работать как неразрезная балка опорами которой служат второстепенные балки и наружные кирпичные стены. При этом нагрузка на 1м плиты будет равна нагрузке на 1м2 перекрытия. Подсчет нагрузок на плиту дан в табличной форме.
Таблица 1 – Сбор нагрузок на плиту монолитного ребристого перекрытия
Наименование нагрузки
Нормативная нагрузка кНм
Расчетная нагрузка кНм
от собственного веса плиты (ρ·=24·008)
Рисунок 2 – Расчетная схема плиты монолитного перекрытия.
С учётом коэффициента надёжности по назначению здания расчетная нагрузка на 1м плиты:
Определим изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий.
В первом пролёте и на первой промежуточной опоре:
В средних пролётах и на средних опорах:
Определяем прочностные и деформативные характеристики бетона заданного класса (бетон тяжелый класса В25 естественного твердения при W=60%):
Выполним подбор продольной арматуры сеток.
В средних пролётах и на промежуточных опорах:
Принимаю арматуру Вр-I d=5мм (Rs=360МПа)
Для средних пролетов плит окоймленных по всему контуру ребрами и над средними опорами принимаем сетку С1 с рабочими стержнями d =5 мм Вр-I и шагом 110 мм () распределительные стержни d =3 мм Вр-I с шагом 400мм. Марка сетки
Между главными балками укладываем две сетки С1 шириной 2890 мм с нахлесткой в нерабочем направлении 90 мм.
В крайних пролётах и над первыми промежуточными опорами:
В крайних пролётах и над первыми промежуточными опорами укладываем дополнительную сетку С2 с рабочими стержнями d =5 мм Вр-I и шагом 250 мм () распределительные стержни d =3 мм Вр-I с шагом 400мм. Марка сетки
Ширина сетки С2 принимается такой же как и сетки С1.
3 Расчет второстепенной балки
3.1 Сбор нагрузок и определение усилий во второстепенной балке
Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на второстепенную балку
Определим расчетную нагрузку на 1м второстепенной балки собираемую с грузовой полосы шириной равной расстоянию между осями второстепенных балок (s=1700мм).
Таблица 2 – Сбор нагрузок на второстепенную балку монолитного перекрытия
от собственного веса плиты (полка) 192·253
от собственного веса балки (ребро) (04-008)0162400
- констр. пола (12·253)
С учётом коэффициента надёжности по назначению здания расчетная нагрузка на 1м второстепенной балки:
Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий в статически неопределимой системе будут равны:
На первых промежуточных опорах:
Расчетные значения поперечных сил равны:
На первой промежуточной опоре слева максимальная поперечная сила равна Q=06·q ·l01=06·2712·5725 = 9316 кН
То же справа и на всех остальных опорах слева и справа
3.2 Расчет прочности второстепенной балки по сечению нормальному к продольной оси
Сечение в крайнем пролете М1=8081 кН·м
Определяю расчетную ширину полки таврового сечения согласно п. 3.16 2. и 2530 мм (расстояние между осями второстепенных балок) поэтому принимаю =2068 мм.
h0 = Н – а =400 - 30=370 мм
следовательно граница сжатой зоны в полке поэтому расчет производим как для прямоугольного сечения шириной
Принимаю 220 А-III (As=628 мм2).
Сечение на первой промежуточной опоре М2=6349 кН·м
h0 = Н – а =400 - 35=365 мм
Принимаю 316 А-III (As=603 мм2) сдвинутые относительно друг друга на 13 пролёта (2000 мм) и на 14 пролёта (1500 мм) в каждую сторону от оси опоры причем 2 стержня сдвинуты на 13 пролёта к крайней опоре.
Сечение в среднем пролете М3=5315 кН·м
Принимаю 216 А-III (As=452 мм2).
Сечение на средней опоре М4=5315 кН·м
Принимаю 314 А-III (As=462 мм2) сдвинутые относительно друг друга на 13 пролёта (2000 мм) и на 14 пролёта (1500 мм) в каждую сторону от оси опоры.
3.3 Расчет по наклонному сечению
По приложению II 5 из условия сварки принимаю поперечные стержни из арматуры класса Вр-I d=5мм (Rsw=260 МПа Es=170000МПа) число каркасов – два (Asw=2·196=392 мм2).
Назначаю максимально допустимый шаг поперечных стержней согласно требованиям п. 5.27 1 s=150мм.
Поперечная сила на опоре Qmax=9316 кН фактическая равномерно распределённая нагрузка q1=2712 кНм.
Проверим прочность наклонной полосы на сжатие по условию (72) 1
Из 1 для тяжелого бетона: =001
т.е. прочность наклонной полосы ребра обеспечена.
По условию (75) 1 проверим прочность наклонного сечения по поперечной силе.
Так как то принимаю тогда
Определим величины Mb и qsw.
следовательно значение Mb не корректируем.
Согласно п.3.32 2определяем длину проекции опасного наклонного сечения с так как 056·qsw=056·679=38 кНм >q1=2712 кНм значение с определяем по формуле
Окончательно принимаю с=123 м.
Длина проекции наклонной трещины равна
Так как принимаю с0=074 м тогда
т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.
Требования п. 3.32 1 также выполняются поскольку
Расчет плиты перекрытия (сборный вариант)
1 Сбор нагрузок и определение усилий в пустотной плите
По результатам компоновки конструктивной схемы перекрытия принята номинальная ширина плиты 1200мм. Для плиты принят бетон мелкозернистый группы А класс бетона В25 (из задания).
Рисунок 3 – Компоновка конструктивной схемы перекрытия (сборный вариант)
Расчетный пролёт плиты при опирании на ригель поверху:
Таблица 3 – Сбор нагрузок на пустотную плиту сборного перекрытия
Нормативная нагрузка кНм2
Расчетная нагрузка кНм2
от собственного веса плиты (ρ·=0105·22)
В т. ч. постоянная и длительная:
Расчетные нагрузки на 1м плиты при ширине плиты 12 м с учетом коэффициента надёжности по назначению здания n=095 (класс ответственности здания II)
для расчетов по I группе предельных состояний:
q=11181·12·095=1275 кНм
для расчетов по II группе предельных состояний:
полная: qtot=951·12·095=1084 кНм
длительная: ql=9021·12·095=1028 кНм
Назначаем геометрические размеры поперечного сечения плиты.
Рисунок 4 – Поперечное сечение ребристой плиты
Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона группы А класса В25 естественного твердения при W=60%:
Rbtn= Rbt.ser =16 МПа
Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса А-V:
Назначаем величину предварительного напряжения sp=700 МПа. Проверяю условие (1) 1 .
следовательно условие (1) 1 выполняется.
Предварительное напряжение при благоприятном влиянии с учетом точности натяжения арматуры будет равно: где при механическом способе натяжения арматуры согласно п. 1.27 1.
2 Расчет плиты по I группе предельных состояний
2.1 Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Согласно условию расчетная ширина полки принимается .
Проверяю условие: граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной
По формуле п. 3.12 1;
Так как то согласно п.3.13 1 коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести можно принимать равным
Требуемая площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
по конструктивным требованиям принимаю 212 A-V(As=226 мм2).
2.2 Расчет полки на местный изгиб
Нагрузка на 1 м2 полки толщиной 50 мм будет равна:
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяем с учетом частичной заделки полки плиты в ребрах
Рабочая высота расчетного сечения прямоугольного профиля:
Арматура 4 Вр-I (Rs=365 МПа)
Соответственно =0975;
Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой 4 Вр-I с шагом s=150 мм (6 4 Вр-I Аs=754 мм2).
2.3 Расчет по наклонному сечению
Для обеспечения прочности поперечных сечений требуется поперечная арматура. Каждое ребро плиты армируем плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры класса ВР-I диаметром 4 мм (Аsw=2126=252 мм2; Rsw=265 МПа; Es=170000 МПа) с шагом 150 мм.
Усилие обжатия от растянутой продольной арматуры
Поперечная сила на опоре
Рисунок 5 – Расчетная схема ребристой плиты для расчетов по I группе предельных состояний.
Согласно формуле (72) 1 проверяю прочность по наклонной полосе ребра плиты между наклонными трещинами.
Для мелкозернистого бетона =001
Определим коэффициенты φw1 и φb1
таким образом прочность бетона рёбер плиты обеспечена.
Прочность наклонных сечений по поперечной силе проверяю из условия (75) 1. Так как для одного ребра имеем
Определяю Mb и qsw.
c0=2·h0=2·320=640 мм
Согласно п.3.32 2определяем длину проекции опасного наклонного сечения с так как 056·qsw=056·4452=2493 кНм >q1=1275 кНм значение с определяем по формуле:
Окончательно принимаю с=109 м.
Q в конце наклонного сечения
Так как т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.
3 Расчет по II группе предельных состояний
Согласно таблице 2 1 ребристая плита эксплуатируемая в закрытом помещении и армированная напрягаемой арматурой класса А-V диаметром 12 мм должна удовлетворять 3-й категории требований по трещиностойкости т. е. допускается непродолжительное раскрытие трещин шириной acrc1=03мм и продолжительное acrc2=02мм. В соответствии с таблицей 19 7 прогиб плиты от действия постоянной и длительной нагрузок не должен превышать fu=296мм.
3.1 Определение геометрических характеристик
Определение геометрических характеристик приведенного сечения:
Статический момент сечения относительно нижней грани расчетного сечения:
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
Момент инерции приведенного сечения:
Момент сопротивления приведенного сечения относительно грани растянутой от внешней нагрузки:
3.2 Определение потерь предварительного напряжения
Определяю первые потери предварительного напряжения по позициям 1-6 таблицы 5 1:
Потери от релаксации напряжений в арматуре:
Потери от температурного перепада
т.к. по заданию естественные условия твердения бетона;
Потери от деформации анкеров в виде инвентарных зажимов
Поскольку напрягаемая арматура не отгибается потери от трения арматуры
Потери от деформации стальной формы отсутствуют так как усилие обжатия передается на упоры стенда т. е.
Таким образом усилие обжатия Р1 с учетом потерь по позициям 1-5 таблицы 5 1 равно:
Точка приложения усилия Р1 совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры поэтому eop=y0-a=254-30=224 мм.
Для определения потерь от быстронатекающей ползучести бетона необходимо вычислить напряжения в бетоне в середине пролёта от действия силы Р1 и изгибающего момента Mw от собственного веса плиты. Нагрузка от собственного веса плиты равна qw=23112=2772 кНм (из таблицы 3) тогда момент от собственного веса плиты равен
Напряжение на уровне растянутой арматуры (y = eop=224 мм) будет равно:
Напряжение на уровне крайнего сжатого волокна (y=h-y0=350-256=94 мм):
Назначаю передаточную прочность удовлетворяющую требованиям п. 26 1 ( )
Потери от быстронатекающей ползучести
то потери на уровне растянутой арматуры
потери на уровне крайнего сжатого волокна
Первые потери: тогда усилие обжатия с учетом первых потерь определяется:
Определяю максимальные сжимающие напряжения в бетоне от действия силы Р1 без учёта собственного веса принимая y = y0 = 254 мм:
Поскольку требования п.1.29 1 удовлетворены.
Определяю вторые потери предварительного напряжения по позициям
Потери от усадки лёгкого бетона
Напряжения в бетона от действия силы Р1 и изгибающего момента Mw:
Вторые потери равны:
Суммарные потери предварительного напряжения в арматуре:
Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно:
3.3 Проверка образования трещин
Проверку образования трещин в плите выполняем по формулам п. 4.5 1 для выяснения необходимости расчёта по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчёта по деформациям.
При действии внешних нагрузок в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне
Расстояние до ядровой точки:
Так как при действии Р1 в стадии изготовления минимальное напряжение в сжатом бетоне равно:
Т. е. верхние трещины не образуются.
Определяем момент трещинообразования в нижней зоне плиты
следовательно трещины в нижней зоне образуются т.е. требуется расчет ширины раскрытия трещин.
Расчет по раскрытию трещин
При непродолжительном действии полной нагрузки (М=Мtot=4637 кНм; Ntot=P2=92.746):
При =16 (для мелкозернистого бетона) получим
Плечо внутренне пары сил при непродолжительном действии нагрузок будет равно:
При продолжительном действии постоянной и длительной нагрузок (М=Мl=4397 кНм):
Приращение напряжений в растянутой арматуре от непродолжительного действия полной нагрузки (М=Мtot=4637 кНм; z=29229 мм):
(esp=0 так как усилие обжатия приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры).
То же от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
То же от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
Ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки вычисляем по формуле:
Ширина непродолжительного раскрытия трещин равна:
Следовательно не удовлетворяются требования к плите по трещиностойкости. Необходимо выполнить перерасчет. Для этого необходимо увеличить величину предварительного напряжения sp или размеры сечения плиты.
3.5 Расчет прогиба плиты
Расчет прогиба плиты выполняется с учетом раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузок (M = Ml =4397 кН·м)
Принимаем Мr=Ml=4397 кНм
По таблице 321 φls=08
Принимаем =01; φb=09
Вычисляем кривизну от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок по формуле:
Вычисляем прогиб по формуле:
Расчет однопролетного ригеля
1 Сбор нагрузок и характеристик материалов ригеля среднего пролёта
Расчетный пролёт ригеля среднего пролёта:
Назначаю ригель прямоугольного поперечного сечения со следующими размерами:
высота поперечного сечения ригеля
ширина поперечного сечения ригеля
Таблица 4 – Сбор нагрузок на 1 м длины ригеля среднего пролёта
Собственный вес (060322)
Плита перекрытия (010522)
6+6(254+144+72)=7144
С учётом коэффициента надёжности по назначению здания расчетная нагрузка на 1м ригеля:
Продольная рабочая ненапрягаемая арматура класса А-III Rs=Rsс=365 МПа.
Рисунок 6 – Схема армирования ригеля среднего пролёта.
2 Расчет прочности ригеля по сечению нормальному к продольной оси
Принимаю схему армирования в соответствии с рисунком 6.
Рисунок 7 – Схема армирования ригеля среднего пролёта. Слева – в середине пролёта справа – у опоры.
Для сечения в середине пролета М=42767 кН·м
Требуемая площадь растянутой арматуры:
принимаю 725АIII(As=3436 мм2)
3 Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
По приложению II 5 из условия сварки принимаю поперечные стержни из арматуры класса А-Ш d=10мм (Rsw=290МПа Es=20·104 МПа) число каркасов – два (Asw=2·785=157 мм2).
Принимаю шаг поперечных стержней s=200мм что не более h3=200мм согласно требованиям п. 5.27 1.
Поперечная сила на опоре Qmax=24093 кН фактическая равномерно распределённая нагрузка q1=6787 кНм.
Проверим прочность наклонной полосы на сжатие по условию (72) 1:
таким образом прочность бетона ригеля обеспечена.
Прочность наклонных сечений по поперечной силе проверяю из условия (75) 1.
Из п. 3.32 1 для мелкозернистого бетона .
Согласно п. 3.31 1 .
Согласно п.3.32 2определяем длину проекции опасного наклонного сечения с так как 056·qsw=056·22765=1275 кНм >q1=6787 кНм значение с определяем по формуле:
Окончательно принимаю с=145 м.
Так как тогда принимаю с=сo=079 м тогда
кроме того удовлетворены требования п. 5.27 1 поскольку .
Построение эпюры материалов
где Аsw – площадь поперечной арматуры;
Rsw – прочность поперечной арматуры;
S – шаг поперечной арматуры.
Расчет центрально сжатой колонны
1 Сбор нагрузок и характеристик материалов колонны
Определим нагрузку на колонну с грузовой площади соответствующей заданной сетке колонн 76х6=456 м2.
Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:
от перекрытия и пола: 3981456095=17246кН
от собственного веса ригеля: 03·06·71·22095·11=2938 кН
от собственного веса колонны: 04043625095·11=1445 кН
итого: 17246+294+1445=21901 кН
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа: 72456095=3119 кН
в том числе длительная 504456095=2183 кН
Постоянная нагрузка от кровли и плит 5456·095=2166 кН
то же с учетом нагрузки от ригеля и колонны верхнего этажа 2166+2938+1445=26315 кН
Временная нагрузка от снега для г. Самара (IV снеговой район s= 24 кНм2) будет равна 24456095=10393 кН
в т. ч. длительная составляющая 05·10393=5196 кН
Суммарная (максимальная) величина продольной силы в колонне первого этажа (при заданном количестве этажей – 4) будет составлять N=(21901+3119)·(4-1)+26315+10393=19598 кН в т.ч. длительно действующая Nl=(21901+2183)(4-1) +26315+5196=1627 кН.
Нормативные и расчетные характеристики тяжелого бетона класса В25 естественного твердения при W=60%:
Продольная рабочая арматура класса А-III Rsс=365 МПа.
2 Расчет прочности сечения колонны
Расчет прочности сечения колонны выполняю по формулам п. 3.64 3 на действие продольной силы со случайным эксцентриситетом поскольку класс тяжёлого бетона ниже В40 а l0=3600мм20h=20·400=8000мм. Принимая предварительно коэффициент φ=08 вычисляю требуемую площадь сечения продольной арматуры:
принимаем 418 А-III (Astot=1018 мм2).
Выполняю проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.
и уточняю коэффициент φ:
Фактическая несущая способность расчетного сечения колонны:
следовательно прочность колонны обеспечена. Так же удовлетворяются требования п. 5.16 1 по минимальному армированию поскольку
Поперечную арматуру в колонне конструирую в соответствии с требованиями п. 5.22 1 из арматуры класса Вр-I диаметром 5мм устанавливаемой с шагом s=350мм 20d=2018 =360 мм и не более 500 мм.
Расчет фундамента под колонну
Фундамент проектирую под рассчитанную выше колонну сечением 400х400мм с расчетным усилием в заделке N=19598 кН
Нормативная нагрузка от колонны
Условное расчетное сопротивление грунта Ro=025 МПа
Удельный вес бетона фундамента и грунта на обрезах γm=2010-6Нмм3
Глубина заложения фундамента hd=16 м.
Фундамент проектируется из тяжелого бетона класса В25
() и рабочей арматуры класса А-III ().
Вычислим требуемую площадь подошвы фундамента
Размер стороны квадратной подошвы фундамента должен быть не менее
Назначаю размер при этом давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно
Высота фундамента по условию прочности на продавливание определяется по формуле (XII.4) 1
т. е. H = h0+a = 4406+50 = 4906 мм.
По условию заделки колонны в фундамент полная высота фундамента должна быть не менее
По требованию анкеровки сжатой арматуры колонны d =18 мм AIII в бетоне класса В25
С учетом удовлетворения всех условий принимаю окончательно фундамент высотой Н = 900 мм двухступенчатый с высотой нижней ступени h1=500мм.
С учётом бетонной подготовки будем иметь рабочую высоту:
Выполним проверку прочности нижней ступени по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении для единицы ширины этого сечения (b=1мм): . Поскольку то прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Площадь сечения арматуры подошвы фундамента определим из расчета фундамента на изгиб в сечениях 1-1 2-2 и 3-3.
Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определим из условий:
Нестандартную сварную сетку конструируем с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 916(As=1810 мм2) с шагом 300 мм.
Фактическое армирование расчетных сечений:
что больше min=005%.
Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием
Определяю требуемые размеры поперечного сечения столба принимая величину средних напряжений в кладке = 3 МПа.
Назначаю размеры сечения кирпичного столба с учетом кратности размерам кирпича b=770 мм и h=900 мм с A=770·900=0693·106 мм2.
Так как заданная величина случайного эксцентриситета ео=60 мм017h=153мм то согласно п. 4.31 8 столб можно проектировать с сетчатым армированием.
Максимальное напряжение в кладке с принятыми размерами сечения определяю по формулам (13) и (14) 8:
Значения коэффициентов приняли предварительно ориентировочно.
где Ас=А(1-2еоh)=0693106(1-120900)=06006106 мм2
Расчетное сопротивление неармированной кладки должно быть не менее 06·362=2175 МПа. По таблице 2 8 принимаю для кладки столба марку кирпича 150 на растворе марки 100 (R=22 МПа).
Так как площадь сечения столба A=0693 м2 > 03 м2 то согласно п. 3.11 8 расчетное сопротивление кладки не корректируем.
Требуемый процент армирования кладки принимая значение получаю:
где Rs=06·360=216 МПа для арматуры диаметром 5 мм класса Вр-1 (Аst=196мм2) с учетом коэффициента условий работы γcs=06 (см. табл. 13 8).
Назначаю шаг сеток s=158мм (через каждые два ряда кладки при толщине шва 14мм) тогда размер ячейки сетки с перекрёстным расположением стержней должен быть не более
Принимаю с=50 мм при этом получаю
Определяю фактическую несущую способность столба с сетчатым армированием. Согласно п. 4.3 8 для определения коэффициентов продольного изгиба расчетная высота столба при неподвижных шарнирных опорах будет равна: соответственно гибкость в плоскости действия изгибающего момента .
Высота сжатой части сечения hc=h-2eo=900-120=780 мм и соответствующая ей гибкость
При по таблице 20 8 нахожу тогда коэффициент учитывающий влияние длительной нагрузки будет равен .
Вычисляю прочностные и деформативные характеристики кладки:
Расчетное сопротивление армированной кладки при внецентреном сжатии
Упругая характеристика кладки с сетчатым армированием по формуле (4) 8:
где по таблице 15 8 для силикатного полнотелого кирпича;
По таблице 18 8 по величинам гибкостей и и значению упругой характеристики армированной кладки нахожу значение коэффициентов продольного изгиба для армированной кладки при внецентренном сжатии
Коэффициент учитывающий повышение расчетного сопротивления кладки при внецентренном сжатии определяю по таблице 19 8 где . Тогда фактическая несущая способность запроектированного кирпичного столба при внецентренном сжатии будет равна:
Так как сечение прямоугольного профиля то выполняем проверку несущей способности столба на центральное сжатие в плоскости перпендикулярной действию изгибающего момента.
Поскольку при центральном сжатии армирование кладки не должно быть более
То в расчет принимаем
Значения прочностных и деформативных характеристик армированной кладки:
Следовательно фактическая несущая способность столба будет определяться случаем центрального сжатия и составит поэтому прочность кирпичного столба обеспечена.
Список использованных источников
СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989. – 88с.;
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры ( к СНиП 2.03.01-84) ЦНИИпромзданий Госстроя СССР НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989. – 192с.;
Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч. I ЦНИИпромзданий Госстроя СССР НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1990. – 192с.;
Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. II ЦНИИпромзданий Госстроя СССР НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1990. – 144с.;
Бородачёв Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов – М.: Стройиздат 1995. – 211с.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1987. – 36с.
СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции
Спецификация арматуры монолитной ребристой плиты перекрытия
Результаты диалога с ЭВМ

Чертеж1.dwg

ГОУ ОГУ АСФ 290500. 1.1 05. 01003 ЖБ
Монолитное ребристое перекрытие
Конструктивная схема
Кафедра строительных конструкций
Конструктивная схема монолитного перекрытия
План сеток плиты (в рабочем направлении)
ГОУ ОГУ 270105. 65. 4011. 08 КЖ
Курсовой проект по ЖБиКК
Опалубочный и арматурный чертежи
Спецификация арматуры
Курсовой проект по ЖБиКК
Ригели крайнего и среднего пролётов
Сборная колонна. Монолитный фундамент
Опалубочный и арматурный чертежи колонны К1 и фундамента ФМ1
Спецификация элементов
монолитный фундамент под сборную колонну
Центрирующая прокладка
сборная колонна первого этажа
ригель крайних рядов
ригель средних рядов
сборная колонна на последний этаж
сборная колонна на 2 этажа
Фундаменты монолитные
низ фундамента на отм. -1
Защитный слой - 35 мм
Напрягаемая арматура класса
Ведомость расхода стали