По основаниям и фундаментам

Фундамент.docx

Санкт-Петербургский государственный
политехнический университет
Кафедра «Строительство уникальных зданий и сооружений»
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ
Пояснительная записка
По дисциплине «Основания и фундаменты»
Руководитель работы:
доцент к.т.н. Мельников В.А.
Цель работы и исходные данные.3
2. Нагрузки действующие на фундаменты.4
3.Определение расчетных характеристик грунтов основания.5
Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения.6
1.Определение глубины заложения подошвы фундаментов.6
2.Определение площади подошвы фундамента.6
3. Проверка фундаментов на совместное действие всех усилий7
4. Определение осадок фундаментов и их неравномерностей8
4.3. Определение неравномерности осадок.11
Расчет фундаментов свайной конструкции.11
1. Выбор свай и ростверков.11
2 Определение расчетных нагрузок на сваи фундамента окончательное назначение числа свай и размеров ростверка14
3 Определение осадок свайных фундаментов и их неравномерностей14
3.1 Определение напряжений от сооружения15
3.2 Определение глубины сжимаемой зоны16
3.3 Осадка фундамента18
4 Определение горизонтального смещения свайного фундамента19
Рекомендации по устройству фундаментов21
1 Устройство котлованов для фундаментов мелкого заложения22
2 Порядок возведения фундаментов22
Экономическое сравнение23
В данной работе проектируется фундамент под консольный водосброс. Все расчеты соответствуют действующим СНиП.
Цель работы и исходные данные.
Проектируемая конструкция пролетного строения неразрезная из монолитного железобетона.
Сооружение предполагается возвести в Тамбовской области.
-Среднее количество осадков за период апрель-октябрь 337 мм а за ноябрь –март 194мм всего за год 518 мм.
-Температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 098: -30о
-Средняя температура воздуха: в январе -75о в июле - 204о за год 61о.[1]
Рис.1.1. Геологический продольный разрез.
Схема сооружения и геологический разрез представлена на рисунках 1.1 и 1.2.
Рисунок. 1.2. Схема сооружения
В таблице 1.1. приведены характеристики и толщины слоев слагающие основание данного сооружения.
2. Нагрузки действующие на фундаменты.
В соответствии со СНиП 2.01.07-85* были найдены постоянные и временные нагрузки действующие на фундаменты на уровне грунта. Расчет производится на основное сочетание нагрузок:
П- постоянная Дв –длительная временная Кв –кратковременная – нагрузки.
Для каждого фундамента в качестве постоянной нагрузки приняты вес опоры и вес лотка собранность с соответствующей грузовой полосы. Рис 1.3.
Рис.1.3. Схема сбора нагрузок.
При расчете постоянной нагрузки приняты веса опор и лотка плотность железобетона была принята γжб = 24 тсм³.
В качестве временной длительно-действующей нагрузки принят вес воды в лотке также собранный с соответствующей грузовой полосы. В качестве кратковременной нагрузки принято ветровое воздействие
В приложении 1 расчеты сведены в таблицу.
3.Определение расчетных характеристик грунтов основания.
Все расчеты оснований выполнены с использованием расчетных значений характеристик грунтов Х определяемых по формуле: Х = Хnγg где Хn - нормативное значение данной характеристики; γg - коэффициент надежности по грунту. За нормативные значения характеристик грунтов были приняты данные в задании значения.
В расчетах по II группе предельных состояний были приняты нормативные значения характеристик грунтов: γII = γН φII = φ.
В расчетах по I группе предельных состояний приняты расчетные характеристики вычисленные следующим образом:
Расчетный удельный вес грунта: γI γII ;
Значение угла внутреннего трения определяется исходя из значения его тангенса: tgφI = tgφIIγg(φ) где γg(φ) – коэффициент надежности по грунту для песчаных грунтов равный 11 и для пылевато-глинистых грунтов γg(φ) = 115.
Сцепление СI = СIIγgc где γgc – коэффициент надежности по грунту для сцепления равный 15.
Удельный вес грунта во взвешенном состоянии вычислен по формулам:
ρd = ρ(1+w) где ρ – плотность грунта w – влажность.
n = 1 - ρd ρS где ρd – плотность скелета грунта ρS – плотность твердых частиц грунта.
γвзв = (ρS - ρВ)(1 - n) где ρВ – плотность воды n – пористость грунта.
Все характеристики грунтов сведены в таблицу 1.2
Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения.
1.Определение глубины заложения подошвы фундаментов.
Глубина заложения фундаментов d принимается с учетом назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения нагрузок и воздействия на его фундамент глубины сезонного промерзания грунтов. Для города Тамбов нормативная глубина сезонного промерзания по ГОСТ 24847-81 "Методы определения глубины сезонного промерзания" dfn=14м
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df определена по формуле:
где kn – тепловой коэффициент зависящий от условий эксплуатации здания kn=11 тк неотапливаемое сооружение.
По конструктивным соображениям учитывая расчетную глубину сезонного промерзания грунта и геологические условия (грунты слабосжимаемые) назначаем для фундаментов Ф2 Ф3:
2.Определение площади подошвы фундамента.
При расчете деформаций основания среднее давление под подошвой фундамента Р не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R определяемого по формуле:
определяется по формуле(интерпретация формулы Пузыревского):
коэффициент принимаемый равным 1
коэффициент зависящий от ширины подошвы фундамента
- расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента
осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента
осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы
A=L*b=7*b(по 0.9 м с каждой стороны)
V1=29.95*1.6*2.5=119.8 т
V1=28.46*1.6*2.5=113.8 т
Моменты сопротивления:
3. Проверка фундаментов на совместное действие всех усилий
Расчёт напряжённого состояния основания проведен при помощи линейной теории упругости в модели линейно-деформируемой среды.
При действии изгибающего момента в одной вертикальной плоскости необходимо чтобы выполнялись условия:
где R – расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента
pmax и pmin - максимальное и минимальное давление действующие под подошвой фундамента и определяемые по формулам внецентренного сжатия:
Максимальное напряжение в грунте по подошве фундамента pmax тм2
% запаса (pmax-12R)pmax*100%
Проверка на отрыв pmin тм2
Как видно из расчетов условия ограничения напряжения выполнены для всех фундаментов и их размеры полученные ранее назначаются окончательными:
4. Определение осадок фундаментов и их неравномерностей
Расчет осадки основания S проведен с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемой среды методом послойного суммирования:
где – безразмерный коэффициент =08;
zpi – среднее значение дополнительного нормального вертикального напряжения в i слое грунта
hi и Ei –толщина и модуль деформации i слоя грунта
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента определены по формуле:
где α – коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины равной:
– дополнительное вертикальное давление на основание.
p – среднее давление под подошвой фундамента при основном сочетании нагрузок.
– вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принята на глубине Нс где выполняется условие:
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя расположенного на глубине z от подошвы фундамента определено по формуле:
В водоупорном слое учитывается давление столба воды расположенного выше рассматриваемой глубины.
Рис.2.4.1.1. Эпюры напряжений для фундамента 2.
Расчет осадок произведен в табличной форме( табл. 2.4.1.2).
Рис.2.4.1.2. Эпюры напряжений для фундамента 3.
4.3. Определение неравномерности осадок.
DS=S1-S2=0.1102-0.1064=0.0038 м=038 см
d= DSL=0.003819=0.0002
Неравномерность осадки согласно [4 прил. 4 табл. 72] является допустимой.
Расчет фундаментов свайной конструкции.
1. Выбор свай и ростверков.
Вариантом фундаментов под водосброс являются фундаменты свайной конструкции в виде свайных кустов. В проекте приняты забивные железобетонные сваи сплошного квадратного поперечного сечения с ненапрягаемой арматурой. Так как нагрузки небольшие то по условиям взаимодействия с грунтом целесообразно принять висячие сваи небольшой длины. Глубина заложения подошвы свайного ростверка в соответствии с глубиной промерзания была назначена равной глубине заложения фундаментов мелкого заложения.
Сваи всех фундаментов предварительно были приняты поперечным сечение 30*30 см2.
-1 и 2фундамент: С8-30
Несущая способность Fd висячей забивной сваи погружаемой без выемки грунта работающей на сжимающую нагрузку [3] была найдена как сумма сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле:
Fd = γc (γc RA + u Σγcf fi hi)
где γс – коэффициент условий работы сваи в грунте γc=1
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (тсм²)
По табл.1. СНиП интерполяцией было найдены расчетные сопротивления:
А – площадь опирания на грунт сваи (м²) принимаемая по площади поперечного сечения:
u – наружный периметр поперечного сечения сваи (м):
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи (тсм²) принимаемое по табл.2.
hi – толщина i слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи (м)
γcR и γcf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта и принятые по табл.3.:
Погружение сплошных свай производится механическими молотами. Расчет несущей способности по боковой поверхности свай для каждого фундамента сведен в таблицы.
Заглубление середины i слоя
Несущая способность с учетом единичных коэффициентов вычислена по формуле:
Fd = γc (γcR A + u Σγcf fi hi)
Расчетная нагрузка на сваю:
N12=Fgc=61.021.4=436 тс
N3=Fgc=54.041.4=386 тс
На сваи также действует вес ростверка:
bp = b0 + 2*0.2 = 0.7 + 0.4 = 1.1 м
Vр = hp· bp· lp = 16*14*11 = 246 м³
Qp = Vр · γжб = 246*25 = 615 тс
Число свай вычислено по 1 предельному состоянию:
n = NdN = (NI + Qp)N
где NI – вертикальная расчетная нагрузка передающаяся от сооружения
Qp – ориентировочный вес ростверка
N – Расчетная нагрузка допускаемая на одну сваю
n12 =(NI + Qp)N=(459+615)436=106
n3 =(NI + Qp)N=(435+615)386=114
Для запаса прочности от действия моментов количество свай увеличено n*16:
Расстояния между осями забивных висячих свай согласно принято не менее 3d = 3·03 = 09 м. Для предотвращения скалывания ростверка минимальное расстояние между краем ростверка и гранью сваи принято 01 м.
Рис. 3.1. Ростверк 1 и 2 фундамента.
Рис. 3.2. Ростверк 3 фундамента.
2 Определение расчетных нагрузок на сваи фундамента окончательное назначение числа свай и размеров ростверка
Расчетная нагрузка передаваемая на i-тую сваю вычисляется по формуле:
N = Ndn ± My·x xi ± Mx·y yi
где Nd = (NI + Qp) – расчетная сжимающая сила (см. предыдущий пункт)
n – число свай в фундаменте;
Mх Mу – расчетные изгибающие моменты относительно главных центральных осей х у плана свай в плоскости подошвы ростверка
xi и yi – расстояния от главных осей до оси каждой сваи
х у – расстояния от главных осей до оси каждой сваи для которой определяется расчетная нагрузка
Наибольшая расчетная нагрузка передается на крайнюю угловую сваю для каждого варианта фундамента. Таким образом максимальная расчетная нагрузка передаваемая на крайнюю сваю:
Nмах = Ndn + My·xмах xi + Mx·yмах yi
Проверка несущей способности грунтов основания может быть выражена формулой:
Условия выполняются.
3 Определение осадок свайных фундаментов и их неравномерностей
Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям произведен исходя из условия:
где s - совместная деформация основания и сооружения
su - предельное значение совместной деформации основания и сооружения(su = 8 см)
Расчет деформаций основания выполнен с применением расчетной схемы основания в виде линейно деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи Hс. При определении деформаций был применен метод послойного суммирования.
где si – деформация i-го слоя
z – расстояние от подошвы до середины элементарного слоя
Суммирования при этом производится от нуля до глубины сжимаемой толщи Нс.
При расчете весь свайный фундамент рассматривается как условный сплошной массив включающий грунт и сваи. Контуры условного массива abcd определены сверху поверхностью земли с боков – вертикальными плоскостями снизу – плоскостью в уровне нижних концов свай в границах найденных пересечением с этой плоскостью наклонных под углом φср4 к вертикали линий проведенных от наружного контура свайного куста в уровне подошвы ростверка. Угол φср - среднее значение углов внутреннего трения грунтов в пределах длины свай определен для каждого фундамента:
Параметры условного фундамента подсчитаны по формулам:
Площадь подошвы условного сплошного массива подсчитана для каждой опоры данные занесены в таблицу:
Осадка определена в той же последовательности что и для фундаментов мелкого заложения.
Построение эпюры распределения сжимающих напряжений от собственного веса грунта zg(z). Это бытовые напряжения они вычисляются по формуле
где d' – глубина заложения условного фундамента d'1 = 9.6 м d'2 = 9.6 м d'3 = 8.6 м;
γ – удельный вес грунта в толщине слоя d; принят равным среднему γср = 178 тсм³
γ для грунтов расположенных ниже отметки горизонта грунтовых вод вычислен как γ
hi – глубина элементарного слоя.
Расчет zg(z) для фундаментов 1-3 сведен в таблицы.
3.1 Определение напряжений от сооружения
zр(z) = α·р0 = α·(р – γd)
где р0 – дополнительное давление от сооружения приводящее к осадке основания;
α – коэффициент учитывающий форму подошвы фундамента определяемый по табл.31 [1] как α = f(; ) где = 2zb = lb
р – усилие вычисляемое по формуле: р= NпA' = (N0II + G')A' = (N0II + γcp·d'·A')A' = N0II A' + γcp·d'.
Дополнительное давление от сооружения:
р0 = р - γcp·d' = N0II A' тсм²
По полученным данным были построены графики представленные ниже.
На графиках зависимостей zg(z) 0.1zg(z) и zр(z) точка пересечения 0.1zg (z) и zр (z) определяет сжимаемую толщу Нс.
3.2 Определение глубины сжимаемой зоны
Сжимаемая толща (активная глубина) Нс разделена на n элементарных участков так что в пределах элементарного участка грунт однородный.
В средних по высоте точках для каждого участка определены напряжения от сооружения zрi. Результаты вычислений представлены в табличном виде (фундаменты 1-3 соответственно в таблицах)
Рис.3.3.2.1. Эпюра напряжений для Ф-1.
Рис.3.3.2.2. Эпюра напряжений для Ф-2.
Рис.3.3.2.3. Эпюра напряжений для Ф-3.
В итоге активная глубина для Ф-1 и Ф-2 Hc=2.96 м для Ф-3 Hc=5.1 м.
3.3 Осадка фундамента
Осадка отдельного слоя найдена по формуле:
Ei – модуль деформации i слоя
zpi – напряжение в средней точке участка
Суммарная осадка определена как сумма осадок всех элементарных слоев. Расчеты сведены в таблицы.
Таблица 3.3.3.1 Осадки Ф-12
Таблица 3.3.3.1 Осадка Ф-3.
Для водосброса считается допустимая осадка как [suL]=0.004
Для Ф-1 =0.040813=0.0029
Для Ф-2=0040819=0002
Для Ф-3= 0026955=000396
Осадки не превышают предельно допустимого значения.
4 Определение горизонтального смещения свайного фундамента
В расчете свай на действие горизонтальных усилий окружающий сваи грунт рассматривается как винклеровское основание характеризуемое коэффициентом постели возрастающим с глубиной линейно.
где К - коэффициент пропорциональности тсм4 принимаемый в зависимости от вида грунта окружающего сваю. К1 = 375 для супеси первого слоя и К2 = 400 для мелкозернистого песка во втором слое. К3 = 500 для песка третьего слоя.
z – глубина расположения сечения сваи в грунте м для которого определяется коэффициент постели по отношению к подошве ростверка.
Приведенное значение коэффициента пропорциональности Кпр принято в зависимости от грунтов расположенных на глубине lк:
lк = 35·d + 16 = 35·03 + 16 = 265 м
Кпр = К1·l1·(2 lк - l1) + К2·( lк - l1)² lк + К3·( lк - l1)² lк
l1 = 1 м – толщина первого слоя грунта.
Расчет выполнен применительно к приведенной глубине расположения сечения сваи в грунте z' и приведенной глубине погружения сваи в грунт l'. Приведенные величины и определены по формулам:
где z и l - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт соответственно отсчитываемые от подошвы ростверка м.
αд – коэффициент деформации 1м определяемый по формуле:
где bc – условная ширина свай м принимаемая равной bc =15d + 05 = 15·03 + 05 =095м
Eб – начальный модуль упругости бетона сваи при сжатии и растяжении принят равным 2.4·106 тсм²
I – момент инерции поперечного сечения сваи. I = d412 = 0.3412 = 0000675 м4
Для найденного αд определены приведенные величины.
Величина горизонтального смещения головы каждой сваи и фундамента в целом определена по зависимости:
где Н = Тсnc т.е. отношение горизонтального усилия приложенного к ростверку к количеству свай в ростверке.
нн – единичное перемещение.
где А0 – безразмерный коэффициент принятый равным 2441 для приведенной глубины
Расчет сведен в таблицу:
Результаты определения коэффициента пастели представлены графически соответственно для фундаментов 1 2 и 3.( Рис 3.4.1 и Рис.3.4.2.)
Условие для горизонтальной деформации выполнено. Запроектированный фундамент полностью удовлетворяет всем нормам.
Рисунок 3.4.1. Ф-1 Ф-2.
Рекомендации по устройству фундаментов
При устройстве запроектированных фундаментов мелкого заложения на естественном основании на местности не покрытой водой (это касается первого второго и третьего фундаментов) предусматривается проведение следующих работ:
гоедезические работы
разработка и транспортировка грунта
подготовка основания
1 Устройство котлованов для фундаментов мелкого заложения
Коэффициент заложение откосов можно принять m 12. Для удаления поверхностных ливневых вод рекомендуется открытый водоотлив с применением насосов пригодных для откачивания загрязненной воды с примесью грунтовых частиц. При этом водоотлив должен несколько опережать земляные работы для того чтобы дно котлована оставалось сухим в особенность на последнем этапе земляных работ когда глубина котлована приблизится к проектной. Дно котлована необходимо поддерживать в сухом состоянии и на период бетонирования фундамента и в течении времени необходимого для схватывания бетона. В противном случае дно котлована сложенное . может разрыхлиться фильтрующей водой что может привести к разжижению грунтов или к их дополнительному набуханию.
Земляные работы рекомендуется вести так что бы не была нарушена естественная структура грунта основания. Грунт выемки не рекомендуется оставлять вблизи края котлована т.к. он может вызвать обрушение креплений стен котлована. На месте следует оставлять только грунт необходимый для засыпки пазух. Разрабатывать грунт котлована и возводить фундаменты нужно в сжатые сроки не оставляя открытый на проектную глубину котлован на продолжительное время.
Перед бетонированием фундамента необходимо подготовить его основание выполнить планировку дна. С этой целью на дне котлована укладывается выравнивающий слой тощего бетона толщиной 100 мм. Если из-за неправильного производства работ верхний слой грунта нарушается на значительную глубину и имеет низкую прочность и высокую сжимаемость то фундамент рекомендуется заглубить до ненарушенного грунта или укрепить нарушенный слой.
После возведения фундамента пазухи между ним и стенами котлована необходимо заполнить грунтом укладываемым послойно с трамбованием. В качестве грунта засыпки целесообразно использовать изъятый из котлована грунт нарушенной структуры.
2 Порядок возведения фундаментов
Фундамент мелкого заложения:
Устройство ограждения из стального шпунта инвентарного ее учетом оборачиваемости);
Механизированная разработка грунта с водоотливом (ниже УГВ - на суходоле или ниже дна после размыва в водотоке):
Устройство песчанно-щебоночной подушки под фундамент;
Бетонная кладка сборного фундамента;
Гидроизоляция боковых поверхностей фундамента;
Извлечение стального шпунта;
Засыпка пазух котлована без водоотлива
Устройство ограждения из стального шпунта инвентарного (с учетом оборачиваемости);
Механизированная разработка грунта без водоотлива (до УГВ - только на суходоле);
Механизированная разработка грунта с водоотливом (ниже УГВ - на суходоле или ниже дна после размыва в водотоке);
Погружение железобетонных свай;
Устройство монолитного ж.б. ростверка:
Гидроизоляция боковых поверхностей ростверка;
Извлечение стального шпунта:
Засыпка пазух котлована баз водоотлива.
Экономическое сравнение
Сравним по стоимости возведение свайного и фундамента мелкого заложения. Сравнивать будем без учета стоимости земляных работ на отрытие котлованом и подготовки территории. Начнем с фундамента мелкого заложения:
Основная стоимость приходится на бетон из которого изготавливается фундамент.
Стоимость М300( B225)= 2400 рублейм3. Тогда стоимость бетона на опоры составляет: Ф-1+Ф-2+Ф-3=215856 рублей. Добавим стоимость на аренду бетононасоса и бетономешалки: 3000*4=12000 рублейчас. Добавим зарплату рабочих за смену 3-х бетонщиков и 3-х опалубщиков: 3*2500+3*2500=15000 рублей. Добавим стоимость опалубки: 5000*3=15000 рубмесяц.
Итого: 260000 рублей.
Основная стоимость приходится на погружение свай в основание.
Стоимость сваи: 700 рубм тогда (18+16)*1000=34000 руб + 15000 (доставка свай). Стоимость погружения сваи: 60600(стоимость аренды крана)+ 20500(стоимость оборудования) = 81100 руб. Стоимость ростверка: 50000(бетон) + (60000) арматура=110000 руб. Зарплата персоналу: 3-х бетонщика + крановщик+ стропальщик + геодезист=28000 руб.
Итого: 270000 рублей.
Вывод: Фундаменты по стоимости примерно одинаковые но вариант свайной конструкции дешевле хотя трудозатраты больше.
Принят фундамент мелкого заложения для опор водосброса как самый и дешевый и минимально трудозатратный. Для Ф-1 и Ф-2:
СНиП 23-01-99. «Строительная климатология»введения - 2000-01-01 Госстрой России 2000.
Справочник проектировщика. Основания фундаменты и подземные сооружения. М: Стройиздат1985.
Приложение к СНиП 2.02.01-83.
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» М. ФГУП ЦПП 2006 -46с.
Методические указания «ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ. Сбор нагрузок на фундаменты» Мельников В. А. Санкт-Петербург издательство политехнического университета 2007.
Методические указания «Фундаменты мелкого заложения: конструкции определение размеров расчет осадок» Мельников В. А. Санкт-Петербург издательство политехнического университета 2011
Методические указания «Свайные фундаменты: инженерно-геологическое обоснование определение размеров расчет осадок» Мельников В. А. Санкт-Петербург издательство политехнического университета 2012.
Далматов Б.И. Морарескул Н.Н. Науменко В.Г. Проектирование фундаментов зданий и промышленных сооружений. М.: Высшая школа 1986.
Костерин Э.В. Основания и фундаменты. М.: Высшая школа 1978.
Фундаменты гражданских и промышленных зданий и сооружений. Альбом конструкций. Учебное пособие для курсового проектирования. Л.: ЛПИ 1985.
Методические указания по оформлению пояснительных записок к курсовым и дипломным проектам. Л.: ЛПИ 1985.
Оформление строительных чертежей в дипломных и курсовых работах и проектах. методические указания. Л.: ЛПИ 1986.
Руководство по проектированию свайных фундаментов. НИИОСП им. Н. М. Герсеванова. М.: Стройиздат 1980

Таблица сбор нагрузок.docx

Характер и наименование нагрузок
Направление дейст-вия
Формула подсчёта нагрузки числовое значение
Норма-тивное значе-ние
Расчет-ное значе-ние
тельно подошвы фундамен-та Dм.
Момент норм. и расч. Мн и Мр тс·м
N = Vлот·γжб = (2·d1·h1 + d2·B') ·L· γжб= (2·025·33 + 035·52) ·15·25 =13013 тс
где L = Z22 + Z3 = 55 + 192 = 15 м
I I. Временная длительная:
N = Vвод·γвод= B'· h2·L ·γвод = 52·29·15·10 = 2262 тс
III. Времен-ная кратко-временная:
N = Vлот·γжб = (2·d1·h1 + d2·B') ·L· γжб= (2·0 25·33 + 035·52) ·16·25 =1388 тс
где L = Z12 + Z22 = 132 + 192 = 16 м
N = Vвод·γвод= B'· h2·L ·γвод = 52·29·16·10 = 2413 тс
где L= Z12 + Z22 = 16 м
·10-3·29·16 =686 тс
где L= Z12 + Z22 = =16 м
Расчетные усилия N и M на обрезах фундаментов приведены в таблице 1
Предельное состояние

Фундамент.dwg

Фундаменты мелкого заложения 1:100
Продольный разрез сооружения 1:100
Свайные фундаменты 1:100
Курсовая работа по основаниям и фундаментам
Продольный и поперечный разрез сооружения
геологический разрез
разрезы и фасады фундаментов
Фундаменты опор водосброса
Условные обозначения