Основания и фундаменты промышленного здания.Вариант 1

ИГОФ мой1.DOC

Министерство общего и профессионального
Новосибирский государственный
архитектурно-строительный университет
Кафедра инженерной геологии
оснований и фундаментов
Тема: Основания и фундаменты промышленного здания.
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
ПРОЕКТНАЯ РАЗРАБОТКА
В курсовом проекте выполнен расчёт и конструирование основания и фундаментов для промышленного здания в г. Искитим. Из рассмотренных двух вариантов фундаментов:
Фундаменты мелкого заложения
после их технико-экономического сравнения был принят первый
Исходные данные на проектирование
1. Объёмно-планировочное решение здания
2. Инженерно-геологические условия площадки
1. Сбор нагрузок на верхний обрез фундамента
Анализ инженерно-геологических условий
1. Вычисление производных характеристик физического
2. Классификация грунтов
1. Назначение глубины заложения
2. Определение приведённых нагрузок
3. Назначение размеров подошвы фундамента по величине расчётного сопротивления грунтового основания
3.1 Проверка слабого подстилающего слоя.
4. Расчёт осадок фундамента
5. Конструирование фундаментов
Проектирования свайные фундаменты
2. Корректировка приведённых нагрузок
3. Определение генеральных размеров сваи
4. Определение несущей способности сваи по грунту
5. Определение количества свай в кустах
6. Компоновка свайных кустов
7. Определение нагрузок на максимально и минимально нагруженные сваи
8. Расчёт осадки свайного фундамента. Фундамент 6-Г
8.1. Определение размеров условного фундамента Расчёт свайного основания по деформациям
8.2. Определение расчётного сопротивления грунта под подошвой условного фундамента
8.3. Определение давления под подошвой условного фундамента
8.4. Определение осадки условного фундамента
9. Расчёт тела ростверка по прочности. Фундамент 6-Г
9.1. Расчёт тела ростверка на продавливание колонны
9.2. Расчёт ростверка на продавливание угловой сваи
9.3. Подбор нижней арматуры
Подбор сваебойного оборудования
1. Выбор массы ударной части молота
2. Определение минимальной энергии удара и выбор молота
3. Определение проектного отказа
Технико-экономическое сравнение вариантов
Список используемой литературы
Исходные данные на проектирование.
1 Объёмно-планировочное решение здания.
Стены здания из панелей d=300мм
Опирание всех балок (ферм) на колонны.
Температура внутри производственного корпуса +18о в бытовых +20о.
В бытовых помещениях нагрузки 6 кНм2 .
2.Инженерно-геологические условия площадки.
Место строительства г. Искитим.
Инженерно-геологические разрезы
Разрез I-I РазрезII-II
1.1Инженерно-геологические условия
Уровень пола первого этажа 0.00 на 19.00
Плотность частиц ρs=268 тм3;
Плотность грунта ρ=1810 тм3;
Природная влажность W=0182 д.е.;
Влажность на границе раскатывания Wp=0170 д.е.;
Влажность на границе текучести WL=0210 д.е.;
Угол внутреннего трения fII=21 град.;
Удельная сила сцепления CII=11 кПа;
Модуль деформации Е=10 Мпа;
Плотность частиц ρs=267 тм3;
Плотность грунта ρ=1954 тм3;
Природная влажность W=0281 д.е.;
Угол внутреннего трения fII=26 град.;
Удельная сила сцепления CII=62 кПа;
Модуль деформации Е=11 Мпа;
III.Песок средний крупности
Плотность грунта ρ=1995 тм3;
Природная влажность W=0225 д.е.;
Угол внутреннего трения fII=30 град.;
Удельная сила сцепления CII=00 кПа;
Модуль деформации Е=25 Мпа;
Пролёт: 18 м.Шаг колонн: 6 м.
Отметка верха колонн: 84 м.
Принимаем колонны прямоугольного сечения 600х400 мм.
1.Сбор нагрузок на верхний обрез фундаментной конструкции.
Вертикальная сосредоточенная нагрузка (Nн) передающаяся от колонны на фундамент подсчитывается как произведение заданной единичной нагрузки соответствующего пролёта на грузовую площадь покрытия приходящуюся на рассматриваемую колонну.
Кроме вертикальной нагрузки от колонн на которые опираются элементы покрытия на фундаменты передаются моменты и горизонтальные силы действующие в плоскости рамы.
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства.
1.Вычисление производных характеристик.
) плотность сухого грунта тм3
ρ – плотность грунта гсм3
W – влажность грунта
ρd=ρ(1+W) =1.810(1+0.182)=1.531 тм3
) удельный вес грунта кНм3
g – ускорение свободного падения
γ=ρ·g =1.810·10=18.10 кНм3
) удельный вес твердых частиц грунта
ρs – плотность твердых частиц грунта гсм3
γs=ρs·g =2.68·10=26.8 кНм3
) удельный вес сухого грунта кНм3
γd=ρd·g =1.531·10=15.31 кНм3
) коэффициент пористости грунта
e=(2.68- 1.531)1.531=0.75
n= 0.75(1+0.75)=0.429
) объем минеральных частиц в единице объема грунта:
) влажность полного водонасыщения
γw - удельный вес воды γw =10кНм3
Wsat = 0.75*1026.8=0.280
) удельный вес грунта при учете взвешивающего действия воды кНм3
γsb=(26.8-10)(1+0.75)=9.6
) Степень влажности:
II Грунт-Песок пылеватый.
ρd=ρ(1+W) =1.954(1+0.281)=1.53 тм3
γ=ρ·g =1.954·10=19.54 кНм3
γs=ρs·g =2.67·10=26.7 кНм3
γd=ρd·g =1.53·10=15.3 кНм3
e=(2.67- 1.53)1.53=0.745
n= 0.745(1+0.745)=0.427
Wsat = 0.745*1026.7=0.280
γsb=(26.7-10)(1+0.745)=9.57
III Грунт-Песок средний крупности.
ρd=ρ(1+W) =1.995(1+0.225)=1.63 тм3
γ=ρ·g =1.995·10=19.95 кНм3
γd=ρd·g =1.63·10=16.3 кНм3
e=(2.67- 1.63)1.63=0.64
n= 0.64(1+0.64)=0.39
Wsat = 0.64*1026.7=0.239
γsb=(26.7-10)(1+0.64)=10.18
2. Классификация грунтов.
Jp=WL-Wp=(0.210-0.170)*100%=4%.
Показатель текучести.
JL=( W- Wp)( WL- Wp)
JL=(0.182-0.170)(0.210-0.170)=0.3 д.е.
Коэффициент пористости
е=(rs- rd) rd=(2.68-1.810)1.810=0.481
Sr= W*rs rw*e= 0.182*2.681*0.481=1.014
Коэффициент пористости соответствующий влажности на границе текучести.
eL= WL* rs rw=0.170*2.681=0.456
П= (eL- e)(1+ e)=(0.456-0.481)(1+0481)=-0017
Грунт не просадочный так как Sr=1.014>0.8 .
Относится к ненабухающим т.к. П≤03.
е=(rs- rd) rd=(2.67-1.954)1.954=0.366
Sr= W*rsrw*e=0.281*2.670.366*1=2.051
Грунт насыщен водой.
Т.к. Е=11 мПа грунты среднесжимаемы.
Коэффициент пористости.
е=(rs- rd) rd=(2.67-1.995)1.995=0.338
Sr= W*rsrw*e=0.225*2.670.338*1=1.777
Т.к. Е=25 мПа грунты малосжимаемы.
Выбор конкурентно – способных вариантов фундамента.
Для обычных наиболее часто встречающихся зданий (промышленных зданий из унифицированных сборных элементов типовых жилых и общественных зданий) в несложных грунтовых условиях в первую очередь должен быть рассмотрен вопрос о возможности применения фундаментов мелкого заложения и фундаментов из забивных железобетонных свай.
Если грунты основания представлены просадочными при замачивании или очень слабыми водонасыщенными рыхлыми песчаными или глинистыми грунтами может встать вопрос об искусственном преобразовании таких грунтов.
При наличии в основании под слабыми грунтами прочных малодеформируемых грунтов всегда целесообразным является рассмотрение вопроса о применении любых видов свайных фундаментов. При отсутствии на небольших глубинах прочных грунтов может быть рассмотрен вопрос о применении фундаментов в виде сплошной железобетонной плиты перекрестных лент.
Для крупных сооружений с очень большими нагрузками или в случае необходимости расположения помещений на большой глубине ниже уровня грунтовых вод в слабых водонасыщенных грунтах может оказаться целесообразным а иногда и единственно возможным применение опускных колодцев или конструкций «стена в грунте» и других.
В учебных целях обязательным является рассмотрение двух вариантов фундаментов – мелкого заложения и свайных.
Для данных грунтовых условий и заданного здания возможно применение фундаментов мелкого заложения отдельно стоящих под каждую колонну.
1.Назначение глубины заложения.
Верхний обрез фундаментов имеет
относительную отметку -0.150.
Определение конструктивной глубины заложения:
dк=1750 мм – конструктивная глубина заложения фундамента.
Определение нормативной глубины промерзания:
dfn=d0*√Mt=0.28√73.6=2.4м.
d0=0.28-величина принятая для .
Mt=73.6-принятая по (СНиП 2.01.01-82)
Определение расчётной глубины заложения:
df= dfn*Kn=2.4*0.54=1.296 м.
Kn=0.54-коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения по т.1.
По условиям недопущения морозного пучения:
dw=DL-WL=19-17.2=1.8 м
Грунт-супесьс IL=03>0 следовательно расчетную глубину
заложения фундамента принимаем не менее df=1.296 м
По конструктивным требованиям dкоз=+hст+h0+а+б
б- толщина бетонной подготовки б=100
dкоз=0.9+0.6+0.100+0.15=1.75м
По конструктивным требованиям заложения фундамента принимаем не менее dкоз =1.75м
Т.к. dfd то назначаем глубину заложения равную d=1750 мм с учётом подбетонки.
2.Определение приведённых нагрузок
No=SP(z)=Nст=3564кН Моу=0; Мох=0
No=SP(z)=Nк5+Nк4+Nст=540+108+330.48=978.48 кН
Моy=SМ(y)=Мк5+Qк5*d=43.2+5.4*1.75=52.65кН*м Моx=SМ(x)=Мк4+Qк4*d+Nст*lст-Nк5*l+Nк4*l= =3.24+0.54*1.75+108*0.5+330.48*0.15-540*0.5=162.24кН*м
No=SP(z)=Nk6+Рст=540+103.68=643.68кН Моy=SМ(y)=-Рст*lст+Мк6+Qк6*dк=
2+5.4*1.75-103.68*0.45=5.99Кн*м Моx=0
Моy=SМ(y)=54+6.48*1.75=65.34 кН*м
No=SP(z)=Nk5+Nст+Nст=165.24+51.48+270=486.72кН Моу=SМ(у)=-Nст*lст+Мк5+Qк5*dк=16.8+2.7*1.75-
-51.48*0.45=1.641кН*м Мох=SМ(х)=Nст*lст=165.24*0.65=107.41кН*м
3. Назначение размеров подошвы фундамента по величине расчётного сопротивления грунтового основания.
)Условное расчетное сопротивление грунта при условии минимальных размеров подошвы
R=gc1*gc2к*[Мg*кz*b*g2+Mq*d1*g21+(Mq-1)*db*g21+Mc*c2]
где где gc1gc2- коэффициент условий работы ( для пылевато-глинистых грунтов J gс2=1
K=1т.к. прочностные характеристики определены испытаниями;
Mc=5.84 -коэффициенты принимаемые по табл.4 СНиП 2.02.01-83;
Kz=1-коэффициент принимаемыйпри b10.
b-ширина подошвы фундаментам.
g2=18.10 -осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента кНм3;
g21=18.10 кНм3-то же залегающих выше подошвы;
d1=2.05 м - глубина заложения фундамента;
CII=11 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента
R=gc1*gc2к*[Мg*кz*b*g2+Mq*d1*g21+(Mq-1)*db*g21+Mc*c2]=
(1.2*1)(0.56*1*0.9*18.1+3.24*1.75*18.1+5.84*11)1=211.19кПа
) Требуемая площадь подошвы фундамента 6-Г:
A=N(R-gср*d1)= 1080(211.19-22·1.75)=6.25 м2
N-вертикальная составляющая нагрузки на фундамент;
gср -средний удельный вес материала фундамента и грунта;
Из соотношения bl =(0.7 0.8) находим:
Требуемая площадь подошвы фундамента 3-Б:
A=N(R-gср*d1)= 356.4(211.19-22·1.75)=2.06 м2
Требуемая площадь подошвы фундамента 54-Г:
A=N(R-gср*d1)=978.48(211.19-22·1.75)=5.67 м2
Требуемая площадь подошвы фундамента 5-Л:
A=N(R-gср*d1)=486.72(211.19-22·1.75)=2.82 м2
Требуемая площадь подошвы фундамента 6-A:
A=N(R-gср*d1)=643.68(211.19-22·1.75)=3.73 м2
) Уточнённое значение расчётного сопротивления грунтового основания на глубине 1.75 м равно:
R=gc1*gc2к*[Мg*кz*b*g2+Mq*d1*g21+Mc*c2]= (1.2*1)(0.56*1*2.1*18.1+3.24*1.75*18.1+5.84*11)1=225.78кПа
) Проверки размеров подошвы фундамента сравнением фактического давления на грунт с расчетным сопротивлением грунта
PСР=Nb*l+gср*d=10802.1·3+22*1.75=209.93 кПа
Угловое давление под подошвой фундамента:
PMAX = Pср+(MxWx)+(MyWy)= 209.93+(63.722.21)=238.76кПа
PMIN = Pср-(MxWx)-(MyWy)=209.93-(63.722.21)=181.10кПа
My=My+Q*hф=54+6.48*1.5=63.72 кН*м
) Из п.2.49[1]следует что:
по граням PMAX≤Rгр=1.2 ·R => 238.76≤1.2·225.78=306.94кПа
по углам PMAX≤Rгр=1.5 ·R => 238.76≤1.5·225.78=338.67кПа
Размеры фундамента в первом приближении задаем конструктивно.
Данные по программе "размер
Выполняется для самого нагруженного фундамента (Ф1).
Производится если механические характеристики (φ c) у нижних слоев меньше чем у верхних.
где zp и zg - вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта кПа (тсм2);
R z –расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z кНа (тсм2) вычисленное по формуле для условного фундамента шириной bz м равной:
где Az = N+ Gф szp = (1080+207.9)59.56 = 21.62 м2
a=(l - b)2= (3-2.1)2=0.45м
здесь N- вертикальная нагрузка на основание от фундамента;
l и b - соответственно длина и ширина фундамента.
zp = =13.854.58 =63.43
zg = α (Р0- og)=0.318(209.93-29.865)=57.26
og= γII d=18.11.65=29.865
α- коэффициент рассеивания напряжений на кровле слабого слоя; определяется по табл. 1 приложения СНиП 202.01-83 в зависимости от =2zb и =lb.
z= глубина заложения слабого слоя от подошвы фундамента.
Интерполируя получим: α=0.318
R=gc1*gc2к*[Мg*кz*bz*g2+Mq*dz*g21+Mc*c2]=(1.2*1)(0.56*1*4.22*18.1+3.24*4.58*13.85+5.84*11)1=375.0кПа
43+57.26 = 120.69 кПа
0.69 375.0 кПа – Проверка выполнена.
4.Расчет осадок фундаментов.
Определение осадки ф-та 6-Г:
Разбивка слоёв грунта на подслои:
где b=2.1 м- ширина подошвы ф-та
Определение бытовых давлений в расчётных точках(кПа) или вертикальное напряжение от собственного веса грунта szg на границе слоя расположенного на глубине Z от подошвы ф-та:
где g1-удельный вес грунта расположенного выше подошвы ф-та g1=1810
gIhi- удельный вес и толщина i-ого слоя грунта (подслоя)
Определение дополнительных давлений в расчётных точках или дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от низа подбетонки ф-та:
где a- коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы ф-та соотношения сторон n=lb и относительной глубины равной: x=2zb
P0=P-szg0-дополнительное вертикальное давление на основание
P-среднее давление под подошвой ф-та; P=216.53 кПа
szg0-вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне низа подбетонки ф-та:szg0=g1*d- при планировке срезкой или бытовое давление в точке 0 (кПа)
Нижняя граница сжимаемой зоны основания определяется условием
szp0.2szg при Е ³ 5 мПа
где szp –здесь дополнительное вертикальное напряжение на глубине z равной глубине сжимаемой толщи по верикали проходящей через центр подбетонки ф-та
szg- вертикальное напряжение от собственного веса грунта
Осадка основания S определяется по формуле:
где b=08- безразмерный коэф-т
szpI-среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта равная полусумме указаных напряжений на верхней zi-1 и нижней z границах слоя по вертикали проходящей через центр подбетонки
hiEi-соответственно толщина и модуль деформации i-ого слоя грунта h=1.4= γ*d
Бытовое давление в расчётных точках
zg(0) = 18.10*1.75=31.675 кПа
zg(1) = 31.675+18.1*0.05=32.58 кПа
zg(2) = 32.58+9.6*0.42=36.61 кПа
zg(3) = 36.61+9.6*0.42=40.644 кПа
zg(4) = 40.644+9.6*0.42=44.68 кПа
zg(5) = 44.68+9.6*0.42=48.71 кПа
zg(6) = 48.71+9.6*0.42=52.74 кПа
zg(7) = 52.74+9.6*0.23=55.62 кПа
zg(8) = 55.62+9.57*0.42=59.64 кПа
zg(9) = 59.64+9.57*0.42=63.66 кПа
zg(10) =63.66+9.57*0.42=67.68 кПа
zg(11) =67.68+9.57*0.42=71.7 кПа
zg(12) =71.7+9.57*0.42=75.72 кПа
zg(13) =75.72+9.57*0.42=79.74 кПа
zg(14) =79.74+9.57*0.33=82.89 кПа
zg(15) =82.89+10.18*0.42=87.17 кПа
zg(16) =87.17+10.18*0.42=91.44 кПа
zg(17) =91.44+10.18*0.42=95.72 кПа
zg(18) =95.72+10.18*0.42=99.99 кПа
zg(19) =99.99+10.18*0.42=104.27 кПа
Подсчет дополнительных давлений на границах слоев на которые разбито основание сводится в таблицу:
Определение осадки фундамента
S=0.8*[180065*0.4210000+179.48*0.0510000+173.04*0.4210000+155.7*0.4210000+125.49*0.4210000+100.85*0.4210000+77.46*0.4210000+70.69*0.2310000+58.22*0.4211000+
74*0.4211000+39.58*0.4211000+33.19*0.4211000+28.14*
4211000+24.24*0.4211000+21.72*0.3311000+
92*0.4225000+16.6*0.4225000+14.64*0.4225000+12.64*0.4225000+11.22*0.4225000]=0.037 м=3.7 см
Проектирование свайных фундаментов (Вариант 2)
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка
Принимаем глубину заложения ростверка м.
Получим расчётные нагрузки используя для этого нормативные нагрузки и – коэффициент надёжности по нагрузке.
3. Выбор типа длины и марки свай
Применяются железобетонные стойкие сваи квадратного сечения мм.
Принимаем марку сваи С30-9. Принимаем м.
4. Определение несущей способности свай
где – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый ; – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа принимаемое по таблице 1 СНиП 2.02.03-85 “Свайные фундаменты”; – площадь опирания на грунт сваи м2 принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру или по площади сваи-оболочки нетто; – наружный периметр поперечного сечения сваи м; – расчетное сопротивление – толщина – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 3 СНиП 2.02.03-85 “Свайные фундаменты”.
Определение несущей способности свай
5. Определение количества свай
6. Компоновка свайных кустов
7. Определение нагрузок на максимально и минимально нагруженные сваи
Вывод: размеры ростверка расположение и длина свай подобраны верно.
8.1. Определение размеров условного фундамента
Сравним давление под подошвой условного фундамента с расчётным сопротивлением под подошвой условного фундамента:
Таблица 1 Определение нижней границы сжимаемой толщи условного фундамента
Определим осадку условного фундамента:
Проверим выполнение условия :
где см – по приложению 4 СНиП 2.02.01-83* “Основания зданий и сооружений”.
где – расчётная продавливающая нагрузка равная удвоенной сумме реакций всех свай расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания подсчитывается от усилий действующих в плоскости верха фундамента; – рабочая высота ростверка принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана при сборной колонне и до верха ростверка при монолитной и стальной колонне; – ширина и высота сечения колонны; – расстояние от соответствующих граней колонны до внутренних граней каждого ряда свай принимаемые от до ; – безразмерные коэффициенты равные и принимаемые от 25 до 1; – расчётное сопротивление бетона осевому растяжению. Принимаем бетон класса B–20.
где – число свай выходящих за пределы пирамиды продавливания.
Вывод: рабочей высоты ростверка достаточно для того чтобы колонны не разрушили (не продавили) его.
где – расчётная нагрузка на угловую сваю подсчитанная от нагрузок действующих в плоскости низа ростверка; – высота ступени ростверка от верха сваи; – расстояние от внутренних граней угловой сваи до ближайших наружных граней ростверка; – расстояние от внутренних граней свай до ближайших граней ступени ростверка или подколонника принимаемые от до ; – безразмерные коэффициенты принимаемые в зависимости от отношения .
Вывод: высоты ступени ростверка достаточно для того чтобы угловая свая не разрушила (не продавила) её.
Определим моменты действующие в расчётных сечениях:
Определим требуемую площадь сечения арматуры класса А-III:
Принимаем арматурные стержни длиной 14м диаметром 12 мм общей площадью сечения 108 см2 в количестве 9 штук.
Принимаем арматурные стержни длиной 11 м диаметром 12 мм общей площадью сечения 108см2 в количестве 9 штук.
где – коэффициент равный 25 ДжкН.
Принимаем трубчатый дизель-молот с воздушным охлаждением С–954. Его характеристики: масса ударной части – 3500 кг; высота подскока ударной части: наибольшая – 2800 мм наименьшая – мм; энергия удара (при высоте подскока 2500 мм) – 52 кДж; число ударов в 1 минуту – не менее 44; масса молота с кошкой – 7500 кг; габариты: длина – 890 мм ширина – 1000 мм высота – 5080 мм.
где – коэффициент равный 1500 кНм2; – площадь поперечного сечения сваи; – коэффициент безопасности; – расчётная энергия удара равняется ( – вес ударной части молота – фактическая высота падения ударной части молота); – расчётная нагрузка на сваю; – коэффициент равный 1; – полный вес молота; – коэффициент восстановления удара; – вес сваи с оголовком.
Вывод: сваебойное оборудование было подобрано верно.
Экономическая оценка рассмотренных в проекте решений даётся на основании укрупнённых расценок на производство работ и стоимости отдельных видов фундаментов и искусственных оснований. Подсчитываются необходимые объёмы работ для всех рассчитанных в каждом варианте фундаментов и оснований. Устанавливается цена для каждого вида работ и затем определяется стоимость каждого из рассмотренных вариантов.
Таблица 2 Стоимость работ по вариантам
Вид работ или элемент
Разработка грунта под фундаменты промышленных зданий при глубине выработки 15–2 м.
Устройство монолитных фундаментов
Фундаменты железобетонные отдельно стоящие бетон М–150 объём до 10 м3.
Горизонтальная гидроизоляция в 2 слоя рубероида.
Цена на отдельные виды материалов
Итого по фундаментам мелкого заложения:
Фундаменты (ростверки) железобетонные отдельно стоящие бетон М–150 объём до 10 м3.
Железобетонные сваи сплошного сечения.
Работы по установке сборных элементов
Забивка железобетонных свай длиной до 9 м.
Итого по свайным фундаментам:
Вывод: по итогам сравнения технико-экономических показателей и общей стоимости работ по вариантам принимаем решение о производстве работ по первому варианту – Фундаменты Мелкого Заложения.
СНиП 2.02.01–83* “Основания зданий и сооружений”.
СНиП 2.02.03–85 “Свайные фундаменты”.
СНиП 2.01.01–82 “Строительная климатология и геофизика”.
“Справочник проектировщика. Основания фундаменты наземные сооружения”.
Методические указания “Расчёт оснований и фундаментов промышленного здания”.
Методические указания “Расчёт оснований и фундаментов с применением элементов СПАР на ДВК–3”.
Методические указания “Выполнение графической документации курсового проекта”.

Чертеж.dwg

Фрагмент плана М 1:400
Маркировочная схема фундаментов мелкого заложения М 1:100
Маркировочная схема свайных фундаментов М 1:100
План свайного поля М 1:100
M+3DD31 M+3EA20M+3E95CP = 2
M+3DD33 M+3EA20M+3E95CP = 2
Общие данные 1. Место строительства г. Искитим. 2. Фундаменты мелкого заложения и ростверки свайных фундаментов изготавливать из бетона класса В 10 3. Бетонную подготовку следует изготавливать из бетона класса В 7
4. При армировании ростверков приминять арматуру класса А III с Rs=365 МПа. 5. Несущая способность свай для Кс1 равна Fd=724
для Кс2 равна Fd= 787
для Кс3 равна Fd=683
для Кс4 равна Fd=726
2 кН. 6. Для фундаментов заказывать сваи С 7-30
С 9-30. 7. Механизм для погружения свай дизель - молот С-1047. 8. Проектная отметка головы сваи -1
0 соответствует уровню пола первого этажа.
Одноэтажное промышленное здание г. Искитим
КП.ИГОФ - ПГС - 01 - 09