Основание и фундаменты. Водонапорная башня

чертеж.dwg

Схема сооружения. Геологический разрез основания М1:200
Песок мелкозернистый
Вариант 1-Фундамент мелкого заложения М1:50
Обратная засыпка песок пылеватый нарушенной структуры
Количество свай=24Предельные расстояния до краев ростверка показаны пунктиром.
призматические сваи
Железобетонные колонны-опоры водонапорной башни
Подготовка из тощего бетона толщиной 100мм
Вариант 2-Свайный фундамент М1:50
Фундаменты водонапорной башни
фундамент мелкого заложения
котлован под фундамент
Основания и фундаменты
Котлован под фундамент М1:100
Технико-экономические показатели
рассмотренных фундаментов
Рис.1 Схема сооружения. М1:200
Рис.3 Эпюры напряжений Gzp b Gz быт. и определение активной глубины для левого и правого края
Рис.2 Эпюры напряжений Gzp b Gz быт. и определение активной глубины
Рис.7 Эпюры напряжений Gzp b Gz быт. и определение активной глубины для свайного фундамента

записка.doc

Санкт-Петербургский Государственный Политехнический Университет
ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
Кафедра подземных сооружений оснований и фундаментов
Курсовая работа по дисциплине
«Основание и фундаменты»
Глава 1.Исходные данные нагрузки на фундаменты характеристики грунтов.3
2.Нагрузки действующие на фундаменты.3
3.Нормативные и расчетные характеристики грунтов.7
Глава 2.Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения. Вариант фундаментов на естественном основании.7
1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.7
2. Предварительное определение площади подошвы фундамента из условия ограничения напряжений по подошве фундамента.8
3. Определение осадок фундаментов.10
4 Расчет крена фундамента12
5. Расчет фундаментов по несущей способности (проверка устойчивости)15
Глава 3. Свайные фундаменты.16
1. Выбор типов и размеров свай и ростверков.16
2. Выбор типов свай и их размеров.16
3. Определение осадки свайного фундамента.19
4. Определение горизонтального смещения свайного фундамента.21
Глава 4. Объемы и стоимость работ по возведению фундаментов. Рекомендации по устройству фундаментов принятой конструкции.24
1. Объемы и стоимость работ по возведению24
фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов.24
2. Рекомендации по устройству фундаментов мелкого заложения.25
Список литературы.26
В данном курсовом проекте рассмотрен вопрос проектирования двух видов фундаментов для водонапорной башни. Основная цель проекта – обеспечить удовлетворение условий допустимых для фундаментов сооружения деформаций прочности и его долговечности. Проект выполнен в соответствии с действующими нормами проектирования.
Фундаменты выполнены в двух вариантах: мелкого заложения и свайные произведено их сравнение по технико-экономическим показателям.
Результатом произведенных расчетов является чертеж на листе формата А1 принятых вариантов фундаментов и отдельных деталей его конструкций.
Глава 1.Исходные данные нагрузки на фундаменты характеристики грунтов.
В соответствии с заданием к разделу комплексного проекта «Здания и сооружения энергетических объектов» по дисциплине «Основания и фундаменты» проектируется фундамент водонапорной башни в составе АЭС с реактором ВВЭР-1000 расположенной в Ленинградской области.
Характеристика грунтов основания представлена в таблице 1.
Характеристика грунтов основания.
Песок мелкозернистый
План и разрез сооружения геологический разрез основания представлены на рис.1.
2.Нагрузки действующие на фундаменты.
Определяем постоянные и временные нагрузки действующие на фундамент на уровне обреза фундамента и сводим расчет нагрузок в таблицу 2.
Расчет фундаментов ведем на основное сочетание нагрузок т.е. на сумму всех постоянных всех временных длительно действующих и одной временной кратковременной.
Расчеты по первой группе предельных состояний ведем на расчетные значения нагрузок (устойчивость определение числа свай свайного фундамента). Для фундаментов мелкого заложения расчеты ведем по второй группе предельных состояний на нормативные значения нагрузок кроме расчетов на устойчивость.
Расчет нагрузок действующих на фундаменты.
Характер и наименование нагрузки элемента конструкци
Направление нагрузки
Формула для определения величины нормативной нагрузки
Нормативное значение нагрузки
Коэффициент надежности по нагрузке gf
Расчетное значение нагрузки
(2* *Rср1*d2* H3+2* *Rср2*d1* H4+ *(Д22) 2* *d2) *gжб
(*((Д3+2*d1)2)2* H1- *(Д32)2*H2)*gжб
Временные длительные
Временные кратковре-менные
Ветровая (бак+насосная)
(Д2* H4+( Д3+2*d1)* H1)*W
) 6*(b*h*H)*gжб =6*(05*08*18)= 108(тс)
где Н-высота колонн=отм.6-отм.3=23-5=18(м);
) *(Д42)2*d2*gжб=314*(782)2*025*25=2985(тс);
) (2* *Rср1*d2* H3+2* *Rср2*d1* H4+ *(Д22) 2*d2) *gжб =(2*314*3675*025*4+2*314*47*02*75+314*(962)2*025)*25=2136(тс);
где Rср1=(Д12)- d22=(762)-0252=3675(м);
Rср2=(Д22)- d12=(962)-022=47(м);
H3=отм.7-отм.6=27-23= 4(м);
H4=отм.8-отм.6=305-23= 75(м);
) (*((Д3+2*d1)2)2* H1- *( Д32)2*H2)*gжб=(314*((68+2*02)2)2*5-314*(682)2*475)*25=7763(тс);
где H1=отм.6-отм.5=23-18=5(м);
H2=отм.6-отм.5- d2=23-18-025=475(м);
) *R2* d1*gжб=314*5032*02*25=3972(тс);
Временные длительные:
) (*(RB)2*H5) *gв=(314*(355) 2*35)*1=1385(тс);
H5 =H3-05=4-05=35(м);
RB= Д12- d2=762-025=355(м);
) *(Д42)2*q=314*(782)2*06=2865(тс);
где q=600(кгм2)-временная нагрузка на перекрытиях;
Временные кратковременные:
) (Д2* H4+( Д3+2*d1)* H1)*W=(96*75+(68+2*02)*5)*01=108(тс);
где W=100(кгм2)-ветровая нагрузка.
Моменты: М1=Д2*H4*W*L1=96*75*01*21625=1557(тс*м) ;
М2=( Д3+2*d1)* H1*W*L2=(68+2*02)*5*01*1525=549(тс*м) ;
М= М1+ М2=1557+549=2106(тс*м).
Расчет фундаментов будем вести на основное сочетание нагрузок: H=П+Вр.дл.+1 Вкрат.
Расчеты по первой группе предельных состояний производятся для расчетов на устойчивость фундаменты мелкого заложения или для определения количества свай в свайном фундаменте:
По второй группе предельных состояний рассчитываем полностью фундаменты мелкого заложения кроме расчета на устойчивость а также рассчитываем свайный фундамент кроме определения количества свай:
Вертикальная: N= 63592 (тс)N= 71625 (тс)
Горизонтальная: T= 108 (тс) T= 151 (тс)
Плечо: l=отм.8-(отм.8-отм.6+d2)-отм.3=305-(305-23+025)2-5=21625(м)
Моменты: М=2106 (тс*м)М=2106*14=29484(тс*м)
Суммарные усилия N и M на обрез фундамента сведены в таблицу 3
Предельное состояние
3.Нормативные и расчетные характеристики грунтов.
Расчеты по второй группе предельных состояний ведем на нормативные значения характеристик грунтов за которые принимаем значения данные в задании на проектирование.
В расчетах по первой группе предельных состояний принимаем расчетные значения характеристик:
gI=gн; tg jI=tg jнggj
Для всех остальных характеристик за расчетные принимаем значения данные в задании.
Коэффициент пористости определяем по формуле:
где n=1-rdrs – пористость
где rd=r(1+W) – плотность сухого грунта.
Удельный вес грунта во взвешенном состоянии определяем по формуле:
Нормативные и расчетные характеристики сводим в таблицу 3.
Нормативные и расчетные характеристики грунтов основания.
Нормативные характеристики
Расчетные характеристики
Глава 2.Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения. Вариант фундаментов на естественном основании.
1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.
Глубина заложения подошвы фундамента принимается с учетом назначения и конструктивных особенностей сооружения нагрузок и воздействий на фундаменты инженерно – геологических условий гидрологических условий возможного размыва грунта у опор сооружений глубины сезонного промерзания.
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов для Ленинградской области.
Расчетная глубина промерзания грунтов определяется по формуле:
где Kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения; для неотапливаемых зданий Kh=11.
В соответствии с табл 38. [2] для песка пылеватого и супеси принимаем глубину заложения фундамента не менее df и назначаем:
-для обоих фундаментов 14 м.
2. Предварительное определение площади подошвы фундамента из условия ограничения напряжений по подошве фундамента.
Общая формули для определения площади подошве :
NоII – нормативная нагрузка на уровне обреза фундамента ;
R – расчётное сопротивления грунта основания ;
– осредненное значение удельного веса грунта и бетона = 21 тсм3 ;
hв – заглубление подошвы под УГВ;
d – глубина заложения фундамента;
Расчетное сопротивление грунта основания определяем по зависимости данной в CНиПе 2.02.01 – 83 ;
gс1=125 и gс2=12 – коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и сооружения во взаимодействии с основанием (см. табл. 43(3) [2]);
k=1 – коэффициент равный данному значению при определении характеристик грунта по результатам испытаний на строительной площадке;
Мg=051 Мq=306 Мс=566 – безразмерные коэффициенты зависящие от расчетного угла внутреннего трения jII=20(см. табл. 44(4) [2]);
kz=1 – коэффициент зависящий от площади подошвы фундамента;
gII-осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента(с учетом взвешивания действия воды);
g’II– то же залегающих выше подошвы;
d1=14м – глубина заложения фундаментов от планировочной отметки;
db=0 – при отсутствии подвала;
сII=02тсм2– расчетное сцепление грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
Для водонапорной башни проектируем сплошной круглый фундамент тогда примем . Таким образом b=d.
-диаметр нашего фундамента
Проверим хватает ли нам данного фундамента:
Если2= r ≤ r0+05b0 то необходимо перейти к кольцевому фундаменту.
22=33(м) ≤ 782+0505=415(м) где r0-Д4=78м.
Теперь проектируем кольцевой фундамент примем .
82 b2+23853 b-63592=0
-ширина нашего кольца
Теперь повторяем расчет учитывая момент и рассчитывая фундамент как внецентренно сжатый.
Определяем напряжения учитывая усилия N и M по подошве.
Кольцевой фундамент считается как единый фундамент поэтому нагрузка берется от всей водонапорной башни.
===054-безразмерный коэффициент связывающий радиусы
3. Определение осадок фундаментов.
Расчет оснований сложенных нескальными грунтами по деформациям является основным. Целью расчета оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность.
В данном курсовом проекте определяются абсолютные осадки s фундаментов и относительная неравномерность их осадок Ds. При этом должны выполняться условия:
Для рассматриваемого сооружения допустимая величина осадки [s]u=10см и относительная неравномерность осадки [DsL]u=0001.
Расчеты проводятся на основное сочетание нормативных нагрузок методом послойного суммирования.
Для расчета осадки этим методом на разных глубинах определяют напряжение от собственного веса грунта szg по формуле:
h1 - толщина i-го слоя грунта м.
Также необходимо определить дополнительное напряжение на разных глубинах szp по формуле:
a - коэффициент принимаемый по табл. 55 [2] в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины равной: ;
- дополнительное вертикальное давление на основание где
pII – давление по подошве фундамента от расчетных нагрузок при расчете по II гр. ПС тсм2;
szgо –бытовое вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента считая от природного рельефа тсм2 определяемое по формуле:
где – удельный вес грунта расположенного выше подошвы =21 тсм3
d – расстояние от отметки поверхности природного рельефа до отметки подошвы фундамента d=14 м.
Осадка основания s с использованием расчетной схемы в виде линейно - деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
b - безразмерный коэффициент равный 08;
n - число слоев на которые разбита сжимаемая толща основания.
В формулу подставляется расчетный удельный вес грунтов .
Толщина сжимаемой зоны Hа определяется из условия что на этой глубине выполняется равенство .
Задаем z как глубину середины каждого слоя.
Первый слой под подошвой первого фундамента – слой №1 толщиной 06м.
По таблицам СНиПа находим (для круглых)
Расчёты для первого фундамента сведем в таблицу 4.
По полученным данным строим эпюры напряжений в толще грунта. Эпюры представлены на рис. 2
Определяем глубину сжимаемой толщи Нс=1286 м (смотри рис.2). Далее Сжимаемая толща разбивается на n участков так чтобы:
– в пределах каждого
В средних точках каждого i-го слоя графически определяется напряжение . Значения сводятся в табл.5.
Определяется осадка каждого i-го участка по следующей формуле:
– безразмерный коэффициент принимаемый по [1] ;
– величина напряжения от внешней нагрузки в средней точке
– модуль деформации i-го слоя (табл. 1).
Результаты вычислений сводятся в таблицу 5:
Вычисление осадки фундамента
Пример расчёта для слоя №1:
s1=22650806=21696(мм)
Суммирование всех осадок:
Сравнение с предельно допускаемым значением (взятым по [1 Приложение 4]:
S=2068(см)≤Su=20(см)
Условие выполняется.
4 Расчет крена фундамента
Сооружение принимается абсолютно жестким и за крен (наклон) принимается крен (наклон) подошвы сооружения:
где Sпр Sлев – краевые осадки подошвы сооружения. Эпюры и строятся по вертикалям проходящим по краям сооружения.
Методика определения осадок Sпр(табл.79) Sлев(табл.68) аналогична приведенной в предыдущем разделе. Поэтому
По полученным данным строим эпюры напряжений в толще грунта. Эпюры представлены на рис. 3
Определяем глубину сжимаемой толщи Нс лев=1175 м и Нс пр=1008 м (смотри рис.3). Далее Сжимаемая толща разбивается на n участков так чтобы:
В средних точках каждого i-го слоя графически определяется напряжение . Значения сводятся в табл.89.
Суммирование всех осадок для левого края сооружения
Суммирование всех осадок для правого края сооружения:
5. Расчет фундаментов по несущей способности (проверка устойчивости)
Расчет оснований по несущей способности является расчетом по первой группе предельных состояний. Целью этого расчета является обеспечение прочности и устойчивости основания. Расчет оснований по несущей способности производится на основное сочетание нагрузок исходя из условия:
F – расчетная нагрузка на основание тс;
gс – коэффициент условий работы;
Fu – предельная несущая способность основания тс;
gn – коэффициент надежности по назначению сооружения.
Мы будем проверять на устойчивость фундамент при этом примем основание под ним однородным слагаемым грунтом находящимся непосредственно под его подошвой т.е. среднезернистый песок.
В нашем случае имеем:
Устойчивость фундамента будем определять с помощью формул теории предельного равновесия. Вертикальную составляющую Nu силы предельного сопротивления Fu основания определим по формуле:
=491 (м) =285 (м) – ширина и длина подошвы фундамента;
Ng=288 Nq=64 Nc=1484 – безразмерные коэффициенты несущей способности определяемы по табл.(7) в [2] в зависимости от угла внутреннего трения грунта и угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание F на уровне подошвы фундамента;
угол внутреннего трения
gI = 175 тсм3 и g’I=0903тсм3 (см. п.2.2)– расчетные значения удельного веса грунтов находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента;
d=14м – глубина заложения фундамента;
с1 =00013 - расчетное значение удельного сцепления грунта;
xg xq xc – коэффициенты формы фундамента определяемые по формулам:
и условие выполнено.
Следовательно окончательно принимаем следующие размеры подошвы фундамента:
Кольцо толщиной 231м и радиусом 491м.
Глава 3. Свайные фундаменты.
Свайный фундамент состоит из свай и ростверка. Основными рабочими элементами являются сваи т.е. стержни принимающие нагрузку от сооружения и передающие ее грунту. В условиях промышленного строительства применяют свайные фундаменты с низким ростверком т.е. заглубленным в грунт. Их проектирование выполняется в соответствии с действующим СНиП [4].
1. Выбор типов и размеров свай и ростверков.
1.1. Выбор типов свай и их размеров.
Сваи по характеру работы разделяют на сваи-стойки и висячие сваи. Сваи-стойки передают нагрузку своим концом на скальные малосжимаемые грунты. Висячая свая опирается на сжимаемый грунт своим концом а нагрузка передается также и через боковую поверхность сваи.
В настоящей курсовой работе принимаем забивные железобетонные висячие призматические сваи сечением 03х03м. Данный тип свай находит наиболее широкое применение в современном строительстве.
Заделку свай в ростверк примем . Глубину заложения ростверка примем . За несущий слой примем мелкозернистый песок с E=26 Мпа.
Предварительное определение размеров ростверка:
r внеш=491+02=511(м)
D= r внеш*2=511*2=1022(м)
Висячие сваи принято заглублять на 15-2м в несущий слой. Предварительные размеры ростверка
Глубина погружения острия сваи z=74 м
Расчетная длина сваи lр=61 м
Строительная длина сваи Lсв=6м
Расчетные и строительные длины свай рис.4
Будем проектировать кольцевой ростверк.
Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия:
где N — расчетная нагрузка передаваемая на сваю (продольное усилие возникающее в ней от расчетных нагрузок действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании);
Fd — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи называемая в дальнейшем несущей способностью сваи;
— коэффициент надежности примем равным 125 т. к. будем считать что несущая способность сваи определена расчетом по результатам статического зондирования грунта по результатам динамических испытаний сваи выполненных с учетом упругих деформаций грунта а также по результатам полевых испытаний грунтов эталонной сваей или сваей-зондом.
Несущую способность Fd (тс) висячей забивной сваи погружаемой без выемки грунта работающей на сжимающую нагрузку следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле:
где gc — коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый gc = 1;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (тсм2) принимаемое по таблице СНиП: R =230 тсм2 (пески мелкие маловлажные и насыщенные водой)
A — площадь опирания на грунт сваи м2 принимаемая равной площади поперечного сечения сваи: A=09 м2;
u — наружный периметр поперечного сечения сваи м: u=12м;
gcR gcf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта: .
Таблица 10. Определение удельного сопротивления слоев грунта по боковой поверхности свай.
Определение предварительного количества свай. Будем полагать что у нас отсутствуют изгибающие моменты т. е. свайный фундамент работает в условиях центрального нагружения.
где - суммарная нагрузка на свайное поле;
- расчетная нагрузка на одну сваю;
- коэффициент учитывающий действий горизонтальной нагрузки (=12).
где - вес верхнего строения;
Расстановка свай проводится с учетом их взаимного влияния по условию:
расстояние между осями двух соседних свай:
где d – линейный размер поперечного сечения сваи;
расстояние от оси крайней сваи до обреза ростверка:
Расположение 24 свай на кольцевом ростверке не изменило его размеров. Сваи в центрально нагруженном свайном фундаменте располагают рядами или в шахматном порядке. Свайное поле смотри на рис.5.
2 Определение расчетных нагрузок на сваи фундаментов окончательное назначение числа свай и размеров ростверка
Проверка нагрузки на сваю. Выполняем проверку для полученного числа свай с учетом внецентренного нагружения. Тогда:
n — число свай в фундаменте;
х у — расстояния от главных осей до оси каждой сваи для которой вычисляется расчетная нагрузка м.
При сжимающих (вдавливание) усилиях: 345 тс
Условие выполняется
При растягивающих (выдергивание) усилиях: 2868 тс ≥ 0
при N0 нагрузка считается выдергивающей сваю и требуется проверить эту сваю на условие возможного выдергивания:
Условие выполняется в проверке нет необходимости.
3. Определение осадки свайного фундамента.
В результате нагружения свайного фундамента грунт основания уплотняется сжимается фундамент получает осадку следовательно получают деформации и наземные конструкции.
Сложность определения осадок свайных фундаментов связана с тем что они передают нагрузку на грунт основания одновременно через боковую поверхность свай и их нижние концы. При этом соотношение передаваемых нагрузок зависит от многих факторов: числа свай их длины расстояния между ними свойств грунта способа погружению свай.
Поэтому свайный фундамент при расчете его осадки рассматривается как условный массивный фундамент на естественном основании что соответствует требованиям СНиП 2.02.03-85.
Рис.6. Расчетная схема условного фундамента
– угол распространения давления под ростверком.
– средний угол внутреннего трения толщи грунтов в которых
находится свая (средневзвешенное значение).
h = h1 + h2 + h3 – толщина слоев грунта пройденных сваей.
– площадь условного фундамента
bу.ф.=881+265tg(635)=103(м)
lу.ф.=881+265tg(635)=103(м)
Aу.ф=103103=1061(м2)
p – среднее давление под подошвой фундамента
po – дополнительное (к природному) давление на основание.
где – толщина условного фундамента
G у.ф.=21751061=1671075(тсм2)
где –природное давление существовавшее на отметке
подошвы условного фундамента до начала строительства
- средний удельный вес грунта в пределах глубины
При наличии грунтовой воды необходимо учитывать взвешивание как в вычислениях Gу.ф. так и в вычислениях zg и γ’ расчет zg ведется от отметки природного рельефа.
Вертикальное напряжение в основании от нагрузки определяется по формуле:
где – коэффициент зависящий от формы подошвы фундамента и относительной глубины («дзетта») .
табл.1 стр.30 СНиП 2.02.01-83*
Определяем глубину сжимаемой толщи Нс=1183 м (смотри рис.7). Далее Сжимаемая толща разбивается на n участков так чтобы:
В средних точках каждого i-го слоя графически определяется напряжение . Значения сводятся в табл.12.
Результаты вычислений сводятся в таблицу 12:
Суммирование всех осадок сооружения:
1s≤su=8 см предельная осадка для фундаментов железобетонных рам с заполнением.
4. Определение горизонтального смещения свайного фундамента.
Вследствие наличия горизонтальной нагрузки на сооружение и фундамент необходимо определить горизонтальные смещения голов свай и ростверка и сравнить значения перемещений с предельно допустимыми.
В настоящей курсовой работе принято свободное (шарнирное) опирание ростверка на сваи с заделкой сваи в монолитный ростверк на 10см.
Грунт рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда с коэффициентом постели линейно увеличивающимся с глубиной
где K - коэффициент принимаемый в зависимости от грунта (для песка мелкозернистого - K=650тсм4 )
Все расчеты свай следует выполнять применительно к приведенной глубине расположения сечения сваи в грунте z и приведенной глубине погружения сваи в грунт определяемых по формулам:
где z и l-действительная глубина расположения сечения сваи в грунте и действительная глубина погружения свай (ее нижнего конца) в грунт соответственно отсчитываемые от подошвы ростверка м:
aд - коэффициент деформации 1м определяемый по формуле
bс - условная ширина сваи м принимаемая равной: для свай-оболочек а также свай-столбов и набивных свай с диаметром стволов от 06 м и более bc=15d + 05 м
Горизонтальное перемещение yo м и угол поворота j рад следует определять по формулам:
где Ho - расчетное значение поперечной силы тс в рассматриваемом сечении сваи;
dHH-горизонтальное перемещение сечения мтс от силы Hо=1;
dМH-угол поворота сечения 1тс от силы Hо=1.
Перемещения dНH dМH вычисляются по формулам:
A0 В0 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл. 4 [5] в зависимости от приведенной глубины заложения свай в грунте .
Таблица 13. Определение горизонтальных смещений голов свай и ростверков.
Как видно значения горизонтальных перемещений и угол поворота голов свай и ростверка малы и не превышают предельно допустимого значения (уu=1см).
Окончательные проектные решения по устройству свайных фундаментов под опоры водосброса приведены в таблице 14.
Таблица 14. Окончательный вариант свайных фундаментов.
Горизонтальное смещение
Глава 4. Объемы и стоимость работ по возведению фундаментов. Рекомендации по устройству фундаментов принятой конструкции.
1. Объемы и стоимость работ по возведению
фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов.
Наименование работ и конструкций
Фундаменты мелкого заложения под обе опоры
Разработка грунтов под фундамент
Крепление стен котлована
Монолитный фундамент из бетона В25
Разработка грунтов под ростверк
Монолитный ростверк из бетона В25
Составим таблицу технико-экономических показателей вариантов фундаментов (табл.10):
Наименование показателей
Таким образом фундамент мелкого заложения выигрывает и по цене и по объему бетона в сравнении с свайный фундаментом. Такой результат был достигнут маленькой глубиной заложения фундамента почти равной глубине сезонного промерзания. В результате выбираем фундаменты мелкого заложения. С точки зрения устойчивости фундаменты примерно одинаковы.
2. Рекомендации по устройству фундаментов мелкого заложения.
Фундамент возводятся в котловане с укрепленными откосами. Котлован устраивается глубиной 14м. Уровень грунтовых вод расположен выше горизонта производимых работ поэтому необходима организация откачки воды. По периметру котлована устраивается канава из которой насос будет откачивать воду. Разработка грунта котлована ведется механическим методом с помощью одноковшового экскаватора. Погрузка грунта осуществляется на автосамосвалы. Котлован устраивается с наклонными откосами (m=1).
Бетонная смесь доставляется на площадку в автобетоносмесителях. Подача бетонной смеси осуществляется с помощью автобетононасоса.
СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений».
Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).-НИИОСП им. Н.Н. Герсеванова. М Стройиздат 1986.
Руководство по проектированию свайных фундаментов. - НИИОСП им. Н.Н. Герсеванова М. Стройиздат 1980.
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»
Лекции по дисциплине «Основания и фундаменты»