Конвейер пластинчатый стационарный

Вал.cdw

Сталь 45 ГОСТ 1055-88
Неуказанные радиусы R 0.2.
Допуски круглости и конусности 0
мест обозначенных особо.
Остальные ТТ по СТБ 1014-95.

Спецификация вал.cdw

ПЗ.DOC

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА
И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
Учреждение образования
«БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
АГРАРНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ »
Факультет технического сервиса в агропромышленном комплексе
Кафедра Кафедра Механика материалов и детали машин
Пояснительная записка к курсовой работе
по дисциплине «Подъемно-траспортные машины»
На тему: «Конвейер пластинчатый стационарный»
Студент 3 курса 23 от группы
Расчет и выбор редуктора11
1 Требования к размещению конвейеров в производственных зданиях23
2 Требования к средствам защиты26
Список использованных источников.31
Выполнить проект конвейера цепного пластинчатого со следующими характеристиками:
производительностьQ =63 тчас;
скорость движения полотнаu = 025 мс;
высота транспортирования Н =15 м;
плотность транспортируемого грузаr = 20 тм3.
Самостоятельно принятые параметры не указанные в задании:
В задании не указан тип перемещаемого груза. Исходя из заданной плотности (20 тм3) можно предположить что грузом является щебень.
Схема проектируемого конвейера:
Рисунок 1 – Схема конвейера.
- привод; 2 - натяжное устройство; 3 - тяговый орган с пластинами;
Рисунок 2 – Кинематическая схема
Для расчета принимаю конвейер с волнистым полотном с бортами.
Расчет произвожу по методике изложенной в [1]:п. 3.2.
Определение ширины конвейера.
Ширину конвейера определяю по формуле:
где:Q = 63 тчас - производительность конвейера;
u = 025 мс - скорость движения полотна;
r = 20 тм3 - плотность транспортируемого груза;
K - коэффициент учитывающий угол наклона конвейера;
j = 40о - угол естественного откоса груза в покое ([1]:Приложение табл. 2);
h = 0.16 м - высота бортов полотна выбираю из номинального ряда;
y = 0.7 - коэффициент использования высоты бортов ([1] :стр. 137).
Коэффициент K определяю по формуле:
где: - угол наклона конвейера.
Подставляя полученные значения в формулу 1.1 определяю ширину полотна:
Для транспортируемого материала содержащего крупные куски до 10% общего груза должно выполняться условие:
где:amax = 80 мм - наибольший размер крупных кусков ([1]:стр. 136).
Условие не выполняется.
Окончательно выбираю ширину полотна из номинального ряда B = 400 мм ([1]:табл. 3.6).
Уточняем скорость движения полотна
С учетом эксплуатации в тяжелых условиях (на открытом воздухе интенсивное загрязнение) принимаем коэффициент сопротивления движению для подшипников качения .
Определение погонных нагрузок.
Предварительно принимаю в качестве тягового органа конвейера пластинчатую цепь типа ПВК (ГОСТ 588-81).
Погонную нагрузку от транспортируемого груза определяю по формуле:
Погонную нагрузку от собственного веса движущихся частей (полотна с цепями) определяю по формуле:
где:A = 60 - коэффициент принимаемый в зависимости от ширины полотна и вида груза ([1]:табл. 3.5).
Определение сопротивления движению на всех участках транспортера.
Для определения точки в которой будет минимальное натяжение цепи необходимо определить сопротивление передвижению холостой ветви на наклонном участке (рисунок 1).
Определяем натяжения в характерных точках трассы. Наименьшее натяжение тягового элемента будет в нижней точке 2 (рис. 2).
Рисунок 3 - Трасса конвейера
Принимаем натяжение в точке 2 . При обходе трассы от точки 2 по направлению движения полотна определяем:
где - коэффициент сопротивления при огибании звездочки
Строим эпюру натяжения цепи – рисунок 4.
Рисунок 4 – Эпюра натяжения цепи.
Подбор тяговой цепи.
Максимальное статическое натяжение тягового органа
Так скорость движение настила мс менее 02 мс – динамической составляющей пренебрегаем.
Расчетное усилие для одной цепи при двухцепном рабочем органе
Разрушающая нагрузка цепи
где - коэффициент запаса прочности цепи: для наклонного конвейера
Исходя из выше определенных величин принимаю пластинчатую цепь ([1]:Приложение табл.5):
тип цепи – М40 (ГОСТ 588-81);
шаг цепи t = 250 мм;
разрывное усилие Sразр. = 40 кН.
Определение параметров приводных звездочек.
Делительный диаметр приводных звездочек определяю по формуле:
где:t - шаг приводной цепи мм ;
z - число зубьев звездочки ;
Определение мощности привода и выбор двигателя.
Тяговая сила конвейера
Мощность на приводном валу конвейера
где - КПД приводного вала
Выбираем двигатель асинхронный АИС80В4 УХЛ2 380 В50 ГцIM1081 ТУ16-521.649-85 (рисунок 5) мощностью 10 кВт и частота оборотов двигателя 1500 обмин вес 14 кг.
Определяем крутящий момент на валу двигателя
Мощности на приводном валу
где - КПД редуктора;
- КПД открытой зубчатой цилиндрической передачи;
- КПД пары подшипников качения.
Частота вращения приводного вала
Крутящий момент на приводном валу
Рисунок 5 - Двигатель асинхронный АИС80В4
Таблица 1 – Размеры основных асинхронных двигателей
Расчет и выбор редуктора
Определяем частоту вращения приводного вала
Определяем передаточное число привода
Т.к. передаточное число велико то требуется дополнительная понижающая передача. В качестве дополнительной передачи применяем открытую одноступенчатую зубчатую передачу. Рекомендуемое передаточное число такой передачи не более 5.
Выбираем редуктор 1Ц2Н-500 (рисунок 6)с .
Рисунок 6 - Редуктор 1Ц2Н-500
Действительное передаточное сило равно
Таблица 2 – Размеры основных редуктора 1Ц2Н-500
Типоразмер редуктора
Расчет натяжного устройства.
Принимаю натяжное устройство винтового типа.
Величина хода натяжного устройства зависит от шага цепи и определяется по формуле ([1]:п. 5.1):
Общую длину винта принимаем
Расчет производим по методике [1]:п. 2.4
Принимаем материал для винта - сталь 45 с допускаемым напряжением на срез []ср=100Нмм2 и пределом текучести sТ = 320 Нмм2. Тип резьбы выбираем прямоугольный (ГОСТ 10177-82).
Принимаю материал для гайки - бронзу Бр. АЖ9-4 с допускаемым напряжением на срез []ср=30Нмм2 на смятие []см=60Нмм2 на разрыв sР = 48 Нмм2. Тип резьбы тот же.
Средний диаметр резьбы винта определяю по формуле:
где:y = 2 - отношение высоты гайки к среднему диаметру ([1]:стр.106);
[p] = 10 Нмм2 - допускаемое напряжение в резьбе зависящее от трущихся материалов при трении стали по бронзе ([1]:стр.106) [p] = 8 12 Нмм2;
K = 1.3 - коэффициент учитывающий неравномерность нагрузки натяжных витков ([1]:стр.106);
Внутренний диаметр резьбы определяю по формуле:
Учитывая что длинна винта большая и требуется большая устойчивость принимаю d1=36мм.
Шаг резьбы определяем по формуле:
Уточненное значение среднего диаметра резьбы определяем по формуле:
Наружный диаметр резьбы определяю по формуле:
Угол подъема резьбы определяю по формуле:
Производим проверку надежности самоторможения для чего должно выполняться условие:
где:f = 0.1 - коэффициент трения стали по бронзе.
Условие выполняется.
Производим проверку на устойчивость. Условием устойчивости является ([1]:стр.107):
где:j - коэффициент скольжения допускаемых напряжений сжатия при расчете на устойчивость определяется как функция гибкости винта (l).
[s-1P] - допускаемое напряжение сжатия.
Допускаемое напряжение сжатия определяю по формуле:
Гибкость винта определяю по формуле:
где:m =2 - коэффициент приведенной длинны ([1]:стр.107).
Из [1]:табл. 2.39 по известной гибкости винта нахожу j = 022. Подставляю полученные данные в условие:
Так как винт работает на растяжение то проверку на устойчивость производить не обязательно.
Производим проверку винта на прочность условие прочности:
где: (определено выше);
M1 - момент трения в резьбе (Н мм);
M2 - момент трения в пяте (упоре) (Н мм);
Момент трения в резьбе определяем по формуле:
Момент трения в пяте определяем по формуле:
где:dn = 20 мм - диаметр пяты принимается меньше d1.
Подставляем полученные данные в условие:
Высоту гайки определяем по формуле:
Количество витков резьбы в гайке определяю по формуле:
Производим проверку прочности резьбы гайки на срез условие прочности:
Пружину натяжного устройства выбираю по методике [4]:т.3 гл.2.
Остальные размеры натяжного устройства принимаем конструктивно.
Расчет валов и подбор подшипников.
В качестве материала вала принимаю сталь 45 предел прочности sВ = 730 Нмм2 пределы выносливости: s-1=0.43sB=314Нмм2 t -1 = 0.58 s-1=182Нмм2
Ориентировочный минимальный диаметр вала определяем из расчета только на кручение по формуле:
где:M = 1140 Нм - крутящий момент на валу (определен ранее);
[]k = 25 Нмм2 - допускаемое напряжение на кручение для стали 45 ([3]:стр. 96).
Из стандартного ряда (ГОСТ 6636-69 R40) выбираю ближайшее значение диаметра dпв=70 мм. Принимаю этот диаметр под подшипники. Под крепление приводных звездочек принимаю диаметр d = 75 мм. Ширину ступицы приводной звездочки определяю исходя из необходимой длинны шпонки для передачи вращающего момента. Длину шпонки определяю из условия смятия и прочности:
d - диаметр вала в месте установки шпонки мм;
h b t1 - размеры поперечного сечения шпонки мм (выбираю из [3]:табл. 6.9);
[s]см - допустимое напряжение смятия для стальных ступиц 100-120 Нмм2.
Также исходя из условия определяю параметры шпонки для присоединительного конца вала диаметр которого принимаю d = 70 мм и длину l = 70 мм. Значения всех геометрических размеров шпонок привожу в таблице 2.
Присоединительный конец вала
* Применяю две шпонки расположенные под углом 180о.
Исходя из длинны шпонок под приводные звездочки и их крепления длину ступиц последних выбираю lст = 104 мм.
Принимая во внимание выше перечисленные размеры а также габариты крепежных элементов конструктивно принимаю расстояние между центрами подшипников мм.
Расчетная схема приводного вала и эпюра изгибающих моментов имеет вид (весом звездочек пренебрегаем):
Рисунок 7 – Эпюра вала
где:R1 и R2 - реакции опор в подшипниках Н;
P - нагрузка на звездочки определяется по формуле:
В связи с симметричностью схемы и нагрузок реакции опор R1 = R2 = P = 35878 Н.
Проверочный расчет вала на прочность.
Условием прочности вала является запас прочности определяемый по формуле:
где:ns - запас прочности по нормальным напряжениям;
ns - запас прочности по тангенциальным напряжениям.
[n] = 2.5 - минимально допустимый запас прочности.
Запас прочности по нормальным напряжениям при условии отсутствия осевых нагрузок определяю по формуле:
где:ks = 1.75 эффективный коэффициент концентраций напряжений ([3]:табл. 6.5);
es = 0.7 масштабный фактор для нормальных напряжений ([3]:табл. 6.8);
su - амплитуда нормальных напряжений изгиба Нмм2 определяется по формуле:
где:W - момент сопротивления изгибу мм3 определяется по формуле:
Запас прочности по тангенциальным напряжениям определяю по формуле:
где:k = 1.6 эффективный коэффициент концентраций напряжений кручения ([3]:табл. 6.5);
e = 0.59 масштабный фактор для нормальных напряжений ([3]:табл. 6.8);
u = m - амплитуда и среднее напряжение Нмм2 определяется по формуле:
где:Wк - момент сопротивления кручению мм3 определяется по формуле:
Подставляем значения
Так как при монтаже на раме конвейера отдельно стоящих корпусов подшипников имеет место нарушение их соосности и перекос вала выбираем шарикоподшипники радиальные сферические двухрядные 1214 ГОСТ 28428-80 со следующими параметрами:
d = 70 мм (внутренний диаметр)
D = 125 мм (наружный диаметр)
C = 345 кН (Динамическая грузоподъемность)
Проверяю подшипники по долговечности которую определяю по формуле:
где:n = 67 обмин - частота вращения вала;
Pэ - эквивалентная нагрузка на подшипник при условии отсутствия осевых нагрузок определяется по формуле:
где:V = 1 - коэффициент учитывающий вращение колец ([3]:стр. 117);
KT = 1 - температурный коэффициент ([3]:табл. 7.1);
Ks = 2.0 - коэффициент нагрузки ([3]:табл. 7.2).
Долговечность достаточная.
Ось натяжного устройства.
Расчет произвожу аналогично .
В качестве материала вала принимаю сталь 45 [3]:табл.3.3) предел прочности sВ = 730 Нмм2 пределы выносливости: s-1=0.43sB=314Нмм2 t -1 = 0.58 s-1=182Нмм2
Диаметр вала конструктивно принимаю 08 от диаметра приводного вала d = 65 мм ([5]:п. 5.3.1.)
Принимаю этот диаметр под подшипники. Под крепление приводных звездочек принимаю диаметр d =70 мм. Ширину ступицы приводной звездочки принимаю конструктивно.
Расчетная схема вала аналогична рис. 7.
Проверку вала на прочность произвожу только по изгибающим напряжениям т.к. момент на валу минимальный.
Запас более чем достаточный.
Так как при монтаже на раме конвейера отдельно стоящих корпусов подшипников имеет место нарушение их соосности и перекос вала выбираю шарикоподшипники радиальные сферические двухрядные 1213 ГОСТ 28428-80 со следующими параметрами:
d = 65 мм (внутренний диаметр)
D = 120 мм (наружный диаметр)
C = 31 кН (Динамическая грузоподъемность)
Известные параметры:
делительный диаметр звездочек de = 500 мм;
количество зубьев z = 6;
шаг зубьев t = 250 мм.
диаметр роликов цепи Dц = 36 мм.
Расчет геометрических размеров звездочек произвожу по методике [4]:т.2 п. 31
Диаметр наружной окружности определяю по формуле:
где:К=0.7 - коэффициент высоты зуба ([4]:т.2 табл. 31).
Диаметр окружности впадин определяю по формуле:
Смещение центров дуг впадин определяю по формуле:
e = 0.01 .. 0.05 t = 8 мм.
Радиус впадин зубьев определяю по формуле:
r = 0.5(Dц - 0.05t) = 50 мм.
Половина угла заострения зуба g = 15о ([4]:т.2 табл. 31).
Угол впадины зуба = 86o ([4]:т.2 табл. 31).
Радиус закругления головки зуба определяю по формуле:
Высоту прямолинейного участка профиля зуба определяю по формуле:
Ширину зуба определяю по формуле:
bf = 0.9(50 - 10) - 1 = 35 мм.
Ширину вершины зуба определяю по формуле:
Диаметр венца определяю по формуле:
где:d5 = 50 мм - диаметр реборды катка цепи;
h = 30 мм - ширина пластины цепи.
Расчет геометрических параметров открытой зубчатой передачи
Межосевое расстояние:
- числовой коэффициент для прямозубых колес.
- крутящий момент на колесе.
- коэффициент внешней динамической нагрузки. Определяется по табл. 4.2.9 [5 стр.51]:
- коэффициент учитывающий распределение нагрузки по ширине венца [3 рис. 8.15].
Принимаем коэффициент ширины колеса относительно диаметра по таблице 4.2.6 [5 стр.50] .
Тогда коэффициент ширины колеса относительно межосевого расстояния:
Принимаем по табл. 4.2.7 [5 стр.51]
Принимаем согласно ГОСТ 2185-66 [5 табл. 4.2.3].
Ширина зубчатого венца колеса
Ширина венца шестерни
Принимаем предварительно .
Принимаем согласно ГОСТ 9563-60 [5 табл. 4.2.1].
Суммарное число зубьев передачи:
Фактическое передаточное число
Отклонение фактического передаточного числа от номинального
Рисунок 8 – Геометрические параметры цилиндрической передачи
Делительные диаметры:
При проектировании конвейера были учтены все требования изложенные в ГОСТ 12.2.022-80 Системы Стандартов безопасности труда « Конвейеры. Общие требования безопасности» и «Межотраслевых правилах по охране труда при эксплуатации конвейерных трубопроводных и других транспортных средств непрерывного действия »[19].
Настоящий стандарт распространяется на конвейеры применяемые во всех отраслях народного хозяйства и устанавливает общие требования безопасности к их конструкции и размещению.
Стандарт не распространяется на конвейеры предназначенные для перевозки людей конвейеры устанавливаемые на судах в шахтах и карьерах а также конвейеры являющиеся составными частями (узлами) производственного (технологического) оборудования или машин.
Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 1339—78.
1 Требования к размещению конвейеров в производственных зданиях
Конвейеры кроме подвесных следует устанавливать так чтобы расстояние по вертикали от наиболее выступающих частей конвейера требующих обслуживания до нижних поверхностей выступающих строительных конструкций (коммуникационных систем) было не менее 06 м а от транспортируемого груза — не менее 03 м.
При размещении стационарных конвейеров должна быть предусмотрена возможность применения в доступных местах трассы конвейера механизированной уборки из-под него просыпавшегося (счищенного) груза.
В производственных зданиях галереях тоннелях и на эстакадах вдоль трассы конвейеров должны быть предусмотрены проходы для безопасного обслуживания монтажа и ремонта.
Ширина проходов для обслуживания должна быть не менее;
5 м - для конвейеров всех видов (кроме пластинчатых);
м - для пластинчатых конвейеров;
м - между параллельно установленными конвейерами;
м - между параллельно установленными пластинчатыми конвейерами.
Ширина прохода между параллельно установленными конвейерами закрытыми по всей трассе жесткими или сетчатыми ограждениями может быть уменьшена до 07 м.
При наличии в проходе между конвейерами строительных конструкций (колонн пилястр и т. п.) создающих местное сужение прохода расстояние между конвейером и строительными конструкциями должно быть не менее 05 м на длине прохода до 10 м. Эти места прохода должны быть ограждены
На участках трассы конвейера над которыми перемещаются погрузочные и разгрузочные устройства ширина проходов с обеих сторон конвейера должна быть не менее 10 м. Требование не распространяется на ленточные конвейеры с лопастными питателями размещенные в подштабельных галереях.
Ширина проходов для монтажа и ремонта конвейеров должна быть не менее 04 м.
Высота проходов должна быть не менее:
м — для конвейеров с постоянными рабочими местами установленных в производственных помещениях;
м — для конвейеров не имеющих рабочих мест установленных в производственных помещениях;
м — для конвейеров установленных в галереях тоннелях и на
эстакадах. При этом потолок не должен иметь острых выступающих частей.
По ширине прохода вдоль трассы конвейеров размещенных в галереях имеющих наклон к горизонту 6—12° должны быть установлены настилы с поперечинами а при наклоне более 12° — лестничные марши.
Через конвейеры длиной более 20- м размещенные на высоте не более 12 м от уровня пола до низа наиболее выступающих частей конвейера в необходимых местах трассы конвейера должны быть сооружены мостики огражденные поручнями высотой не менее 10 м) м для прохода людей и обслуживания конвейеров.
Мостики через конвейеры должны размещаться на расстоянии друг от друга не более:
м — в производственных помещениях;
0 м — в галереях на эстакадах.
Мостики должны устанавливаться так чтобы расстояние от их настилов до низа наиболее выступающих строительных конструкций (коммуникационных систем) было не менее 20 м.
Ширина мостиков должна быть не менее 10 м.
Конвейеры у которых оси приводных и натяжных барабанов шкивов и звездочек находятся выше 15 м от уровня пола должны обслуживаться со стационарных или передвижных площадок. Допускается в технически обоснованных случаях сооружать площадки начиная от высоты расположения осей механизмов 18 м над уровнем пола.
Расстояние по вертикали от настила площадки до низа выступающих строительных конструкций (коммуникационных систем) должно быть не менее 20 м.
Площадки должны быть ограждены поручнями высотой не менее 10 м со сплошным закрытием высотой не менее 015 м от уровня настила.
При использовании конвейеров в комплекте с дробильно-сортировочными установками высота сплошного закрытия площадки должна быть не менее 01 м.
Лестницы переходных мостиков площадок для обслуживания
конвейеров должны иметь угол наклона к горизонту:
не более 45° — при постоянной эксплуатации;
не более 60° — при эксплуатации 1—2 раза в смену;
° — при эксплуатации не чаще одного раза в смену.
Ширина лестниц должна быть не менее 07 м. Допускается изготовлять вертикальные лестницы шириной от 04 до 06 м.
Применение вертикальных лестниц допускается только в случае невозможности размещения маршевых лестниц.
Вертикальные лестницы высотой более 2 м должны иметь
ограждение в виде дуг (хомутов) со стороны спины рабочего
перемещающегося по лестнице.
Лестницы должны быть ограждены поручнями высотой не менее 10 м.
Настилы мостиков и площадок должны быть сплошными и нескользкими.
Конструкцией конвейера должен быть предусмотрен легкий безопасный доступ к элементам блокам и контрольным устройствам требующим периодической проверки а также устройствам регулирования загрузки и разгрузки люкам управляемым вручную или механически.
2 Требования к средствам защиты
Движущиеся части конвейеров (приводные натяжные и
отклоняющие барабаны натяжные устройства канаты и блоки
натяжных устройств ременные и другие передачи муфты и т.п. а также опорные ролики и ролики нижней ветви ленты в зонах рабочих мест конвейеров) к которым возможен доступ обслуживающего персонала и лиц работающих вблизи конвейеров должны быть ограждены.
Защитные ограждения должны быть снабжены приспособлениями
для надежного удержания их в закрытом (рабочем) положении
и в случае необходимости быть сблокированы с приводом
конвейера для его отключения при снятии (открытии) ограждения.
Конструкция ограждения должна быть такой чтобы его удаление или перемещение в случае необходимости было возможным лишь с помощью инструмента.
Ограждения следует изготовлять из металлических листов
сетки и других прочных материалов.
В сетчатых ограждениях размер ячейки должен быть выбран таким чтобы исключался доступ к огражденным частям конвейера.
В зоне возможного нахождения людей должны быть ограждены
смотровые люки пересыпных лотков бункеров и т. п. установленных в местах загрузки и разгрузки конвейеров периодически очищаемые обслуживающим персоналом;
проходы (проезды) под конвейерами сплошными навесами выступающими за габариты конвейеров не менее чем на 1м;
участки трассы конвейеров (кроме подвесных конвейеров) на которых запрещен проход людей при помощи установки вдоль трассы перил высотой не менее 10 м от уровня пола.
Конвейеры передвигающиеся по рельсам если они не за
крыты специальными кожухами и конвейеры установленные в
производственных зданиях ниже уровня пола должны быть ограждены по всей длине перилами высотой не менее 10 м от уровня пола.
Перила ограждающие конвейеры установленные ниже уровня пола должны быть закрыты на высоту не менее 015 м от уровня пола.
На конвейерах входящих в автоматизированные транспортные или технологические линии должны быть предусмотрены устройства для
автоматической остановки привода при возникновении аварийной ситуации.
На технологической линии состоящей из нескольких последовательно установленных и одновременно работающих конвейеров или из конвейеров в сочетании с другими машинами (питателями дробилками и т. п.) приводы конвейеров и всех машин должны быть сблокированы так чтобы в случае внезапной остановки какой-либо машины или конвейера предыдущие машины или конвейеры автоматически отключались а последующие продолжали работать до полной нагрузки с них транспортируемого груза.
Конвейеры в головной и хвостовой частях должны быть
оборудованы аварийными кнопками для остановки конвейеров.
В местах повышенной опасности конвейеры должны быть дополнительно оборудованы выключающими устройствами для остановки конвейера в аварийных ситуациях в любом месте со стороны прохода для обслуживания.
В схеме управления конвейерами должна быть предусмотрена блокировка исключающая возможность повторного включения привода до ликвидации аварийной ситуации.
На участках трассы конвейеров находящихся вне зоны видимости оператора с пульта управления должна быть установлена двусторонняя предупредительная предпусковая звуковая или световая сигнализация включающаяся автоматически до включения привода конвейера.
Двусторонняя сигнализация должна обеспечивать не только оповещение о пуске конвейера лиц находящихся вне зоны видимости с пульта управления конвейером но и подачу ответного сигнала на пульт управления с участков трассы невидимых оператору о готовности конвейера к пуску.
На рабочих местах должны быть помещены таблички поясняющие значения применяемых средств сигнализации и порядок управления конвейером.
Конвейеры транспортирующие горячие грузы должны иметь средства защиты обслуживающего персонала от ожогов.
Конвейеры предназначенные для транспортирования пылевидных пыле- паро- и газовыделяющих грузов должны снабжаться пылеподавляющими или пылеулавливающими системами в местах выделения пыли отводами к местной вытяжной вентиляции в местах выделения пара или местными отсосами для подключения абсорбционных устройств в местах выделения газа.
Конвейеры предназначенные для транспортирования мокрых грузов должны быть закрыты кожухами или щитами в местах возможного брызгообразования.
Места периодической смазки конвейеров должны быть доступны без снятия защитных устройств.
3 Требования к конструкции
В установленных на конвейерах загрузочных и разгрузочных устройствах не допускается заклинивание и зависание груза образование просыпей. Не допускается загрузка конвейера сверх расчетных норм для нормальных эксплуатационных условий.
Не допускается падение груза с конвейера или машины в местах передачи транспортируемого груза с одного конвейера на другой конвейер или машину.
Приемная часть конвейеров загружаемых вручную штучными грузами должна быть расположена на горизонтальном или наклонном участке конвейера с уклоном не более 5° в сторону загрузки.
На наклонных конвейерах (наклонных участках конвейеров) штучные грузы при транспортировании должны находиться в неподвижном состоянии по отношению к плоскости грузонесущего элемента конвейера и не менять положения принятого при загрузке.
Не допускается самопроизвольное перемещение в обратном направлении грузонесущего элемента с грузом при отключении привода в конвейерах имеющих наклонные или вертикальные участки трассы. Неприводные конвейеры (роликовые дисковые) должны иметь в разгрузочной части ограничительные упоры и приспособления для снижения скорости движущегося груза.
На трассах конвейеров с передвижными загрузочными и
разгрузочными устройствами должны быть установлены конечные
выключатели и упоры ограничивающие ход загрузочно-разгрузочных
Грузовые натяжные устройства конвейеров должны иметь концевые упоры для ограничения хода натяжной тележки и конечные выключатели отключающие привод конвейера при достижении натяжной тележкой крайних положений.
Наклонные и вертикальные участки цепных конвейеров должны быть снабжены ловителями для захвата цепи в случае ее обрыва угрожающего обслуживающему персоналу.
В конструкциях составных частей конвейеров массой более
кг подлежащих подъему или перемещению грузоподъемными
средствами при транспортировании монтаже демонтаже и
ремонте должны быть предусмотрены соответствующие приливы
отверстия или рым-болты если без них применение стропов и других такелажных средств является опасным.
Шумовые характеристики конвейеров не должны превышать указанные в ГОСТ 12.1.003—83.
Вибрационные характеристики на рабочих местах обслуживания конвейеров — по ГОСТ 12.1.012-90.
Концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны обслуживания конвейеров находящихся в помещении и предназначенных для транспортирования грузов выделяющих вредные вещества не должна превышать значений установленных ГОСТ 12.1.005-88.
Требования к электрооборудованию монтажу электрических цепей и заземлению конвейеров установлены в соответствии с «Правилами устройства электроустановок» ТКП 181-2009 «Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей».
Неисправности электрооборудования могут стать источником возникновения пожароопасной ситуации. Поэтому вблизи пульта управления предполагается установка пожарного стенда с набором первичных средств пожаротушения в том числе огнетушителя углекислотного которым разрешается тушить электрооборудование без отключения от сети.
Список использованных источников.
Барышев А.И. Стеблянко В.Г. Хомичук В.А. Механизация ПРТС работ. Курсовое и дипломное проектирование транспортирующих машин: Учебное пособие Под общей редакцией А.И. Барышева - Донецк: ДонГУЭТ 2003 - 471 с. ил.
Барышев А.И. Механизация погрузочно-разгрузочных транспортных и складских работ в пищевой промышленности. Часть 2. Транспортирующие машины. - Донецк: ДонГУЭТ 2000 - 145 с.
С.А. Чернавский Курсовое проектирование деталей машин М.: Машиностроение 1979.-351с.
Ануфриев В.И. Справочник конструктора - машиностроителя в трех томах М.:Машиностроение 2001.

Вал приводной.cdw

Размеры для справок.
Смазать полости подшипников Литол-24.
Остальные технические требования по СТБ 1022-96.