Кондиционирование воздуха и холодоснабжение

КТЦЗ-10.dwg

Кондиционирование воздуха и холодоснабжение
Схема кондиционера КТЦЗ-10. Схема холодоснабжения камеры орошения
Схема кондиционера КТЦЗ-10
Ось выхлопного патрубка
Блок теплоутилизации
ОКФ-3 01.01304 исп. 1
Калорифер первого подогрева
Калорифер второго подогрева
Блок присоединительный
Вентиляторный агрегат
Спецификация КТЦЗ-10
Схема холодоснабжения камеры орошения
Подача хладагента в испаритель 2. Испаритель 3. Насос холодильной машины 4. Отсек сбора отепленной воды 5. Сборный бак 6. Отсек сбора холодной воды 7. Трехходовой регулирующий клапан 8. Насос камеры орошения 9. Камера орошения 10. Датчик контроля охлаждения воздуха 11. Рециркуляционный трубопровод 12. Сливной трубопровод 13. Трубопровод сброса воды в канализацию 14. Водопровод 15. Выход хладагента из испарителя

I-d_.dwg

-удельныый вес воздуха
Приложение 1: прямоточный кондиционер
Приложение 2: кондиционер с первой рециркуляцией
Приложение 3: кондиционер с применением теплоутилизации
Приложение 4: кондиционер с применением пароувлажнителя
Приложение 5: прямоточный кондиционер
Приложение 6: кондиционер с первой рециркуляцией
Приложение 7: кондиционер с применением воздухоохладителя

Записка.docx

Системы кондиционирования воздуха (СКВ) представляют собой совокупность технических средств служащих для приготовления транспортировки и распределения воздуха автоматического регулирования и контроля процессов изменения его параметров.
С помощью СКВ могут быть удовлетворены самые высокие и разнообразные требования к параметрам воздушной среды закрытых помещений (температура влажность подвижность запыленность и др.). При этом состояние воздушной среды помещения перестает быть зависимым от параметров наружного (атмосферного) воздуха.
Определенное состояние воздуха является необходимым а часто и решающим условием для осуществления многих особенно новейших технологических процессов продовольственных программ медицинских операций и т.д. (технологическое КВ). Широкое применение находят также комфортно-технологические системы. СКВ формируют оптимальные для жизнедеятельности людей параметры воздушной среды способствует повышению производительности труда и создает требуемые условия для организации и реализации технологических процессов.
Исходные данные для выбора рабочих параметров кондиционера представлены в таблице 1.1.:
Полные теплоизбытки в обслуживаемых помещениях в теплый период года
Полные теплоизбытки в обслуживаемых помещениях в холодный период года
(равные для теплого и холодного периодов года)
Разность температур между температурой воздуха в рабочей зоне и на выходе из воздухораспределителя
Исходные климатологические данные представлены в таблице 1.2.:
Город в котором размещается объект
температура воздуха °С
удельная энтальпия кДжкг
- назначение помещения – зал заседаний;
- высота здания – 5 м.
Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха
Выбор параметров осуществляется в соответствии с [1]. В соответствии с п. 7.2 [1] кондиционирование воздуха следует принимать:
первого класса – для обеспечения параметров микроклимата требуемых для технологического процесса;
второго класса – для обеспечения параметров микроклимата в пределах оптимальных норм или требуемых для технологических процессов;
третьего класса – для обеспечения параметров микроклимата в пределах допустимых норм если они не могут быть обеспечены вентиляцией в теплый период года без применения искусственного охлаждения воздуха или оптимальных норм – при экономическом обосновании или на основании задания на проектирование.
Расчетные параметры наружного воздуха выбираем для СКВ 2 класса в соответствии с [1 п. 5.14]:
- параметры А – для систем вентиляции воздушного душирования и кондиционирования воздуха третьего класса для теплого периода года;
- параметры Б — для систем отопления вентиляции воздушного душирования и кондиционирования воздуха для холодного периода года и для систем кондиционирования воздуха первого класса для теплого периода года. Для систем кондиционирования воздуха второго класса следует принимать температуру наружного воздуха для теплого периода года на 2 °С и удельную энтальпию на 20 кДжкг ниже установленных для параметров Б.
Проектируемый кондиционер предназначен для обслуживания зала заседаний на 200 человек. Согласно [2] зал заседаний относится к помещениям 3«а» категории (помещения с массовым пребыванием людей в которых люди пребывают преимущественно в положении сидя без уличной одежды). Соответственно категории выбираем расчетные параметры внутреннего воздуха [2 табл. 2] и сводим принятые данные в таблицу:
Характер помещения для которого проектируется СКВ
Расчетные праметры воздуха
относи-тельная влажность %
* - с учетом корректировки параметров «Б».
Определение производительности СКВ для теплого и холодного периодов года
Решение конкретной задачи кондиционирования воздуха заключается в построении на i-d диаграмме процессов протекающих в кондиционируемом помещении и в кондиционере. Работа по выбору процессов обработки воздуха и назначения необходимого оборудования как правило начинается с производства расчетов и анализа полученных результатов для теплого периода года.
Наносим на i-d диаграмму зону оптимальных параметров внутреннего воздуха.
Построение процесса обработки воздуха начинается с определения тепловлажностного отношения при ассимиляции теплоты и влаги приточным воздухом в обслуживаемом помещении . Эта величина называется еще угловым коэффициентом процесса изменения состояния воздуха в помещении или сокращенно лучом процесса.
На транспортире численных значений угловых коэффициентов проводим линию и путем параллельного переноса луч процесса перемещаем на угловые точки зоны оптимальных параметров внутреннего воздуха и по этим лучам откладываем значение Δt0 и таким образом формируется зона оптимальных параметров приточного воздуха. Зона возможных значений приточного воздуха ограничивается изолиниями .
При разработке процессов кондиционирования из выделенной зоны оптимальных параметров внутреннего воздуха назначаем расчетную точку внутреннего воздуха В. С точки зрения экономической целесообразности в теплый период года лучше всего поддерживать в помещении верхнее значение оптимальной температуры т.е. . В этом случае затраты связанные с потреблением холода будут минимальными. В качестве расчетного значения влажности назначаем ее среднее значение из выделенного диапазона т.е. %. Точку с параметрами и % наносим на I-d диаграмму (точка В). Одновременно наносим на I-d диаграмму и параметры наружного воздуха (точка Н).
Переносим линию луча процесса в т. В. Перемещаясь по лучу на величину получаем т. П характеризующую состояние расчетных параметров приточного воздуха. Приточный воздух (воздух на выходе из воздухораспределителя) должен иметь температуру и относительную влажность %
Определяем параметры уходящего воздуха:
Уходящий воздух проходит через вытяжной вентилятор и далее перемещается по теплоизолированным воздуховодам. Принимаем что подогрев воздуха в вентиляторе равен а путевые изменения его температуры в воздуховодах незначительны. Т.о. на выброс в атмосферу или на рециркуляцию уходящий воздух приходит с параметрами Р. Точка Р находится на выше точки У по линии .
Определим по полным теплоизбыткам для данного расчетного периода количество воздуха (м3ч) необходимое для ассимиляции тепло- и влагоизбытков внутри обслуживаемого помещения:
Определение производительности СКВ для холодного периода года проводим таким же путем как и для теплого периода года.
Тепловлажностное отношение или луч процесса для холодного периода года:
Приточный воздух (воздух на выходе из воздухораспределителя) должен иметь температуру и относительную влажность %.
Определение объема рециркуляции
Определим соотношение между наружным () и рециркуляционным () воздухом. При этом и аналогично для холодного периода года. Величину назначаем по санитарным нормам подачи наружного воздуха в залы заседаний.
Согласно [3 табл. 11] воздухообмен для залов заседаний свыше 100 человек принимается не менее 20 м3ч наружного воздуха на одного человека.
Т.о. санитарная норма подачи наружного воздуха составит:
где N – количество людей в помещении.
Рециркуляция внутреннего воздуха составит:
- для теплого периода:
- для холодного периода:
где N – доля рециркуляционного воздуха в смеси.
Построение в i-d диаграмме процессов КВ для холодного периода года
Рассмотрим варианты обработки воздуха:
- прямоточный кондиционер
В прямоточном кондиционере применяется калорифер первого подогрева оросительная камера калорифер второго подогрева т.е. происходит нагрев наружного воздуха увлажнение и подогрев.
Нанесем на i-d диаграмму точки В Н П У и Р характеризующие параметры воздуха описанные в п. 4 настоящей работы.
Принимаем что нагрев воздуха в вентиляторе составляет при . Точка 1 характеризующая состояние воздуха на входе в вентилятор находится ниже точки П на один градус по линии .
Далее находим изменения параметров воздуха в воздухоподогревателе второй ступени процесс в котором идет по . Точка характеризующая состояние воздуха на входе в подогреватель второй ступени или на выходе из оросительной камеры (точка 2) находится таким образом на линии проходящей через точки П и 1. Относительная влажность воздуха на выходе из оросительной камеры составляет . Принимаем что точка 2 лежит на пересечений изолиний и.
В калорифере первого подогрева изменение параметров воздуха осуществляется по линии . Таким образом на пересечении изоэнтальпы проходящей через точку 2 и линии проходящей через т. Н находим точку 3 характеризующую параметры воздуха на выходе из калорифера первого подогрева или на входе в оросительную камеру.
На пересечении линий и находится точка W определяющая значение температуры воды в оросительной камере для расчетных параметров зимнего периода г. Витебска. Параметры этой точки () соответствуют параметрам мокрого термометра для воздуха поступающего в оросительную камеру после калорифера первого подогрева.
Таким образом нами получен процесс обработки воздуха для холодного периода года в прямоточном кондиционере (см. приложение 1):
Н-3 – подогрев наружного воздуха в калорифере первого подогрева;
-2 – изоэнтальпийная обработка в камере орошения;
-1 – подогрев в калорифере второго подогрева;
-П – подогрев воздуха в вентиляторе;
П-В – ассимиляция тепло и влагоизбытков в обслуживаемом помещении.
Находим расход теплоты в секции первого подогрева кДжч:
где =1005 кДжкг·°С – теплоемкость воздуха;
L – расход воздуха м3ч;
=12 кгм3 - плотность воздуха.
Находим расход теплоты в секции второго подогрева кДжч:
Находим суммарный расход теплоты:
Находим затраты на подогрев воздуха
где =0092603 рубкДж – тариф оплаты за теплоту.
- кондиционер с первой рециркуляцией
Нанесем на i-d диаграмму точки В Н П У и Р характеризующие параметры воздуха описанные в п. 4 настоящей работы и точки 1 и 2 описанные в предыдущем варианте кондиционера.
Наружный воздух с параметрами Н смешивается с воздухом имеющим параметры Р. Исходя из существующего распределения наружного (6000 м3ч) и внутреннего (1130 м3ч) воздуха определяем положение точки смеси. Точка смеси занимает положение См и находится в зоне пересыщенного состояния воздуха (). В этой связи в смеси произойдет выпадение конденсата и выделяемая теплота парообразования будет расходоваться на нагрев воздуха. Этот процесс может считаться изоэнтальпийным. По этой причине истинная точка характеризующая параметры смеси (См) будет находиться на пересечении изолиний и проходящей через точку См’.
После смешения потоков наружного и рециркуляционного воздуха смесь по линии См-3 подогревается в калорифере первого подогрева. По линии 3-2 проходит адиабатическую (изоэнтальпийную) обработку в камере орошения и далее подогревается до параметров 1 в калорифере второго подогрева.
Результат построения процесса обработки воздуха для этого варианта представлен в приложении 2.
- кондиционер с утилизатором теплоты
В холодный период года целесообразно рассмотреть и произвести технико-экономическую оценку применения утилизации теплоты уходящего воздуха. При этом распределение потоков будет следующим: 1130 м3ч удаляемого из помещения воздуха направляется на рециркуляцию а 6000 м3ч пропускается через утилизатор теплоты и выбрасывается в атмосферу.
Наибольшее применение сейчас имеют пластинчатые утилизаторы с перекрестноточной схемой движения теплоносителя. Они представляют собой теплообменные аппараты в которых осуществляется теплообмен через перегородку между уходящим и приточным воздухом. Для пластинчатых перекрестноточных рекуператоров коэффициент эффективности t =05.
Найдем положение точки 4 которая характеризует параметры наружного воздуха после теплоутилизатора.
Определяем количество теплоты которую передает уходящий воздух поступающему наружному:
Энтальпия уходящего воздуха составит:
Процесс изменения состояния уходящего воздуха до начала конденсации водяных паров идет по линии . На пересечении с находим точку а (точка росы)
Далее влагосодержание изменяется по линии до пресечения с линией кДжкг. Получаем точку Р1 которая лежит в зоне положительных температур ().
Н-4 – прогрев наружного воздуха в утилизаторе;
-См – смешение наружного воздуха с удаляемым из помещения;
См-3 – нагрев воздуха в подогревателе первой ступени;
-2 – обработка воздуха в оросительной камере;
-1 – нагрев воздуха в подогревателе второй ступени;
-П – нагрев воздуха в вентиляторе;
Результат построения процесса обработки воздуха для этого варианта представлен в приложении 3.
- кондиционер с применением в качестве увлажнителя воздуха генератора пара
Пар применяют для общего и зонального увлажнения воздуха; при этом повышается стерильность воздуха обеспечивается раздельное регулирование влажности и может быть достигнута экономия затрат на увлажнение.
Найдем положение точки 3 характеризующей прогрев воздуха в калорифере первого подогрева. Нагрев смеси происходит по линии .
где Δd – количество влаги которое необходимо ввести в воздух.
-1 – нагрев и увлажнение воздуха в пароувлажнителе;
Результат построения процесса обработки воздуха для этого варианта представлен в приложении 4.
Находим расход пара для расчетных условий:
Для производства пара используется водопроводная вода с температурой 10°С которая догревается до температуры 100°С.
Находим расход теплоты на нагрев 1 кг воды:
Находим расход теплоты на испарение 1 кг воды при и МПа :
где - теплота парообразования (теплота фазового перехода).
Примем КПД системы пароснабжения тогда:
Так как нам необходимо ввести в систему 2909 кгч пара то общий расход энергии составит:
Находим мощность электронагревателя парогенератора:
Находим затраты на электрическую энергию:
где = 910 рубкДж – тариф оплаты за электроэнергию.
Находим суммарные затраты:
Анализ энергетических затрат на реализацию процессов кондиционирования воздуха в холодный период года с учетом применения различных способов его обработки.
Результаты расчета количества теплоты холода электроэнергии для холодного периода года (см. п. 6 настоящей работы) сводим в таблицу 7.1:
Вариант кондиционера
Расходы теплоты кДжч
Расход электро-энергии кВт*ч
Прямоточный кондиционер
Кондиционер с первой рециркуляцией
Кондиционер с утилизатором теплоты
Кондиционер с пароувлажнителем
Анализ данной таблицы показывает что наименее энергозатратным для холодного периода года является вариант кондиционера с утилизатором теплоты уходящего воздуха.
Построение в i-d диаграмме процессов КВ для теплого периода года
Построение процессов обработки воздуха осуществляется в направлении противоположном его движению в кондиционере.
Находим положение точки 1 которая характеризует параметры воздуха на входе в вентилятор. Т.к. в вентиляторе воздух нагревается на 1°С то точка 1 будет располагаться на один градус ниже точки П при
Находим изменения параметров воздуха в воздухоподогревателе второй ступени. На диаграмме точка 2 характеризующая состояние воздуха на входе в подогреватель второй ступени или на выходе из оросительной камеры.
Процесс идет по линии проходящей через точки П и 1. Относительная влажность воздуха на выходе из оросительной камеры составляет . Принимаем что точка 2 лежит на пересечений изолиний и.
Теперь наружный воздух (т. Н) переведем в состояние соответствующее параметрам точки 2.
Точка 2 представляет смесь воздуха с параметрами Н и воздуха с влажностью и имеющего температуру разбрызгиваемой воды.
Проводим линию через точки Н и 2 до пересечения с линией и получаем точку W характеризующую параметры воды которые необходимы для реализации данного процесса ().
Построение процесса в приложении 5.
Находим затраты на подогрев воздуха:
Находим расход холода для охлаждения воды в оросительной камере:
Находим затраты на охлаждение:
Находим точку смеси наружного (Н) и рециркуляционного (Р) воздуха. Для этого соединяем точки Н и Р. Поскольку соотношение смешиваемых масс равно 21006000 = 129 то точка См поделит отрезок Н-Р на отрезки с соотношением длин 291.
В данном случае этот процесс нецелесообразен т. к. температура смеси наружного и рециркуляционного воздуха выше температуры наружного воздуха. Применение этого процесса приведет к увеличению расхода холода а значит и к удорожанию процесса.
Построение процесса в приложении 6.
- кондиционер с применением воздухоохладителя
Рассмотрим процесс охлаждения воздуха с помощью воздухоохладителя.
Нанесем на i-d диаграмму точки В Н П У и Р характеризующие параметры воздуха описанные в п. 4 настоящей работы и точки 1 и 2 описанные выше.
Находим на диаграмме положение точки а которая располагается на пересечении изолиний и характеризует температуру точки росы.
При достижении воздухом температуры точки росы начинается процесс конденсации по линии а-2.
Построение процесса в приложении 7.
Находим расход холода для охлаждения в возухоохладителе:
Анализ энергетических затрат на реализацию процессов кондиционирования воздуха в теплый период года с учетом применения различных способов его обработки
Результаты расчета количества теплоты холода электроэнергии для теплого периода года (см. п. 8 настоящей работы) сводим в таблицу 9.1:
Кондиционер с рециркуляцией
вариант нецелесообразен
Кондиционер с воздухо-охладителем
Анализ данной таблицы показывает что наименее энергозатратным для теплого периода года является вариант прямоточного кондиционера.
Выбор комплектации кондиционера для круглогодичного применения
На основании результатов анализа процессов обработки воздуха для теплого и холодного периодов года выбираем следующую комплектацию кондиционера: утилизатор калорифер первого подогрева оросительная камера калорифер второго подогрева.
Такая комплектация кондиционера функциональными блоками будет обеспечивать круглогодичную обработку воздуха.
Выбор и описание функциональных блоков кондиционера
Исходя из расхода воздуха в поперечном сечении кондиционера (8100 м3ч) и допустимой скорости движения воздуха в поперечном сечении оросительной камеры ( мс) находим требуемую площадь поперечного сечения кондиционера:
Согласно [6] принимаем к установке кондиционер КТЦЗ-10 с площадью фронтального сечения Fф=103м2.
Клапаны воздушные предназначены для регулирования объемов наружно и рециркуляционного воздуха поступающего в кондиционер. Воздушная нагрузка на фронтальное сечение клапана не должна превышать 25 тыс. м3(чм3). При этой нагрузке аэродинамическое сопротивление открытого клапана равно 25 Па.
Предназначен для приема регулирования смешения и распределения по живому сечению объема наружного и рециркуляционного воздуха поступающего в кондиционер.
Аэродинамическое сопротивление приемного блока при номинальной производительности кондиционера не более 70 Па.
Фильтр воздушный ФР1-3
Предназначен для очистки воздуха поступающего в кондиционер от атмосферной пыли. Эффективность очистки воздуха 88-90%.
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная – 10000 максимальная – 12500 м3(чм3).
Камеры КО-3 предназначены для формирования воздушного потока и обслуживания соседнего оборудования в кондиционере. В дне камеры имеется сливной патрубок для отвода конденсата образующегося в приемных блоках при поступлении холодного воздуха в кондиционер или отвода влаги попадающей в камеру обслуживания из соседнего оборудования (камеры орошения блока теплоутилизации).
Подбор теплоутилизатора
Блок теплоутилизации предназначен для вторичного использования теплоты забираемой от уходящего воздуха. Блоки теплоутилизации могут быть без обводного канала (для работы в режиме с влаговыделением) и с обводным каналом. В нашем случае целесообразно применять теплоутилизатор с обводным каналом так как возможно инееобразование на поверхностях теплоотдающих элементов теплообменников поскольку кондиционер обрабатывает воздух с отрицательной температурой.
Аэродинамическое сопротивление блока при номинальном режиме работы кондиционера – 370 Па при максимальном – 480 Па.
Согласно [6] принимаем к установке блок теплоутилизации БТО4-3 01.03044 КТЦЗ-10.
Камера КВ 05-3 предназначена для смешения воздушных потоков и обслуживания соседнего оборудования.
Подбор калорифера первого подогрева (для холодного периода):
Воздухонагреватели предназначены для тепловой оработки воздуха до заданных параметров. В качестве теплоносителя применяется перегретая вода с параметрами 130-70°С и давлением не более 12 МПа.
Задаемся однорядным калорифером (n = 1) без обводного клапана с площадью теплопередающей поверхности м2 [6 табл. III.8].
Массовая скорость движения воздуха во фронтальном сечении кондиционера:
Расход теплоносителя на нагрев воздуха:
Площадь поперечного сечения трубок воздухонагревателей:
Скорость теплоносителя в трубках воздухонагревателя:
Коэффициент теплопередачи воздухонагревателя:
Разность температур теплоносителя и воздуха:
Требуемая площадь теплопередающей поверхности воздухонагревателя:
Таким образом принимаем к установке однорядный воздухонареватель ВН с индексом 01.10114 КТЦ3-10 фактическая площадь поверхности теплообмена 184 м2 масса не более 110кг.
Подбор оросительной камеры:
Для тепловлажностной обработки воздуха в адиабатическом режиме используется камера орошения ОКФ-3 которой комплектуются центральные кондиционеры КТЦ3. Расчет оросительной камеры проведем для холодного периода года.
Определяем требуемую адиабатическую эффективность оросительной камеры в соответствии с I-d диаграммой:
К установке принимаем оросительную камеру ОКФ-3. Согласно [6 табл. III.4] индекс камеры кондиционера КТЦЗ-10 – 01.01304. К установке принимаем камеру первого исполнения с nф = 18 форсунками в ряду.
Согласно графику [6 рис. 15.29] по зависимости 1 устанавливаем что может быть обеспечена при коэффициенте орошения . Коэффициент орошения показывает расход воды в системе орошения приходящийся на 1 кг обрабатываемого воздуха т.е. .
Находим общий расход воды в системе водоснабжения камеры:
Находим расход воды на одну форсунку:
По рисунку 15.26 [6] определяем что расход воды через форсунку может быть обеспечена при создании на входе давления 55 кПа.
Подбор калорифера второго подогрева:
Калорифер второго подогрева будет использоваться круглогодично поэтому рассчитываем его для обоих периодов. Калорифер назначается по большей площади нагрева полученной или для теплого или для холодного периода года.
Для холодного периода:
Для теплого периода:
Требуемая площадь нагрева больше для теплого периода года из-за низких параметров теплоносителя. Значит при подборе ориентируемся на результат расчета для теплого периода года.
Таким образом принимаем к установке однорядный теплообменник КТЦ3-10 серия 01.10114 фактическая площадь поверхности теплообменника 184 м2 масса не более 110кг.
Блок присоединительный:
Блок обеспечивает вход обработанного в кондиционере воздуха в вентиляторные агрегаты.
Вентиляторный агрегат:
Предназначен для перемещения воздуха в центральном кондиционере и подачи его к местам потребления. В кондиционерах применяют вентагрегаты радиальные.
В кондиционере КТЦЗ-10 применяется агрегат одностороннего всасывания. Полное давление развиваемое вентилятором Р = 18 кПа производительность – 10 000 м3ч; n = 1440 обмин; электродвигатель 4А132 N = 75 кВт.не более 260 кг.
Выбор холодильной машины и ее описание
Наиболее широкое распространение для холодоснабжения СКВ имеют компрессионные холодильные машины. В качестве холодильных агентов используются жидкости кипящие в испарителе при температуре обеспечивающей охлаждение среды от которой должна быть отведена теплота до нужной температуры.
Отепленная в кондиционерах вода собирается в бак отепленной воды из которого насосами холодильной установки подается в испарители холодильных машин. Из них охлажденная вода направляется в бак холодной воды. Являющийся аккумулятором холода из которого по мере необходимости насосами кондиционеров подается в камеры орошения для обработки воздуха.
Выбор холодильной машины начинается с определения величины холодильной нагрузки.
Находим расход холода:
где - потери холода при транспорте его от холодильной машины к кондиционеру и далее к потребителю. Оценочно их можно принять равными 10 20% от объема потребности в холоде. Принимаем
Важным моментом при выборе холодильной машины является выбор хладагента который будет циркулировать в проектируемом холодильном цикле. Основными величинами ограничивающими температурный диапазон применения хладагента является температура кипения и температура конденсации .
Температура воздуха на входе в воздухоохладитель 235°С на выходе 125°С.
Температура кипения хладагента должна быть ниже конечной температуры охлаждаемого воздуха и на 10 20°С ниже его средней температуры.
Средняя температура охлаждаемого воздуха:
Таким образом принимаем что температура кипения хладагента будет на 10°С ниже чем средняя температура охлаждаемого воздуха. Получаем .
Задаемся температурой конденсации хладагента (на 10°С выше температуры наружного воздуха):
В соответствии с каталогом продукции фирмы AERMEC к установке принимаем агрегат NBW 202 R407C со следующими техническими характеристиками:
- холодопроизводительность
- общая входная мощность
- количество холодильных контуров
- трубопроводные соединения
- звуковое давление
Габаритные размеры 800х700х1000(h)
Хладагент R407C - зеотропная смесь трех хладагентов R32R125R134a (массовые доли компонентов соответственно 232552%). Каждый из них отвечает за обеспечение определенных свойств: первый способствует увеличению производительности второй исключает возгорание третий определяет рабочее давление в контуре хладагента.
Эта смесь не является изотропной а потому при любых утечках хладагента его фракции улетучиваются неравномерно и оптимальный состав меняется. Таким образом при разгерметизации холодильного контура кондиционер нельзя просто дозаправить. Остатки хладагента необходимо слить и заменить новым.
Основное преимущество заключается в том что при переходе с R22 на R407C не требуется значительного изменения холодильной системы. В настоящее время R407C рассматривают как оптимальную альтернативу R22 по холодопроизводительности и давлению насыщенных паров.
На рынке хладагентов R407C широко представлен и покупают его в тех случаях когда необходимо либо заменить R22 в действующем оборудовании (при незначительных изменениях) либо подобрать хладагент вместо R22 для нового оборудования.
При использовании R407C не требуется вносить существенные изменения в конструкцию холодильной установки - приходится лишь заменить холодильное масло на полиэфирное а также эластомеры адсорбенты фильтров-осушителей и предохранительные клапаны.
Основные физические свойства и эксплуатационные характеристики R407C в сравнении с R22:
Средняя температура кипения при атмосферном давлении oС
Давление насыщенной жидкости при 25 oС
Плотность жидкости при 25 oС кгм3
Потенциал разрушения озона ODP
Относительная холодопроизводительность Q0
Потенциал глобального потепления GWP
Холодильный коэффициент
Для озонового слоя R-407C не опасен он является одним из наиболее сильных "парниковых газов".
СНБ 4.02.01-03 Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004. – 78 с.
ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 1998. – 12 с.
ТКП 45-3.02-209-2010 Административные и бытовые здания. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2011. – 32 с.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. под ред. Б.М.Хрусталева – М.: Изд-во АСВ 2007. – 784 с. 183 ил.
Краснов Ю.С. Системы вентиляции кондиционирования. Рекомендации по проектированию для производственных и общественных зданий. – М.: Техносфера; Термокул 2006. – 288 с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства.Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М:1992 Часть3. Книга2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. – 417с.
Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. Программа дисциплины задания и методические указания по выполнению курсовой работы для студентов заочной формы обучения специальности 1-70 04 02 «Теплогазоснабжение вентиляция и охрана воздушного бассейна» Сост. Дячек П.И. Мн.: 2012. – 25 с.