Каркас одноэтажного промышленного здания с краном

Титульный лист пояснительной записки ТГТУ. 270800.12 ТЭ-ТЛ.doc

Министерство образования и науки Российской Федерации
ФГБОУ ВПО «Тамбовский государственный технический университет»
Кафедра: «Конструкции зданий и сооружений»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Металлические конструкции
(учебной дисциплины)
на тему Каркас одноэтажного производственного здания
Автор проекта Кузнецов А.В. Группа БСТ-41
(подпись инициалы фамилия)
Специальность 270800 Строительство
(номер наименование)
Обозначение курсового проекта (работы) ТГТУ.270800.12
Руководитель проекта (работы) Евдокимцев О.В. .

Пояснительная записка к курсовой работе ТГТУ. 270800.12 ТЭ-ПЗ.doc

Министерство образования и науки Российской Федерации
ФГБОУ ВПО «Тамбовский государственный технический университет»
Кафедра: «Конструкция зданий и сооружений»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Металлические конструкции
(учебной дисциплины)
на тему: «Каркас одноэтажного производственного здания»
Автор проекта Кузнецов А.В. Группа БСТ-41
(подпись инициалы фамилия)
Специальность 270800 Строительство
(номер наименование)
Обозначение курсового проекта ТГТУ.270800.012
Руководитель работы Евдокимцев О.В .
Размещение колонн в плане с указанием связей 4
Компоновка поперечной рамы производственного здания .. 5
Сбор нагрузок на поперечную раму .. . .6
Статический расчет рамы .. . . 10
Расчет и конструирование стропильной фермы . 17
1Сбор нагрузок на ферму . . 18
2 Статический расчёт фермы . . 21
3 Подбор сечения стержней фермы . . .. ..24
4 Конструирование фермы . . 25
4.1 Расчет сварных швов крепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам ферм . . . . .. 25
4.2 Конструирование верхнего опорного узла . .25
4.3 Конструирование нижнего опорного узла . . .26
4.4 Нижний укрупнительный узел . . .27
Расчет и конструирование колонны . . . .29
1 Расчет верхней части колонны. . . .29
2. Расчет подкрановой части колонны . . ..34
3 Расчет решетки . . ..39
4.Проверка устойчивости нижней части колонны как единого внецентренно- сжатого стержня . . . .. .40
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней .. . .41
Расчет и конструирование базы колонны. . 43
Расчет анкерных болтов базы колонны. . .. .47
Список используемой литературы . .48
Курсовой проект представляет собой разработку каркаса одноэтажного производственного здания и включает в себя компоновку и статический расчет поперечной рамы определение наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок компоновку и статический расчет фермы конструирование и расчет узлов фермы подбор сечения колонны конструирование узлов колонны.
Проект разработан в соответствии с заданием на проектирование и с учетом требований действующих в строительстве нормативных документов (СНиП ГОСТ и др.).
Курсовой проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть включает в себя 2 листа чертежей формата А1. Пояснительная записка выполнена на 61 листах формата А4 и включает 8 таблиц и 25 рисунков.
Размещение колонн в плане с указанием связей.
В соответствии с заданием проектируется однопролётное здание с пролётом 30м. Привязка торцевых колонн 250 мм. Т.к. грузоподъемность крана 10 т; режим работы крана 5К то привязка к продольным осям 250мм. Длина здания 108 м а предельная длина температурного блока 200м следовательно здание можно не разбивать на температурные блоки.
Расстановка связей по колоннам: предельный размер между вертикальными связями 50м между связями и торцами здания 75м. Устанавливается один связевой блок в середине длины здания. В надкрановой части также устанавливаются связи в торцах здания.
Связи по нижним поясам ферм служат для вовлечения в пространственную работу всего покрытия при действии местных нагрузок.
Вертикальные связи покрытия устанавливаются в связевых блоках и под наружными стойками фонарей.
Связи по верхним поясам ферм состоят из поперечных связевых ферм в местах формирования связевых блоков и продольных распорок.
Рис. 1. Расположение вертикальных связей.
Связи по верхним поясам ферм состоят из поперечных связевых ферм в местах формирования связевых блоков и продольных распорок. Ставятся только во время монтажа во время эксплуатации жесткость обеспечиваеся стальными панелями
Рис. 2. Расположение связей по верхним и нижним поясам ферм.
Компоновка поперечной рамы производственного здания.
Производственное здание пролетом 30 м оборудовано двумя мостовыми кранами грузоподъемностью Q = 10 т среднего режима работы (5К). Длина здания 108 м отметка головок крановых рельсов 6 м низа (башмака) колонны –1м (за нулевую отметку принят уровень чистого пола). Здание неотапливаемое. Шаг рам 6 м. Район строительства г. Новосибирск.
Отметка головки кранового рельса H1=6 м.
Высота крана Hcr = 1900м.
Зазор между тележкой крана и фермой принимаю 100мм.
H2 = Hcr+ 020+0.1 = 19+ 020+0.1 = 22. Принимаем 22 м (кратно 200мм)
Полезная высота цеха H0=H1+H2=6+22=82м. Принимаем 84 (H0 должен быть кратен 400мм) H1=62м.
Высота колонны H = H0+1м =84+1 =94 м.
Высота фермы на опоре Hф =315м.
Высота надкрановой части колонны Hv= H2+hb+hr=22+07+012=302м
Высота подкрановой части колонны Hn= H – Hv= 94– 302 =638м
Предусматривается жёсткое защемление колонны в фундаменте.
Для надкрановой части hv=0.2+0.25=0.45 м (hv≥(112)H2=025м)
L1≥B1+75мм+hv-a=025+0075+0.45-025=0505м
Принимаю L1=075м кратно 250мм.
hn=a+L1=025+075=100м(hn>(120)H=047м)
Lкр=L-2L1=30-15=285м
Сбор нагрузок на поперечную раму.
Постоянные нагрузки:
Поверхностная масса стен 200 кгм2 переплетов с остеклением 35 кгм2.
Стропильная ферма –пролётом 30 м - нагрузка qn=045 кНм2 γf=105.
Связи покрытия qn=005кНм2 γf=105.
Вес колонны Gк=03кНм2.
Вес надкрановой части колонны: кНм2.
Вес подкрановой части колонны: кНм2.
Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки.
Конструкций покрытия:
в) ж.б. плита ПГ-АIII
г) собственный вес фермы
Погонная нагрузка от покрытия q=γnq*B=308716=18.5 кНм
q=(qкр1-qор) = 3087м.
Вес надкрановой части колонны:
Вес подкрановой части колонны:
Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле где =24 кПа- расчетное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли принимаемое в соответствии с п.5.2;
- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие принимаемый в соответствии с пп.5.3-5.6.
Следовательно снеговая нагрузка на ригель равна:
Коэффициент k зависит от высоты.
Значение коэффициента высота для типа местности В.
Определение эквивалентной ветровой нагрузки
За эквивалентную принимаем равномерно распределённую нагрузку распределённую от обреза фундамента до низа конструкций покрытия (фермы).
Всю нагрузку действующую на уровне фермы и выше заменяю сосредоточенной силой действующей в уровне нижнего пояса фермы.
Максимальное давление на колонну возникает при максимально возможном приближении тележки к колонне (рис.4). Нормативное значение давлений Fкn передаваемых катками от кранов различной грузоподъёмности показаны в [8прил. 6].
На другой ряд колонн с катков крана передаются меньшие усилия:
Рис. 4. К определению нагрузок на раму от мостовых кранов
здесь Q=100кН – грузоподъёмность крана; Gк=206кН – вес крана с тележкой; n0=2 – количество катков крана с одной стороны.
Горизонтальная сила Tкn возникающую из-за торможения тележки перекоса крана распирающего действия катков при движении по рельсам:
где =005 при гибком подвесе груза; Gт =24кН– вес тележки.
Вертикальные нагрузка на колонны с учётом веса подкрановой балки и временной нагрузки на тормозные конструкции:
где γn=1 =085-коэффициент сочетания при учёте нагрузки от 2-х кранов.
-вес подкрановых конструкций;
здесь gnk=02 кгм2 – расход стали на подкрановые конструкции [8прил.3];
gm=15 кгм2 – временная нагрузка на тормозные конструкции;
bm=1 м – ширина тормозной конструкции принимаемая равной высоте сечения нижней части колонны.
γf1=1.2 γf2=1.05 γf3=1.3 – коэффициенты надёжности по нагрузке от мостовых кранов собственного веса металлоконструкций временной равномерно распределённой нагрузки на тормозной конструкции соответственно:
Горизонтальная нагрузка на колонны:
Моменты от вертикального давления кранов:
где - эксцентриситет приложения крановой нагрузки.
Учет пространственной работы каркаса:
При расчёте плоской рамы на воздействия кранов пространственная работа каркаса учитывается с помощью коэффициента пространственной работы: αpr=1-α-α(n0y-1)
где α α – коэффициенты определяемые по [7табл.3] в зависимости от параметра ;
n0=4 – число колёс крана на одной нитке подкрановых балок;
y – сумма ординат линии влияния рассматриваемой рамы.
Коэффициент характеризует соотношение погонных жёсткостей поперечной рамы и покрытия:
где kb определяется по [8табл.4] в зависимости от отношений HvH и IvIn .Принимаю IvIn=015 HvH=30294=032 kb=577
αpr=1-071+024(4(079+1+0067)-1)=057.
Статический расчёт рамы
Расчет рамы одноэтажного производственного здания выполняется при помощи специально разработанной компьютерной программы “Metal.exe” которая основана на методе перемещений.
Тамбовский Государственный Технический Университет
Кафедра - Конструкции Зданий и Сооружений
Расчет рамы однопролетного производственного здания
И С Х О Д Н Ы Е Д А Н Н Ы Е
Полная высота колонны HK= 9.40 м
Высота нижней части колонны HN= 6.38 м
Высота верхней части колонны HV= 3.02 м
Пролет здания L= 30.00 м
Отношение моментов инерции IpIn= 4.00
Постоянная нагрузка на ригель Q1= 18.500 кНм
Снеговая нагрузка на ригель Q2= 13.700 кНм
Вес верхней части колонны включая вес стен F1= 89.00 кН
Вес нижней части колонны включая вес стен F2= 97.00 кН
Эксцентриситет Е0= 0.2700 м
Коэффициент простр. работы каркаса A= 0.57000
Ветровая нагрузка Qmax= 1.340 кНм
Ветровая нагрузка Qmin= 0.840 кНм
Сосредоточенная ветровая нагрузка FB= 6.170 кН
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А
ma= 315.30 mcn= -56.42 mcv= -155.38 mb= -330.99
qac= -58.26 qbc= -58.15
ma= 237.68 mcn= -53.71 mcv= -109.20 mb= -246.86
qac= -45.67 qbc= -45.58
Вертикальная нагрузка от мостовых кранов
ma= 19.32 mcn= -81.14 mcv= 33.86 mb= -13.64
qac= -15.75 qbc= -15.73
map= 35.38 mcnp= -41.67 mcvp= 19.33 mbp= -17.11
qacp= 12.08 qbcp= 12.07
Горизонтальная нагрузка от мостовых кранов
ma= -13.73 mc = 5.36 mb= -2.53
qac= 2.99 qbc= -2.61
map= 7.08 mcp= 0.38 mbp= -2.78
ma= -64.60 mc= 1.50 mb= 13.83
qac= 14.64 qbc= 2.05
map= 59.74 mcp= 0.11 mbp= -16.22
qap= 12.03 qbp= 4.13
Пользуясь данными расчёта находят для каждого характерного сечения колонны свою комбинацию нагрузок (реально возможную) которая создаёт наиболее неблагоприятные условия работы этого сечения.
Рис. 5. Расчетные сечение рамы
Рис. 6.Эпюры моментов поперечной и нормальной силы
Таблица 3 - Усилия в левой стойки рамы по сечениям.
Усилия в сечениях кНм; кН
Dmax (на лев стойку)
Dmin (на лев стойку)
Расчет и конструирование стропильной фермы
Ферма с параллельными поясами из парных уголков.
При проектировании не рекомендуется применять в одной ферме больше 8 различных калибров стержней. Для элементов с близкими значениями площадей сечения принимают сечение одинаковым.
Сбор нагрузок на ферму
Рис 7. Нагружение фермы.
Определение нагрузок сосредоточенных в узлах фермы:
- От действия постоянной нагрузки
Нагрузка от кровли: q=18.5 кНм
- От действия снеговой нагрузки
Нагрузка от кровли: qs=13.7 кНм
- От действия опорных моментов
Mпр =-331-2469-09*(1364+253)+1383= -5786 кНм
Hлев= 607315=1927 кН
Hпр= 5786315=1837 кН
(без снеговой нагрузки):
Mлев = -331-153-25-112=-360 кНм
Mпр = -5783+24686=-33144 кНм
Hлев= 360315=1143 кН
Hпр= 33144315=1052 кН
Статический расчёт фермы
Подготовка исходных данных для расчета стропильной фермы производственного здания на ЭВМ.
-Неподвижная опора: 17
-Количество стержней: 31
-Количество узлов: 17
-Количество загружений: 4
Рис. 8 Схема нумерация узлов и элементов поясов и решетки стропильной фермы.
Номера узлов стержней.
Проекции сил на оси X и Y по узлам.
Тамбовский Государственный
Технический Университет
Кафедра - Конструкции Зданий
Расчет статически определимой фермы покрытия
Номер загружения - 1 2 3 4
Номер стержня Усилия kH
Таблица 7-Усилия в стержнях фермы
Таблица 8- Подбор сечения стержней фермы
Площа дь сечения см2
Нижний пояс: стержни 17: и N= 111956 кН
Для нижнего пояса γс=095 x=1 y=1
Принимаю сечение 160x160x16 с A=491см2 ix=489см iy=703см
Верхний пояс: стержни 12;14;18;20 : Nmax= - 10736 кН
Для верхнего пояса x=1 y=1 γс=095
Предварительно принимаю λ=80 => φ=0648
Принимаю сечение 220х220х16 с A=686 см2 ix=681 см iy=942 см
Раскосы: стержни 328: Nmax= - 57871 кН
Для решетки x=01 y=1 γс=08
Принимаю сечение 200х200х12 с A=471 см2 ix=622 см iy=855 см
Стойки: стержни 7131925 Nmax= - 916 кН
Для стойки γс=08 x=08 y=1
Предварительно принимаю λ=100 => φ=049
Принимаю сечение 90х90х6 с A=106 см2 ix=278 см iy=403 см
Конструирование фермы
Расчет и конструирование узлов фермы.
Конструирование нижнего опорного узла
Принимаем сталь С255
Расчетный момент -607 кН м0 усилие стремится сжать конструкцию.
Принимаем болты класса 56 nb=4шт
Определяем высоту опорного столика
Конструирование верхнего опорного узла
Расчетный момент -кН м0 усилие стремится оторвать конструкцию.
Принимаем болты класса 6.6
Расчет и конструирование нижнего укрупнительного узла
Длина сварных швов для крепления верхнего пояса к фасонке
Катет швов для присоединения накладок к фасонке
Расчет и конструирование колонны.
Расчет и конструирование надкрановой части колонны.
Определим требуемую площадь сечения по следующей формуле:
Значение коэффициента влияния формы сечения принимаем h=135
Расчётный эксцентриситет
Проверка местной устойчивости поясного элемента.
Устойчивость полки обеспечена.
Проверка устойчивости всего сечения.
Геометрические характеристики
Проверку прочности сплошной внецентренно сжатой колонны
Устойчивость обеспечена.
Проверка устойчивости элемента из плоскости.
Устойчивость не обеспечена.
Расчет и конструирование подкрановой части колонны.
Определяем усилия в ветвях:
Определяем требуемую площадь ветвей и назначаем сечение.
Для подкрановой ветви задаёмся φ = 085
По сортаменту подбираем двутавр12Б1
Для удобства прикрепления элементов решетки принимаем расстояние между наружными гранями полок таким же как в подкрановой ветви (1176 мм). Толщину стенки швеллера tw для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 18 см а высоту стенки из условия размещения сварных швов
Принимаем лист 18x6016 см
Требуемая площадь полок
Принимаем bf =10 cм; tf =08см; Аf =8 см2.
Геометрические характеристики ветви:
Уточняем положение центра тяжести наружной ветви
Определяем моменты инерции
Уточняем положение центра тяжести колонны:
Проверка устойчивости ветвей.
Из плоскости рамы по формуле
По сортаменту подбираем двутавр 16Б2
Для удобства прикрепления элементов решетки принимаем расстояние между наружными гранями полок таким же как в подкрановой ветви (160 мм). Толщину стенки швеллера tw для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 18 см а высоту стенки из условия размещения сварных швов
Принимаем лист 18x6020 см
Принимаем bf =14cм; tf =10см; Аf =8 см2.
где φу – коэффициент продольного изгиба определяемый по гибкости
Из принципа равной устойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы
Выполним проверку местной устойчивости элементов наружной ветви.
Условие выполняется.
Для решетки из одиночных уголков приваренных по одной стороне γс=075
Принимаю 75х75х6: Аd = 878 см2 imin =23 см
Напряжение в раскосе
Проверка устойчивости колонны как единого внецентренно-сжатого стержня.
Для комбинации усилий догружающих наружнюю ветвь (a–a +Mmax Ns):
N2 = 7544 кН; М2 = 6418 кНм
Для комбинации усилий догружающих наружнюю ветвь (a–a Nmax +Ms):
N3 = 8785 кН; М3 = 6046 кНм
Определим длины сварных швов по «обушку» и «перу»
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
M1 = -2121кН·м; N1 = -7815 кН.
M2 = -2644 кН·м; N2 = -572 кН.
Действие М1 и N1. Напряжение в наружной точке сопряжения частей колонн:
Напряжение во внутренней точке сопряжения частей колонн:
Действие М2 и N24. Напряжение в наружной точке сопряжения частей колонн:
Принимаем htr = 60 см. Определяем толщину траверсы:
Принимаем ttr = 10 мм.
где: Rp – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности; γm - коэффициент надежности по материалу.
Ширина опорной плиты подкрановой балки:
tpl = 20 мм – толщина опорной плиты подкрановой балки.
Ширина опорного ребра подкрановой балки:
Принимаем tf = 10 мм.
Прочность сварного шва:
Для сварки применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08А с Rwf = 180 МПа [5 П6.1 6.2].
По конструктивным требованиям kfmin = 8 мм т.к. толщина наиболее толстого из свариваемых элементов tmax = 16 см. kfmax = 12 · 10 =12 мм. Принимаем катет сварного шва kf = 10 мм.
M1 = -212.1 кН·м; N1 = -781.5 кН
M3 = -229 кН·м; N3 = -779 кН (1+2+3+4).
По конструктивным требованиям kfmin = 6 мм т.к. толщина наиболее толстого из свариваемых элементов tmax = 10 см. kfmax = 12 · 56 = 67 мм. Принимаем катет сварного шва kf = 6 мм.
Расчет и конструирование базы колонны
M1 = 6418 кН·м; N1 = -7544 кН.
M2 = 6046 кН·м; N2 = -8785 кН.
Расчётное сопротивление бетона (В25) на местное сжатие Rbloc = α·φb·Rb.
Rb (B25) = 145 кНсм2. α=1.
Предварительно принимаем φb = 12.
Rbloc = 1 · 12 · 145 = 174 кНсм2
B1 = hдвут. + 2с = 16 + 2 · 4 = 24 cм принимаем B1=24см
B2 = hшвел. + 2с = 20 + 2 · 4 = 28 cм принимаем B2=28см
Принимаем L1 = bf + 2 · (c + ttr) = 82 + 2 · (4 + 1) = 21 см.
Принимаем L2 = 2 · (ttr + bf + tw – z0) + 2c = 2 · (1+ 14 + 18 – 436) + 2 · 4 = 34см.
Уточняем расчетное сопротивление бетона смятию.
Rbloc = α · φb · Rb = 1 · 154 · 145 = 22 кНсм2
Проверка прочности бетона фундамента:
Прочность бетона фундамента обеспечена.
Определяем толщину опорной плиты. Материал опорной плиты – сталь С345.
qf1 = f1 · 1 см = 148 кНсм.
Участок 1 – консольный. Вылет консоли c = 4 см.
Участок 2 – опертый на четыре канта. Отношение большей стороны к меньшей b a = 41 160 = 026.
M2 = α · qf1 · a2 = 0048 · 148 · 162 = 182 кН·см
Участок 3 – опертый на три канта. Отношения закрепленной стороны пластины к свободной b1 a1 = 60 160 = 0375 05.
M3 = · qf1 · a2 = 006 · 148 · 162 = 227 кН·см
Определяем требуемую толщину плиты.
Принимаем толщину плиты tpl = 22 мм.
qf2 = f2 · 1 см = 137 кНсм.
Участок 1 – консольный. Вылет консоли c =43м.
Участок 2 – опертый на четыре канта. Отношение большей стороны к меньшей b a = 140 140 = 1.
M2 = α · qf2 · a2 = 0048 · 137 · 142 = 129 кН·см
Участок 3 – опертый на четыре канта. Отношение большей стороны к меньшей b a = 100 140 = 071.
M3 = α · qf2 · a2 = 0048 · 137 · 142 = 129 кН·см
Участок 4 – опертый на три канта. Отношения закрепленной стороны пластины к свободной b1 a1 = 55 248 = 022 05. Плита рассчитывается как консоль.
Принимаем толщины обеих опорных плит 22 мм.
Расчёт высоты траверс из условия размещения сварных швов.
) Для внутренней ветви.
По конструктивным требованиям kfmin = 6 мм т.к. толщина наиболее толстого из свариваемых элементов tmax = 14 см. kfmax = 12 · 10 = 12 мм. Принимаем катет сварного шва kf = 10 мм.
Определяем высоту траверсы.
где: 85 f kf = 85 · 09 · 10 = 765 см
Принимаем htr1 = 16 см.
) Для наружной ветви.
По конструктивным требованиям kfmin = 6 мм т.к. толщина наиболее толстого из свариваемых элементов tmax = 18 см. kfmax = 12 · 10 = 12 мм. Принимаем катет сварного шва kf = 10 мм.
Принимаем htr2 = 22 см.
Принимаем для обоих ветвей траверсы высотой 22 см. Материал траверс – сталь С345.
Проверим прочность траверсы на изгиб и срез. Погонная нагрузка на один лист траверсы qtr = f · B 2 = 148· 24 2 = 178 кНсм. Определяем изгибающий момент и поперечную силу в траверсе в месте прикрепления ее к колонне.
где: ctr = 4 см – вылет консольной части траверсы.
Определяем прочность траверсы на изгиб и срез.
Прочность траверсы на изгиб и срез обеспечена.
Расчет анкерных болтов.
Производим расчет анкерных болтов для крепления наружной ветви колонны.
M1 = 2942 кН·м; N1 = -3708 кН.
Усилие в анкерных болтах:
Принимаем 2 болта диаметром 10 мм; Aba=20571=1142 см2
Анкерные болты для крепления подкрановой ветви колонны принимаем конструктивно. 2 болта диаметром 20мм.
Список используемых источников
СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Нормы проектирования Госстрой России. М.: ГУП ЦПП 2011. – 176 с.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования Госстрой России. М.: ГУП ЦПП 2003. – 88 с.
Металлические конструкции: учебник для вузов Ю.М. Кудишин Е.И. Беленя В.С.Игнатьев и др; под редакцией Ю.М. Кудишина – 9-е изд. стер. –М.: Акалемия 2007. – 688 с.
Кузин Н.Я. Проектирование и расчет стальных ферм покрытий промышленных зданий. Учебное пособие Пенза.: ПГАСА 1998. – 184 с.
О.В. Умнова О.В. Евдокимцев. Стальной каркас здания павильонного типа: учебное пособие. – Тамбов.: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та 2008. – 160 с.
Пособие к проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81*) – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1986.

Электронный чертеж общего вида ТГТУ. 270800.12 Д2-ВО2.dwg

производственного здания
ТГТУ 270800.62-012-2014
КП "Металлические конструкции"
Примечания: 1.Материал конструкций сталь С255.кроме оговоренных; 2.Сварка ручная дуговая по ГОСТ 5264-80 электродами типа Э42А
механизированная по ГОСТ 8713-79 сварочной проволокой Св-08А
автоматическая по ГОСТ 11533-75 сварочной проволокой Св-08А; 3.Обычные болты по ГОСТ 9150-81 (СТ СЭВ 180-75) класса прочности 5.6
высокопрочные болты из стали 40х "Селект"; 4.Катеты сварных швов 5мм

Электронный чертеж общего вида ТГТУ. 270800.12 Д2-ВО1.dwg

Схема расположения связей по колоннам М 1:400
Схема расположения связей по верхнему поясу М 1:400
Схема расположения связей по нижнему поясу М 1:400
производственного здания
ТГТУ 270800.62-012-2014
КП "Металлические конструкции"
Схемы расположения связей по верхним
Примечания: 1.Рабочая документация выполнена в соответствие со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия"и СП 16.13330.2011 "Стальные конструкции"; 2.Материал конструкций по ГОСТ 27772-88 "Прокат для строительных стальных конструкций"; 3.Конструкции должны быть изготовлены в соответствии с ГОСТ 23188-99 "Конструкции стальные строительные".

Электронный чертеж общего вида ТГТУ. 270800.12 Д2-ВО3.dwg

производственного здания
ТГТУ 270800.62-012-2014
КП "Металлические конструкции"
Спецификация металла
Таблица отправочных марок
Примечания: 1.Материал конструкций сталь С255.кроме оговоренных; 2.Сварка ручная дуговая по ГОСТ 5264-80 электродами типа Э42А
механизированная по ГОСТ 8713-79 сварочной проволокой Св-08А
автоматическая по ГОСТ 11533-75 сварочной проволокой Св-08А; 3.Обычные болты по ГОСТ 9150-81 (СТ СЭВ 180-75) класса прочности 5.6
высокопрочные болты из стали 40х "Селект"; 4.Катеты сварных швов 5мм
разделка кромок по торцу
поверхность фрезеровать
Общий вес конструкций