Асинхронный двигатель с фазным ротором

ПЗ 5,6 кВт.doc

ВЫБОР ГЛАВНЫХ РАЗМЕРОВ
1 Выбор конструкции асинхронного двигателя
2 Выбор главных размеров
3 Расчёт зубцовой зоны и обмотки статора
ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ РАСЧЁТ
1 Расчет размеров зубцовой зоны ротора и воздушного зазора
2 Расчёт магнитной цепи
3 Расчет параметров машины
СХЕМА РАЗВЕРТКИ ОБМОТКИ СТАТОРА
РАСЧЁТ И ПОСТРОЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКОЙ И ПУСКОВОЙ
ХАРАКТЕРИСТИК ДВИГАТЕЛЯ
ОПИСАНИЕ РАБОТЫ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОПРИВОДА
РАСЧЕТ И ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ СХЕМЫ
Электрические машины применяются во всех отраслях промышленности в сельском хозяйстве и в быту.
Они выпускаются большими сериями и в индивидуальном исполнении.
Во многих случаях электрические машины определяют технический уровень изделий в которых они используются в качестве генераторов и двигателей. Проектирование электрических машин требует глубоких знаний и высокого профессионального мастерства.
В данном курсовом проекте необходимо разработать асинхронный двигатель с фазным ротором со следующими параметрами:
Полезная мощность: P2 = 5.6 кВт;
Число полюсов: 2p = 4;
Номинальное напряжение: ;
Частота сети: f = 50 Гц;
Исполнение по монтажу:
Выбрать оптимальный вариант можно сопоставив многие варианты расчета.
Поэтому без применения ЭВМ не обходится ни один серьезный расчет электрических машин.
В данном курсовом проекте все расчета ведутся на ЭВМ включая все расчеты и построение рабочих и пусковых характеристик.
В данном курсовом проекте по существующей методике расчета электрических машин составлена программа расчета асинхронного двигателя с фазным ротором.
При проектировании асинхронного двигателя с фазным ротором с заданными техническими характеристиками в качестве базовой модели выбираем конструкцию двигателя АИР.
Проектируемый двигатель представляет собой машину без лап с фланцем вал горизонтальный с цилиндрическим концом.
Корпус двигателя выполнен из алюминия.
Степень защиты IP23 – это защита от соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями машины пальцев человека и твёрдых тел диаметром более 12 мм.
Исполнение IP23 предусматривает защиту от проникновения внутрь машины капель падающих под углом 600.
Магнитопровод статора выполняют шихтованным из целых листов электротехнической стали 2412 толщиной 0.5 мм.
По внутренней поверхности магнитопровода для размещения обмотки статора штампуют пазы трапециидальной формы.
Для изоляции листов друг от друга их после снятия заусенцев лакируют.
Для предотвращения деформации (распушения) относительно тонких листов торцевые листы выполняют более толстыми.
Собранный таким образом магнитопровод прессуют и скрепляют по внешнему диаметру П – образными скобами
Штамповка листов ротора собирают из высечки листов статора. Сердечник ротора насаживают на гладкий вал без шпонки. Изготовленный сердечник ротора с валом протачивают по наружному диаметру для обеспечения необходимого воздушного зазора между сердечниками ротора и статора. В роторе использованы трапециидальные полузакрытые пазы.
В двигатели применены металлографитные щётки марки МГ т.к. они применяются в низковольтных генераторах и контактных кольцах.
В машине выполнена однослойная шаблонная обмотка статора и ротора. Шаблонные обмотки имеют катушки одинаковой ширины и формы которые наматываются на одном и том же шаблоне откуда и произошло название этих обмоток. Шаблонные обмотки находят применение в асинхронных двигателях малой мощности когда катушки наматываются из круглого провода диаметром до 2.2÷2.5 мм. Катушки при этом легко деформируемы и называются мягкими. Лобовым частям таких катушек при их укладке в пазы можно легко придать необходимую форму. Катушки изготавливают из круглых проводов ПЭТ – 155 класса изоляции F (с толщиной изоляции bиз = 0.3 мм).
По рисунку 8.17б [1 стр.274] принимаем ось вращения h = 100мм.
По таблице 8.6 [1 стр.275] находим для данной оси вращения внешний диаметр статора Da = 0.17 м. По таблице 8.7 [1 стр.276] для 2p = 4 находим KD – характеризующего отношение внутреннего и внешнего диаметров сердечников статора асинхронных двигателей при различных числах полюсов KD = 0.64.
Определим внутренний диаметр D проектируемой машины по формуле 8.2 [1 стр.275]
Находим полюсное деление м по формуле 8.3 [1 стр.276]
Определим расчётную мощность P’ ВА по формуле 8.4 [1стр.276]
где P2 – мощность на валу двигателя кВт;
KE – отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению;
Cosφ – косинус угла.
Cosφ и определяем по рисунку 8.21а [1 стр.277]
KE определяем по рисунку 8.20 [1 стр. 276]
Найдём расчётную длину магнитопровода м по формуле 8.6 [1стр.279]
где – синхронная угловая скорость двигателя;
KB – коэффициент формы поля;
KОБ1 – обмоточный коэффициент;
A – электромагнитная нагрузка асинхронного двигателя Ам;
KB и KОБ1 принимаем предварительно
A и B принимаем по рисунку 9.4 [3 стр.120]
Определим правильность выбора главных размеров использую отношение
Значение λ = 2.17 находится в допустимых пределах по рисунку 8.25б [1 стр.280].
Окончательно принимаем:
Da = 0.17 м – внешний диаметр статора.
D = 0.109 м – внутренний диаметр статора.
h = 0.1 м – высота оси вращения
= 0.37 м – расчётная длина магнитопровода.
Рассчитаем минимальное и максимальное количество пазов статора.
Так как обмотка из круглого провода то диапазон возможных значений tZ1 выбираем по рисунку 8.26 [1 стр.282].
Тогда возможность числа пазов статора соответствующий выбранному диапазону tZ1 по формуле 8.16 [1стр.283]
Окончательное количество пазов статора Z1 = 36.
Зубцовое деление статора (окончательно)
Определим номинальный ток обмотки статора А по формуле 8.18 [1 стр.284]
Определим предварительное число эффективных проводников в пазу по формуле 8.17 [1 стр.284]
Полученное значение пересчитаем при a = 2 – число параллельных ветвей по формуле 8.19 [1стр.284]
Окончательное число витков в фазе обмотки по формуле 8.20 [1стр.284]
Окончательное значение линейной нагрузки по формуле 8.21 [1стр.284]
Уточняем значение потока Ф по формуле 8.22 [1стр.285]
Определим индукцию в воздушном зазоре по формуле 8.23 [1стр.285]
По рисунку 8.27а[1 стр.286] выберем
Рассчитаем плотность тока в обмотке статора (предварительно) по формуле 8.25 [1стр.286]
Сечение эффективного проводника (предварительно) по формуле 8.24 [1стр.285]
Для дальнейших расчётов необходимо принять nэл – число элементарных проводников в пазу.
Тогда сечение элементарного проводника по формуле 8.26 [1стр.287]
Выбираем обмоточный провод ПЭТ – 155 для которого по таблице П3.1 [2 стр.343]
dэл1 = 0.56·10-3 м – диаметр неизолированного провода;
dиз1 = 0.615·10-3 м – диаметр изолированного провода;
qэф1 = 0.246·10-6 м2 – сечение элементарного проводника.
Плотность тока в обмотке статора (окончательно) по формуле 8.27 [1 стр.288]
Для заданного двигателя выбираем трапециидальные пазы на рисунке 8.29а [1 стр.294].
По таблице 8.10 [1 стр.289] принимаем значение индукций:
BZ1 = 1.8 Тл – значение индукции в зубцах статора;
Ba = 1.5 Тл – значение индукции в ярме статора.
По таблице 8.11 [1 стр.290] выбираем коэффициент заполнения оксидированной сталью 2412
Ширина зубца статора по формуле 8.29 [1 стр.288]
Определим высоту ярма статора по формуле 8.28 [1 стр.288]
Размеры шлица паза статора:
bш = 3·10-3 м – ширина шлица;
hш = 0.5·10-3 м – высота шлица;
Находим размеры паза в штампе.
Определим высоту паза по формуле 8.31 [1 стр.290]:
Рисунок 1.1. Эскиз паза статора
Высота клиновой части паза
Рассчитаем размеры паза на свету с учётом припуска на сборку
Толщина изоляции в пазу берём из таблицы 3.1 [1стр.74]
Площадь корпусной изоляции по формуле 8.46 [1 стр.297]
Площадь прокладок в пазу
Площадь поперечного сечения в пазу для размещения проводников по формуле 8.48 [1 стр.298]
Рассчитаем коэффициент заполнения паза
Коэффициент заполнения паза входит в указанные рамки
Уточняем размеры зубцов статора
то ширину зубца принимаем равную 0.0047 м.
Величину воздушного зазора выбираем по рисунку 8.31[1стр.300]
Рассчитаем внешний диаметр ротора
Рассчитаем зубцовое деление ротора.
Число пазов на полюс и фазу задаём равным
Тогда число пазов в роторе
Напряжение на контактных кольцах ротора
Число витков в фазе (предварительно) по формуле 8.52 [1стр.302]
Число эффективных проводников в пазу по формуле 8.53 [1стр.302]
Уточняем число витков в фазе
Определим коэффициент учитывающий влияние тока намагничивания на отношение по формуле 8.58 [1 стр.303]
Обмоточный коэффициент для однослойной обмотки
Коэффициент привидения токов по формуле 8.59 [1 стр.303]
Предварительно ток в обмотке ротора
Принимаем плотность тока в роторе равной
а сечение эффективных проводников обмотки равно по формуле 8.60 [1стр.303]
Число элементарных проводников в пазу
Выбираем по таблице П3.1 [2 стр.343] обмоточный провод ПЭТ – 155:
dэл2 = 1.25·10-3 м – диаметр неизолированного провода;
dиз2 = 1.33·10-3 м – диаметр изолированного провода;
qэф2 = 1.227·10-6 м2 – сечение элементарного проводника.
Площадь паза ротора (предварительно)
Индукция в зубце ротора выбираем по таблице 8.10[1 стр.289]
Допустимая ширина зубца ротора
Выбор параметров шлица:
Находим размеры паза в штампе
Рисунок 2.1. Эскиз паза ротора
Площадь паза ротора (окончательно)
Коэффициент заполнения паза ротора
Уточняем ширину зубца ротора.
то ширину зубца принимаем равную 6.629·10-3 м.
Рассчитаем коэффициенты необходимые для расчёта коэффициента воздушного зазора по формулам 4.17-4.19 [1 стр.178]
Магнитная проницаемость
Магнитное напряжение воздушного зазора по формуле 8.103 [1стр.321]
Определяем индукцию в сечении зубца ротора по формуле 8.105 [1стр.321]
В соответствии с таблицей П1.13 [2 стр.334]
Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по формуле 8.104 [1стр.321]
Определяем индукцию в сечении зубца ротора по формуле 8.109 [1стр.323]
Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора по формуле 8.108 [1стр.323]
Коэффициент насыщения зубцовой зоны по формуле 8.115 [1стр.328]:
Высота ярма статора по формуле 8.118 [1 стр.329]
Индукция в ярме статора по формуле 8.117 [1 стр.329]
В соответствии с таблицей П1.12 [2 стр.333]
Длина средней силовой линии в ярме статора по формуле 8.119 [1стр.329]
Магнитное напряжение ярма статора по формуле 8.116 [1стр.329]:
Величины необходимые для расчёта магнитного напряжения ярма ротора:
Диаметр вала по формуле 8.102 [1 стр.319]
Высота ярма ротора по формуле 8.123 [1 стр.330]
Расчётная высота ярма ротора по формуле 8.124 [1 стр.330]
Индукция в ярме ротора по формуле 8.122 [1 стр.329]
Длина средней магнитной силовой линии в ярме ротора по формуле 8.127 [1 стр.330]
Магнитное напряжение ярма ротора по формуле 8.121 [1стр.329]
Магнитное напряжение на пару полюсов по формуле 8.128 [1стр.330]
Коэффициент насыщения магнитной цепи по формуле 8.129 [1стр.330]
Намагничивающий ток по формуле 8.130 [1 стр.331]
Относительное значение тока по формуле 8.131 [1 стр.331]
Примем вылет лобовой части обмотки статора и ротора
Выбираем из таблицы 8.21 [1 стр.334]коэффициенты длины лобовой части обмотки статора
и вылета лобовой части обмотки статора
Укорочение шага обмотки
Средняя ширина катушки обмотки статора по формуле 8.138 [1стр.334]
Длина пазовой части равна конструктивной длине сердечника
Длина лобовой части витка обмотки статора по формуле 8.136 [1стр.333]
Вылет лобовой части витка обмотки статора по формуле 8.137 [1стр.334]
Средняя длина витка обмотки статора по формуле 8.135 [1стр.333]
Общая длина проводников фазы обмотки статора по формуле 8.134 [1стр.333]
Удельное сопротивление проводника при расчётной температуре для изоляции класса F
Активное сопротивление фазы обмотки статора по формуле 8.132 [1стр.332]
Средняя ширина катушки обмотки ротора по формуле 8.138 [1стр.334]:
Длина лобовой части витка обмотки ротора по формуле 8.139 [1стр.334]
Вылет лобовой части витка обмотки ротора по формуле 8.137 [1стр.334]
Средняя длина витка обмотки ротора по формуле 8.135 [1стр.333]
Общая длина проводников фазы обмотки ротора по формуле 8.134 [1стр.333]
Активное сопротивление фазы обмотки ротора по формуле 8.132 [1стр.332]
Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора по формуле 8.151 [1 стр.337]
Приведённое активное сопротивление фазы обмотки ротора по формуле 8.150 [1 стр.337]
Размеры паза статора в соответствии с рисунком 8.50е[1стр.339]
h11 = hk = 1.05·10-3 м
h21 = bиз = 3·10-4 м
h31 = hп-2·h11-hk–hш=0.014-2·1.05·10-3-1.05·10-3-0.5·10-3=0.011 м
Коэффициенты зависящие от укорочения шага обмотки
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния рассчитывают по формуле из таблице 8.24 [1 стр.338]
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния по формуле 8.159 [1 стр.338]
Определим ΔZ1 по рисунку 8.51а [1 стр.340]. Для этого рассчитаем:
Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния по формуле 8.160 [1 стр.339]
Индуктивное сопротивление обмотки статора по формуле 8.152 [1стр.337]
Размеры паза ротора в соответствии с рисунком 8.50з[1стр.339]
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора по таблице 8.24 [1 стр.338]
Определим ΔZ2 по рисунку 8.51а [1 стр.340]. Для этого рассчитаем
Индуктивное сопротивление обмотки ротора по формуле 8.152 [1стр.337]
Приведённое индуктивное сопротивление обмотки ротора по формуле 8.165 [1 стр.341]
Относительные значения параметров по формуле 8.186 [1стр.347]:
Обмотки машин переменного тока разделяются на всыпные из мягких катушек полужесткие и жесткие.
Рассматриваемые обмотки состоящие из катушек также называют секциями так как они имеют два вывода.
В крупных машинах используют стержневые обмотки статоров и роторов.
В этом разделе будут рассмотрены только всыпные обмотки.
Всыпная обмотка укладывается в полузакрытые пазы имеющие узкий шлиц
через который поочередно каждый из проводников катушки опускают (“всыпают”) в пазы [2].
Наибольший диаметр провода применяемого для всыпных обмоток не превышает 18 мм так как провода большого диаметра имеют слишком большую жесткость и плохо уплотняются в пазах во время укладки.
Если в пазу помещается только одна катушечная сторона то получается однослойная обмотка; если две катушечных стороны то – двуслойная.
Однослойные обмотки различаются выполнением катушек катушечных групп размещением лобовых частей.
Если катушки имеют различную ширину то получаются концентрические обмотки.
Их так называют потому что катушки составляющие катушечную группу охватывают одна другую.
Эти обмотки имеют лобовые части расположенные в двух или в трех плоскостях поэтому различают двухплоскостные (р1 – четное число) и трехплокостные обмотки (р1 – нечетное число).
В последнем случае при нечетном числе пар полюсов каждая фаза содержит
нечетное число катушечных групп.
Чтобы такая обмотка в машине имела две лобовые плоскости одну из катушечных групп делают “кривой” т.е. одну ее сторону выполняют по размеру большой катушечной группы а другую – по размеру малой.
Если катушки имеют одинаковую ширину и форму то можно получить однослойную шаблонную или цепную обмотку.
Двухслойные обмотки применяются практически во всех машинах переменного тока начиная с машин мощностью 15÷16 кВт и выше [2].
Двухслойные обмотки машин переменного тока аналогичны двухслойным обмоткам машин постоянного тока.
То есть одна активная сторона каждой секции располагается в верхней части паза (верхний слой) а другая – в нижней части другого паза (нижний слой).
Основным достоинством двухслойных обмоток является возможность использовать укорочение шага для подавления высших гармоник в кривой ЭДС.
Шаг обмотки обычно выбирается равным точно или приблизительно 56 полюсного деления так как в этом случае амплитуды 5-й и 7-й гармоник в кривых поля и ЭДС значительно снижаются.
При укорочении шага принцип построения схемы не меняется изменяется
только ширина катушек.
Все соединения как межкатушечные так и межгрупповые остаются такими же.
Рассчитаем сопротивления взаимной индукции обмоток статора и ротора
Их относительные значения
Рассчитаем коэффициент по формуле 8.222 [1 стр.356]
Рассчитаем коэффициент c1 по формулам 8.224-8.225 [1стр.356]
Активная и реактивная составляющая синхронного тока холостого хода по формуле 8.226 [1 стр.358]
Вспомогательные коэффициенты по формулам 8.227-8.228 [1стр.358]
Рассчитаем рабочие характеристики асинхронного двигателя с фазным ротором. Номинальное скольжение принимаем sном = 0.03.
Формулы для расчёта рабочих характеристик асинхронного двигателя по таблице 8.28 [1 стр.357].
Все результаты представим в виде таблиц
Характеристики представлены в графической части курсового проекта (графики и расчеты выполнены в приложении Excel).
Рисунок 4.1. Рабочие характеристики двигателя
Номинальные параметры спроектированного электродвигателя:
Номинальное скольжение: sном = 0.03.
Номинальная мощность: P2ном = 5.6 кВт.
Нахождение максимального относительного момента
Управление пуском реверсом и торможением асинхронных двигателей в большинстве случаев осуществляется в функции времени скорости тока или пути.
Ниже приводится схема управления нереверсивным короткозамкнутым асинхронным двигателем.
Пуск двигателей малой и средней мощности обычно осуществляется прямым подключением обмоток статора к сети без ограничения токов.
Для этой цели используются магнитные пускатели которые составляют основу схемы управления.
Нереверсивный магнитный пускатель включает в себя электромагнитный контактор КМ с двумя встроенными в него тепловыми реле защиты КК кнопки управления SB1 (Пуск) и SB2 (останов стоп АД).
Рисунок 5.1. Схема управления нереверсивным асинхронным двигателем
Схема обеспечивает прямой (без ограничения тока и момента) пуск АД отключение его от сети а также защиту от коротких замыканий (предохранители FA).
Для пуска АД замыкают выключатель QF и нажимают кнопку пуска SB1.
Электрический ток потечет от фазы С через нормально замкнутую кнопку останова SB2 кнопку SB1 катушку контактора КМ нормально замкнутые контакторы тепловых реле КК к фазе В.
Катушка контактора КМ получив питание притянет якорь магнитной системы и замкнет главные контакты в силовой цепи обмоток статора и вспомогательный контакт который зашунтирует кнопку пуска SB1 и ее не нужно держать во включенном положении.
Произойдет разгон АД по его естественной механической характеристике.
Для отключения АД нажимается кнопка остановки SB2 она разрывает цепь питания катушки контактора КМ.
Под действием пружины якорь контактора отпадает и разрывает все замкнутые до этого контакты.
Двигатель теряет питание сети и начинается процесс торможения АД выбегом под действием статического момента сопротивления на валу.
Также произойдет остановка двигателя в случае срабатывания одного из тепловых реле.
В этом случае разорвется цепь питания катушки контактора КМ контактами тепловых реле КК.
Тепловое реле установленное только в одну фазу может не осуществить своих защитных функций.
Например если во время работы АД обесточится обмотка статора именно этой фазы то двигатель будет работать с перегрузкой обмоток двух других фаз в которых не предусмотрена установка тепловых реле.
Поэтому тепловые реле необходимо устанавливать минимум в двух фазах.
РАСЧЕТ И ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
Принимаем систему электропривода МКП – АДФ магнитный контроллер типа ТСА.
Выбираем элементы схемы:
Реле времени типа ПВЛ с выдержкой времени tв=01÷30 с.
Ножная педаль типа НВ-701.
Конечные выключатели типа ВУ-250 (шпиндельные с приводом от вала барабана).
Командоконтроллер типа ККП-1206:
механическая износостойкость 5.106 циклов;
электрическая износостойкость 15.106 циклов.
К числу показателей по которым выбираются контакторы относятся: характер и величина напряжения главной цепи и цепи управления (включающих катушек); коммутационная способность контактов и их количество; допустимая частота включений; режим работы; категория размещения; степень защиты от воздействия окружающей среды.
Если асинхронный двигатель работает в повторно-кратковременном режиме то выбор контактора осуществляется по величине среднеквадратичного тока.
На выбор контактора влияет степень защиты контактора.
Контакторы защищенного исполнения имеют худшие условия охлаждения и их номинальный ток снижается примерно на 10% по сравнению с контакторами открытого исполнения.
Контакторы в цепи статора:
Выбираем контактор переменного тока КТП 6013
где – число включений в час;
tп – время пуска двигателя;
Iдл – номинальный ток контроллера при ПВ=100 %.
Пусковой ток статора
Необходимо выполнение условия Iд>Iп.ст.
Условие выполняется.
Окончательно принимаем контактор типа КТП6013 трехполюсный переменного тока напряжение до 660В.
Износостойкость: механическая –15 млн циклов;
коммутационная – 03 млн циклов.
Контакторы реверса и противовключения устанавливаются такие же.
Контакторы в цепи ротора:
Выбираем контактор переменного тока КТП6023
Необходимо выполнение условия Iдоп > Iп.рот.
Окончательно принимаем контактор типа КТП6023 трехполюсный переменного тока напряжение до 660 В.
Выбираем диоды типа Д242 с параметрами:
средний прямой ток – 10 А;
обратное напряжение – до 600 В.
Номинальный ток главного контактора защитной панели типа ПЗКБ.
Iном > 12.Iном.дв = 468 А
Выбираем защитную панель ПЗКБ 250.
Номинальный ток ввода при ПВ=100% Iн=250 А.
Максимальный коммутационный ток – 1600 А.
Максимальное реле тока РЭО-401.
Ток срабатывания реле Iс.р.=275.39=107.25 А;
Выбираем реле 2ТД 304 096-10.
Ток катушки при ПВ=40% равен 95 А.
Пределы регулирования тока 80-250 А.
В результате проектирования был разработан асинхронный двигатель с фазным ротором который полностью отвечает требованиям поставленным в курсовом проекте.
Все проверяемые параметры отвечают критериям рекомендуемым ГОСТам.
Из-за перехода на большую высоту оси вращения разработанный двигатель по некоторым технико-экономическим параметрам уступает существующим двигателям аналогичной мощности.
Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов. – В 2-х кн.: кн. 1 И.П. Копылов Б.К. Клоков В.П Морозкин Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. – 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат 1993. – 464 с. : ил.
Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов. – В 2-х кн.: кн. 2 И.П. Копылов Б.К. Клоков В.П Морозкин Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. – 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат 1993. – 464 с. : ил.
Проектирование электрических машин: Учеб .Для втузовПод ред. О.Д.Гольдберга.2-е изд. перераб. и доп.–М.: Высш. шк.2001–430 с.: ил.
Электрические машины. Методические указания по курсовому проектированию для студентов специальности Т.11.02.00 «Автоматизированный электропривод». Составители: Леневский Г.С. Шубин А.К. - Могилёв: УО МГТУ 2002. – 51 с.
Детали машин. Проектирование: Учеб. пособие Л.В.Курмаз А.Т.Скобейда. – Мн.: УП ”Технопринт” 2001. – 290 с.

2.dwg

Экспликация помещений первого этажа.
2 Лестничная клетка 16
5 Драматический кружок 26
4 Инвентарная комната 9.69
3 Уборная для артистов 2
Сельский клуб с залом
Сельский дом культуры в с. Новый Арыш
Рыбно-Слободского района РТ
шаг 600 в шахматном порядке
Кирпичная перегородка
Мин. ватн. плиты =125 кгм
Спецификацию на ПТ-1 см. АС-7
Расход бетона кл. В7.5 равен 1.05м3
через 3 ряда кладки кирпича по высоте (расход 333.26 кг.)
Заштрихованные участки стен армировать кладочной сеткой
Колонны заармировать кладочной сеткой
через 3 ряда кладки кирпича по высоте (расход 40 кг.)
отверстий и перемычек к ним см. листы
Развертку стен с вентканалами см. АС-23
Двери и окна см. лист АС-17
Обмазочная гидроизоляция
горячим битумом за 2 раза
Экспликация помещений второго этажа.
9 Кабинет директора 13
8 Кружок умелые руки 18
4 Регуляторная освещения
2 Методический кабинет 19
За условную отметку 0.000 принят уровень чистого пола
абсолютной отметке 41.50
Для крепления оконных и дверных коробок в кладку заложить антисептирован-
ные пробки 250х120х60 через 1200 мм
но не менее двух на каждой стороне проема.
кровли и внутренние отделочные работы выполнять после
Наружные стены из керамического кирпича М100 на растворе М50 с
Конструктивное решение наружных стен см. лист АС-31
Внутренние стены и перегородки из керамического кирпича М100 на растворе М50.
Кладку стен с вентканалами вести по разверткам стен см. лист АС-23
Двери лестничных клеток оборудовать приборами для самозакрывания ЗД-1 по
ГОСТ 5090-86. Для остекления дверей лестничных клеток применять армированное
стекло =5 мм ГОСТ 7481-78
прокладки инженерных сетей.
облицовкой керамическим кирпичом выполнены с утеплением.
Вытяжной и приточный короба в зрительном зале обшить гипсокартоном по направляющим. Расход
расход направляющих профилей ПН 27х30-60 п.м.
План 1-го этажа Теплотехнический расчет.
КГАСУ гр. 37 Шифр 11 07-152
Одноэтажный 3-х комнатный кирпичный жилой дом
Одноэтажный 3-х комнатный
кирпичный жилой дом .

1.dwg

Экспликация помещений первого этажа.
2 Лестничная клетка 16
5 Драматический кружок 26
4 Инвентарная комната 9.69
3 Уборная для артистов 2
Сельский клуб с залом
Сельский дом культуры в с. Новый Арыш
Рыбно-Слободского района РТ
шаг 600 в шахматном порядке
Кирпичная перегородка
Мин. ватн. плиты =125 кгм
Спецификацию на ПТ-1 см. АС-7
Расход бетона кл. В7.5 равен 1.05м3
через 3 ряда кладки кирпича по высоте (расход 333.26 кг.)
Заштрихованные участки стен армировать кладочной сеткой
Колонны заармировать кладочной сеткой
через 3 ряда кладки кирпича по высоте (расход 40 кг.)
отверстий и перемычек к ним см. листы
Развертку стен с вентканалами см. АС-23
Двери и окна см. лист АС-17
Обмазочная гидроизоляция
горячим битумом за 2 раза
Экспликация помещений второго этажа.
9 Кабинет директора 13
8 Кружок умелые руки 18
4 Регуляторная освещения
2 Методический кабинет 19
За условную отметку 0.000 принят уровень чистого пола
абсолютной отметке 41.50
Для крепления оконных и дверных коробок в кладку заложить антисептирован-
ные пробки 250х120х60 через 1200 мм
но не менее двух на каждой стороне проема.
кровли и внутренние отделочные работы выполнять после
Наружные стены из керамического кирпича М100 на растворе М50 с
Конструктивное решение наружных стен см. лист АС-31
Внутренние стены и перегородки из керамического кирпича М100 на растворе М50.
Кладку стен с вентканалами вести по разверткам стен см. лист АС-23
Двери лестничных клеток оборудовать приборами для самозакрывания ЗД-1 по
ГОСТ 5090-86. Для остекления дверей лестничных клеток применять армированное
стекло =5 мм ГОСТ 7481-78
прокладки инженерных сетей.
облицовкой керамическим кирпичом выполнены с утеплением.
Вытяжной и приточный короба в зрительном зале обшить гипсокартоном по направляющим. Расход
расход направляющих профилей ПН 27х30-60 п.м.
План 1-го этажа Теплотехнический расчет.
КГАСУ гр. 37 Шифр 11 07-152
Одноэтажный 3-х комнатный кирпичный жилой дом
Одноэтажный 3-х комнатный
кирпичный жилой дом .