Асинхронные двигатели в системах управления

Чертеж.cdw

введение.doc

Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов. Они широко используются в промышленности благодаря простоте их конструкции надежности в эксплуатации и сравнительно низкой себестоимости. Наиболее простыми в отношении устройства и управления надежными в эксплуатации имеющими наименьшую массу габариты и стоимость при определенной мощности являются асинхронные двигатели с короткозамкнутым ротором.
Их масса на единицу мощности в 15-20 раза ниже чем у машин постоянного тока. Чаще всего также асинхронные двигатели применяются при невысокой частоте включений когда не регулируют частоту вращений или возможно ее ступенчатое регулирование. В установках где требуется регулирование частоты вращения в относительно небольших пределах необходимы плавный пуск хорошие тормозные качества и ограничение токов в переходных процессах находят широкое применение асинхронные двигатели с фазным ротором. Характерной особенностью этих двигателей является возможность уменьшения с помощью реостатов их пусковых токов при одновременном увеличении пускового момента.
При выборе двигателя по мощности следует исходить из необходимости его полного использования в процессе работы. В случае завышения номинальной мощности двигателя снижаются технико-экономические показатели электропривода то есть коэффициент полезного действия и коэффициент мощности. Если же нагрузка на валу двигателя превышает номинальную то это приводит к росту токов в его обмотках а значит и потерь мощности выше соответствующих номинальных значений. Для обоснованного выбора асинхронного двигателя необходимо знать как изменяется нагрузка на валу двигателя во времени что в свою очередь позволяет судить о характере изменения потерь мощности. С целью определения нагрузки двигателя большинства производственных механизмов строятся так называемые нагрузочные диаграммы под которыми понимаются зависимости развиваемых двигателем момента и мощности от времени т. е.
Различают следующие режимы работы двигателей:
- продолжительный при постоянной нагрузке на валу двигателя;
- кратковременный ;
- повторно-кратковременный;
- ударный когда момент статической нагрузки резко увеличивается по различным законам а затем снижается до момента холостого хода.
В данной работе рассматривается неравномерный ступенчатый график

исправленый электропривод.doc

Министерство транспорта Российской Федерации
Федеральное агентство железнодорожного транспорта
Омский государственный университет путей сообщения
Кафедра «электрические машины и общая электротехника »
АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОПРИВОДА
Пояснительная записка к курсовой работе
по дисциплине «Электрические машины и электропривод»
Руководитель - доцент кафедры
«Электрические машины и
общая электротехника
По нагрузочной диаграмме электропривода определить эквивалентную мощность и выбрать асинхронный двигатель с фазным ротором. Произвести проверку выбранного двигателя на нагрев по методу средних потерь а также проверку на перегрузочную способность при снижении напряжения в сети. Произвести расчет теплового режима выбранного двигателя по нагрузочной диаграмме.
Определить сопротивление добавочного резистора который необходимо включить в цепь ротора выбранного двигателя для снижения частоты вращения на заданную величину при номинальном моменте сопротивления.
Построить естественную и реостатную механические характеристики выбранного двигателя.
Рассчитать сопротивление секций пускового реостата и потери электрической энергии при реостатном и прямом пуске.
Начертить и изучить схемы управления пуском и реверсом асинхронных двигателей
Мощности на ступенях нагрузки:
Р1=7кВтч; Р2=13 кВтч; Р3 =9 кВтч; Р4=18 кВтч;
Длительность каждой ступени нагрузки:
t1 = 9 мин; t2 = 15 мин; t3 = 8 мин; t4 = 12 мин; t5 = 6 мин;
Синхронная частота вращения АД:
Требуемое снижение частоты вращения на реостатной характеристике
При расчете принимаем что в период паузы (t5) двигатель работает в режиме холостого хода без отключения от сети.
Снижение напряжения в питающей сети в процентах от номинального
Число ступеней пускового реостата
Курсовая работа содержит 38 страниц 9 рисунков 9 таблиц 1 источник.
В курсовой работе произведены расчеты асинхронного двигателя с фазным ротором по выбору мощности перегрузке регулированию частоты вращения и теплового состояния асинхронного двигателя построена естественная и реостатная механические характеристики электрические потери и реверс выбранного двигателя. Также построены схемы применения его в распространенных системах электропривода
Цель работы – расчет расчеты асинхронного двигателя с фазным ротороми изучение по выбору мощности пуску регулированию частоты вращения и теплового состояния асинхронного двигателя.
Методы исследования – аналитические и графические.
Произведенные расчеты могут быть использованы для решения задач связанных с разработкой и использованием асинхронного двигателя с фазным ротором которые должны удовлетворять комплексу требований. Сделан вывод о целесообразности использования пусковых реостатах в системе электропривода асинхронного двигателя.
Асинхронные двигатели в системах электропривода
1 РасчетмощностиивыборАД .
2.Проверкавыбранногодвигателяпо нагреву ..
3.Проверканаперегрузкуприснижении напряжения .
4.РасчеттепловогосостоянияАД ..
5.Расчетмеханическиххарактеристик ..
6. Расчетрезисторовпусковогореостата
7.Расчетэлектрическихпотерьприпускедвигателя .
Управлениепускомасинхронныхдвигателей ..
1.Общиеположения.. ..
2.УправлениепускомАДскороткозамкнутымротором
3.УправлениепускомАДсфазнымроторомвфункциивремени .
УправлениереверсомАДскороткозамкнутымротором
Библиографическийсписок
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов. Они широко используются в промышленности благодаря простоте их конструкции надежности в эксплуатации и сравнительно низкой себестоимости. Наиболее простыми в отношении устройства и управления надежными в эксплуатации имеющими наименьшую массу габариты и стоимость при определенной мощности являются асинхронные двигатели с короткозамкнутым ротором.
Их масса на единицу мощности в 15-20 раза ниже чем у машин постоянного тока. Чаще всего также асинхронные двигатели применяются при невысокой частоте включений когда не регулируют частоту вращений или возможно ее ступенчатое регулирование. В установках где требуется регулирование частоты вращения в относительно небольших пределах необходимы плавный пуск хорошие тормозные качества и ограничение токов в переходных процессах находят широкое применение асинхронные двигатели с фазным ротором. Характерной особенностью этих двигателей является возможность уменьшения с помощью реостатов их пусковых токов при одновременном увеличении пускового момента.
При выборе двигателя по мощности следует исходить из необходимости его полного использования в процессе работы. В случае завышения номинальной мощности двигателя снижаются технико-экономические показатели электропривода то есть коэффициент полезного действия и коэффициент мощности. Если же нагрузка на валу двигателя превышает номинальную то это приводит к росту токов в его обмотках а значит и потерь мощности выше соответствующих номинальных значений. Для обоснованного выбора асинхронного двигателя необходимо знать как изменяется нагрузка на валу двигателя во времени что в свою очередь позволяет судить о характере изменения потерь мощности. С целью определения нагрузки двигателя большинства производственных механизмов строятся так называемые нагрузочные диаграммы под которыми понимаются зависимости развиваемых двигателем момента и мощности от времени т. е.
Различают следующие режимы работы двигателей:
- продолжительный при постоянной нагрузке на валу двигателя;
- кратковременный ;
- повторно-кратковременный;
- ударный когда момент статической нагрузки резко увеличивается по различным законам а затем снижается до момента холостого хода.
В данной работе рассматривается неравномерный ступенчатый график нагрузки
1 Расчет эквивалентной мощности и выбор АД
Эквивалентная мощность по формуле (1.Ф1) кВт
где n – число ступеней нагрузки;
Pi ti – соответственно мощность и продолжительность нагрузки каждой i-й ступени графика включая паузу.
По каталогу (1 прилож1) при условии Рн > Рэ (1.2)
выбираем двигатель 4АК180М8УЗ имеющий следующие параметры:
– номинальная мощность
– номинальное скольжение
– КПД в номинальном режиме
– кратность максимального момента
– постоянная времени нагрева
– суммарный момент инерции
приведенный к валу двигателя
Характеристика двигателя 4АК180М8УЗ: двигатель серии 4А с фазным ротором; исполнение по способу защиты – IP44(защищен от проникновения внутрь оболочки проволоки и твердых тел размером более 1 мм защита от брызг (брызги воды в любом направлении не попадают внутрь);
станины и щиты – стальные или чугунные; высота оси вращения – 180 мм; число полюсов – 8; Стандартный установочный размер; Климатическое исполнение – УЗ.( возможность эксплуатации электрической машины в зоне умеренного климата в закрытых помещениях)
2. Проверка выбранного двигателя по нагреву
Проверка выбранного двигателя по нагреву заключается в проверке условия: Pн ≥ Pэ (1. ф 1.2)
Потери в номинальном режиме определяем по формуле (1.ф1.3) кВт
где Pн – номинальная мощность выбранного АД кВт;
н – КПД в номинальном режиме по каталогу в относительных единицах (о. е.).
Потери х.х. рассчитываем по соотношению (1.ф1.4) кВт
где Pм – потери в меди обмоток кВт;
P0 – потери х.х. (постоянные потери) кВт.
Потери в обмотках при номинальной нагрузке(1.ф1.5) кВт
Коэффициенты нагрузки по ступеням графика вычисляем по формуле (1.ф1.6)
Kнi – коэффициент нагрузки i-й ступени
Потери на каждой ступени графика нагрузки определяем по формуле(1.ф1.5) кВт
Средние потери за цикл рассчитываем по формуле(1.ф1.7) кВт
где n – число ступеней нагрузки.
Условие (1.8) выполняется: 185 кВт 218 кВт.
3. Проверка на перегрузку при снижении напряжения.
Проверка сводится к проверке условия что максимальный момент двигателя при снижении напряжения будет не меньше момента сопротивления на валу( 1.ф. 9):
U – заданное снижение напряжения %;
Kм – кратность максимального момента (коэффициент перегрузочной способности) по каталогу
Условие (1 ф.1.9) при снижении напряжения на 10 % выполняется:
Следовательно двигатель сохраняет работоспособность при понижении напряжения в цеховой сети.
Таким образом выбранный двигатель удовлетворяет всем принятым условиям.
4. Расчет теплового состояния АД.
Превышение температуры (1ф.1.11) соответствующее нагрузке на каждой ступени графика °С:
доп – допустимое превышение температуры в данном случае доп = 80°С.
Реальное превышение температуры °С определяем по уравнению (1ф.1.10):
где нач – начальное превышение температуры машины;
у – установившееся превышение температуры;
Tн – постоянная времени нагревания.
В течение первого цикла –
Последующее превышение температуры °С:
Как видно превышение температуры после третьего цикла остается практически неизменным т. е. тепловой режим двигателя достиг установившегося состояния.
Кривая нагрева показана на рис. 1.2 там же нанесена обобщенная кривая нагрева рассчитанная по средним потерям при нач = 0 °С (1 ф.1.12)
где t – текущее время мин. Расчет проводим до значения t ≥ 3Тн.
Далее расчет производим в диапазоне t - 20сек до 150 сек.
Результат сводим в таблицу
таблица нагрева двигателя по рассчитанная по средним потерям
по расчетным данным указанным в таблице строим график. Рис. 1.1
5. Расчет механических характеристик.
Для расчета естественной механической характеристики находим:
номинальную частоту вращения (1 ф 1.15) обмин:
nн = n1(1 – sн) (1.13)
где n1 – синхронная частота вращения обмин;
sн – номинальное скольжение о. е.
nн = 750(1 – 0045) = 71625 ;
sн – номинальное скольжение по каталогу о. е.
Номинальный момент – по выражению (1 ф 1.15) Н·м:
где s – текущее значение скольжения;
Мн – номинальный момент на валу двигателя
критическое скольжение (1 ф 1.16):
максимальный момент Н·м
М max = 3518667 = 65333 Н.м.
Расчет механической характеристики производим по упрощенной формуле Клосса (1 ф 1.13) Н·м:
Мн – номинальный момент на валу двигателя Н·м
Результаты расчета приведены в табл. 1.2 характеристики показаны на рис. 1.3.
Механические характеристики двигателя АД4АК180М8УЗ
Частота вращения ротора n обмин
естественная характеристика
Частота вращения ротора nr обмин
реостатная характеристика
Для расчета реостатной характеристики определяем частоту вращения ротора при заданном n (1 ф.20) обмин:
Скольжение соответствующее данной частоте вращения (1 ф.21):
Сопротивление ротора двигателя (1 ф.19) Ом:
где Uр Iр – напряжение и ток ротора по каталогу;
Rдоб – добавочный резистор в цепи ротора.
Необходимое добавочное сопротивление n (1 ф.22) Ом:
Критическое скольжение на реостатной характеристике (1 ф.23)
Расчетные данные реостатной характеристики приведены в табл.1.2 характеристики показаны на рис. 1.3.
6. Расчет резисторов пускового реостата.
По заданию пуск двигателя производится при Mс = 0. Выбираем пиковый момент Н·м:
М1 = 075 · 65333 = 490.
При z = 2 переключающий момент определяем по формуле Н·м
По найденным моментам построена пусковая диаграмма (рис. 1.4) из которой получаем отношения отрезков:
7. Расчет электрических потерь при пуске двигателя
Для расчета электрических потерь необходимо предварительно определить скольжение при переходе с одной характеристики на другую. В соответствии с пусковой диаграммой ( рис. 1.4) первое переключение должно быть при частоте вращения 500 обмин второе – 675 обмин следовательно по уравнению (1. 1.21)
Угловую синхронную частоту вращения определяем по уравнению
В выражениях (1.1.27) (1.1.29) – (1.1.31) присутствует соотношение сопротивлений и если принять то оно остается тем же в результате замены этого равенства на R1 = rр.
В дальнейшем расчеты ведутся по реальным значениям сопротивлений ротора.
Потери электрической энергии Дж при реостатном пуске принимая
R1 = rр на первой реостатной характеристике определяем по формуле (1.1.29):
где 0 – синхронная угловая частота вращения радс;
sнач sкон – начальное и конечное скольжение на каждой конкретной пусковой характеристике соответственно;
R1 – активное сопротивление цепи статора Ом;
J – момент инерции двигателя и рабочей машины приведенный к валу двигателя кгм2;
– приведенные сопротивления Ом.
на второй реостатной характеристике – по формуле (1. 1.30):
на естественной характеристике – по формуле (1. 1.31):
где sп2 – скольжение переключения.
Суммарные электрические потери при реостатном пуске рассчитываем по уравнению (1.33) Дж
Ап.р = 48145 + 5476 + 986 = 54607;
в практических единицах кВт·ч
Для сравнения определяем электрические потери в случае прямого
пуска по формуле (1.34) Дж:
Как видно электрические потери при прямом пуске почти вдвое больше(Апп=23388 > Апр= 15169) чем при реостатном. Иначе говоря на каждом пуске экономится 2738 кВт·ч.
УПРАВЛЕНИЕ ПУСКОМ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Управление электроприводом заключается в осуществлении пуска регулировании скорости торможения реверсирования а также в поддержании режима работы привода в соответствии с требованиями к технологическому процессу.
Современные регулируемые электроприводы для автоматических линий и механизмов обычно строятся с применением релейно-контакторной аппаратуры на которую возлагаются функции включения питания (подсоединения к сети) силовых блоков и блоков управления защиты и ввода первоначальных и конечных команд в систему управления приводом однако наряду с электроприводами выполняющими сложные функции в ряде случаев содержащими микропроцессоры или программные устройства управления существует большое количество электроприводов на которые возлагаются относительно простые функции. Это обычно нерегулируемые или регулируемые ступенчато в небольшом диапазоне электроприводы с невысоким быстродействием. В задачу систем управления такими электроприводами чаще всего входит организация пуска торможения перехода с одной ступени скорости на другую реверса и осуществление этих операций в определенной последовательности во времени или по командам от рабочей машины завершившей очередную технологическую операцию. Причем необязательно чтобы система управления выполняла все эти функции (набор функций зависит от требований к приводу).
Автоматизация упрощает обслуживание механизмов дает возможность осуществлять дистанционное управление электроприводами там где нельзя непосредственно управлять двигателями по условиям территориального расположения машин или в связи с особенностями технологического процесса.
Для автоматического управления электроприводами применяются различные аппараты: контакторы автоматы регуляторы реле кнопочные станции путевые выключатели бесконтактные логические элементы а также разного рода вспомогательные электрические аппараты и машины. Каждый из этих аппаратов состоит из ряда элементов: электромагнитной системы создающей необходимое тяговое усилие; главных и вспомогательных контактов и т. д. С помощью проводов отдельные аппараты и их элементы электрически соединяются в общую систему призванную осуществлять заданные операции в определенной последовательности.
В системах цепи делятся на две категории: главного тока и вспомогательные. К первым относятся силовые цепи двигателей и генераторов. Вспомогательные цепи включают в себя цепи управления где присоединяются катушки контакторов и реле контактные реле вспомогательные контакты контакторов и другие элементы аппаратов. Кроме того к вспомогательным относятся цепи защиты сигнализации и цепи связанные со специальными блокировками между отдельными электроприводами.
Принципиальная схема электроприводов содержит условные графические изображения элементов всех аппаратов и машин (табл. 3.1) которые располагают на схеме так чтобы удобно было ее читать а не по действительному пространственному расположению элементовт. е. отдельные
Условные обозначения элементов и машин в схемах электроприводов
Обозначение элемента
Обмотка компенсационная
Электротепловое реле
Обмотка параллельного возбуждения МПТ обмотка независимого возбуждения
Контакт замыкающий дугогасительный для комму-тации сильноточной цепи
Катушка электромеха-нического устройства
Предохранитель плавкий
Выключатель трехполюсный
Контакт с автомати-ческим возвратом при перегрузке
Контакт замыкающий с механической связью
Выключатель кнопочный без самовозврата нажимной с возвратом посредством вторичного нажатия кнопки
Контакт замыкающий с замедлителем действующим при срабатывании
Выключатель кнопочный нажимной с замыкающим контактом
Контакт замыкающий с замедлителем действующим при возврате
Выключатель кнопочный нажимной с размыкающим контактом
Контакт замыкающий разрывающийся под током для коммутации сильно-точной цепи
Двигатель асинхронный трехфазный соединенный в треугольник с коротко-замкнутым ротором
Контакт размыкающий с замедлителем действующим при срабатывании
Машина асинхронная трех-фазная с фазным ротором обмотка которого соединена в звезду (Y); обмотка статора соединена в треугольник ()
токоведущие элементы аппаратов и машин показаны на схеме в электрической цепи вне зависимости от кинематической или конструктивной связи этих элементов. Каждому аппарату в схеме присваивается буквенное обозначение соответствующее функции данного аппарата.
Условные обозначения элементов схем электропривода: Q – разъеди-нитель в силовых цепях; QF – выключатель автоматический; FA – дискретный элемент защиты по току мгновенного действия; FU – предохранитель плавкий; KM – контактор магнитный пускатель; KK – реле электротепловое; KT – реле времени; SB – выключатель кнопочный; M – двигатель.
Некоторые типовые схемы нашли практическое применение для управления пуском асинхронных двигателей с короткозамкнутым (рис. 3.1) и фазным (рис. 3.2) роторами. Схема реверсивного управления асинхронными двигателями представлена на рис. 4.1. Реверс – это изменение направления вращения которое осуществляется изменением направления вращения магнит-ного поля статора для чего изменяется чередование фаз.
В схемах предусмотрены различные способы защиты двигателей от перегрузки и короткого замыкания от резкого снижения питающего напряжения и др.
2. Управление пуском АД с короткозамкнутым ротором
Схема управления асинхронным двигателем с использованием магнитного пускателя (рис. 3.1) включает в себя магнитный пускатель состоящий из контактора KM и двух встроенных в него тепловых реле защиты KK. Такая схема обеспечивает прямой (без ограничения тока и момента) пуск АД отключение его от сети а также защиту от коротких замыканий (предохранители FA) и перегрузки (тепловые реле KK).
Для пуска двигателя замыкается выключатель QF и нажимается кнопка пуска SB1. При этом получает питание катушка контактора KM который включившись своими главными силовыми контактами в цепи статора подключает двигатель к источнику питания а вспомогательным контактом шунтирует кнопку SB1. Происходит разбег асинхронного двигателя по его естественной характеристике. При нажатии кнопки остановки SB2 контактор KM теряет питание и отключает АД от сети. Начинается процесс торможения асинхронного двигателя выбегом под действием момента нагрузки на его валу.
Рис. 2.1. Принципиальная схема управления пуском АД
с короткозамкнутым ротором
3. Управление пуском АД с фазным ротором в функции времени.
При замыкании рубильника Q напряжение подается на катушки реле времени KT1 и KT2 через замкнутые контакты KM1 и KM2 и контакты реле KT1 и KT2 оказываются разомкнутыми. После нажатия кнопки пуска SB1 получает питание катушка контактора KM1 в результате чего подается напряжение на статор двигателя блокируется кнопка SB1 и теряет питание катушка реле времени KT1. Начинается отсчет времени пуска со всеми пусковыми резисторами. После выдержки времени замыкается контакт KT1 получает питание силовой контактор KM2 что приводит к выводу из цепи ротора резистора Rд1 и к потере питания реле времени KT2. По окончании времени срабатывания катушки реле KT2 замыкается контакт реле KT2 получает питание силовой контактор KM3 шунтируется оставшийся резистор Rд2 двигатель переходит на естественную характеристику. Продолжительность автоматического пуска складывается из значений времени срабатывания реле KT1 и KT2 и времени разгона двигателя по естественной характеристике.
Рис. 2.2. Принципиальная схема управления пуском АД
Защита АД предусмотрена такая же как и в схеме приведенной на рис. 2.1. Нажатием кнопки остановки SB2 двигатель отключается от сети при этом катушка контактора KM1 теряет питание и замыкающие контакты его KM1 размыкают цепь статора.
УПРАВЛЕНИЕ РЕВЕРСОМ АД С КОРОТКОЗАМКНУТЫМ РОТОРОМ
Основным элементом в схеме управления реверсом (рис. 3.1) является реверсивный магнитный пускатель который включает в себя два линейных контактора (KM1 и KM2) и два тепловых реле защиты (KK). Такая схема обеспечивает прямой пуск и реверс асинхронного двигателя а также торможение АД противовключением при ручном (неавтоматическом) управлении.
Рис. 3.1. Принципиальная схема управления реверсом АД
В схеме (см. рис. 3.1) предусмотрена также защита от перегрузок АД (реле KK) и коротких замыканий в цепях статора (автоматический выключатель QF) и управления (предохранители FA). Кроме того в ней обеспечивается и нулевая защита от исчезновения (снижения) напряжения сети (контакторы KM1 и KM2).
Пуск двигателя в условном направлении “Вперед” или “Назад” осуществляется нажатием соответственно кнопки SB1 или SB2 что приводит к срабатыванию контактора KM1 или KM2 и подключению АД к сети (при включенном автоматическом выключателе QF).
Для обеспечения реверса или торможения двигателя сначала нажимается кнопка SB3 что приводит к отключению включенного до тех пор контактора (например KM1) а затем – кнопка SB2 что приводит к включению контактора KM2 и подаче на АД напряжения питания с другим чередованием фаз. После этого магнитное поле двигателя изменяет свое направление вращения и начинается процесс реверса состоящий из двух этапов – торможения противовключением и разбега в противоположную сторону.
В случае необходимости только затормозить двигатель при достижении им нулевой скорости следует вновь нажать кнопку SB3 что приведет к отключению его от сети и возвращению схемы в исходное положение. Если кнопку SB3 не нажимать последует разбег АД в другую сторону т. е. его реверс.
Во избежание короткого замыкания в цепи статора которое может возникнуть в результате одновременного ошибочного нажатия кнопок SB1 и SB2 в реверсивных магнитных пускателях иногда предусматривается специальная механическая блокировка – рычажная система которая предотвра-щает одновременное включение двух контакторов. В дополнение к механической в такой схеме используется типовая электрическая блокировка применяемая в реверсивных схемах управления которая заключается в перекрестном включении размыкающих контактов аппарата KM1 в цепь катушки аппарата KM2 и наоборот.
Отметим что повышению надежности работы электропривода и удобства его в эксплуатации способствует использование в схеме управления воздушного автоматического выключателя QF который исключает возможность работы привода при обрыве одной фазы и однофазном коротком замыкании как это может иметь место при использовании предохранителей.
Условие - выполняется.
Произвели расчет теплового режима выбранного двигателя по заданной нагрузочной диаграмме до установившегося теплового состояния.
Определили сопротивление добавочного резистора который необходимо включать в цепь ротора выбранного двигателя для снижения частоты врашения на заданную величину при номинальном моменте сопротивления . Построили естественную и реосттную механические характеристики двигателя.
Рассчитали сопротивления секций пускового резистора и потери электрической энергии при реостатном и прямом пуске. Пришли к выводу что при прямом пуске расходуется в 15-2 раза больше энергии.
Начертили и изучили схемы управления пуском и реверсором асинхронных двигателей.
Библиографический список
Авилов А.Д. Асинхронные двигатели в системах электропривода.
В. Д. Авилов В. П. Беляев Е. Н. Савельева методические указания к выполнению курсовой работы.Омск: ОмГУПС 2005г.
Ч и л и к и н М. Г. Общий курс электропривода. 6-е изд. М.:
Энергоатомиздат 1984.
М о с к а л е н к о В. В. Электрический привод В. В. М о с к а л е н к о.
М.: Высшая школа 1991.
В о л ь д е к А. И. Электрические машины А. И. В о л ь д е к. Л.:
К а с а т к и н А. С. Электротехника А. С. К а с а т к и н
М. В. Н е м -ц о в. М.: Высшая школа 2000.
Справочник по электрическим машинам Под общ. ред. И. П. К о п ы -
л о в а Б. К. К л о к о в а. М.: Энергоатомиздат 1998.