Водопроводные очистные сооружения

Записка.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Тюменский индустриальный университет»
Кафедра водоснабжения и водоотведения
Пояснительная записка к курсовому:
«Водопроводные очистные сооружения»
Студент группы Вбз13-1
Выбор состава водоочистных сооружений .5
Определение производительности водоочистной станции 5
Составление высотной схемы ..5
Реагентное хозяйство 7
Подготовка других реагентов .10
Подбор барабанных фильтров .11
Входные камеры .. .11
Контактные префильтры ..13
Водовоздушная промывка . 16
Обеззараживание хлором .28
Песковое хозяйство ..29
Список литературы 31
Водоочистные сооружения предназначены для обеспечения водой потребителя требуемого качества но в то же время они представляют собой сложный объемный и дорогой строительный комплекс.
В данном курсовом проекте разработан комплекс очистных сооружений производительностью 16000 м³сут и принята схема с контактными префильтрами. Принято: «мокрое» хранение реагента вертикальный смеситель перегородчатая камера хлопьеобразования контактные префильтры. Обеззараживание воды осуществляется хлорированием. Резервуары чистой воды предназначены для хранения воды на нужды населения противопожарных собственных нужд.
Вода потребителям подается насосной станцией второго подъема.
Выбор состава водоочистных сооружений.
Технология очистки природной воды и необходимый состав водоочистных сооружений устанавливается в соответствии с качеством исходной воды и производительности станции согласно таблицы 1.15 (1).
В состав очистных сооружений принята схема с контактными префильтрами.
Определение производительности водоочистной станции.
Расход воды поступающий на водоочистную станцию состоит из полезного и на собственные нужды станции.
Расчетная суточная производительность станции:
α=105 – коэффициент учитывающий расход воды на собственные нужды;
Qп=105×16000=16800 м³сут=700 м³ч=019 м³с=190 лс.
Составление высотной схемы.
В практике проектирования питьевых станций из поверхностных источников наибольшее распространение получили открытые самотечные системы. В самотечных системах движение воды осуществляется в результате разностей уровней воды в разлиных сооружениях.
Высотная схема составляется на основе табличных значений потерь напора в коммуникациях и сооружениях согласно пункту 6.219 (1) и уточняется в процессе гидравлического расчета.
Рисунок 4.1 Высотная схема
– барабанный фильтр; 2 – реагентное хозяйство; 3 – вихревая камера; 4 – контактные префильтры; 5 – скорые фильтры; 6 – резервуары чистой воды; 7 – насосная станция 2-го подъема.
Определение диаметров соединительных трубопроводов на различных участках станции производится по таблицам (2) исходя из рекомендуемых значений скорости движения воды между сооружениями. Данные сведены в таблицу 4.1
Расчетная скорость мс
От насосной станции к вихревой камере
От вихревой камеры к контактным префильтрам
Таблица 4.1 (продолжение)
От контактных префильтров к скорым фильтрам
От скорых фильтров к РЧВ
Подача воды на один КП
Подача промывной воды
Распределение воды в КП
Отвод промывной воды
Подача воздуха в распределительную систему
Распределение воздуха в КП
Реагентное хозяйство.
Для повышения эффекта осветления и очищения природной воды применяют алюминиевую обработку коагулянтом. В качестве коагулянта принят сернокислый алюминий. Доза сернокислого алюминия принимается в зависимости от мутности исходной воды по таблице 16 (1). Показатели цветности и мутности для расчета составят: Ц=45 град ПКШ М=200 мгл.
Доза коагулянта по цветности:
Доза коагулянта по мутности Дк=30 мгл (СНиП 2.04.02-84 табл. 16).
К расчету принята доза коагулянта по мутности т.е. Дк=30 мгл.
Доза товарного продукта равна:
Д=(Дкр)×100 мгл; (7.2)
р=40% - содержание активного безводного продукта в очищенном коагулянте;
Д=(3040)×100=75 мгл.
Принято «мокрое» хранение реагентов.
Суточный расход коагулянта:
Количество коагулянта необходимое на расчетный срок хранения составит:
n=30 суток – расчетный срок хранения реагента;
Объем резервуара-хранилища для всего коагулянта в виде 18% раствора при очищенном коагулянте равен:
Размеры одно растворно-хранилищного бака равны L×B×H= 5000×4300×2000 мм.
Из растворно-хранилищного бака раствор перекачивается насосом в расходный бак.
Производительность насоса для перекачки реагента составит:
t=1 ч – время работы одного насоса.
Принят химический насос марки N×350-32-250; Н=20 м n=1460 обмин 1 рабочий + один резервный фирмы GRUNDFOS.
Объем расходного бака рассчитывается на 12 часов его работы:
b=18% - концентрация раствора в растворно-хранилищном баке;
b=10% - концентрация раствора в расходном баке;
Размеры одного расходного бака: L×B×H=2000×1000×1500 мм.
W1б=3 м3. Принято 2 бака. W=2×3=6 м3.
Производительность насоса-дозатора:
Принят насос-дозатор марки 6НД-8006 1 рабочий + 1 резервный; Q=800 дм3ч; N=10 кВт. Число насосов-дозаторов соответствует числу расходных баков.
Для растворения коагулянта в растворно-хранилищный и расходный баки подается воздух.
Расход воздуха для приготовления раствора в 4 растворно-хранилищных баках:
Fрх=43 м2 – площадь бака;
=8 л(с×м2) – интенсивность подачи воздуха согласно п. 6.23 (1).
Qвозд=2×43×8=688 лс=55 м3мин
Расход воздуха для приготовления раствора в расходном баке:
Fрх=59 м2 – площадь бака;
=3 л(с×м2) – интенсивность подачи воздуха согласно п.6.23 (1)
Qвозд=2×59×3=354 лс=212 м3мин
Общий расход воздуха:
Qвозд=55+212=5712 м3мин.
Принята воздуходувка ТВ-42-14Мт-01 производительность 60 м3мин конечное давление 14 кгсм2 L×B×H=2450×1450×1480 1 рабочая + 1 резервная.
Диаметр трубопровода для подачи воздуха:
=10-15 мс – расчетная скорость движения воздуха;
Q=8354 лс – количество воздуха;
Принят 350 диаметр. Проверим скорость:
Диаметр для подачи воздуха в растворно-хранилищные баки:
Принят 300 диаметр. Проверим скорость:
Диаметр для подачи воздуха в расходные баки:
Принят 65 диаметр. Проверим скорость:
Подготовка других реагентов.
Потребность в подщелачивании при коагуляции определяется при помощи формулы (считая на СаО):
Дк=30 мгл – доза коагулянта;
– эквивалентный вес извести;
178 – требуемое по стахеометрическому расчету количество (в мг-экв) щелочи на 1 мг вводимого сернокислого алюминия.
Щ=28 мг-эквдм3 – минимальная щелочность исходной воды;
Дщ=28×(00178×30-27+1)=-3265 мгл
Следовательно подщелачивание воды производить не нужно.
Для интенсификации процесса коагуляции применяют обработку воды флокулянтом (полиакриламидом) который вводится в воду в виде 01 % раствора. Для растворения ПАА принята установка УРП-2М. Доза ПАА принимается согласно п. 6.17 (1) ДПАА=03 мгл.
Суточный расход флокулянта:
р=8% - содержание активного вещества в товарном продукте;
Количество ПАА необходимое на расчетный срок хранения Т=30 сут;
ПАА поступает на станцию в мешках – 25 кг.
Необходимое количество мешков:
Площадь занимаемая одним мешком – 01 м2. Определим площадь склада:
Приняты размеры склада L×B=3×3 м.
Коагулянт вводится в смеситель флокулянт – в камеру хлопьеобразования через 3 минуты после добавления коагулянта.
Подбор барабанного фильтра.
Для предотвращения забивания отверстий дренажной системы фильтров в технологической схеме предусмотрены барабанные сетчатые фильтры. В зависимости от производительности очистной станции согласно таблицы 3.1 (3) приняты барабанные фильтры БС 15×2 с характеристиками: производительность – 20 м3сут; размеры барабана: диаметр 1550 мм длина 2300 мм; размеры рабочего отделения камеры: длина 3160 мм ширина 2660 мм расстояние от оси до дна – 1000 мм; масса - 1700 кг.
Барабанные фильтры размещаются в камере состоящей из трех отделений: приемного рабочего и отводного. Размеры приемного и отводного отделения шириной менее 07 м. Размеры ячеек сеток 05 х 05 мм. Камера барабанного фильтра располагается на входной камере с толщиной стен и днища камеры 200 мм. Подача коагулянта осуществляется в отводном отделении камеры фильтров. В приемное отделение подводится трубопровод с исходной воды из него вода поступает во внутреннюю полость барабанного фильтра. Отвод задержанной взвеси из внутреннего объема барабана осуществляется по трубопроводу диаметром 100 мм который пересекает третье отделение и присоединяется к трубопроводу отводящему промывную воду с фильтров. Расход воды на промывку барабанных сеток составляет 05% суточного расхода станции и равен 800 м3сут.
Входные камеры служат для создания напора необходимого для работы контактных префильтров отделения воздуха смешения и контакта воды с реагентами отвода углекислого газа образующегося в процессе коагуляции. Объем входной камеры рассчитан на пятиминутное пребывание воды в ней: м3 (10.1) где = 5 минут - время пребывания воды во входной камере
Принято две входные камеры с установкой над каждой сетчатого барабанного фильтра.
Размеры входной камеры диктуются размерами сетчатого барабанного фильтра с учетом прохода в неё с длинной стороны шириной 07 м и равны 3160 х 2660 мм. Таким образом площадь прямоугольной части входной камеры равна 841 м2.
Высота прямоугольной части определяется по формуле:
где = 2 – число входных камер
Выше уровня воды во входной камере до днища камеры сетчатого фильтра принята строительная высота равная 03 м. Нижняя часть входной камеры представляет собой перевернутую пирамиду с углом наклона стенок 45°. Для полного опорожнения камеры при её ремонте и профилактической промывке к перевернутой вершине пирамиды присоединяется отвод в канализацию диаметром 150 мм. Отвод обрабатываемой воды из входной камеры на контактные префильтры предусматривается от прямоугольной части.
Превышение уровня воды во входных камерах над расчетным уровнем в контактных префильтрах определяется по формуле:
где = 07 м – допустимая потеря напора в загрузке фильтра принимаемая равной высоте слоя загрузки без поддерживающего слоя;
= 04 м – сумма всех потерь напора на пути движения воды от входной камеры до фильтра;
Входные камеры оборудуются переливными трубами диаметр которых равен подающим.
Контактный префильтр.
Конструкция контактного префильтра аналогична конструкции контактных осветлителей с поддерживающими слоями и водовоздушной промывкой. Поэтому к проектированию принимаем контактный префильтр с
поддерживающими слоями промываемые водой и воздухом в которых применяется система горизонтального отвода промывной воды с пескоулавливающим желобом типа КО – 3.
Основными исходными данными при проектировании префильтров являются: полезная производительность станции продолжительность ее работы в течение суток расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме работы. Префильтры рассчитываем на работу при нормальном и форсированном режимах при выключении отдельных префильтров на промывку и ремонт. При определении общей площади префильтров учитываем расход на промывку скорых фильтров:
Qп=16800 м3сут – производительность станции;
Vн=62 мч – скорость фильтрования при нормальном режиме;
Т = 24 ч – продолжительность работы станции в течение суток;
n = 3 – расчетное число промывок осветлителя за сутки при нормальном режиме работы станции;
= 3 лс·м2 – интенсивность промывки префильтра;
ч - продолжительность подачи промывной воды;
= 6 лс·м2 – интенсивность промывки префильтра;
ч – продолжительность простоя префильтра в связи с промывкой;
ч – продолжительность сброса первого фильтрата.
Количество префильтров определяем по формуле:
При промывке перегрузке или ремонте одного префильтра остальные должны работать в форсированном режиме со скоростью фильтрации:
- число одновременно выводимых из работы префильтров.
Площадь одного префильтра:
Размеры контактного префильтра равны 5 х 44 м.
Контактный префильтр выполняем с центральным коридором разделяющим его на две равные части площадью 11 м2. Размеры секций префильтра равны 5х22 м.
В проекте принята система горизонтального (низкого) отвода промывной воды с пескоулавливающим желобом.
Рис. 11.1. Схема горизонтального (низкого) отвода промывной воды.
– струенаправляющий выступ; 2 – переливная стенка пескоулавливающего желоба; 3 – задняя стенка желоба; 4 – щель для отвода песка; 5 – уровень загрузки.
Пескоулавливающий желоб устроен с учетом предотвращения попадания в него воздуха размер его определяется по формуле:
u=05×15%=0575 ммс – гидравлическая крупность минимальных зерен загрузки;
=20 м3с – интенсивность промывки;
Выносимые потоком в зону желоба отдельные частицы песка оседают на наклонные стенки и сползая по ним через нижнюю щель снова поступают в загрузку. Щель имеет ширину 20 мм.
Расстояние между отбойной стенкой и основанием водосливной стенки принято f= 30 мм. Низ водосливной стенки располагается над загрузкой на высоте равной 30 мм.
Слой воды на водоотливной стенке обращенной к отводному карману определяется по формуле:
Высота кромки водосливной стенки составляет:
f=40 мм= 04 м – расстояние между отбойной стенкой и основанием водосливной стенки.
Н2≥017*Н=017*0041=0007=10 мм – разность отметок между верхними кромками водослива и отбойной стенкой.
Высота префильтра складывается из следующих величин:
Где Нз – высота фильтрующего слоя 11 м
Нстр – высота бортов над уровнем воды в фильтре 03 м
Ндоп – дополнительно высота фильтра
где W0 – объем воды накапливающийся за время побывки одного фильтра
Fсоор – суммарная площадь сооружений в которых происходит накопление воды
Fсоор = Fвк+Fпр+Fсф м2 (11.10)
Fсоор = 841+15482+9896 =26219 м2
Нв – высота слоя воды над поверхностью загрузки согласно п.6.101[1] равная 2 м.
Нпс – высота поддерживающего слоя м
где h1 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 10-20 мм 01 м
h2 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 5-10 мм 015 м
h3 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 2-5 мм 055 м
h4 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 12-2 мм 01 м
h0 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 20-40 мм 02 м
Водовоздушная промывка.
Водовоздушная промывка осуществляется в три этапа: взрыхление воздухом с интенсивностью 20 дм3см2 – 2 мин.; совместная подача воздуха 20 дм3см2 и воды 3 дм3см2 – 6 мин.; подача воды с интенсивностью 6 дм3см2 – 7 мин.
Расчет трубчатых систем для подачи и распределения воды.
Расход промывной воды:
F1ф= 22 м2 – площадь одного фильтра;
= 6 дм3см2 – интенсивность промывки;
По (2) подбираем диаметр: dк=400 мм к=098 мс 1000i=334.
Количество ответвлений:
b=44 м – ширина контактного префильтра;
Расход через одно отверстие:
По (2) определяем диаметр отверстия: dотв=60 мм =114 мс i1000=448.
Суммарная площадь отверстий равна:
р=0189 – процентное содержание отверстий в отделении;
Отверстия диаметром 10 мм располагаются в один ряд по нижней образующей труб. Площадь одного отверстия равна:
Количество отверстий на одном отделении:
Lпр=5 м – длина контактного префильтра;
Расстояние между осями отверстий:
Потери напора в распределительной системе определяются по формуле:
Расчет распределительной системы для подачи воздуха.
Принимаем диаметр ответвлений – 50 мм тогда площадь сечения трубы равна:
расход воздуха через одну трубу:
=20 лс×м2 – интенсивность подачи воздуха;
Скорость на входе в трубу:
Скорость равна 153 мс что входит в пределы 13-17 мс.
Принимаем 0=кол=001 тогда по рис. 7.1 и 7.2 (2) а0=акол=014; =054 – характеристика трубопровода.
Коэффициент сопротивления определяется по формуле:
d=005 м – диаметр ответвления;
Суммарная площадь отверстий определяется по формуле:
=054 – коэффициент расхода;
Скорость истечения воздуха из отверстия:
что удовлетворяет требованиям.
Принимаем диаметр отверстия 4 мм с шагом 96 мм площадь отверстий f1=000001256 м2 количество отверстий равно:
n=000065000001256=52 шт
Расстояние между отверстиями:
Принимаем диаметр коллектора 350 мм площадь сечения трубы Fк=00962 м2 расход воздуха в начале коллектора
Скорость движения воздуха в коллекторе:
что соответствует требованиям.
Коэффициент сопротивления коллектора:
Коэффициент расхода коллектора:
φ0бщ – общий коэффициент сопротивления;
f0 – суммарная площадь ответвлений:
n0 – число ответвлений;
Этой площади соответствует диаметр трубы равный 0325 м. Таким образом принимаются трубы диаметром 350 мм скорость движения воздуха в начале коллектора вх=133 мс что можно принять.
F1пр=22 м2 – площадь одного контактного префильтра;
=6 лсм2 – интенсивность подачи воды;
Напор насоса рассчитывается по формуле:
Нг – геометрическая высота подъема воды;
h=12 м – потери напора в распределительной системе;
hпс – потери напора в поддерживающем слое;
hпс=0022Нпс м (10.25)
Нпс=045 м – высота поддерживающего слоя;
hф – потери напора в фильтрующем слое;
- потери напора во всасывающем и напорном участках трубопровода подающего промывную воду к коллектору распределительной системы контактного префильтра:
=052+081+11+2*03+2·3+03+7*081+05=155
Рисунок 10.1 Схема для определения местного сопротивления.
Принят промывной насос – 1 Д 1250 – 63б – 2– 1рабочий и 1 резервный; Q = 1050 м3ч; = 78; Н = 44 м; размеры: длина L = 2500 мм ширина В = 1015 мм высота Н = 1100 мм; Dвс = 350 мм; Dн = 250 мм.
Рисунок 10.2 Схема для определения геометрической высоты
Дну контактного префильтра придается уклон 0005 в сторону сбросного трубопровода. Сбросной трубопровод присоединяемый к приямку защищается решеткой – во избежание проскока гравия. Диаметр сбросного трубопровода 100 мм.
Отвод чистой воды от контактных префильтров и подача промывной воды осуществляется по желобам выходящий в центральный коридор.
Кромки желобов расположены строго горизонтально. С учетом расстояния между осями соседних желобов которое должно быть ≤ 22 м определим количество желобов: 44:22 =2. Тогда расстояние между стеной и осью желоба равно (44-22)2=11. Общее число желобов в контактном префильтре 3 шт.
а = 10 – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины;
К = 21 – коэффициент для пятиугольного желоба
Высота кромок желобов над поверхностью загрузки определяется по формуле:
е = 25% - величина относительного расширения фильтрующей загрузки при промывке;
Лотки желобов устанавливают с уклоном 001 в сторону сборного коридора.
Расстояние по высоте от дна лотка до дна канала должно быть не менее:
Для полного осветления воды принимаем скорые однослойные фильтры с загрузкой кварцевым песком (эквивалентный диаметр зерен 08-1 мм). Высота слоя загрузки - 2 м. т.2.1[1]
Расчетная площадь фильтров определяется по формуле:
где Q - полезная производительность станции 16800 м3сут
Vн - скорость фильтрования при нормальном режиме 8 мч
Т – продолжительность работы станции 24 ч
N – расчетное количество промывок 2
- интенсивность промывки фильтра принимается по т.23[1] 15 лс*м2
t1 – продолжительность промывки по т.23[1] 8 мин = 012 ч
t2 – продолжительность простоя фильтра в связи с промывкой 033 ч.
t3 - продолжительность сброса первого фильтрата 025 ч.
Количество фильтров на водоочистной станции определяется из выражения:
Скорость фильтрования при форсированном режиме:
Значение Vф не превышает нормируемой предельной величины – 10 мс
Площадь одного фильтра равна:
Размеры фильтра в плане составят: 5 х 4 м.
Расчет распределительной системы.
Принимаем трубчатую систему большого сопротивления
Расход промывной воды равен:
Для подачи промывной воды к фильтрам принимаем трубопровод D = 500 мм V = 143 мс i = 000507.
Принимаем число ответвлений с каждой стороны коллектора - 20 шт.
Расстояние между ответвлениями составит:
Где B– меньший размер фильтра в плане 4 м
Расход воды по одному ответвлению равен:
Принимаем диаметр ответвления 80 мм скорость – 106 мс i = 00248.
где р – отношение суммарной площади отверстий к площади фильтра 025%.
Общее число отверстий на одном ответвлении составит:
где fотв – площадь одного отверстия при d = 10 мм 00000785 м2
Длина ответвлений на которой располагаются отверстия равна:
где lф – наибольший размер фильтра 5 м.
Отверстия располагаются по обеим сторонам в шахматном порядке на расстоянии равном:
Т.К. расстояние между осями отверстий не должно превышать 200 мм увеличиваем число отверстий до 24 тогда расстояние между ними составит 186 мм.
Потери напора в распределительной системе определяются по формуле
К - отношение суммарной площади отверстий к площади поперечного сечения коллектора
Отвод промывных вод осуществляется при помощи желобов пятиугольной формы. Желоба располагаются параллельно короткой стороне фильтра. Расстояние между осями желобов должно быть не более 22 м согласно п.6.111[2]. Количество желобов в одном фильтре - 3. Ширина желоба определяется по формуле:
где К – поправочный коэффициент для пятиугольного желоба 21
а – отношение прямоугольной части желоба к половине его длины1
qж – расход воды по желобу
Высота прямоугольной части желоба равна:
Высота конусной части желоба равна:
Общая высота желоба равна:
Нп = 0235+0472 = 047 м
Уклон лотков желобов к сборному карману принят i = 001.
Нз – высота фильтрующего слоя 2 м
Аз – относительное расширение загрузки по т.23[1] 30%
Расстояние от дна желоба до дна кармана должно быть не менее:
где qкар – расход воды по карману
Вк – ширина бокового кармана 08 м.
Диаметр трубопровода отводящего промывные воды принимаем по т.II[3] для расхода 297 лс и скорости движения воды не менее 08 мс. Диаметр трубопровода равен 500 мм V = 143 мс.
Высота фильтра складывается из следующих величин:
Где Нз – высота фильтрующего слоя 2 м
Fсоор = Fвк+Fпр+Fсф м2 (12.24)
h2 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 5-10 мм 01 м
h3 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 2-5 мм 005 м
h0 – высота поддерживающего слоя с крупностью зерен 20-40 мм 01 м
Обеззараживание хлором.
Обязательным завершающим процессом при подготовке воды для хозяйственно-питьевых целей является обеззараживание. Обеззараживание производим хлором доза которого принята для подземных вод согласно п. 6.146 [1]: Дхл = 2 мгл ввод хлора производится перед РЧВ.
Часовой расход хлора равен:
Суточный расход хлора составит:
Количество хлора на расчетный период хранения т.е. 30 дней:
В аппаратной предусмотрено 2 хлоратора ЛОНИИ-100 с ротаметром РС-3 габаритными размерами 830х650х160 мм. Один из хлораторов рабочий другой резервный. Хлораторы установлены на расстоянии 11 м от пола от стен - 03 м между хлораторами - 06 м. Диаметр патрубка подводящего воды к эжектору – 25 мм. Ёмкость одного баллона 55 л.
Расчетное число баллонов равно:
S = 07 кгч – съем хлора с одного баллона
За одни сутки будет использоваться баллонов:
Приняты размеры склада 3х3 м размеры хлораторной 3х6 м при условии что на каждый аппарат приходится 5 м2 высота помещения хлораторной 36м.
В хлораторной предусмотрена дегазационная яма с бетонными стенками и дном оборудованную выпуском в канализацию. Выпуск воздуха производится через вентиляционную трубу верхний конец которой устанавливают на 2 метра выше самого высокого здания в радиусе 15 м – для хлораторной и из склада хлора – через трубу высотой 15 м от уровня земли.
Объем ямы рассчитывается из условия связывания всего баллона с 10% раствором тиосульфата натрия подщелоченными содой (1 кг хлора + 1 кг тиосульфата натрия + 2 кг соды).
Объем дегазационной ямы:
Размеры ямы: LxBxH=800х500х500 w=02 м3.
Песковое хозяйство предусмотрено для хранения загрузочного материала контактного префильтра. Необходимый объем песка для загрузки контактного префильтра равен:
F1ф=22 м2 – площадь одного контактного префильтра;
Нз=133 м –и высота загрузки песка;
Песковое хозяйство рассчитано на ежедневное пополнение 10% объема песка
Общий объем песка составит:
Высота складирования песка принята 15м тогда площадь склада определим:
Размеры в плане 143х6 м.
Расчёт резервуаров чистой воды
Так как в данном курсовом проекте отсутствуют графики водопотребления и работы насосов I – го и II – го подъёмов то объём резервуаров чистой воды WРЧВ м3 принимается равным 20% от производительности проектируемой станции водоочистки.
На ВОС следует принимать не менее двух РЧВ. Таким образом объём одного РЧВ м3 определится по формуле
где nРЧВ – количество РЧВ принято равным 2.
По типовому проекту ТП 901-4-58.83 - принято 2 РЧВ прямоугольной формы в плане объемом 1900 м3 высотой 504 м длиной 24 м шириной 18 м.
Технико-экономические показатели.
Ориентировочная стоимость очистных сооружений равна:
Блок водоочистных сооружений – 542430 руб;
Реагентное хозяйство – 215320 руб;
С учетом переводного коэффициента к ценам на 2015 год: 884010*7538=666 млн.руб.
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Госстрой СССР – М.: Стройиздат 1985 г.
Шевелев А.Ф. Шевелев Ф.А. Таблицы для гидравлического расчета стальных чугунных асбестоцементных пластмассовых стеклянных водопроводных труб – М.: Стройиздат 1984 г.
Жулин А.Г. Методические указания к выполнению курсового и дипломного проектов по дисциплине «Водоснабжение» «Контактные осветлители. Озонирование воды»
Справочник по специальным работамПод ред. Москвитина А.С. – М.: Стройиздат 1970 г.
Абрамов Н.Н. Водоснабжение. – М.: Стройиздат 1974 г.
Кульский Л.А. Строкач П.П. Технология очистки природных вод. – Киев Вища школа 1981г.
Каталог типовых проектов зданий и сооружений водоснабжения III том.
Водопроводные очистные сооружения. Методические указания. –Тюмень: ТюмИСИ1999.
Справочник проектировщика. Водоснабжение населенных мест и промышленных предприятий – М.: Стройиздат 1977 г.

Схема.dwg

ТюмГАСУ группа В06-2
69355-270112-КП-2010
экспликация трубопроводов
экспликация вспомогательного оборудования
Плита покрытия ПГ-3Т
Водопроводные очистные сооружения
Растворно-хранилищный бак
Химический насоа NKS50-32-250
Насос-дозатор 6НД-8006
Воздуходувка ТВ-42-1
Камера хлопьеобразования
Горизонтальный отстойник
Экспликация зданий и сооружений
Реагентное хозяйство
Химическая лаборатория
Бактериологическая лаборатория
Кабинет начальника станции
Кабинет заведущего лаборатории
Комната дежурного персонала
Контрольная лаборатория
Мастерская для текущего ремонта мелкого оборудования и приборов
Экспликация вспомогательных помещений
План первого этажа М 1:100
производительностью 12000 мcут.
Обозначение трубопроводов
зданий и сооружений смотри в пояснительной записке
Админестративно-бытовой комплекс
резервуары чистой воды
станция водоподготовки
Очищенная вода к потребителям
Озоновоздушная смесь
Использованная промывная вода
Очищенная промывная вода
расходно-хранилищный бак
химический насос Nх350-32-250
насос-дозатор ВНД-12006
контактный префильтр
Трубопровод исходной воды
трубопровод очищеной воды
трубопровод промывной воды
трубопровод подачи воздуха
трубопровод опрожнения префильтров (фильтров)
трубопровод отвода промывной воды
план 1 этажа М 1:100
Местный пункт управления
помещение для хранения реактивов
план 2 этажа М 1:100
Сб. ж. б. плиты - 120мм
Цем. песч. стяжка 15мм
Рулонное покрытие 15 мм