Сельскохозяйственное сооружение из деревянных несущих конструкций

Чертеж.cdw

Спецификация конструкций к схемам
расположения элементов
Материал всех конструкций - клен.
Влажность древесины не более 25
Между металлическими частями и материалами стойки проклады-
вается гидроизоляция из двух слоев толя на битумной мастике.
Фасонка приваривается к опорной пластине электродуговой сваркой.
Способ защиты от коррозии - поверхностное покрытие антисептиком.
Сборка полурам заключается в присоединениии к ригелю стойки и
подкоса с помощью накладок и болтов. Полурамы поднимаются и
устанавливаются на опоре с помощью передвижной башни-стремянки.
Совмещенный план покрытия М1:200
Расчетная схема М 1:100
КП №1 КДП 270100.62 СТРб-0901
Сельскохозяйственное
Совмещенный план покрытия
Спецификация металлических деталей на раму
Спецификация древесины на раму

Определение расчетных характеристик материала.docx

Определение расчетных характеристик материала.
Расчетное сопротивление древесины на сжатие изгиб и растяжение соответствующей породы и конкретных условий работы определяется умножением расчетного сопротивления для сосны на коэффициент породы и условий работы (табл. 3 4 5 п.3.1 и 3.2 СНиП II-25-80)
Расчетное сопротивление древесины на сжатие:
RС = RИ = Rссосны·mП·mВ·mТ =1613091=1872 кНсм2
где Rссосны=16 кНсм2 – расчетное сопротивление сосны.
mВ·mТ·mД – коэффициенты условий работы.
Расчетное сопротивление древесины на растяжение:
RР = RРсосны ·mП·mВ·mТ·mO=101309108=0936 кНсм2
где mO – коэф. ослаблений
Расчетное сопротивление древесины на смятие:
Вдоль волокон Rсм = Rс=1872 кНсм2
-сжатие по всей площади поперек волокон:
Rсм90 = Rсм90сосны ·mП·mВ·mТ =01820091=0324 кНсм2
-смятие поперек волокон местное в опорных частях конструкций:
Rсм90 = Rсм90сосны ·mП·mВ·mТ=0320091=054 кНсм2
Расчетное сопротивление древесины на скалывание:
Rск = Rсксосны mП·mВ·mТ =02416091=03456 кНсм2

Пояснительная записка.docx

Федеральное государственное бюджетное учреждение
Высшего профессионального образования
Тольяттинский Государственный Университет
Кафедра «Городское строительство и хозяйство»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
По дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»
Тема: «Сельскохозяйственное сооружение»
Руководитель работы:
Исходные данные .. .. 4
Расчетно-конструктивный раздел . . .5
1.Компоновка конструктивной схемы сооружения . . .5
1.1.Конструкция покрытия 5
1.2.План несущих конструкций со связями 5
1.3.Продольная компоновка каркаса . .6
1.4.Конструкция несущей рамы .. 6
1.5.Геометрический расчет элементов рамы .. 7
2.Расчет элементов покрытия 9
3.Статический расчет рамы . .. ..11
4.Определение внутренних усилий рамы 13
5.Конструктивный расчет несущих конструкций ..15
5.1.Расчетстойки .. . ..15
5.2.Расчетригеля .. . ..18
5.3.Расчетподкоса 19
5.5.Расчеткарнизного узла ..23
5.6.Расчет конькового узла ..25
5.7.Расчет узла крепления подкосов стойки ..28
5.8.Расчет опорного узла .31
Библиографический список .. 35
Несущий поперечный каркас здания проектируем в виде однопролётных симметричных сборных брусчатых рам с двухскатным ригелем.
Рамы решаем по 3-х шарнирной схеме с шарнирными опорными и коньковыми узлами и жесткими карнизными узлами (Рис. 1). Жесткость последних обеспечивается сопряжением ригеля со стойкой болтами и деревянным подкосом совместно воспринимающими узловой изгибающий момент.
Рис.1. Расчётная схема трёхшарнирной рамы
Несущая конструкция – рама однопролетная симметричная из сборных брусьев.
Расчетная схема – трехшарнирная рама с шарнирными опорными и коньковыми узлами.
Ограждающие конструкции покрытия: прогоны разрезные
Кровля – волнистый стеклопластик.
Параметры рамы:-hст=48 м – высота стойки;
- =115 м – пролёт рамы;
-i=1:4 - уклонригеля двускатной кровли
Снеговой район строительства – II
Расчетная снеговая нагрузка Sg = 12 КПа
Порода древесины условия работы сооружения: - материал – клёнI сорта
- группа зданий – Б-3
Расчетно - конструктивный раздел.
1. Компоновка конструктивной схемы сооружения.
Конструкция покрытия.
Кровля проектируется из стеклопластиковых волнистых листов укладываемых на разрезные прогоны размеры которых определяются расчетом.
План несущих конструкций со связями.
Согласно заданным размерам вычерчивается план здания с указанием несущих и ограждающих конструкций со всеми необходимыми связями (Рис.2)
Рис.2. Совмещенный план покрытия
Продольная компоновка каркаса.
Для обеспечения продольной устойчивости сооружения в крайних (приторцовых) пролётах в плоскости стоек и ригелей рам дополнительно должны быть поставлены диагональные или перекрёстные жесткие связи.
На листе вычерчивается продольный разрез здания (Рис. 3)
Рис.3. Продольная компоновка каркаса
Конструкция несущей рамы.
Несущий поперечный каркас здания проектируем в виде однопролётных симметричных сборных брусчатых рам (Рис. 3) с двухскатным ригелем 1. Соединение ригеля со стойкой – шарнирное при помощи металлических болтов 2. Деревянный подкос 3 обеспечивает жесткость карнизного узла.
Стойки рам опираются на столбчатые бетонные фундаменты 4 возвышающиеся над уровнем пола на 20 см. По ригелям рам укладываем разрезные прогоны 5 под стеклопластиковую кровлю 6 конструкция которых обеспечивает пространственную неизменяемость покрытия и устойчивость ригелей рам из их плоскости. Щитовая конструкция 7 применена для устройства стен.
Рис. 3. Конструктивная схема брусчатой рамы.
Геометрический расчет элементов рамы.
Рис.4. Геометрическая схема рамы.
- Участок ВК равный участку КС выбирается из условия:
- Определяем угол наклона ригеля – угол :
tg= i = 1:4 = 025= 142 sin= 0242cos= 097
- Длина ригеля полурамы:
- Высота рамы в середине пролета:
ho= hст+05··tg = 48+05·115·025=6238 м.
- Для определения длины подкоса необходимо вычислить угол :
tg= 0781sin= 0615cos= 0788
п= 2·hBK·cos=2·18·0788=284 м.
- Расстояние от низа рамы до точки пересечения оси ригеля с осью подкоса:
hп= hст+hBK·sin=48+18·0242=5238 м.
- Расстояние от оси стойки до точки пересечения оси ригеля с осью подкоса:
U= hBK·cos=18·097=175 м.
- Расстояние от центра карнизного узла до оси подкоса:
е= hBK·sin=18·0615=111 м.
Рис.5. Геометрическая схема рамы.
2. Расчет элементов покрытия
Конструирование элементов покрытий не отапливаемых зданий начинается с определения сечения и шага прогонов.
Разрезныепрогоны представляют собой балку цельнодеревянную работают на изгиб в своей плоскости. Стыкуются разрезные балки над опорами. Для уменьшения расчетных усилий разрезные балки усиливаются подбалками. (Рис.6.)
Рис.6. Разрезной прогон и эскиз конструкции кровли.
Принимаем прогон сечением hxb=15 х 10 см с шагома=1475 м.
Нормативные нагрузки на 1 погонный метр прогона:
II.Определяем максимальный изгибающий момент.
Прогоны работают на косой изгиб. В плоскости перпендикулярной скату прогон работает как разрезная балка с расчетным пролетом . В плоскости ската обрешетину рассматриваем как двухпролетнуюразрезную балку с пролетами 1 .
Изгибающий момент в плоскости x:
Изгибающий момент в плоскости y:
III.Проверяем прочность прогона:
IV.Проверяем жесткость прогона:
Прогиб прогона в середине пролета вызывается лишь действием нагрузки перпендикулярной скату.
Условие выполняется жесткость прогона обеспечена.
3. Статический расчет рамы
Нагрузки действующие на раму.
Согласно СНиПа 2.01.07 – 85* «Воздействия и нагрузки» на раму действуют постоянные (собственный вес рамы кровли) и временные нагрузки (снеговая ветровая). Воздействие ветровой нагрузки в некоторых случаях не учитывается т.к. значение изгибающего момента от ветровой нагрузки не превышает 20% от грузового момента а по требованию СНиП II-25-80 при расчете на прочность и устойчивость расчетные сопротивления увеличиваются в 12 раза коэффициентом условия работы.
Таким образом раму рассчитываем только на основное сочетание нагрузок (постоянная и снеговая).
Т.к. прогоны расположены по ригелю равномерно на равном расстоянии следовательно нагрузка на раму считается равномерно распределенной.
Нормативная постоянная нагрузка от собственного веса кровли (включая вес кровли прогонов) составляет на 1 п.м. горизонтальной проекции ригеля:
Нормативная снеговая:
Нагрузка от собственного веса рамы:
где КСВ – коэффициент собственного веса для данного типа рамы принимается равным 5÷7
Т.о. расчетная нагрузкана 1 п.м горизонтальной проекции ригеля составляет
полная - q = g + S =0856+48=5656 кНм
где - коэффициент надёжности по нагрузке определяется по СНиП 2.01.07 - 85* “ Нагрузки и воздействия ”
для постоянных нагрузок - =11 (табл. 1)
4. Статический расчет
Статический расчет включает в себя определение внутренних усилий M и N и построение их эпюр. Для этого необходимо определить вертикальные и горизонтальные реакции опор VA и HA.
При определении M и N подкос условно заменяют двумя силами NП (Рис. 7) действующими в противоположных направлениях направленных к узлам (сжатие).
Усилие NП в подкосе определяется из уравнения моментов относительно точки К где пересекаются оси стойки и ригеля.
Для построения эпюры изгибающих моментов необходимо просчитать наиболее загруженные точки В и С.
Для построения эпюры продольных силнеобходимо определить усилия чуть выше и чуть ниже точекВи К левее и правее точки С и в точке О.
Определяем продольные усилия в стержнях рамы.
- чуть ниже NВH= - VA=-3252 кН
- чуть выше NВB= - VA+NП·cos=-3252+6482 · 0788=1857 кН
- на стойке NКС = NВB=1857 кН
- наригелеNКP= - VA·sin -HA·cos + NП·cos=-3252·0242-
-14989·097+6482·0788=3582 кН
- левее NСЛ= NK+q ·U·sin=3582+5656·175·0242=3822 кН
- правееNСП= -VA·sin–HA·cos+q·U·sin=-3252·0242-
-14989·097+5656·175·0242=-2003 кН
NO= - HA·cos=-14989·097=-1454 кН
Рис.7. Эпюры продольных сил и изгибающих моментов.
5. Конструктивный расчет несущих конструкций.
На участке АВ стойка работает как сжато-изогнутый элемент. Расчетным является сечение В т.к. там действует максимальный изгибающий момент и продольная сила (МВ и NВH) а также сечение ослаблено врезкой и отверстием под болт диаметром 16 мм. (рис.8).
Стойку проектируем из бруса сечением mCxnC
Расчет на прочность сжато-изгибаемых элементов производится по формуле (28) п. 4.17. СНиПа II-25-80
Рассчитываемые элементы должны быть недогружены не более чем на 10 %.
Расчетное сопротивление древесины на сжатие:
RС = RИ = Rссосны·mП·mВ·mТ =1613091=1872 кНсм2
где Rссосны=16 кНсм2 – расчетное сопротивление сосны.
mВ·mТ– коэффициенты условий работы.
Расчетная площадь сечения:
Fрасч= Fбр – Fосл = mC·nC – d·nC – mвр·nC=42х14 – 016х14 – 8х14=4738( см2)
Расчетный момент сопротивления:
Мд – изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок определяемый из расчета по деформированной схеме.
где – коэффициент изменяющийся от 1 до 0 учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента;
φ – коэффициент определяемый по формуле:
где 0 – расчетная длина элемента;
rх – радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами соответственно относительно оси Х.
– коэф. приведения определяется в зависимости от закрепления участка АВ стойки по п 4.21 СНИП II-25-80
В случаях когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих моментов имеют треугольное или прямоугольное очертание коэффициент по формуле (30) следует умножать на поправочный коэффициент kН
kН = αН+·(1–αН)=122+099х(1-122)=1002
где αН– коэффициент который следует принимать равным 122 при эпюрах изгибающих моментов треугольного очертания (от сосредоточенной силы) и 081 при эпюрах прямоугольного очертания (от постоянного изгибающего момента).
Проверка на прочность удовлетворительна.
Рис.8. Узел крепления подкоса в стойку (расчетное сечение).
Участок ВК работает на растяжение с изгибом.
Расчетное сечение – точка В т.к. там действует максимальный момент МВ продольная растягивающая сила NВ сверху (NВB) сечение ослаблено врезкой и отверстием под болт.
Расчет производится по формуле:
Расчетное сопротивление древесины на растяжение:
RР = RРсосны ·mП·mВ·mТ·mO=101309108=0936 кНсм2
где mO – коэф. ослаблений
Принимаем сечение ригеля nP= nC и mP=mC
Если изгибающий момент и продольная сила
в т. С меньше чем в т. В то высоту сечения mP
можно уменьшить примерно на 10 - 20%.
Глубину врезки подушки упора можно
Расчетное сечение – точка С т.к. там действует максимальный момент МС продольное усилие NСП сечение ослаблено врезкой и отверстием под болт диаметром 16 мм.
Расчет на прочность сжато-изгибаемого элемента:
FРАСЧ= mP·nP– mВР·nP – d·nP=35х14-7х14-016х14=3898 (см2)
– коэф. приведения определяется в зависимости от закрепления участка СО ригеля по п 4.21 СНИПаII-25-80
Б. Участок КС работает на растяжение с изгибом.
Расчет на прочность растянуто-изгибаемого элемента производим по формуле:
Расчет подкоса на осевое сжатие производим как составного элемента на податливых связях часть ветвей которых неоперты по концам. Т.к. распорка непосредственно воспринимает сжимающие усилия в подкосе а накладки лишь повышают ее устойчивость при продольном изгибе то подкос рассчитываем как сжатый стержень с неравномерно нагруженными ветвями (п. 4.7 СНиПа II-25-80). (Рис.8)
а) расчет на прочность производится по формуле:
FРАСЧ= FНТ= m·n=20х7=140( см2) – площадь сечения опертых ветвей
б) расчет на устойчивость производится по формуле:
- относительно оси Х перпендикулярной швам сплачивания
Момент инерции определяется по формуле:
– коэф. приведения определяется в зависимости от закрепления подкоса по п 4.21 СНИПаII-25-80
- определяется в зависимости от гибкости элемента.
-относительно оси Y параллельной швам сплачивания.
Устойчивость составных центрально сжатых стержней относительно оси Y проверяют с учетом сдвигов по швам возникающих вследствие податливости соединений.
h1= 05(n + nн)=05х(20+6)=13 см
- определяется в зависимости от гибкости элемента
Гибкость составных элементов определяется с учетом податливости соединений по формуле:
= 0 если удовлетворяется условие: nн7=49 см В=28 см
где В=280 мм– расчетная длина ветви расстояние между гвоздями в подкосе при встречной забивке.
где h – высота сечения: h =2nH·+n=32(см);
в – ширина сечения: в = mН=14 (см);
nш – количество срезов: nш=2
nс= 100В=357- расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м. элемента.
– расчётная длина подкоса: 0=284 (м)
kс- коэф. податливости соединений (таблица 12 СНИП II-25-80)
Диаметр гвоздя подбирается из условия dгв 01nн=06( см )
Принимаем диаметр гвоздя 05 см
Минимальная длина гвоздя:
гв≥ nH+02·nШ+защ+15·dгв=6+02х2+2+15х05=915(см)
Максимальная длина гвоздя:
гв≤ nH+02·nШ+066n=6+02х2+066х20=196(см)
где nШ – количество швов пробиваемых гвоздём.
Принимаем гвозди согласно ГОСТ4028-63(табл. 1).
Принимаем гвоздь диаметром и длиной .
Расчет карнизного узла
В узле К стойка сопрягается с ригелем рамы в полдерева и соединяется болтами работающими как односрезные нагели.
Рис.9. Карнизный узел.
Карнизное соединение несимметричное односрезное передающее продольное усилие ригеля – Nкр на стойку в т. К рассчитывается согласно п 5.13 5.14 5.15 СНиПа II-25-80. Диаметр болтов принимаем 2 см.
Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания определяем по таблице 17.
Из условия смятия ригеля:
Из условия смятие стойки:
где коэффициент который вводится при передаче усилий под углом к волокнам. Для промежуточных углов не указанных в таблице 19 определяется интерполяцией.
Из условия изгиба нагеля:
Количество болтов необходимых для карнизного узла определяется по формуле (55) СНиПа II-25-80:
где число расчетных швов одного нагеля.
T – наименьшая несущая способность на один шов сплачивания.
Принимаем 5 нагелей
Расстановку нагелей производим согласно п. 5.18 СНиПа II-25-80:
Принимаем шайбы толщиной (п. 6.12 СНиП II-25-80):
Расчет конькового узла
Узел решается упором торцов полуригей. Боковая жесткость узла обеспечивается постановкой парных деревянных накладок. Для обеспечения шарнирности узла крайние напряженные волокна скашиваются на глубину
Рис.10. Коньковый узел.
Толщину накладок назначаем:
Накладка работает на изгиб от поперечной силы с большим запасом прочности поэтому расчет на изгиб не требуется.
Расчет на смятие торцов полуригелей
Расчет производим согласно п. 5.1 и формулы (52) СНиПа II-25-80:
где расчетная площадь смятия
расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению к волокнам
сминающее усилие лобового упора (направлено перпендикулярно площадке смятия).
Проверка на смятие удовлетворительна.
Расчет соединительных болтов
Требуемое количество болтов определяют от действия поперечной силы величина которой в коньковом узле достигает максимального значения при одностороннем загружении рамы временной снеговой нагрузкой.
При расчете каждую половину накладки считают шарнирно-консольной балкой. Расстояние назначают из правил расстановки болтов. Диаметр болта принимаем 20
Усилие в первом ряду болтов:
Усилие во втором ряду болтов:
Определяем минимальную несущую способность одного нагеля на 1 шов сплачивания соединение двухсрезное симметричное.
Из условия смятие накладки:
Количество нагелей в первом ряду определяем по формуле:
Количество нагелей во втором ряду:
Расчет узла крепления подкосов стойки
В узлах В и С подкос сопрягается со стойкой и ригелем рамы.
Для передачи сжимающего усилия распорка своей торцовой поверхностью упирается в подушки врезанные в элементы на глубину mвр и прибитые к ним гвоздями.
Узел крепления подкоса рассчитывается на смятие и скалывание.
Рис.11. Разрез узла крепления подкоса.
Расчет на смятие древесины подушки.
Расчёт производим согласно п.5.1 и формулы (52)СНИПаII-25-80
Расчет на смятие площадки упора подушки в стойку.
Вертикальная составляющая усилия в месте врезки подушки в стойку вызывает торцевое смятие сопрягающих элементов.
Расчет подушки на скалывание.
Расчет производим согласно п. 5.1 и формулы (53) СНиПа II-25-80:
Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию определяется по формуле (54):
плечо сил скалывания
Принимаем согласно п. 5.3 СНиПа из следующего условия:
Проверка на скалывание удовлетворительна.
Подушка крепится к стойке гвоздями диаметр и количество которых назначается конструктивно.
Определить диаметр и длину гвоздя по ГОСТ 4028 - 63
Принимаем гвоздь диаметром 5 мм и длинной 150 мм.
Расчет опорного узла.
Опирание стойки на бетонный фундамент в опорном узле выполняется через металлический башмак. Между стальными элементами и торцевым обрезом стойки прокладывается гидроизоляция из двух слоёв толя на битумной мастике. Для обеспечения возможности поворота опорного сечения срезаются торцы стойки по 3 см с каждой стороны
Рис.12. Опорный узел.
Расчет торца стойки на смятие.
Производим согласно п. 5.1 и формулы (52) СНиПа II-25-80:
Расчет соединительных болтов между фасонками и стойкой полурамы.
Болты воспринимают распор и рассчитываются как двухсрезные симметричные нагели в соединении с металлическими накладками толщиной согласно п. 5.16. Болты принимаем диаметром 2 см.
1.Из условия смятия стойки
2.Из условия изгиба нагеля
При расчете из условия изгиба нагеля принимается наибольшее значение по несущей способности из условия изгиба нагеля.
3.Расчет анкерных болтов
Анкерные болты диаметром 14 см рассчитываются на срез от действия распора .
где площадь сечения анкерного болта
расчетное сопротивление стали на срез.
Толщину стального опорного листа принимаем 2 см ширину и длину назначаем конструктивно исходя из размеров стойки.
Материал элементов конструкций – ясень. Древесина во всех элементах I сорта. При температурно-влажностных условиях эксплуатации Б-3 допустимая максимальная влажность для конструкций – 25%.
В опорном узле (в месте соприкосновения стойки с металлическимифасонками и плитой) необходимо выполнить гидроизоляцию состоящую из 2-х слоев толя на битумной мастике.
Для обеспечения защиты древесины конструкций загнивания и возгорания необходимо использовать состав «NEOMID 450 Огнебиозащита».
NEOMID 450 Огнебиозащита
NEOMID 450 - огнебиозащитный пропиточный состав для внутренних и наружных работ. NEOMID 450 защищает древесину на срок до 7 лет от возгорания и распространения пламени обеспечивая II группу огнезащитной эффективности согласно НПБ 251-98 и на срок 8-10 лет от гниения возникновения плесени поражения насекомыми-древоточцами при отсутствии контакта с влагой или если закрыт пленкообразующим составом например: лессирующим средством NEOMID BiOCOLOR.
Огнебиозащитная пропитка не оказывает негативного воздействия на свойства древесины не изменяет ее структуру не препятствует дальнейшей обработке склеиванию и окраске.
При контакте с огнем поверхность вспучивается образуя огнестойкий теплоизоляционный слой перекрывающий доступ кислорода к поверхности и не дающий возможность древесине достигнуть температуры воспламенения.
Перед началом обработки древесины следует поверхности из металла и других материалов защитить от попадания средства.
Очистить обрабатываемую поверхность от грязи отслоений старой краски и т.п. Если поверхность древесины поражена деревоокрашивающими грибами (синевой) обработать отбеливателем NEOMID 500 дезинфицирующим и возвращающим древесине естественный цвет.
Нанесение рабочего раствора на поверхность древесины осуществляется с помощью валика кисти с синтетическим ворсом или любого разбрызгивающего устройства в 2 приёма без промежуточной сушки. Нанесение раствора должно быть равномерным по всей обрабатываемой поверхности.
Для достижения II группы огнезащитной эффективности расход средства должен составлять 400 гм2.
Работы следует проводить в хорошо проветриваемых помещениях или на открытом воздухе при температуре окружающей среды и обрабатываемой поверхности не ниже +5°С
Обработанную древесину следует защитить от попадания воды и атмосферных осадков до полного высыхания поверхности на 24 часа при температуре 16-20°С и относительной влажности воздуха 60%.
Для ускорения впитываемости рекомендуется нагреть NEOMID 450 до температуры (50-60)0С.
Для увеличения срока службы огнебиозащитной обработки и защиты от преждевременного вымывания под действием атмосферных осадков после высыхания поверхности необходимо нанесение декоративного пленкообразующего лессирующего антисептика NEOMID BiOCOLOR.
В процессе эксплуатации необходим периодический контроль обработанных поверхностей. При обнаружении нарушений целостности защищенных поверхностей (трещины сколы и др.) или активного вымывания средства необходимо провести повторную обработку.
Меры предосторожности
При попадании средства в процессе обработки древесины на другие материалы следует немедленно промыть их водой.
При проведении работ использовать индивидуальные средства защиты: очки перчатки.
При попадании средства на слизистые оболочки и кожные покровы – промыть большим количеством воды. При необходимости – обратиться к врачу.
Хранение и транспортировка
Транспортировать отдельно от пищевых продуктов.
Хранить в сухом прохладном месте в закрытой оригинальной таре.
Библиографический список
Серов Е. Н.Проектирование деревянных конструкций : учеб.пособие для студ. вузов. Е. Н. Серов Ю. Д. Санников А. Е. Серов ; под ред. Е. Н. Серова. - М. ; СПб. : [АСВ] 2011. - 534 с.
Конструкции из дерева и пластмасс: учеб.для студ. вузов Э. В. Филимонов [и др.]. - Гриф МО. - М.: АСВ 2010. - 422 с.
СНиПII-25-80. Деревянные конструкции. - М.: Стройиздат 2001. - 30 с.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. - М.: ФГУП ЦПП 2006. - 43 с.
Проектирование и расчет деревянных конструкций: справочник И. М. Гринь [и др.] ; под ред. И. М. Гриня. - Липецк 2006. - 239 с.